JP2002097907A - 内燃機関 - Google Patents

内燃機関

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JP2002097907A
JP2002097907A JP2000295423A JP2000295423A JP2002097907A JP 2002097907 A JP2002097907 A JP 2002097907A JP 2000295423 A JP2000295423 A JP 2000295423A JP 2000295423 A JP2000295423 A JP 2000295423A JP 2002097907 A JP2002097907 A JP 2002097907A
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intake valve
intake
valve
cylinder head
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Makoto Hirano
平野　　允
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Honda Motor Co Ltd
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    • F01L1/28—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of coaxial valves; characterised by the provision of valves co-operating with both intake and exhaust ports
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 吸気バルブの開口面積を充分に確保すること
が可能であり、かつ排気ガスの熱エネルギーを有効に利
用することが可能な内燃機関を提供する。 【解決手段】 シリンダヘッド３に燃焼室５に臨むよう
に形成した吸気バルブ孔７を開閉する吸気バルブ９を中
空構造とし、吸気バルブ９に形成した排気バルブ孔２２
を吸気バルブ９の内部に同軸に収納した排気バルブ１８
で開閉する。燃焼室５に臨む吸気バルブ孔７は直接吸気
ポート８に連通し、燃焼室５に臨む排気バルブ孔２２は
中空の吸気バルブ９の内部に形成した排気通路２１を介
して排気ポート１４に連通する。これにより、吸気バル
ブ９の開口面積を大きく確保して吸気の充填効率を高め
ることができ、また燃焼室５から出た直後の排気ガスが
熱容量の大きいシリンダヘッド３に直接接触しないの
で、排気ガスの温度低下を最小限に抑えて廃熱の有効利
用を図ることができる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、吸気バルブおよび
排気バルブを同軸上に配置した内燃機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】吸気バルブおよび排気バルブを同軸上に
配置したパナールの内燃機関が、「内燃機関の歴史」
（富塚清著、三栄書房）のＰ８２、第３．２７図に開示
されている。
【０００３】図１３に上記パナールの内燃機関の構造の
概略が示される。パナールの内燃機関は、シリンダヘッ
ド０１に結合されたシリンダブロック０２のシリンダ軸
線Ｌ上に、半径方向外側の排気バルブ０３と半径方向内
側の吸気バルブ０４とを同軸に配置したもので、排気バ
ルブ０３はシリンダブロック０２に形成した排気バルブ
孔０５に着座可能であり、吸気バルブ０４は排気バルブ
０３に形成した吸気バルブ孔０６に着座可能である。図
１３（ａ）に示す圧縮行程および膨張行程では、排気バ
ルブ０３および吸気バルブ０４が共に閉弁して燃焼室０
７を排気ポート０８および吸気ポート０９から遮断す
る。図１３（ｂ）に示す吸気行程では、吸気バルブ０４
が下降して吸気バルブ孔０６を開放し、燃焼室０７を吸
気ポート０９に連通させる。また図１３（ｃ）に示す排
気行程では、排気バルブ０３が吸気バルブ０４と共に下
降して排気バルブ孔０５を開放し、燃焼室０７を排気ポ
ート０８に連通させる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記パナー
ルの内燃機関は排気バルブ０３の直径と吸気バルブ０４
の直径とを略等しく設定しているため、半径方向外側に
配置された中空の排気バルブ０３の肉厚を極力薄くする
必要があるが、このようにすると排気バルブ０３の熱容
量が減少して耐熱性が低下し、形状歪みが生じて排気バ
ルブ孔０５との間のシール性が低下したり耐久性が低下
したりする問題がある。この問題を解消すべく、排気バ
ルブ０３の肉厚を厚く設定すると、排気バルブ０３の半
径方向内側に配置された吸気バルブ０４の直径が減少し
て吸気の充填効率が低下する問題がある。
【０００５】また排気バルブ孔０５に連なる排気ポート
０８が熱容量の大きいシリンダヘッド０１およびシリン
ダブロック０２に直接形成されているため、燃焼室０７
から出た排気ガスがシリンダヘッド０１およびシリンダ
ブロック０２に熱を奪われて温度低下し易くなる。この
ために、排気ポート０８あるいはその下流に熱交換器を
配置した場合に、熱交換器に流入する排気ガスの温度が
低下して熱エネルギーの回収効率が低下してしまう問題
がある。
【０００６】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、吸気バルブの開口面積を充分に確保することが可能
であり、かつ排気ガスの熱エネルギーを有効に利用する
ことが可能な内燃機関を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、請求項１に記載された発明によれば、シリンダヘッ
ドと、シリンダヘッドに臨む燃焼室と、シリンダヘッド
に形成された吸気ポートと、シリンダヘッドに形成され
て吸気ポートを燃焼室に連通させる吸気バルブ孔と、シ
リンダヘッドに支持されて吸気バルブ孔を開閉する中空
の吸気バルブと、吸気バルブの内部に軸方向に形成され
た排気通路と、吸気バルブに形成されて排気通路を燃焼
室に連通させる排気バルブ孔と、吸気バルブの内部に同
軸に支持されて排気バルブ孔を開閉する排気バルブと、
シリンダヘッドに形成されて排気通路に連通する排気ポ
ートとを備えたことを特徴とする内燃機関が提案され
る。
【０００８】上記構成によれば、シリンダヘッドの吸気
バルブ孔を開閉する中空の吸気バルブの内部に排気バル
ブを同軸に収納し、吸気バルブに形成した排気バルブ孔
を排気バルブで開閉するようにしたので、吸気バルブお
よび排気バルブを一体で下降させて吸気バルブ孔だけを
開放し、また排気バルブを単独で下降させて排気バルブ
孔だけを開放することができる。半径方向外側に位置す
る吸気バルブ孔の直径は半径方向内側に位置する排気バ
ルブ孔の直径よりも大きく、かつ燃焼室の内径に近い大
きさにできるため、従来の吸気バルブおよび排気バルブ
を別軸に備えた内燃機関や、半径方向外側の排気バルブ
と半径方向内側の吸気バルブとを同軸に備えたパナール
の内燃機関に比べて、吸気バルブの開口面積を大きく確
保して吸気の充填効率を高めることができる。その結
果、所定の開口面積を確保するために必要な吸気バルブ
のリフト量が減少し、吸気バルブの駆動力を低減するこ
とができる。しかも燃焼室から出た直後の排気ガスは熱
容量の大きいシリンダヘッドに直接接触することなく、
熱容量の小さい中空の吸気バルブの内部に形成した排気
通路を通って排気ポートに導かれるので、排気ガスの温
度低下を最小限に抑えて廃熱の有効利用を図ることがで
きる。
【０００９】また請求項２に記載された発明によれば、
請求項１の構成に加えて、排気ポートに熱交換器を配置
したことを特徴とする内燃機関が提案される。
【００１０】上記構成によれば、熱容量の小さい中空の
吸気バルブの内部に形成した排気通路の下流側に連なる
排気ポートに熱交換器を配置したので、熱交換器に高温
の排気ガスを供給して廃熱の回収効率を最大限に高める
ことができる。
【００１１】尚、実施例の蒸発器３９は本発明の熱交換
器に対応する。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、添
付図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１３】図１〜図８は本発明の第１実施例を示すも
ので、図１は内燃機関のシリンダヘッド部の縦断面図、
図２は図１の２−２線断面図、図３は図１の３−３線断
面図、図４は図１の４−４線断面図、図５は図１の５−
５線矢視図、図６は吸気行程および排気行程の作用説明
図、図７は吸気バルブの開口面積を説明する図、図８は
吸気バルブのリフト量と開口面積との関係を示すグラフ
である。
【００１４】図１〜図５に示すように、４サイクル単気
筒の内燃機関１はシリンダブロック２と、その上面に結
合されたシリンダヘッド３とを備えており、シリンダボ
ア２ａに摺動自在に嵌合するピストン４の上面とシリン
ダヘッド３の下面との間に燃焼室５が形成される。燃焼
室５には、シリンダヘッド３に螺着した一対の点火プラ
グ６，６の先端部が臨んでいる。シリンダヘッド３の下
面には円形の吸気バルブ孔７がシリンダ軸線Ｌと同軸に
形成されており、この吸気バルブ孔７に連なる吸気ポー
ト８がシリンダヘッド３の内部を通って該シリンダヘッ
ド３の一方の側面３ａに開口する。
【００１５】吸気バルブ９は円形断面の筒状に形成され
た軸部１０と、この軸部１０の下端から放射方向に拡開
する傘部１１とを備えており、傘部１１の外周部上面が
シリンダヘッド３の吸気バルブ孔７に着座可能に対向す
る。シリンダヘッド３の内部にはシリンダ軸線Ｌと同軸
に上下一対の吸気バルブガイド１２，１３が設けられて
おり、これらの吸気バルブガイド１２，１３に上下摺動
自在に支持された吸気バルブ９の軸部１０には複数個
（例えば４個）の連通口１０ａ…が形成される。シリン
ダヘッド３の他方の側面３ｂに開口する排気ポート１４
の上流側は、上側の吸気バルブガイド１２の下縁と下側
の吸気バルブガイド１３の上縁との間を囲むように延び
ており、吸気バルブ９の軸部１０の連通孔１０ａ…に連
通する。
【００１６】吸気バルブ９の軸部１０の内部に、上部支
持部材１５および下部支持部材１６…を介して排気バル
ブガイド１７がシリンダ軸線Ｌと同軸に支持される。上
部支持部材１５は円環状の部材であって軸部１０の内周
面および排気バルブガイド１７の外周面に固定される。
一方、下部支持部材１６…は複数本（例えば４本）の棒
状の部材であって、シリンダ軸線Ｌを中心にして放射状
に配置されて軸部１０の内周面および排気バルブガイド
１７の外周面を連結する。
【００１７】排気バルブ１８は軸部１９および傘部２０
を備えており、軸部１９は排気バルブガイド１７に摺動
自在に支持され、傘部２０は吸気バルブ９内に形成され
た排気通路２１の下端の排気バルブ孔２２に着座可能で
ある。従って、燃焼室５は排気バルブ孔２２と、吸気バ
ルブ９の軸部１０内に形成された排気通路２１と、４本
の下部支持部材１６…間に形成された空間と、４個の連
通口１０ａ…とを通って排気ポート１４に連通する。ま
た排気通路２１内の排気ガスは上部支持部材１５に阻止
されて上方への漏れが防止される。
【００１８】シリンダヘッド３の上部に配置された動弁
機構２５は、図示せぬクランクシャフトに連動して回転
するカムシャフト２６と、カムシャフト２６に固定され
た一対の吸気カム２７，２７と、両吸気カム２７，２７
に挟まれるようにカムシャフト２６に固定された排気カ
ム２８と、ロッカーアームシャフト２９に枢支されて吸
気カム２７，２７により駆動される一対の吸気ロッカー
アーム３０，３０と、ロッカーアームシャフト２９に枢
支されて排気カム２８により駆動される排気ロッカーア
ーム３１とを備える。
【００１９】吸気バルブ９の軸部１０の上部支持部材１
５よりも上方位置に複数個（例えば４個）の開口１０ｂ
…が形成されており、これらの開口１０ｂ…を緩く貫通
し、かつ上側の吸気バルブガイド１２を貫通する４本の
下部スプリングシート３２…がシリンダヘッド３の上面
に支持される。軸部１０の上端に環状の第１上部スプリ
ングシート３３が嵌合され、更に環状のカムフォロワ３
４が嵌合により固定されており、下部スプリングシート
３２…および第１上部スプリングシート３３間に吸気バ
ルブスプリング３５が縮設される。また排気バルブ１８
の軸部１９の上端に、前記環状のカムフォロワ３４の内
部を通過可能な第２上部スプリングシート３６が固定さ
れており、この第２上部バルブシート３６と下部スプリ
ングシート３２…との間に排気バルブスプリング３７が
縮設される。吸気バルブスプリング３５により吸気バル
ブ９が閉弁方向に付勢され、その傘部１１が吸気バルブ
孔７に着座し、また排気バルブスプリング３７により排
気バルブ１８が閉弁方向に付勢され、その傘部２０が排
気バルブ孔２２に着座する。
【００２０】次に、上記構成を備えた本発明の実施例の
作用について説明する。
【００２１】図１に示す圧縮行程および膨張行程では、
吸気カム２７，２７および排気カム２８のベース円部が
吸気ロッカーアーム３０，３０および排気ロッカーアー
ム３１に当接しており、吸気バルブスプリング３５に第
１上部スプリングシート３３を押圧された吸気バルブ９
が吸気バルブガイド１２，１３に沿って上方に付勢さ
れ、その傘部１１が吸気バルブ孔７に着座するととも
に、排気バルブスプリング３７に第２上部スプリングシ
ート３６を押圧された排気バルブ１８が排気バルブガイ
ド１７に沿って上方に付勢され、その傘部２０が排気バ
ルブ孔２２に着座し、これにより燃焼室５が吸気ポート
８および排気ポート１４と遮断される。
【００２２】図６（ａ）に示す吸気行程では、吸気カム
２７，２７により吸気ロッカーアーム３０，３０を介し
てカムフォロワ３４を押圧された吸気バルブ９が吸気バ
ルブスプリング３５に抗して押し下げられ、その傘部１
１が吸気バルブ孔７から離反するため、吸気ポート８が
燃焼室５に連通して新気がシリンダボア２ａ内に導入さ
れる。このとき、傘部２０が吸気バルブ９の排気バルブ
孔２２に着座した排気バルブ１８は、排気バルブスプリ
ング３７に抗して吸気バルブ９と共に下降するため、吸
気バルブ孔７が開かれることがない。また図６（ｂ）に
示す排気行程では、排気カム２８により排気ロッカーア
ーム３１を介して軸部１９の上端を押圧された排気バル
ブ１８が排気バルブスプリング３７に抗して押し下げら
れ、その傘部２０が排気バルブ孔２２から離反するた
め、燃焼室５は排気バルブ孔２２、排気通路２１および
連通口１０ａ…を介して排気ポート１３に連通する。
【００２３】このようにして、従来の内燃機関と同様
に、カムシャフト２６の回転に伴って吸気行程、圧縮行
程、膨張行程および排気行程を順次行うことができる。
【００２４】図７は別軸に配置された２個の吸気バルブ
孔７，７および２個の排気バルブ孔２２，２２を備えた
従来例と、同軸に配置された１個の吸気バルブ孔７およ
び１個の排気バルブ孔２２を備えた実施例とを模式的に
示すものである。従来例の各吸気バルブ孔７，７の直径
をＤとし、実施例の吸気バルブ孔７の直径を２Ｄとした
とき、従来例の２個の吸気バルブ７，７の孔径で計算し
た単純開口面積の総和はπＤ2 ／２となるのに対し、実
施例の１個の吸気バルブ孔７の単純開口面積はπＤ2 と
なり、実施例は従来例の２倍の単純開口面積を確保する
ことができる。尚、図７に記載されたものでは、実施例
の吸気バルブ孔７の直径は２Ｄよりも僅かに小さいた
め、単純開口面積は従来例の２倍よりも僅かに小さくな
る。
【００２５】図８は吸気バルブ９のリフト量と吸気バル
ブ孔７の実際の流量から算出した有効開口面積とを、従
来例および実施例について比較したものである。同図か
ら明らかなように、従来例と同じ有効開口面積Ｚを得る
のに必要な吸気バルブ９のリフト量は従来例がＨである
のに対して、実施例ではその半分に近いＨ′で足りてい
る。
【００２６】以上のように、吸気バルブ９を排気バルブ
１８の半径方向外側に配置することにより、吸気バルブ
および排気バルブを別軸に備えた従来の内燃機関に比べ
ても、また吸気バルブを排気バルブの半径方向内側に配
置したパナールの内燃機関（図１３参照）に比べても、
吸気バルブ孔７の開口面積を大きく確保することができ
る。その結果、必要な開口面積を確保するための吸気バ
ルブ９のリフト量を減少させることが可能となり、カム
シャフト２６の駆動トルクを低減して燃料消費量の節減
に寄与することができる。
【００２７】また燃焼室５から排出された直後の高温の
排気ガスは、熱容量の大きいシリンダヘッド３に直接接
触することなく、吸気バルブ９の軸部１０の内側に形成
された排気通路２１を経てシリンダヘッド３の排気ポー
ト１４に導かれる。このとき、排気通路２１を構成する
薄肉の軸部１０は熱容量が極めて小さく、かつ小面積の
吸気バルブガイド１２，１３だけでシリンダヘッド３に
支持されているため、排気ガスの熱がシリンダヘッド３
に奪われるのを効果的に防止することができる。これに
より、排気ポート１４、あるいはその下流の排気管に蒸
発器または熱電素子等の廃熱回収装置からなる、いわゆ
る熱交換器を設けた場合に、温度低下を最小限に抑えた
排気ガスを熱交換器に供給して廃熱の回収効率を高める
ことができる。
【００２８】また高温の排気ガスが通過する排気通路２
１の下部は、薄肉の筒状に形成された吸気バルブ９の壁
面を介して吸気ポート８に対向するため、高温の排気ガ
スと低温の新気との間で熱交換を行って吸気ポート８を
通過する燃料の霧化を促進するとともに、吸気バルブ９
の傘部１１の冷却を促進して寿命の延長を図ることがで
きる。更に、高温の排気ガスに晒される排気バルブ１８
の傘部２０が、新気により冷却される吸気バルブ９の傘
部１１に形成した排気バルブ孔２２に着座するため、排
気バルブ１８の傘部２０を新気で間接的に冷却して寿命
の延長を図ることができる。以上のことから、特に超耐
熱性が必要である排気バルブ１８を超耐熱合金で製作す
る必要がなくなり、コストダウンに寄与することができ
る。
【００２９】更に、燃焼室５に吸入される新気および燃
焼室５から排出される排気ガスの流れがシリンダ軸線Ｌ
を中心として軸対称になるため、吹き溜まりの発生によ
る新気や排気ガスの滞留が防止され、理想的な形態で掃
気を行わせて吸・排気効率を向上させることができる。
また吸気バルブおよび排気バルブを別軸に配置した従来
の内燃機関では、排気バルブ孔あるいは排気バルブ孔が
シリンダボアの壁面に接近した部分で、新気や排気ガス
のスムーズな流れが阻害されて吸・排気効率が低下する
現象が発生するが、本実施例によれば吸気バルブ孔７お
よび排気バルブ孔２２とシリンダボア２ａの壁面との距
離が一定に保たれるので、上記した吸・排気効率の低下
が回避される。
【００３０】更にまた、吸気バルブおよび排気バルブを
別軸に配置した従来の内燃機関に比べて、動弁機構２５
をシリンダヘッド３の直上部に集約して配置することが
できるので、シリンダヘッド３の周辺に他の部材を配置
するためのスペースを容易に確保することができる。
【００３１】次に、図９に基づいて本発明の第２実施例
を説明する。
【００３２】第２実施例の内燃機関１は、シリンダヘッ
ド３の側面３ｂに形成した凹部３ｃに、断熱材３８を介
して蒸発器３９を支持したものである。熱交換器として
の蒸発器３９は、例えば内燃機関１の排気ガスの熱エネ
ルギーを機械エネルギーに変換するためのランキンサイ
クル装置に使用されるもので、供給口３９ａから供給し
た液相作動媒体と排気ガスとの間で熱交換を行い、液相
作動媒体の加熱により発生した蒸気を排出口３９ｂから
排出するようになっている。
【００３３】第１実施例において既に説明したように、
燃焼室５から排出された直後の高温の排気ガスは、熱容
量の大きいシリンダヘッド３に直接接触することなく熱
容量の小さい排気通路２１を経て排気ポート１４に導か
れるので、温度低下を極力抑えた状態で排気ガスを蒸発
器３９に供給して廃熱の回収効率を高めることができ
る。
【００３４】次に、図１０に基づいて本発明の第３実施
例を説明する。
【００３５】第３実施例は第２実施例の変形であって、
吸気バルブ９および排気バルブ１８の軸線をシリンダ軸
線Ｌに対してシリンダヘッド３の吸気ポート８側に傾斜
させたものである。その結果、シリンダヘッド３の排気
ポート１４側にスペースが確保されるので、このスペー
スを利用して蒸発器３９を大型化して容量を増加させた
り、あるいは蒸発器３９の寸法を従前どおりにしてシリ
ンダヘッド３全体の寸法を小型化することができる。更
に、蒸発器３９をより燃焼室５近傍に近づけて、排気熱
がより高温を維持している状態で廃熱回収し、回収効率
を増大させることができる。
【００３６】次に、図１１および図１２に基づいて本発
明の第４実施例を説明する。
【００３７】第４実施例は第２実施例の変形であって、
蒸発器３９を環状に形成して吸気バルブ９を囲むように
配置したことにより、その容量を大幅に増加させること
ができる。蒸発器３９の組み付けを容易にすべく、シリ
ンダヘッド３はシリンダヘッドロア４０およびシリンダ
ヘッドアッパ４１の２部材に分割される。吸気バルブ９
内の排気通路２１を流れる排気ガスの熱は半径方向外側
に放散するが、その周囲を囲む蒸発器３９で熱の放散を
阻止して廃熱の回収効果を更に高めることができる。
【００３８】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００３９】例えば、実施例では単気筒の内燃機関１を
例示したが、本発明は多気筒の内燃機関に対しても適用
することができる。また実施例では熱交換器としてラン
キンサイクル装置の蒸発器３９を例示したが、熱交換器
として他の任意のものを採用することができる。
【００４０】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載された発明
によれば、シリンダヘッドの吸気バルブ孔を開閉する中
空の吸気バルブの内部に排気バルブを同軸に収納し、吸
気バルブに形成した排気バルブ孔を排気バルブで開閉す
るようにしたので、吸気バルブおよび排気バルブを一体
で下降させて吸気バルブ孔だけを開放し、また排気バル
ブを単独で下降させて排気バルブ孔だけを開放すること
ができる。半径方向外側に位置する吸気バルブ孔の直径
は半径方向内側に位置する排気バルブ孔の直径よりも大
きく、かつ燃焼室の内径に近い大きさにできるため、従
来の吸気バルブおよび排気バルブを別軸に備えた内燃機
関や、半径方向外側の排気バルブと半径方向内側の吸気
バルブとを同軸に備えたパナールの内燃機関に比べて、
吸気バルブの開口面積を大きく確保して吸気の充填効率
を高めることができる。その結果、所定の開口面積を確
保するために必要な吸気バルブのリフト量が減少し、吸
気バルブの駆動力を低減することができる。しかも燃焼
室から出た直後の排気ガスは熱容量の大きいシリンダヘ
ッドに直接接触することなく、熱容量の小さい中空の吸
気バルブの内部に形成した排気通路を通って排気ポート
に導かれるので、排気ガスの温度低下を最小限に抑えて
廃熱の有効利用を図ることができる。
【００４１】また請求項２に記載された発明によれば、
熱容量の小さい中空の吸気バルブの内部に形成した排気
通路の下流側に連なる排気ポートに熱交換器を配置した
ので、熱交換器に高温の排気ガスを供給して廃熱の回収
効率を最大限に高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】内燃機関のシリンダヘッド部の縦断面図
【図２】図１の２−２線断面図
【図３】図１の３−３線断面図
【図４】図１の４−４線断面図
【図５】図１の５−５線矢視図
【図６】吸気行程および排気行程の作用説明図
【図７】吸気バルブの開口面積を説明する図
【図８】吸気バルブのリフト量と開口面積との関係を示
すグラフ
【図９】本発明の第２実施例に係る内燃機関のシリンダ
ヘッド部の縦断面図
【図１０】本発明の第３実施例に係る内燃機関のシリン
ダヘッド部の縦断面図
【図１１】本発明の第４実施例に係る内燃機関のシリン
ダヘッド部の縦断面図
【図１２】図１１の１２−１２線断面図
【図１３】パナールの内燃機関の構造および作用を説明
する図
【符号の説明】 ３ シリンダヘッド ５ 燃焼室 ７ 吸気バルブ孔 ８ 吸気ポート ９ 吸気バルブ １４ 排気ポート １８ 排気バルブ ２１ 排気通路 ２２ 排気バルブ孔 ３９ 蒸発器（熱交換器）

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 シリンダヘッド（３）と、 シリンダヘッド（３）に臨む燃焼室（５）と、 シリンダヘッド（３）に形成された吸気ポート（８）
    と、 シリンダヘッド（３）に形成されて吸気ポート（８）を
    燃焼室（５）に連通させる吸気バルブ孔（７）と、 シリンダヘッド（３）に支持されて吸気バルブ孔（７）
    を開閉する中空の吸気バルブ（９）と、 吸気バルブ（９）の内部に軸方向に形成された排気通路
    （２１）と、 吸気バルブ（９）に形成されて排気通路（２１）を燃焼
    室（５）に連通させる排気バルブ孔（２２）と、 吸気バルブ（９）の内部に同軸に支持されて排気バルブ
    孔（２２）を開閉する排気バルブ（１８）と、 シリンダヘッド（３）に形成されて排気通路（２１）に
    連通する排気ポート（１４）と、を備えたことを特徴と
    する内燃機関。
  2. 【請求項２】 排気ポート（１４）に熱交換器（３９）
    を配置したことを特徴とする、請求項１に記載の内燃機
    関。
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