JP2002097445A - 接着用樹脂組成物 - Google Patents
接着用樹脂組成物Info
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- JP2002097445A JP2002097445A JP2000290989A JP2000290989A JP2002097445A JP 2002097445 A JP2002097445 A JP 2002097445A JP 2000290989 A JP2000290989 A JP 2000290989A JP 2000290989 A JP2000290989 A JP 2000290989A JP 2002097445 A JP2002097445 A JP 2002097445A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】加熱炉を使用することなく短時間に接着がで
き、ガラスと無機強化熱可塑性樹脂の８０℃での接着強
度が高い熱可塑性樹脂組成物を提供すること。 【解決手段】高周波誘導で発熱する発熱体（Ａ）と、水
分の存在下で無機物と反応する官能基を含む単量体で変
性された融点が９０℃〜２００℃の熱可塑性樹脂（Ｂ）
を含有することを特徴とする接着用樹脂組成物である。
き、ガラスと無機強化熱可塑性樹脂の８０℃での接着強
度が高い熱可塑性樹脂組成物を提供すること。 【解決手段】高周波誘導で発熱する発熱体（Ａ）と、水
分の存在下で無機物と反応する官能基を含む単量体で変
性された融点が９０℃〜２００℃の熱可塑性樹脂（Ｂ）
を含有することを特徴とする接着用樹脂組成物である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガラスと樹脂との接
着用樹脂組成物に関するものであり、加熱炉を使用する
ことなく短時間にガラスと強化樹脂が接着でき、８０℃
での接着強度が高い接着用熱可塑性樹脂組成物である。
着用樹脂組成物に関するものであり、加熱炉を使用する
ことなく短時間にガラスと強化樹脂が接着でき、８０℃
での接着強度が高い接着用熱可塑性樹脂組成物である。
【０００２】
【従来の技術】これまで、ガラスと強化樹脂を接着する
場合、ガラスにプライマーを塗り、乾燥後ウレタン系の
接着剤を硬化接着させていた。この場合、溶剤の乾燥や
ウレタンの硬化反応に長時間がかかることや溶剤による
環境の問題があった。また、最近ホットメルトタイプの
接着剤も検討されているが、高温下での接着強度が低く
要求の性能が得られない場合が多かった。また特開２０
００−１５９９３８号公報に開示されているようにガラ
スと樹脂の接着に有効なホットメルトタイプの接着剤も
開発されてきているが、大きなガラス板や樹脂成形品を
加熱するには大きな加熱炉が必要であり、また加熱と冷
却工程のサイクルが必要であり工業化に大きな障害があ
り実用化できなかった。また、合成樹脂材料間や合成樹
脂材料と金属材料の継ぎ手の接合にホットメルト型接着
材に高周波誘導発熱体を内在させたＩＨヒーターも特開
平１０−４７５８０号公報に開示されているが、無機強
化熱可塑性樹脂とガラスの接着強度は非常に低く、特に
８０℃においては実用性がなく。ガラスと無機強化熱可
塑性樹脂用の開発要求があった。
場合、ガラスにプライマーを塗り、乾燥後ウレタン系の
接着剤を硬化接着させていた。この場合、溶剤の乾燥や
ウレタンの硬化反応に長時間がかかることや溶剤による
環境の問題があった。また、最近ホットメルトタイプの
接着剤も検討されているが、高温下での接着強度が低く
要求の性能が得られない場合が多かった。また特開２０
００−１５９９３８号公報に開示されているようにガラ
スと樹脂の接着に有効なホットメルトタイプの接着剤も
開発されてきているが、大きなガラス板や樹脂成形品を
加熱するには大きな加熱炉が必要であり、また加熱と冷
却工程のサイクルが必要であり工業化に大きな障害があ
り実用化できなかった。また、合成樹脂材料間や合成樹
脂材料と金属材料の継ぎ手の接合にホットメルト型接着
材に高周波誘導発熱体を内在させたＩＨヒーターも特開
平１０−４７５８０号公報に開示されているが、無機強
化熱可塑性樹脂とガラスの接着強度は非常に低く、特に
８０℃においては実用性がなく。ガラスと無機強化熱可
塑性樹脂用の開発要求があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶剤を使用
しない耐熱ホットメルト型接着剤により加熱炉を使用す
ることなく短時間に接着ができ、ガラスと無機強化熱可
塑性樹脂の８０℃での接着強度が高い熱可塑性樹脂組成
物を提供することを課題としている。
しない耐熱ホットメルト型接着剤により加熱炉を使用す
ることなく短時間に接着ができ、ガラスと無機強化熱可
塑性樹脂の８０℃での接着強度が高い熱可塑性樹脂組成
物を提供することを課題としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、遂に本発明を
完成するに到った。即ち本発明は、高周波誘導で発熱す
る発熱体（Ａ）と、水分の存在下で無機物と反応する官
能基を含む単量体で変性された融点が９０℃〜２００℃
の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有することを特徴とする接着
用樹脂組成物である。また、無機物と反応する官能基を
含む共重合体がシラン化合物及び／またはチタネート化
合物により変性されたポリオレフィン共重合体を含むこ
とが好ましい。さらに高周波誘導で発熱する発熱体が鉄
であることが好ましく１０重量％以上を含有することを
特徴とするものである。
め、本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、遂に本発明を
完成するに到った。即ち本発明は、高周波誘導で発熱す
る発熱体（Ａ）と、水分の存在下で無機物と反応する官
能基を含む単量体で変性された融点が９０℃〜２００℃
の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有することを特徴とする接着
用樹脂組成物である。また、無機物と反応する官能基を
含む共重合体がシラン化合物及び／またはチタネート化
合物により変性されたポリオレフィン共重合体を含むこ
とが好ましい。さらに高周波誘導で発熱する発熱体が鉄
であることが好ましく１０重量％以上を含有することを
特徴とするものである。
【０００５】本発明において、（Ａ）高周波誘導で発熱
する発熱体としては、炭素鋼、α鉄、γ鉄、δ鉄、銅、
黄銅、アルミ、鉄―ニッケル合金、鉄―ニッケルークロ
ム合金、カーボンファイバー、カーボンブラック等が使
用される。これらの中では鉄系が、誘導発熱性や樹脂の
劣化や経済性から好ましい。含有量としては発熱体の形
状により異なるが１０〜９０重量％が好ましく、さらに
好ましくは３０〜８０重量％であり、特に５０〜７５重
量％が望ましい。１０重量％未満では発熱量が不足し、
接着可能な温度までの上昇に長時間を必要とするので好
ましくない。また９０重量％を超えると接着力が低下す
るので好ましくない。また形状は粉末状、針状、鱗状、
網状、不織布状でもよく接着工法により選ばれる。粉末
状・針状・鱗状では練りこみ使用される場合が多い。練
りこみの場合は、発熱性が低いので４０〜８０重量％が
好ましい。また網状では積層やインサート成形されて使
用される。積層して使用される場合は１０〜５０重量％
が好ましい。また、練りこみ使用される場合、発熱体は
粒径１０〜３０００ミクロンの大きさが好ましい。
する発熱体としては、炭素鋼、α鉄、γ鉄、δ鉄、銅、
黄銅、アルミ、鉄―ニッケル合金、鉄―ニッケルークロ
ム合金、カーボンファイバー、カーボンブラック等が使
用される。これらの中では鉄系が、誘導発熱性や樹脂の
劣化や経済性から好ましい。含有量としては発熱体の形
状により異なるが１０〜９０重量％が好ましく、さらに
好ましくは３０〜８０重量％であり、特に５０〜７５重
量％が望ましい。１０重量％未満では発熱量が不足し、
接着可能な温度までの上昇に長時間を必要とするので好
ましくない。また９０重量％を超えると接着力が低下す
るので好ましくない。また形状は粉末状、針状、鱗状、
網状、不織布状でもよく接着工法により選ばれる。粉末
状・針状・鱗状では練りこみ使用される場合が多い。練
りこみの場合は、発熱性が低いので４０〜８０重量％が
好ましい。また網状では積層やインサート成形されて使
用される。積層して使用される場合は１０〜５０重量％
が好ましい。また、練りこみ使用される場合、発熱体は
粒径１０〜３０００ミクロンの大きさが好ましい。
【０００６】次に、本発明で使用される（Ｂ）成分にお
ける融点が９０〜２００℃の熱可塑性樹脂としては、ポ
リオレフィン系、ポリアミド系、ポリエステル系等が挙
げられ、特に接着性の点からそれぞれこれらの共重合体
が好ましい。高温での接着強度の点から融点は９０℃以
上、好ましくは１００℃以上必要であり、融点が２００
℃以上になると接着する無機強化熱可塑性樹脂が部分的
に融解するので好ましくない。接着加工性と高温下での
接着強度上から融点は１００℃〜１５０℃が特に好まし
い。
ける融点が９０〜２００℃の熱可塑性樹脂としては、ポ
リオレフィン系、ポリアミド系、ポリエステル系等が挙
げられ、特に接着性の点からそれぞれこれらの共重合体
が好ましい。高温での接着強度の点から融点は９０℃以
上、好ましくは１００℃以上必要であり、融点が２００
℃以上になると接着する無機強化熱可塑性樹脂が部分的
に融解するので好ましくない。接着加工性と高温下での
接着強度上から融点は１００℃〜１５０℃が特に好まし
い。
【０００７】（Ｂ）成分において、ガラスとの接着性を
さらに向上させるために前記樹脂に導入される水分の存
在下で無機物と反応する官能基とは、具体的には、シラ
ン基、シラノール基、チタン酸エステル基等が挙げら
れ、それを含む単量体としては、シラン化合物やチタネ
ート化合物等が挙げられ、具体的には、γアミノプロピ
ルトリエトキシシラン、β（３，４エポキシシクロヘキ
シル）エチルトリメトキシシラン、γグリシドキシプロ
ピルトリメトキシシラン、γメタクリルオキシプロピル
トリメトキシシラン、N-β（アミノエチル）γアミノプ
ロピルトリメトキシシラン、アシレート系チタネート、
ホスフェート系チタネート、アルコラート系チタネート
系が例として挙げられる。
さらに向上させるために前記樹脂に導入される水分の存
在下で無機物と反応する官能基とは、具体的には、シラ
ン基、シラノール基、チタン酸エステル基等が挙げら
れ、それを含む単量体としては、シラン化合物やチタネ
ート化合物等が挙げられ、具体的には、γアミノプロピ
ルトリエトキシシラン、β（３，４エポキシシクロヘキ
シル）エチルトリメトキシシラン、γグリシドキシプロ
ピルトリメトキシシラン、γメタクリルオキシプロピル
トリメトキシシラン、N-β（アミノエチル）γアミノプ
ロピルトリメトキシシラン、アシレート系チタネート、
ホスフェート系チタネート、アルコラート系チタネート
系が例として挙げられる。
【０００８】なお、本発明における（Ｂ）成分である水
分の存在下で無機物と反応する官能基を含む単量体で変
性された融点が９０℃〜２００℃の熱可塑性重合体を得
る方法としては、特に限定されるものではないが、特に
本発明において好ましい方法を、以下に各々の樹脂につ
いて述べる。
分の存在下で無機物と反応する官能基を含む単量体で変
性された融点が９０℃〜２００℃の熱可塑性重合体を得
る方法としては、特に限定されるものではないが、特に
本発明において好ましい方法を、以下に各々の樹脂につ
いて述べる。
【０００９】ポリオレフィン系としては共重合ポリプロ
ピレン系、共重合ポリエチレン系、エチレンとプロピレ
ン共重合体、エチレン・プロピレン・ジエン系、エチレ
ン−αオレフィン系から選ばれる１種以上からなること
が好ましい。また、接着性向上のためにモノマー成分と
して酢酸ビニル、メチルメタクリレート、エチルアクリ
レート、メタクリル酸、アクリル酸、メタクリル酸塩等
が３から５０モル％共重合されているものが好ましい。
高融点の共重合ポリオレフィンと柔軟なポリオレフィン
系エラストマーを混合すると、本発明の目的である耐熱
性と接着性の両立がしやすい。さらに無水カルボン酸
基、エポキシ基、水酸基、イソシアネート基を含むモノ
マーが共重合やグラフト重合されていることが特に好ま
しい。不飽和カルボン酸モノマーやグリシジルメタクリ
レートの共重合や無水マレイン酸のグラフト変性が好ま
しい、この官能基の導入により、上記シラノール化合物
やチタネート化合物の安定化と強化熱可塑性樹脂との接
着性が改善される。
ピレン系、共重合ポリエチレン系、エチレンとプロピレ
ン共重合体、エチレン・プロピレン・ジエン系、エチレ
ン−αオレフィン系から選ばれる１種以上からなること
が好ましい。また、接着性向上のためにモノマー成分と
して酢酸ビニル、メチルメタクリレート、エチルアクリ
レート、メタクリル酸、アクリル酸、メタクリル酸塩等
が３から５０モル％共重合されているものが好ましい。
高融点の共重合ポリオレフィンと柔軟なポリオレフィン
系エラストマーを混合すると、本発明の目的である耐熱
性と接着性の両立がしやすい。さらに無水カルボン酸
基、エポキシ基、水酸基、イソシアネート基を含むモノ
マーが共重合やグラフト重合されていることが特に好ま
しい。不飽和カルボン酸モノマーやグリシジルメタクリ
レートの共重合や無水マレイン酸のグラフト変性が好ま
しい、この官能基の導入により、上記シラノール化合物
やチタネート化合物の安定化と強化熱可塑性樹脂との接
着性が改善される。
【００１０】ポリアミド系としては、ナイロン６，ナイ
ロン６６，ナイロン１１，ナイロン１２，ナイロン６１
０、ナイロンMXD6,ナイロントリメチルヘキサメチレン
ジアミン６、ナイロントリメチルヘキサメチレンジアミ
ン１２、ナイロンイソホロンジアミン６等から選ばれた
２種以上の共重合体の内から融点が９０℃〜２００℃の
ポリアミド系共重合体が使用される。例えばナイロン６
／６６／１２，ナイロン６／６６／１１／１２，ナイロ
ン６／６１０／１２共重合体で融点が１１０〜１４０℃
の共重合体が例示される。ポリアミド系についても末端
アミノ基やカルボキシル基と反応性を有する上記に記載
のカップリング剤を反応することが好まし。
ロン６６，ナイロン１１，ナイロン１２，ナイロン６１
０、ナイロンMXD6,ナイロントリメチルヘキサメチレン
ジアミン６、ナイロントリメチルヘキサメチレンジアミ
ン１２、ナイロンイソホロンジアミン６等から選ばれた
２種以上の共重合体の内から融点が９０℃〜２００℃の
ポリアミド系共重合体が使用される。例えばナイロン６
／６６／１２，ナイロン６／６６／１１／１２，ナイロ
ン６／６１０／１２共重合体で融点が１１０〜１４０℃
の共重合体が例示される。ポリアミド系についても末端
アミノ基やカルボキシル基と反応性を有する上記に記載
のカップリング剤を反応することが好まし。
【００１１】ポリエステル系としては、ジカルボン酸成
分としてはテレフタル酸、イソフタル酸、パラフェニレ
ンジカルボン酸、２，６ナフタレンジカルボン酸、１，
４シキロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン
酸が、またグリコール成分としてはエチレングリコー
ル、ブタンジオール、１，３プロピレングリコール、ヘ
キサンジオール、ネオペンチルグリコール、１，４シク
ロヘキサンジメタノール、ビスフェノールＡエチレンオ
キサイド付加物、ジエチレングリコール、ポリアルキレ
ングリコールなどからなる融点が９０℃〜２００℃の共
重合ポリエステルが使用される。例えばテレフタル酸／
イソフタル酸／エチレングリコール、テレフタル酸／セ
バシン酸／エチレングリコール、テレフタル酸／イソフ
タル酸／エチレングリコール／ビスフェノールＡエチレ
ンオキサイド付加物、テレフタル酸／エチレングリコー
ル／ネオペンチルグリコール等が挙げられる。ポリエス
テル系についても末端のカルボキシル基や水酸基と反応
性を有する上記に記載のカップリング剤を配合すること
が好ましい。
分としてはテレフタル酸、イソフタル酸、パラフェニレ
ンジカルボン酸、２，６ナフタレンジカルボン酸、１，
４シキロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン
酸が、またグリコール成分としてはエチレングリコー
ル、ブタンジオール、１，３プロピレングリコール、ヘ
キサンジオール、ネオペンチルグリコール、１，４シク
ロヘキサンジメタノール、ビスフェノールＡエチレンオ
キサイド付加物、ジエチレングリコール、ポリアルキレ
ングリコールなどからなる融点が９０℃〜２００℃の共
重合ポリエステルが使用される。例えばテレフタル酸／
イソフタル酸／エチレングリコール、テレフタル酸／セ
バシン酸／エチレングリコール、テレフタル酸／イソフ
タル酸／エチレングリコール／ビスフェノールＡエチレ
ンオキサイド付加物、テレフタル酸／エチレングリコー
ル／ネオペンチルグリコール等が挙げられる。ポリエス
テル系についても末端のカルボキシル基や水酸基と反応
性を有する上記に記載のカップリング剤を配合すること
が好ましい。
【００１２】本発明においては、電磁誘導で発熱する発
熱体を融点が９０℃〜２００℃の熱可塑性樹脂に予め押
出機やニーダーやロールで溶融混練したり、また熱可塑
性樹脂をシート状に成形した後積層やサンドイッチ成形
したり、網状の発熱体を金型内にインサートして射出成
形して接着に提供される。用いられる押出機やニーダー
やロールの種類や混練条件についての制限は特にない。
熱体を融点が９０℃〜２００℃の熱可塑性樹脂に予め押
出機やニーダーやロールで溶融混練したり、また熱可塑
性樹脂をシート状に成形した後積層やサンドイッチ成形
したり、網状の発熱体を金型内にインサートして射出成
形して接着に提供される。用いられる押出機やニーダー
やロールの種類や混練条件についての制限は特にない。
【００１３】また、本発明の接着用樹脂組成物には、常
用の添加剤、例えば熱安定剤、耐侯剤，耐加水分解剤、
顔料を添加してもよい。熱安定剤としては、ヒンダード
フェノール系、チオエーテル系、ホスファイト系、ホス
フェイト系などやこれらの組み合わせが挙げられる。耐
侯剤としてはカーボンブラック、ベンゾフェノン、トリ
アゾール系、ヒンダードアミン系などが挙げられる。ま
た、耐加水分解剤としてはカルボジイミド、ビスオキサ
ゾリン、エポキシ、イソシアネート化合物が挙げられ
る。また、顔料としては、ポリエチレンテレフタレート
系重合体の常用の耐熱顔料が使用される。
用の添加剤、例えば熱安定剤、耐侯剤，耐加水分解剤、
顔料を添加してもよい。熱安定剤としては、ヒンダード
フェノール系、チオエーテル系、ホスファイト系、ホス
フェイト系などやこれらの組み合わせが挙げられる。耐
侯剤としてはカーボンブラック、ベンゾフェノン、トリ
アゾール系、ヒンダードアミン系などが挙げられる。ま
た、耐加水分解剤としてはカルボジイミド、ビスオキサ
ゾリン、エポキシ、イソシアネート化合物が挙げられ
る。また、顔料としては、ポリエチレンテレフタレート
系重合体の常用の耐熱顔料が使用される。
【００１４】本発明により提供される接着性樹脂組成物
は、例えば次のように利用される。ガラス板／本発明の
接着組成物／無機強化熱可塑性樹脂成形品、ガラス板／
本発明の樹脂組成物、本発明の接着樹脂組成物／無機強
化熱可塑性樹脂組成物を重ね合わせて加圧下で、コイル
間に置き高周波の交流電流を通電し接着組成物中の発熱
体に誘導電流を誘起し発熱させる。時間と共に接着組成
物の温度が上昇し、その融点以上になると流動し接着す
る。接着した状態で交流電流をきるかガラスに接着した
成形品を磁力線の系外に移動放冷またはエアなどで冷却
する。本発明の接着用組成物の融点以上で接着され、接
合された組み立て品は接着用組成物の融点以下で使用さ
れる。
は、例えば次のように利用される。ガラス板／本発明の
接着組成物／無機強化熱可塑性樹脂成形品、ガラス板／
本発明の樹脂組成物、本発明の接着樹脂組成物／無機強
化熱可塑性樹脂組成物を重ね合わせて加圧下で、コイル
間に置き高周波の交流電流を通電し接着組成物中の発熱
体に誘導電流を誘起し発熱させる。時間と共に接着組成
物の温度が上昇し、その融点以上になると流動し接着す
る。接着した状態で交流電流をきるかガラスに接着した
成形品を磁力線の系外に移動放冷またはエアなどで冷却
する。本発明の接着用組成物の融点以上で接着され、接
合された組み立て品は接着用組成物の融点以下で使用さ
れる。
【００１５】本発明の接着用組成物を使用すると、高周
波誘導加熱により接着層のみが加熱されるので被接着体
全体を加熱炉の中で処理する必要がなく、大きな被接着
体に特に有効である。また、接着層のみを選択的に加熱
できるので、被接着体の一部に耐熱性が低い部品を含む
場合の組み立てにも有効である。また、本発明の接着用
組成物を接着剤として使用したガラスと無機強化熱可塑
性樹脂成形品からなる部材は、自動車、電気、ＯＡ機
器、建材などに使用される。
波誘導加熱により接着層のみが加熱されるので被接着体
全体を加熱炉の中で処理する必要がなく、大きな被接着
体に特に有効である。また、接着層のみを選択的に加熱
できるので、被接着体の一部に耐熱性が低い部品を含む
場合の組み立てにも有効である。また、本発明の接着用
組成物を接着剤として使用したガラスと無機強化熱可塑
性樹脂成形品からなる部材は、自動車、電気、ＯＡ機
器、建材などに使用される。
【００１６】
【実施例】以下、実施例を用いて本発明を具体的に説明
する。なお明細書中における物性評価は以下の方法によ
り測定した。 １）接着強度：１４０℃にて３時間乾燥した３０重量％
ガラス繊維強化ポリブチレンテレフタレート（東洋紡績
（株）製ＥＭＣ７３０）または１２０℃にて１時間乾燥
した３０重量％ガラス繊維強化ナイロン６（東洋紡績
（株）製Ｔ４０２）のペレットを、シリンダー温度を２
５０−２６０−２６０℃に温度調節した射出成形機のホ
ッパーに投入して、ＡＳＴＭ Ｄ６３８ＴＹＰＥ１の引
張テストピースを成形した。このテストピースを長さ方
向の中央にて切断した。この直線部分１２．７ｍｍｘ２
５．４ｍｍに、厚さ１ｍｍの試験用接着剤シートから１
２．７ｍｍｘ２５．４ｍｍにカットして重ね合わせた。
このラップ部分を、３３ｍｍｘ１００ｍｍｘ３ｍｍのガ
ラス板の両端に直線状にセットした。これを２０ｍｍφ
のエアシリンダーで挟み、高周波誘導加熱装置（（株）
ミヤデン製ＳＰＭ−３ＨＮ、３ＫＷ，２ＭＨｚ）を使用
して、シリンダーの先端部の周囲に配置したコイルより
電磁誘導により磁力線を発生し、いろいろな発振時間と
圧力下で加熱し、接着層を溶融させ接着しエアで５分冷
却して接着強度評価用試験片とした。また、ラップ部分
をクリップ（（株）ライオン事務器NO.111）で挟み１４
０℃２０分処理した。これを２３℃にて１時間放置した
後クリップを外し、接着強度用試験片とした。加熱炉付
テンシロンＵＴＭ１型のチャックに中間にガラスを接着
した引張テストピースをセットし、５ｍｍ／分の変形速
度で引っ張りせん断強度を測定した。試験温度は２３℃
と８０℃にて実施した。
する。なお明細書中における物性評価は以下の方法によ
り測定した。 １）接着強度：１４０℃にて３時間乾燥した３０重量％
ガラス繊維強化ポリブチレンテレフタレート（東洋紡績
（株）製ＥＭＣ７３０）または１２０℃にて１時間乾燥
した３０重量％ガラス繊維強化ナイロン６（東洋紡績
（株）製Ｔ４０２）のペレットを、シリンダー温度を２
５０−２６０−２６０℃に温度調節した射出成形機のホ
ッパーに投入して、ＡＳＴＭ Ｄ６３８ＴＹＰＥ１の引
張テストピースを成形した。このテストピースを長さ方
向の中央にて切断した。この直線部分１２．７ｍｍｘ２
５．４ｍｍに、厚さ１ｍｍの試験用接着剤シートから１
２．７ｍｍｘ２５．４ｍｍにカットして重ね合わせた。
このラップ部分を、３３ｍｍｘ１００ｍｍｘ３ｍｍのガ
ラス板の両端に直線状にセットした。これを２０ｍｍφ
のエアシリンダーで挟み、高周波誘導加熱装置（（株）
ミヤデン製ＳＰＭ−３ＨＮ、３ＫＷ，２ＭＨｚ）を使用
して、シリンダーの先端部の周囲に配置したコイルより
電磁誘導により磁力線を発生し、いろいろな発振時間と
圧力下で加熱し、接着層を溶融させ接着しエアで５分冷
却して接着強度評価用試験片とした。また、ラップ部分
をクリップ（（株）ライオン事務器NO.111）で挟み１４
０℃２０分処理した。これを２３℃にて１時間放置した
後クリップを外し、接着強度用試験片とした。加熱炉付
テンシロンＵＴＭ１型のチャックに中間にガラスを接着
した引張テストピースをセットし、５ｍｍ／分の変形速
度で引っ張りせん断強度を測定した。試験温度は２３℃
と８０℃にて実施した。
【００１７】実施例１〜１１ 、比較例１〜４ 表１に示す配合割合で種々のペレット状ホットメルト接
着材と粉末状高周波誘導発熱体を予備混合し、バレルを
２２０℃に設定した３０φの２軸押出機（池貝鉄工
（株）製ＰＣＭ３０）のホッパーに投入し、溶融混練し
たストランドを冷却後３ｍｍにカットしてペレットを得
た。シリンダー温度を２２０℃に設定した射出成形機
（東芝機械（株）製ＩＳ１００）のホッパーにこのペレ
ットを投入して、金型温度５０℃にて１００ｘ１００ｍ
ｍ厚さ１ｍｍの平板を成形し試験用接着剤シートを得
た。この接着強度を評価して表１に併せて示す。
着材と粉末状高周波誘導発熱体を予備混合し、バレルを
２２０℃に設定した３０φの２軸押出機（池貝鉄工
（株）製ＰＣＭ３０）のホッパーに投入し、溶融混練し
たストランドを冷却後３ｍｍにカットしてペレットを得
た。シリンダー温度を２２０℃に設定した射出成形機
（東芝機械（株）製ＩＳ１００）のホッパーにこのペレ
ットを投入して、金型温度５０℃にて１００ｘ１００ｍ
ｍ厚さ１ｍｍの平板を成形し試験用接着剤シートを得
た。この接着強度を評価して表１に併せて示す。
【００１８】実施例１２ 融点１１０℃の共重合ポリエチレンとエチレンエチルア
クリレートの混合体のエポキシシラン（Ａ１８７ ユニ
オンカーバイド（株）製）０．５重量％変性体を、シリ
ンダー温度が２２０℃に設定された射出成形機のホッパ
ーに投入し、金型温度５０℃にて１００ｘ１００ｍｍの
キャビテイにステンレス金網＃３１６（（株）渡辺義一
製作所、１００メッシュ）をインサートし厚さ１ｍｍの
平板を成形し、金網を含有した試験用接着剤シートを得
た。これから１２．７ｘ２５．４ｍｍの試験片を切り出
し、高周波誘導によりガラスと３０重量％強化ポリブチ
レンテレフタレート成形品と接着し引っ張りせん断して
接着強度を測定した。２３℃、８０℃での接着強度は、
それぞれ７．２ＭＰａ，２．８ＭＰａであった。
クリレートの混合体のエポキシシラン（Ａ１８７ ユニ
オンカーバイド（株）製）０．５重量％変性体を、シリ
ンダー温度が２２０℃に設定された射出成形機のホッパ
ーに投入し、金型温度５０℃にて１００ｘ１００ｍｍの
キャビテイにステンレス金網＃３１６（（株）渡辺義一
製作所、１００メッシュ）をインサートし厚さ１ｍｍの
平板を成形し、金網を含有した試験用接着剤シートを得
た。これから１２．７ｘ２５．４ｍｍの試験片を切り出
し、高周波誘導によりガラスと３０重量％強化ポリブチ
レンテレフタレート成形品と接着し引っ張りせん断して
接着強度を測定した。２３℃、８０℃での接着強度は、
それぞれ７．２ＭＰａ，２．８ＭＰａであった。
【００１９】実施例１３ 金網がインサートされていない同じ接着剤シートを使用
し、ガラス板／ステンレス金網＃３１６（（株）渡辺義
一製作所製）／接着シート／３０重量％ガラス繊維強化
ポリブチレンテレフタレート成形品と重ね合わせて実施
例１と同じ誘導加熱装置を使用して発振時間1分にて接
着試験片を作製して接着強度を測定した。２３℃、８０
℃の接着強度はそれぞれ６．２ＭＰａ，２．３ＭＰａで
あった。
し、ガラス板／ステンレス金網＃３１６（（株）渡辺義
一製作所製）／接着シート／３０重量％ガラス繊維強化
ポリブチレンテレフタレート成形品と重ね合わせて実施
例１と同じ誘導加熱装置を使用して発振時間1分にて接
着試験片を作製して接着強度を測定した。２３℃、８０
℃の接着強度はそれぞれ６．２ＭＰａ，２．３ＭＰａで
あった。
【００２０】実施例１４ 接着シートとしてメトロンフィルムナイロン（変性ポリ
アミド系、ダイアボンド工業（株）製）を使用し、実施
例１３と同様に接着した接着試験片を作製し接着強度を
作製した。２３℃、８０℃の接着強度はそれぞれ５．５
ＭＰａ，２．１ＭＰａであった。
アミド系、ダイアボンド工業（株）製）を使用し、実施
例１３と同様に接着した接着試験片を作製し接着強度を
作製した。２３℃、８０℃の接着強度はそれぞれ５．５
ＭＰａ，２．１ＭＰａであった。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【発明の効果】本発明の接着用樹脂組成物により、加熱
炉を使用せずに短時間にガラス板と強化樹脂成形品の接
着が可能であり、80℃において高い接着強度を持つ大型
部材の工業的生産が可能となり、産業界に寄与すること
大である。
炉を使用せずに短時間にガラス板と強化樹脂成形品の接
着が可能であり、80℃において高い接着強度を持つ大型
部材の工業的生産が可能となり、産業界に寄与すること
大である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小杉 仁志 滋賀県大津市堅田二丁目１番１号 東洋紡 績株式会社総合研究所内 (72)発明者 中西 浩二 滋賀県大津市堅田二丁目１番１号 東洋紡 績株式会社総合研究所内 Ｆターム(参考） 4J040 DA031 DA111 DA121 DA151 ED031 EG011 EG021 GA05 GA07 GA11 GA20 GA31 GA32 HA026 HA066 HA076 JB01 JB02 JB04 KA03 KA04 KA34 LA05 LA06 LA08 MA05 MA10 PA31
Claims (3)
- 【請求項１】高周波誘導で発熱する発熱体（Ａ）と、水
分の存在下で無機物と反応する官能基を含む単量体で変
性された融点が９０℃〜２００℃の熱可塑性樹脂（Ｂ）
を含有することを特徴とする接着用樹脂組成物。 - 【請求項２】無機物と反応する官能基を含む熱可塑性樹
脂（Ｂ）が、シラン化合物及び／またはチタネート化合
物により変性されたポリオレフィン共重合体である請求
項１記載の接着用樹脂組成物 - 【請求項３】高周波誘導で発熱する発熱体（Ａ）が鉄あ
り、１０重量％以上を含有することを特徴とする請求項
１記載の接着用樹脂組成物
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000290989A JP2002097445A (ja) | 2000-09-25 | 2000-09-25 | 接着用樹脂組成物 |
| DE60122078A DE60122078D1 (de) | 2000-09-25 | 2001-09-25 | Klebharzzusammensetzungen und Verfahren zum Trennen von durch diese Zusammensetzungen verbundenen Gegenständen |
| DE60122078T DE60122078T8 (de) | 2000-09-25 | 2001-09-25 | Klebharzzusammensetzungen und Verfahren zum Trennen von durch diese Zusammensetzungen verbundenen Gegenständen |
| EP01122578A EP1191079B8 (en) | 2000-09-25 | 2001-09-25 | Adhesive resin compositions and method for separating adherends bonded together by the compositions |
| US09/960,935 US6780940B2 (en) | 2000-09-25 | 2001-09-25 | Adhesive resin composition and method for separating adherends bonded together by the composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000290989A JP2002097445A (ja) | 2000-09-25 | 2000-09-25 | 接着用樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002097445A true JP2002097445A (ja) | 2002-04-02 |
Family
ID=18774138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000290989A Withdrawn JP2002097445A (ja) | 2000-09-25 | 2000-09-25 | 接着用樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002097445A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314711A (ja) * | 2006-05-29 | 2007-12-06 | Sekisui Fuller Kk | 高周波電磁誘導加熱型接着剤、この高周波電磁誘導加熱型接着剤を用いた積層体、積層体の積層方法および被着体の分離方法 |
| JP4436437B1 (ja) * | 2009-08-03 | 2010-03-24 | 平岡織染株式会社 | 土木・建築構造物被覆接着工法用複合シート及びその施工方法 |
| US8900784B2 (en) | 2011-05-20 | 2014-12-02 | Ricoh Company, Ltd. | Toner, developer, toner container, image forming apparatus, image forming method, and process cartridge |
| KR101512035B1 (ko) * | 2012-12-18 | 2015-04-17 | 한국생산기술연구원 | 저온접합용 다층나노박막 접착제, 이의 제조방법 및 이를 이용한 접착방법 |
| CN111334199A (zh) * | 2020-03-30 | 2020-06-26 | 温州市星峰新材料有限公司 | 一种锂电池用耐腐蚀型胶黏剂 |
| WO2022004604A1 (ja) | 2020-06-30 | 2022-01-06 | リンテック株式会社 | 高周波誘電加熱接着シート |
| WO2022004606A1 (ja) | 2020-06-30 | 2022-01-06 | リンテック株式会社 | 高周波誘電加熱用接着剤 |
-
2000
- 2000-09-25 JP JP2000290989A patent/JP2002097445A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314711A (ja) * | 2006-05-29 | 2007-12-06 | Sekisui Fuller Kk | 高周波電磁誘導加熱型接着剤、この高周波電磁誘導加熱型接着剤を用いた積層体、積層体の積層方法および被着体の分離方法 |
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| JP2011032763A (ja) * | 2009-08-03 | 2011-02-17 | Hiraoka & Co Ltd | 土木・建築構造物被覆接着工法用複合シート及びその施工方法 |
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| WO2022004604A1 (ja) | 2020-06-30 | 2022-01-06 | リンテック株式会社 | 高周波誘電加熱接着シート |
| WO2022004606A1 (ja) | 2020-06-30 | 2022-01-06 | リンテック株式会社 | 高周波誘電加熱用接着剤 |
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