JP2002061519A - ガスタービン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】冷却媒体経路からスタッキング面間へのリーク
を抑制した信頼性の高いガスタービンを提供することに
ある。 【解決手段】動翼４４ｂを有するロータディスク４４Ｗ
と、このディスク４４Ｗに接触するスペースディスク４
３Ｓとの接触面を横切る冷却媒体経路５１ｂを有する。
冷却媒体経路５１ｂを流れる冷却媒体が、接触面間にリ
ークするのを抑制するシール部材６１が、ロータディス
ク４４Ｗとスペースディスク４３Ｓの接触面に設けられ
ている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、被冷却部品を有す
るガスタービンに係り、特に、複数のタービンロータデ
ィスク或いはスペースディスクの接触面を冷却媒体経路
が横切るように形成されているものに適用するに好適な
ガスタービンに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、ガスタービンの熱効率向上のた
め、作動ガスの高温化及び高圧化が進められている。こ
のような高温ガスタービンにおいては、システム全体の
信頼性を確保するために、タービン翼や作動ガス流路壁
など高温部の冷却が不可欠である。タービン翼及び作動
ガス流路壁の冷却媒体として、一般的には、ガスタービ
ン設備を構成している圧縮機から抽出した空気が使用さ
れている。しかしながら、作動ガス温度を上昇させる
と、信頼性を確保するために冷却空気量も増加させる必
要がある。冷却空気量の増加は圧縮機から抽気する空気
量の増加であり、すなわち燃焼器出口における主流ガス
流量の減少を意味する。また、より多くの冷却空気が作
動ガス中に放出されることになり、作動ガス温度の低下
や混合損失の増大を招くことになる。近年の高温ガスタ
ービン設備に見られるように作動ガス温度が１５００℃
に近い場合には、冷却空気量増大に関連するデメリット
が作動ガスの高温化による熱サイクル上のメリットより
も大きくなる傾向にある。

【０００３】総合的な熱効率を向上させる方式として
は、例えば、「エイ・エス・エム・イー／アイ・イー・
イー・イー パワー ゼネレーション カンファレンス(J
t. ASME/IEEE Power Generation Conference)の論文集
８７―ＪＰＧＣ−ＧＴ−１(１987)」に記載されている
ように、冷却後の蒸気を作動ガス中に放出することなく
回収し、その冷却用蒸気が冷却によって得た熱量も利用
するものが知られている。このような冷却後の蒸気を回
収する冷却媒体回収型蒸気冷却ガスタービンとしては、
例えば、特開平１１−１３２００６号公報に記載されて
いるように、蒸気タービン設備及びガスタービン設備か
ら排気される排ガスを熱源として、蒸気タービンの作動
蒸気を生成する排熱回収ボイラ設備とを組み合わせたガ
スタービン／蒸気タービンコンバインドサイクル発電プ
ラントが知られている。すなわち、ガスタービン翼の冷
却に使用された蒸気は蒸気タービンの作動蒸気として回
収され、ガスタービン翼の冷却によって得た熱量が有効
に利用されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ガスタービンでは、例えば、第３段動翼ロータディスク
と第３段―第４段間スペースディスクの接触面，すなわ
ち、スタッキング面に着目すると、冷却媒体供給経路及
び冷却媒体回収経路がスタッキング面を横切っている。
それぞれのスタッキング面は隙間なく全面完全に接触す
ることが設計上理想であるが、スタッキング面は製作精
度上完璧な平面とはなり得ないこと、冷却媒体供給経路
及び冷却媒体回収経路を流れる冷却媒体の温度差により
ディスクの温度分布が不均一となり、これに起因する不
均一な熱膨張が起こることを考慮すると全面完全には接
触しないものである。このことは、スタッキング面間に
隙間が生じることを意味しており、スタッキング面を横
切る冷却媒体経路から冷却媒体がリークすることを意味
している。

【０００５】特に、冷却媒体供給経路を通過する冷却媒
体の圧力が、冷却媒体回収経路を通過する冷却媒体の圧
力よりも高い場合には、冷却媒体供給経路からのリーク
が、冷却媒体回収経路に混入する短絡経路が形成される
ことになる。リークにより各動翼に所定流量或いは所定
温度の冷却媒体が供給されず、計画した冷却が十分に行
われない可能性がある。また、短絡経路自体もリークに
より冷却され、ロータディスク及びスペースディスクの
温度分布の不均一性が助長され、これにより不均一な熱
膨張が誘起される。そしてまた、スタッキング面間の隙
間が拡大する。すなわち、スタッキング面間隙間の発
生、リーク増大、不均一な温度分布による不均一な熱膨
張、スタッキング面間隙間の拡大という悪循環が生じ
る。最終的には、回転体としてのアンバランスが大きく
なり、試算によるとアンバランス量は日本工業規格が定
める許容値を超過し、もはや回転体として成立しなくな
ることが判明している。

【０００６】以上のように、従来のガスタービンにおい
ては、冷却媒体経路からスタッキング面間へのリークに
ついて配慮がされておらず、リークにより所定流量の冷
却媒体が確保できなくなったり、ディスクの温度分布の
不均一性が助長され、不均一な熱膨張を誘起し、回転体
としてのアンバランスが増大する問題があった。

【０００７】本発明の目的は、冷却媒体経路からスタッ
キング面間へのリークを抑制した信頼性の高いガスター
ビンを提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】（１）上記目的を達成す
るために、本発明は、動翼を有するロータディスクとこ
のディスクに接触する他のディスクとの接触面を横切る
冷却媒体経路を有するガスタービンにおいて、上記ロー
タディスクと他のディスクの接触面に設けられ、上記冷
却媒体経路を流れる冷却媒体が上記接触面間にリークす
るのを抑制するシール部材を備えるようにしたものであ
る。かかる構成により、冷却媒体経路からスタッキング
面間への冷却媒体のリークを抑制し、信頼性を向上し得
るものとなる。

【０００９】（２）上記（１）において、好ましくは、
上記冷却媒体経路は、少なくともガスタービンを構成す
る被冷却部品用の冷却媒体を供給する供給経路と、上記
冷却媒体を回収する回収経路の２種類の経路を備えるよ
うにしたものである。かかる構成により、供給経路から
回収経路への冷却媒体のリークを抑制し、信頼性を向上
し得るものとなる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、図１〜図６を用いて、本発
明の一実施形態によるガスタービンの構成について説明
する。最初に、図１を用いて、本実施形態によるガスタ
ービンを用いるガスタービン／蒸気タービンコンバイン
ド発電プラントの構成について説明する。図１は、本発
明の一実施形態によるガスタービンを用いるガスタービ
ン／蒸気タービンコンバインド発電プラントの構成を示
す回路図である。

【００１１】ガスタービン／蒸気タービンコンバインド
発電プラントは、大別してガスタービン設備１１，蒸気
タービン設備２１，排熱回収ボイラ設備３１及び発電機
１により構成され、ガスタービン設備１１，蒸気タービ
ン設備２１及び発電機１は共通軸で連結されている。ガ
スタービン設備１１は、本実施形態によるガスタービン
に相当するものであり、図２以降を用いて詳述する。な
お、排熱回収ボイラ設備３１は、ガスタービン設備１１
の下流側に配置されて、ガスタービン排ガスを熱源とし
蒸気を生成する。

【００１２】ガスタービン設備１１は、主として圧縮機
１２，燃焼器１３及びガスタービン１４により構成され
ている。圧縮機１２は、大気１５を吸い込み、所定の圧
縮比２０まで圧縮する。圧縮された空気は、燃焼器１３
に導かれ、燃料１６とともに燃焼せしめられる。生成さ
れた１４００℃を超える高温・高圧の燃焼ガス１９は、
ガスタービン１４に導かれ、静翼と動翼とを具備する４
つの段落構造の翼列を通過する際に膨張し、軸動力を発
生させる。発生した軸動力は、発電機１により電力に変
換される。仕事をして圧力と温度が低下した燃焼ガス
は、排ガス１７としてガスタービン１４より排出され、
後置された排熱回収ボイラ設備３１に導かれる。

【００１３】排熱回収ボイラ設備３１は、前記した排ガ
ス１７の持つ熱エネルギーを利用して蒸気を生成する。
排ガス１７の温度は約６００℃であり、熱回収により約
１００℃まで温度を低下せしめられた後、排熱回収ボイ
ラより排ガス１８として排出される。排熱回収ボイラ設
備３１は複圧力式のボイラ設備であり、排ガス１７の流
れに沿って上流から第１蒸気ドラム３２ａ，第２蒸気ド
ラム３２ｂ及び第３蒸気ドラム３２ｃを有しており、各
蒸気ドラム内に圧力がそれぞれ１１．０MPa，３．５MPa
及び１．０MPa 程度の蒸気を生成する。ここでは、圧力
が９．８MPa以上１４．７MPa未満の蒸気を高圧蒸気、
２．０以上３．９MPa未満の蒸気を中圧蒸気及び０．５
以上１．５MPa 未満の蒸気を低圧蒸気と定義し、第１蒸
気ドラム３２ａ，第２蒸気ドラム３２ｂ及び第３蒸気ド
ラム３２ｃをそれぞれ高圧蒸気ドラム３２ａ，中圧蒸気
ドラム３２ｂ及び低圧蒸気ドラム３２ｃと呼ぶことにす
る。生成された高圧蒸気及び低圧蒸気は、蒸気の圧力に
対応してそれぞれ第１蒸気タービン２２ａ及び第３蒸気
タービン２２ｃを駆動するのに利用される。ここでも、
作動蒸気の圧力に対応させて第１蒸気タービン２２ａ，
第２蒸気タービン２２ｂ及び第３蒸気タービン２２ｃ
を、それぞれ、高圧蒸気タービン２２ａ，中圧蒸気ター
ビン２２ｂ及び低圧蒸気タービン２２ｃと呼ぶことにす
る。なお、中圧蒸気は、ガスタービン設備１１のタービ
ン翼を冷却するのに使用される。

【００１４】蒸気タービン設備２１は、高圧蒸気タービ
ン２２ａ，中圧蒸気タービン２２ｂ及び低圧蒸気タービ
ン２２ｃにより構成されており、蒸気タービンとガスタ
ービン設備１１は、共通の回転軸で連結されている。排
熱回収ボイラ３１で生成された高圧蒸気及び低圧蒸気
は、それぞれ、高圧蒸気タービン２２ａ及び低圧蒸気タ
ービン２２ｃに導かれ、各蒸気タービンを駆動し、軸動
力を発生させる。発生した軸動力は、発電機１により電
力に変換される。また、高圧蒸気タービン２２ａに導か
れた高圧蒸気は、ここで膨張仕事をして圧力が低下する
が、この圧力は中圧蒸気タービン２２ｂを駆動するのに
十分な圧力であるために、中圧蒸気タービン２２ｂに導
かれる。中圧蒸気タービン２２ｂに導かれた中圧蒸気
は、ここで膨張仕事をして圧力が低下するが、この圧力
は低圧蒸気タービン２２ｃを駆動するのに十分な圧力で
あるために、低圧蒸気タービン２２ｃに導かれる。低圧
蒸気タービン２２ｃに導かれた低圧蒸気は、ここで膨張
仕事をした後、復水器３３に導かれ水にされた後、水ポ
ンプ３４で排熱回収ボイラ３１に戻される。高圧蒸気タ
ービン２２ａの作動蒸気は、中圧蒸気タービン２２ｂ及
び低圧蒸気タービン２２ｃにおいても仕事をする。

【００１５】次に、ガスタービン設備１１のタービン翼
を冷却するのに使用される蒸気の経路について説明す
る。前記したようにガスタービン翼の冷却には、排熱回
収ボイラ３１で生成された蒸気が使用される。中圧蒸気
ドラム３２ｂに生成した中圧蒸気は、中圧過熱器を経て
ガスタービン１４の第１段静翼４１ｎ，第２段静翼４２
ｎ，第１段動翼４１ｂ及び第２段動翼４２ｂに冷却媒体
として供給される。冷却媒体供給経路５１ｎ及び冷却媒
体供給経路５２ｎを経て静翼に導かれた冷却媒体は、静
翼内部に形成された冷却媒体経路を通過し、冷却媒体回
収経路５３ｎ及び冷却媒体回収経路５４ｎにより蒸気タ
ービンに回収される。冷却媒体は静翼内部を流れる際に
翼を冷却する。

【００１６】次に、図２を用いて、本実施形態によるガ
スタービンの動翼に供給される冷却媒体の経路について
説明する。図２は、本発明の一実施形態によるガスター
ビンの回転体の部分断面図である。図２は、タービン回
転軸５０ｂ及び冷却媒体供給経路５１ｂを含む平面で切
断した断面図である。なお、図１と同一符号は、同一部
分を示している。

【００１７】第１段動翼４１ｂを具備するロータディス
ク４１Ｗ，第２段動翼４２ｂを具備するロータディスク
４２Ｗ，第３段動翼４３ｂを具備するロータディスク４
３Ｗ，第４段動翼４４ｂを具備するロータディスク４４
Ｗ，第１段―第２段間スペースディスク４１Ｓ，第２段
―第３段間スペースディスク４２Ｓ，第３段―第４段間
スペースディスク４３Ｓ，圧縮機１２と連結しているデ
ィスタントピース４０Ｓ及びタービン軸端であるスタブ
シャフト４４Ｓは、周方向均等に配置された合計８本の
スタッキングボルト４５で締め付けられている。

【００１８】冷却媒体供給経路５１ｂは、スタブシャフ
ト４４Ｓ，第４段動翼ロータディス ク４４Ｗ，第３段―第４段間スペースディスク４３Ｓ，
第３段動翼ロータディス ク４３Ｗ，第２段―第３段間スペースディスク４２Ｓ，
第２段動翼ロータディス ク４２Ｗ，第１段―第２段間スペースディスク４１Ｓ，
第１段動翼ロータディス ク４１Ｗを貫通するように周方向均等に合計８本形成さ
れている。

【００１９】また、貫通路と周方向に連通した第１段動
翼前方キャビティ４１ＣＦは、ディスタントピース４０
Ｓに形成されたスリットにより繋がっている。同様に、
周方向に連通した第２段動翼前方キャビティ４２ＣＦ
も、第１段―第２段間スペースディスク４１Ｓに形成さ
れたスリットにより繋がっている。

【００２０】第１段―第２段間スペースディスク４１
Ｓ，第２段―第３段間スペースディスク４２Ｓ及び第３
段―第４段間スペースディスク４３Ｓの両スタッキング
面及びスタブシャフト４５Ｗのスタッキング面を横切る
冷却媒体供給経路５１ｂ及び冷却媒体回収経路５２ｂの
周囲にスタッキング面間へのリークを抑制するシール部
材６１が設けられている。

【００２１】タービンロータ軸端より流入した冷却媒体
は、冷却媒体供給経路５１ｂを経て第１段動翼前方キャ
ビティ４１ＣＦ及び第２段動翼前方キャビティ４２ＣＦ
に導かれる。第１段動翼４１ｂ及び第２段動翼４２ｂの
内部には、冷却媒体経路が形成されており、一端が前記
キャビティに接続しており、もう一端がそれぞれ同じく
周方向に連通した第１段動翼後方キャビティ４１ＣＢ及
び第２段動翼後方キャビティ４２ＣＢに接続している。
すなわち、第１段動翼前方キャビティ４１ＣＦ及び第２
段動翼前方キャビティ４２ＣＦに導かれた冷却媒体は、
それぞれ第１段動翼４１ｂ及び第２段動翼４２ｂ内部に
形成された冷却媒体経路を通過して、第１段動翼後方キ
ャビティ４１ＣＢ及び第２段動翼後方キャビティ４２Ｃ
Ｂに導かれる。その際、冷却媒体は第１段動翼４１ｂ及
び第２段動翼４２ｂを冷却する。

【００２２】次に、図３を用いて、本実施形態によるガ
スタービンの第１段動翼後方キャビティ４１ＣＢ及び第
２段動翼後方キャビティ４２ＣＢに導かれた動翼冷却後
の冷却媒体の経路について説明する。図３は、本発明の
一実施形態によるガスタービンの回転体の部分断面図で
ある。図３は、図２と異なる位相の断面を示しており、
タービン回転軸５０ｂ及び冷却媒体回収経路５２ｂを含
む平面で切断した断面図である。なお、図１及び図２と
同一符号は、同一部分を示している。

【００２３】冷却媒体回収経路５２ｂは、第１段―第２
段間スペースディスク４１Ｓ，第２段動翼ロータディス
ク４２Ｗ，第２段―第３段間スペースディスク４２Ｓ，
第３段動翼ロータディスク４３Ｗ，第３段―第４段間ス
ペースディスク４３Ｓ，第４段動翼ロータディスク４４
Ｗを貫通するように周方向均等に合計８本形成されてお
り、スタブシャフト４４Ｓを貫通するように中心に１本
形成されている。

【００２４】また、貫通路と周方向に連通した第１段動
翼後方キャビティ４１ＣＢは、第１段―第２段間スペー
スディスク４１Ｓに形成されたスリットにより繋がって
いる。同様に、周方向に連通した第２段動翼後方キャビ
ティ４２ＣＢも、第２段―第３段間スペースディスク４
２Ｓに形成されたスリットにより繋がっている。また、
スタブシャフト４４Ｓに形成されたスリットにより、ス
タブシャフト内の冷却媒体回収経路と繋がっている。

【００２５】第１段―第２段間スペースディスク４１
Ｓ，第２段―第３段間スペースディスク４２Ｓ及び第３
段―第４段間スペースディスク４３Ｓの両スタッキング
面及びスタブシャフト４５Ｗのスタッキング面を横切る
冷却媒体供給経路５１ｂ及び冷却媒体回収経路５２ｂの
周囲にスタッキング面間へのリークを抑制するシール部
材６１が設けられている。

【００２６】第１段動翼後方キャビティ４１ＣＢ及び第
２段動翼後方キャビティ４２ＣＢに導かれた冷却媒体
は、冷却媒体回収経路５２ｂを経てタービンロータ軸端
より流出して中圧蒸気タービン２２ｂへ回収される。

【００２７】次に、図４を用いて、本実施形態によるガ
スタービンの第３段―第４段間スペースディスク４３Ｓ
の構成について説明する。図４は、本発明の一実施形態
によるガスタービンの第３段―第４段間スペースディス
クをタービン回転軸と平行な方向から見た側面図であ
る。なお、図１，図２及び図３と同一符号は、同一部分
を示している。

【００２８】本実施形態のガスタービンには、上述した
ように、第１段―第２段間スペースディスク４１Ｓ，第
２段―第３段間スペースディスク４２Ｓ及び第３段―第
４段間スペースディスク４３Ｓの両スタッキング面及び
スタブシャフト４５Ｗのスタッキング面を横切る冷却媒
体供給経路５１ｂ及び冷却媒体回収経路５２ｂの周囲
に、スタッキング面間へのリークを抑制するシール部材
６１を設けられている。シールのために、各部材にはＯ
リング用の溝を形成し、シール部材６１として、弾性を
有する中実円形であるＯリングを設けている。

【００２９】従来の装置のように、シール部材６１がな
い場合には、冷却媒体供給経路５１ｂからリークした冷
却媒体が冷却媒体回収経路５２ｂに混入する短絡した流
れがあった。それに対して、シール部材６１を設けるこ
とにより、リークを限りなく零に近づけることができ
る。これにより、短絡した流れにより被冷却部品である
動翼に所定流量の冷却媒体が流れなくなり、動翼が損傷
を受けるという問題を回避することができる。更に、ガ
スタービン設備１１自体が損傷するという問題を回避で
きる。また、従来のガスタービンでは、所定流量の冷却
媒体を確保するために短絡流れの流量分をさらに上乗せ
して冷却媒体として供給する必要があったが、短絡流れ
がほとんどなくなったことにより、冷却媒体流量を少な
くすることができ、コンバインド発電プラント全体の熱
効率を向上させることができる。更に、リーク量が低減
されたことにより、ロータディスク及びスペースディス
クの温度分布の不均一性が緩和された。不均一な温度分
布は不均一な熱膨張を誘起し、それは回転体としてのア
ンバランスの増大に繋がる。特に、起動時や停止時など
急激に冷却媒体の温度，流量及び圧力が変化したり、主
流ガスの温度，流量及び圧力が変化する場合には、アン
バランス量が許容値を超過し、運転が不可能となる可能
性があるが、本実施形態によりかかる障害を回避するこ
とができる。

【００３０】次に、図５を用いて、本実施形態によるガ
スタービンに用いる他の例のシール部材６１Ａの構成に
ついて説明する。図５は、本発明の一実施形態によるガ
スタービンに他の例のシール部材を用いた場合の要部断
面図である。

【００３１】第３段―第４段間スペースディスク４３Ｓ
のスタッキング面を横切る冷却媒体供給経路５１ｂ（及
び冷却媒体回収経路５２ｂ）の周囲に、スタッキング面
間へのリークを抑制するシール部材６１Ａを設けられて
いる。シール部材６１Ａは、同様に、第１段―第２段間
スペースディスク４１Ｓ，第２段―第３段間スペースデ
ィスク４２Ｓ及びスタブシャフト４５Ｗのスタッキング
面を横切る冷却媒体供給経路５１ｂ及び冷却媒体回収経
路５２ｂの周囲にも設けられている。

【００３２】シール部材６１Ａは、Ｃ形断面形状を有す
るリングである。リングは、図２や図３に示した中実円
形断面Ｏリング６１よりも大きな弾性変形量を有してい
る。すなわち、より大きなスタッキング面間間隙に対応
することが可能である。

【００３３】次に、図６を用いて、本実施形態によるガ
スタービンに用いるその他の例のシール部材６１Ｂの構
成について説明する。図６は、本発明の一実施形態によ
るガスタービンにその他の例のシール部材を用いた場合
の要部断面図である。

【００３４】第３段―第４段間スペースディスク４３Ｓ
のスタッキング面を横切る冷却媒体供給経路５１ｂ（及
び冷却媒体回収経路５２ｂ）の周囲に、スタッキング面
間へのリークを抑制するシール部材６１Ｂを設けられて
いる。シール部材６１Ｂは、同様に、第１段―第２段間
スペースディスク４１Ｓ，第２段―第３段間スペースデ
ィスク４２Ｓ及びスタブシャフト４５Ｗのスタッキング
面を横切る冷却媒体供給経路５１ｂ及び冷却媒体回収経
路５２ｂの周囲にも設けられている。

【００３５】シール部材６１Ｂは、Ｅ形断面形状を有す
るリングである。Ｅ形断面形状リング６１Ｂを使用した
ところ、冷却媒体供給経路５１ｂ及び冷却媒体回収経路
５２ｂからスタッキング面間へのリークは、起動時，定
格運転時及び停止時、全ての運転状態において限りなく
零となった。

【００３６】以上説明したように、本実施形態のガスタ
ービンにおいては、全ての運転状態において冷却媒体経
路からスタッキング面間へのリークが抑制されており、
そのことがガスタービンを構成しているディスクの温度
分布の過度な不均一化を抑制し不均一な熱膨張を抑制し
ている。よって、従来のガスタービンに比べて回転体と
してのアンバランスが生じにくく、安全にガスタービン
設備１１を運転することが可能である。また、リーク量
低減により発電プラント全体の熱効率が向上する。した
がって、スタッキング面を横切る冷却媒体経路からのリ
ークを抑制することが可能となり、信頼性の高いガスタ
ービンを得ることができる。

【００３７】なお、本実施形態において、冷却媒体は蒸
気としているが、他の如何なる気体或いは液体にも適用
できるものである。シール材の適用箇所に関しても、流
体の経路がスタッキング面を横切る箇所であれば適用で
きるものである。

【００３８】

【発明の効果】本発明によれば、冷却媒体経路からスタ
ッキング面間へのリークを抑制して、ガスタービンの信
頼性を向上することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態によるガスタービンを用い
るガスタービン／蒸気タービンコンバインド発電プラン
トの構成を示す回路図である。

【図２】本発明の一実施形態によるガスタービンの回転
体の部分断面図である。

【図３】本発明の一実施形態によるガスタービンの回転
体の部分断面図である。

【図４】本発明の一実施形態によるガスタービンの第３
段―第４段間スペースディスクをタービン回転軸と平行
な方向から見た側面図である。

【図５】本発明の一実施形態によるガスタービンに他の
例のシール部材を用いた場合の要部断面図である。

【図６】本発明の一実施形態によるガスタービンにその
他の例のシール部材を用いた場合の要部断面図である。

【符号の説明】 ４１ｂ…第１段動翼 ４２ｂ…第２段動翼 ４３ｂ…第３段動翼 ４４ｂ…第４段動翼 ４１Ｗ…第１段動翼を具備するロータディスク ４２Ｗ…第２段動翼を具備するロータディスク ４３Ｗ…第３段動翼を具備するロータディスク ４４Ｗ…第４段動翼を具備するロータディスク ４１Ｓ…第１段―第２段間スペースディスク ４２Ｓ…第２段―第３段間スペースディスク ４３Ｓ…第３段―第４段間スペースディスク ５１ｂ…冷却媒体供給経路 ５２ｂ…冷却媒体回収経路 ６１，６１Ａ，６１Ｂ…シール部材

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松本 学 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発研究所内 (72)発明者 秋山 陵 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発研究所内 Ｆターム(参考） 3G002 HA08

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】動翼を有するロータディスクとこのディス
   クに接触する他のディスクとの接触面を横切る冷却媒体
   経路を有するガスタービンにおいて、 上記ロータディスクと他のディスクの接触面に設けら
   れ、上記冷却媒体経路を流れる冷却媒体が上記接触面間
   にリークするのを抑制するシール部材を備えることを特
   徴とするガスタービン。
2. 【請求項２】請求項１記載のガスタービンにおいて、 上記冷却媒体経路は、少なくともガスタービンを構成す
   る被冷却部品用の冷却媒体を供給する供給経路と、上記
   冷却媒体を回収する回収経路の２種類の経路を備えるこ
   とを特徴とするガスタービン。