JP2002060822A - トピードカーの受銑方法 - Google Patents
トピードカーの受銑方法Info
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- JP2002060822A JP2002060822A JP2000246996A JP2000246996A JP2002060822A JP 2002060822 A JP2002060822 A JP 2002060822A JP 2000246996 A JP2000246996 A JP 2000246996A JP 2000246996 A JP2000246996 A JP 2000246996A JP 2002060822 A JP2002060822 A JP 2002060822A
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- torpedo car
- molten iron
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】トピードカーの内容積を測定することによって
トピードカーへの受銑量の最適化を図る。 【解決手段】トピードカーの蓋を閉じてトピードカー内
に不活性ガスを注入し、流入量と分圧とからトピードカ
ーの内容積を算出し、溶銑予備処理に要する空所の容積
を差引いてトピードカーの受銑量を算出し、トピードカ
ーの連続重量測定を行いつつ、算出した受銑量まで受銑
する。
トピードカーへの受銑量の最適化を図る。 【解決手段】トピードカーの蓋を閉じてトピードカー内
に不活性ガスを注入し、流入量と分圧とからトピードカ
ーの内容積を算出し、溶銑予備処理に要する空所の容積
を差引いてトピードカーの受銑量を算出し、トピードカ
ーの連続重量測定を行いつつ、算出した受銑量まで受銑
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、トピードカーに溶
銑を過不足なく受け入れるトピードカーの受銑方法に関
する。
銑を過不足なく受け入れるトピードカーの受銑方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】トピードカーに溶銑を受銑する際、トピ
ードカー内に付着残留している溶銑やスラグの量は不確
定であり、トピードカーの重量測定によって受銑量を決
めることはできない。このため、従来、受銑中にトピー
ドカー内の溶銑上面レベルをマイクロ波レベル計を適用
して自動測定する手段が採られている。（実開昭５８−
１３８０３５号公報参照）マイクロ波レベル計ではスラ
グ上面レベルの測定は可能であるが、スラグを透過して
の溶銑面レベルの測定は不可能である。したがってマイ
クロ波レベル計を用いてトピードカーへ受銑する場合に
は溶銑面レベルの正確な把握はできない。そのために受
銑量のバラツキが大きく、溶銑予備処理が困難となるト
ピードカーも発生していた。
ードカー内に付着残留している溶銑やスラグの量は不確
定であり、トピードカーの重量測定によって受銑量を決
めることはできない。このため、従来、受銑中にトピー
ドカー内の溶銑上面レベルをマイクロ波レベル計を適用
して自動測定する手段が採られている。（実開昭５８−
１３８０３５号公報参照）マイクロ波レベル計ではスラ
グ上面レベルの測定は可能であるが、スラグを透過して
の溶銑面レベルの測定は不可能である。したがってマイ
クロ波レベル計を用いてトピードカーへ受銑する場合に
は溶銑面レベルの正確な把握はできない。そのために受
銑量のバラツキが大きく、溶銑予備処理が困難となるト
ピードカーも発生していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はトピードカー
の内容積を測定することによってトピードカーへの受銑
量の最適化を図ることを目的とする。
の内容積を測定することによってトピードカーへの受銑
量の最適化を図ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、トピードカー
の蓋を閉じてトピードカー内に不活性ガスを注入し、流
入量と分圧とからトピードカーの内容積を算出し、溶銑
予備処理に要する空所の容積分の溶銑量を差引いてトピ
ードカーの受銑量を算出し、トピードカーの連続重量測
定を行いつつ、算出した受銑量まで受銑することを特徴
とするトピードカーの受銑方法である。
の蓋を閉じてトピードカー内に不活性ガスを注入し、流
入量と分圧とからトピードカーの内容積を算出し、溶銑
予備処理に要する空所の容積分の溶銑量を差引いてトピ
ードカーの受銑量を算出し、トピードカーの連続重量測
定を行いつつ、算出した受銑量まで受銑することを特徴
とするトピードカーの受銑方法である。
【０００５】本発明は、トピードカーの受銑前にハッチ
の蓋を閉じ、トピードカー内にガス（不活性ガス）を封
入しその分圧を測定することによりトピードカー内容積
を算出し、最適受銑重量を求める。このとき、ガスの温
度補正及び漏洩補正を行う。
の蓋を閉じ、トピードカー内にガス（不活性ガス）を封
入しその分圧を測定することによりトピードカー内容積
を算出し、最適受銑重量を求める。このとき、ガスの温
度補正及び漏洩補正を行う。
【０００６】次いで高炉下でトピードカーの連続重量測
定を実施しながら事前に求めた最適受銑量まで受銑す
る。
定を実施しながら事前に求めた最適受銑量まで受銑す
る。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下図面を参照して本発明の実施
の形態を説明する。
の形態を説明する。
【０００８】（１）トピードカーの蓋を閉じてその中に
ガス（不活性ガス）を注入しその分圧を測定する。測定
結果からトピードカーの内容積を算出する。図１は分圧
とトピードカーの内容積との関係を示すグラフである。
注入ガス量が一定のとき、分圧ΔＰはトピードカーの内
容積に反比例するので、図１に示す曲線１０の通りとな
る。
ガス（不活性ガス）を注入しその分圧を測定する。測定
結果からトピードカーの内容積を算出する。図１は分圧
とトピードカーの内容積との関係を示すグラフである。
注入ガス量が一定のとき、分圧ΔＰはトピードカーの内
容積に反比例するので、図１に示す曲線１０の通りとな
る。
【０００９】（２）溶銑予備処理可能なスペース（スラ
グフォーミング用フリースペース）を確保した上でのト
ピードカー最適受銑量を算出する。図２はトピード内容
積とトピードカーの受銑量との関係を示すグラフであ
る。内容積Ｖとトピードカーの受銑量との関係は図２の
曲線１１の通りであり、フリースペース分の溶銑量１３
を控除した曲線１２によって受銑量を決定する。
グフォーミング用フリースペース）を確保した上でのト
ピードカー最適受銑量を算出する。図２はトピード内容
積とトピードカーの受銑量との関係を示すグラフであ
る。内容積Ｖとトピードカーの受銑量との関係は図２の
曲線１１の通りであり、フリースペース分の溶銑量１３
を控除した曲線１２によって受銑量を決定する。
【００１０】（３）高炉下でトピードカーの連続重量測
定を実施し、事前に求めた最適受銑量まで受銑する。
定を実施し、事前に求めた最適受銑量まで受銑する。
【００１１】以上の計算過程における温度補正及び漏洩
補正について説明する。
補正について説明する。
【００１２】トピードカーの内容積をＶ（ｍ3）とす
る。一方送入する不活性ガス量をＶ0（ｍ3）（標準状
態）とする。トピードカー内は温度が高いが、溶銑を払
出し排滓後の温度ｔ℃は安定しており、トピードカー内
に存在する空気もほぼｔ℃となっている。不活性ガス注
入量は内在する空気量の数分の１程度でよく、トピード
カーの熱容量は大きいので注入された不活性ガスもほぼ
ｔ℃となる。このｔ℃の値は通常約５００℃である。従
って吹き込まれた不活性ガスの容積Ｖ1は、 Ｖ1＝Ｖ0×（２７３＋ｔ）／２７３ （ｍ3） となる。ここで、不活性ガスの分圧をΔＰとすれば、 ΔＰ＝Ｖ1／Ｖ0 となる。
る。一方送入する不活性ガス量をＶ0（ｍ3）（標準状
態）とする。トピードカー内は温度が高いが、溶銑を払
出し排滓後の温度ｔ℃は安定しており、トピードカー内
に存在する空気もほぼｔ℃となっている。不活性ガス注
入量は内在する空気量の数分の１程度でよく、トピード
カーの熱容量は大きいので注入された不活性ガスもほぼ
ｔ℃となる。このｔ℃の値は通常約５００℃である。従
って吹き込まれた不活性ガスの容積Ｖ1は、 Ｖ1＝Ｖ0×（２７３＋ｔ）／２７３ （ｍ3） となる。ここで、不活性ガスの分圧をΔＰとすれば、 ΔＰ＝Ｖ1／Ｖ0 となる。
【００１３】次にトピードカーの蓋は完全密閉すること
が必ずしも容易でない。従って漏洩補正の必要がある。
これを求めるには、図７に示すように不活性ガスを注入
したときのトピードカー内の分圧ΔＰの変化の時間経過
から算出する。注入過程（圧力上昇過程）（曲線３２）
の注入完了時刻Ｔ1のときの分圧ΔＰ2を求めておく。次
に注入を停止し、停止後０．５Ｔ1経過したときの分圧
ΔＰ3を昇圧後の圧力降下曲線３３から求める。このと
きの（ΔＰ2−ΔＰ3）は時間０．５Ｔ1経過する間の漏
洩による分圧低下であり、近似的に分圧が０からΔＰ2
まで上昇する注入時間０からＴ1までの間における漏洩
量にほぼ等しい。従って、先に求めたΔＰ2にこの漏洩
分相当の分圧（ΔＰ2−ΔＰ3）を加えた ΔＰ1＝ΔＰ2×２−ΔＰ3 が、漏洩がないときの分圧の経過（図７の曲線３１）に
近似する。
が必ずしも容易でない。従って漏洩補正の必要がある。
これを求めるには、図７に示すように不活性ガスを注入
したときのトピードカー内の分圧ΔＰの変化の時間経過
から算出する。注入過程（圧力上昇過程）（曲線３２）
の注入完了時刻Ｔ1のときの分圧ΔＰ2を求めておく。次
に注入を停止し、停止後０．５Ｔ1経過したときの分圧
ΔＰ3を昇圧後の圧力降下曲線３３から求める。このと
きの（ΔＰ2−ΔＰ3）は時間０．５Ｔ1経過する間の漏
洩による分圧低下であり、近似的に分圧が０からΔＰ2
まで上昇する注入時間０からＴ1までの間における漏洩
量にほぼ等しい。従って、先に求めたΔＰ2にこの漏洩
分相当の分圧（ΔＰ2−ΔＰ3）を加えた ΔＰ1＝ΔＰ2×２−ΔＰ3 が、漏洩がないときの分圧の経過（図７の曲線３１）に
近似する。
【００１４】以上の温度補正及び漏洩補正を上記（１）
〜（３）の計算過程において考慮することによって、ト
ピードカーの実際の内容積を求めることができ、これに
基いて、図２に従って受銑量を決定することができる。
〜（３）の計算過程において考慮することによって、ト
ピードカーの実際の内容積を求めることができ、これに
基いて、図２に従って受銑量を決定することができる。
【００１５】図３は従来のトピード内への溶銑の受銑量
の頻度分布曲線２１を示すグラフである。図４は本発明
実施後のトピード内への溶銑の受銑量の頻度分布曲線２
２を示すグラフである。図５、図６はそれぞれ図３、図
４の頻度累積曲線２３、２４を示したもので、フリーボ
ード高さが不足のために溶銑予備処理できなかった限界
を限界線２５で示した。図３と図４とを比較すると従来
の受銑量平均が１００（相対指数値）であったものが本
発明実施後は１１０（相対指数値）に上昇した。図５と
図６とを比較すると溶銑予備処理不可能なトピードが従
来１００（相対指数値）であったものが１０分の１の１
０（相対指数値）に減少した。
の頻度分布曲線２１を示すグラフである。図４は本発明
実施後のトピード内への溶銑の受銑量の頻度分布曲線２
２を示すグラフである。図５、図６はそれぞれ図３、図
４の頻度累積曲線２３、２４を示したもので、フリーボ
ード高さが不足のために溶銑予備処理できなかった限界
を限界線２５で示した。図３と図４とを比較すると従来
の受銑量平均が１００（相対指数値）であったものが本
発明実施後は１１０（相対指数値）に上昇した。図５と
図６とを比較すると溶銑予備処理不可能なトピードが従
来１００（相対指数値）であったものが１０分の１の１
０（相対指数値）に減少した。
【００１６】
【発明の効果】従来トピードカー内の付着残留している
銑鉄やスラグ量が不確定のためにトピードカーの受銑量
を正確に決めることが困難であったが、本発明によれ
ば、トピードカーの容積を知ることができるため受銑量
を正確に定めることができるようになった。
銑鉄やスラグ量が不確定のためにトピードカーの受銑量
を正確に決めることが困難であったが、本発明によれ
ば、トピードカーの容積を知ることができるため受銑量
を正確に定めることができるようになった。
【図１】分圧とトピード内容積との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図２】トピード内容積とトピードカーの受銑量との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図３】改善前の受銑量頻度分布を示すグラフである。
【図４】改善後の受銑量頻度分布を示すグラフである。
【図５】改善前の受銑量頻度累計を示すグラフである。
【図６】改善後の受銑量頻度累計を示すグラフである。
【図７】分圧の時間経過を示すグラフである。
１０，１１、１２、２１，２２，２３，２４ 曲線 １３ フリースペース分の溶銑量 ２５ 限界線 ３１、３２、３３ 曲線
Claims (1)
- 【請求項１】 トピードカーの蓋を閉じてトピードカー
内に不活性ガスを注入し、流入量と分圧とからトピード
カーの内容積を算出し、溶銑予備処理に要する空所の容
積を差引いてトピードカーの受銑量を算出し、トピード
カーの連続重量測定を行いつつ、算出した受銑量まで受
銑することを特徴とするトピードカーの受銑方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000246996A JP2002060822A (ja) | 2000-08-16 | 2000-08-16 | トピードカーの受銑方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000246996A JP2002060822A (ja) | 2000-08-16 | 2000-08-16 | トピードカーの受銑方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002060822A true JP2002060822A (ja) | 2002-02-28 |
Family
ID=18737181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000246996A Withdrawn JP2002060822A (ja) | 2000-08-16 | 2000-08-16 | トピードカーの受銑方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002060822A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013023755A (ja) * | 2011-07-25 | 2013-02-04 | Kobe Steel Ltd | 混銑車内の付着物の溶解方法 |
-
2000
- 2000-08-16 JP JP2000246996A patent/JP2002060822A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013023755A (ja) * | 2011-07-25 | 2013-02-04 | Kobe Steel Ltd | 混銑車内の付着物の溶解方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20071106 |