JP2002039084A - 気体圧縮機 - Google Patents
気体圧縮機Info
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- JP2002039084A JP2002039084A JP2000225730A JP2000225730A JP2002039084A JP 2002039084 A JP2002039084 A JP 2002039084A JP 2000225730 A JP2000225730 A JP 2000225730A JP 2000225730 A JP2000225730 A JP 2000225730A JP 2002039084 A JP2002039084 A JP 2002039084A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 遠心力によるベーンをシリンダ室の外周カム
面に押し付ける力を強くして、圧縮行程におけるベーン
と外周カム面との間に発生するチャタリングを抑制し
て、騒音を減らす。 【解決手段】 ベーン溝３のオフセット量Ｆを、ベーン
４のベーン溝３からの最大飛び出し量Ａの１／３〜１／
２として、ベーン４に加わる遠心力のベーン溝方向成分
を大きくし、シリンダ室１ａの外周カム面１ｂに強く押
し付ける。
面に押し付ける力を強くして、圧縮行程におけるベーン
と外周カム面との間に発生するチャタリングを抑制し
て、騒音を減らす。 【解決手段】 ベーン溝３のオフセット量Ｆを、ベーン
４のベーン溝３からの最大飛び出し量Ａの１／３〜１／
２として、ベーン４に加わる遠心力のベーン溝方向成分
を大きくし、シリンダ室１ａの外周カム面１ｂに強く押
し付ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、カーエアコン等
に用いられるロータリベーン型の気体圧縮機に関する。
に用いられるロータリベーン型の気体圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】ロータリベーン型の気体圧縮機は、図４
に示すように、シリンダブロック１のシリンダ室１ａ内
に回動自在に設けられたロータ２と、このロータ２にほ
ぼ放射状に刻設されたベーン溝３に摺動自在に出没し
て、先端４ａが断面非円形の上記シリンダ室１ａの外周
カム面１ｂに、両側面がサイドブロック（図示省略）の
内壁面に、それぞれ摺接するベーン４と、上記ベーン４
により上記シリンダ室１ａを分割して形成された圧縮室
６、６、‥‥と、上記シリンダ室１ａ内の短径円弧部１
ｃからロータ２が回転して進行する方向の手前側に開口
して、上記圧縮室６内に圧縮された気体を吐出させる吐
出穴８と、この吐出穴８の出口に設けられ、上記圧縮室
６から吐出室１０へ圧縮された気体（冷媒ガス）を通過
させ、通過した気体のシリンダ室１ａへの逆流を遮断す
るリーフ弁式の吐出弁９とを有し、上記ロータ２の回転
に伴い圧縮室６の容積を増減させて、シリンダ室１ａに
開口する吸入穴７から気体を吸入し、圧縮室６内でこの
気体を圧縮し、吐出穴８、吐出弁９経由で、圧縮した圧
縮気体を吐出するものである。
に示すように、シリンダブロック１のシリンダ室１ａ内
に回動自在に設けられたロータ２と、このロータ２にほ
ぼ放射状に刻設されたベーン溝３に摺動自在に出没し
て、先端４ａが断面非円形の上記シリンダ室１ａの外周
カム面１ｂに、両側面がサイドブロック（図示省略）の
内壁面に、それぞれ摺接するベーン４と、上記ベーン４
により上記シリンダ室１ａを分割して形成された圧縮室
６、６、‥‥と、上記シリンダ室１ａ内の短径円弧部１
ｃからロータ２が回転して進行する方向の手前側に開口
して、上記圧縮室６内に圧縮された気体を吐出させる吐
出穴８と、この吐出穴８の出口に設けられ、上記圧縮室
６から吐出室１０へ圧縮された気体（冷媒ガス）を通過
させ、通過した気体のシリンダ室１ａへの逆流を遮断す
るリーフ弁式の吐出弁９とを有し、上記ロータ２の回転
に伴い圧縮室６の容積を増減させて、シリンダ室１ａに
開口する吸入穴７から気体を吸入し、圧縮室６内でこの
気体を圧縮し、吐出穴８、吐出弁９経由で、圧縮した圧
縮気体を吐出するものである。
【０００３】［ベーンのシリンダ室外周カム面への押し
付け力］ベーンの先端４ａは、ロータ２の回転中、シリ
ンダ室１ａの外周カム面１ｂとの接触を常に維持してい
ないと圧縮室と隣の圧縮室とで気体が漏れてしまい、圧
縮が行われない、また、その接触圧が弱いとベーンの先
端４ａとシリンダ室１ａの外周カム面１ｂとが瞬間的、
断続的に接触したり離れたりする、いわゆるチャタリン
グを起こしやすくなる。
付け力］ベーンの先端４ａは、ロータ２の回転中、シリ
ンダ室１ａの外周カム面１ｂとの接触を常に維持してい
ないと圧縮室と隣の圧縮室とで気体が漏れてしまい、圧
縮が行われない、また、その接触圧が弱いとベーンの先
端４ａとシリンダ室１ａの外周カム面１ｂとが瞬間的、
断続的に接触したり離れたりする、いわゆるチャタリン
グを起こしやすくなる。
【０００４】ベーン４をシリンダ室１ａの外周カム面１
ｂに向けて押し付け、接触させる力は、主に次の力によ
り合成されている。すなわち、ベーン４の後側から加え
る背圧室５からの力とベーン４自体のロータ軸回りの回
転による遠心力とによるベーン押し出し力と、圧縮室６
内の気体圧力によるベーン押し戻し力との差が、押し付
け力となる。
ｂに向けて押し付け、接触させる力は、主に次の力によ
り合成されている。すなわち、ベーン４の後側から加え
る背圧室５からの力とベーン４自体のロータ軸回りの回
転による遠心力とによるベーン押し出し力と、圧縮室６
内の気体圧力によるベーン押し戻し力との差が、押し付
け力となる。
【０００５】ベーンの先端４ａは、シリンダ室１ａの外
周カム面１ｂに沿って滑らかに摺動するために、カム面
１ｂの最大曲率よりも大きく丸めてあって、先端４ａと
カム面１ｂとはほぼ線接触となっており、その前後のベ
ーン先端面は圧縮室６内の気体と接していて、ベーン先
端４ａに気体の圧力が加わり、その気体圧力のベーン押
し戻し方向の成分がベーン押し戻し力となるわけであ
る。
周カム面１ｂに沿って滑らかに摺動するために、カム面
１ｂの最大曲率よりも大きく丸めてあって、先端４ａと
カム面１ｂとはほぼ線接触となっており、その前後のベ
ーン先端面は圧縮室６内の気体と接していて、ベーン先
端４ａに気体の圧力が加わり、その気体圧力のベーン押
し戻し方向の成分がベーン押し戻し力となるわけであ
る。
【０００６】従って、ベーン４が上記短径円弧部１ｃに
接近していく圧縮行程にきて、圧縮室６内の気体圧力が
増大したとき、ベーン押し戻し力は最大となる。一方、
遠心力は、回転数が一定ならば半径に比例するから、ベ
ーン４が短径円弧部１ｃに近いときは、ベーン４がベー
ン溝３内へ引っ込み、ベーン４に加わる遠心力は比較的
小さくなる。つまり、この位置で、上記のチャタリング
が最も起こりやすいのである。
接近していく圧縮行程にきて、圧縮室６内の気体圧力が
増大したとき、ベーン押し戻し力は最大となる。一方、
遠心力は、回転数が一定ならば半径に比例するから、ベ
ーン４が短径円弧部１ｃに近いときは、ベーン４がベー
ン溝３内へ引っ込み、ベーン４に加わる遠心力は比較的
小さくなる。つまり、この位置で、上記のチャタリング
が最も起こりやすいのである。
【０００７】［ベーンを回転方向に前傾させる理由］従
来のロータリベーン型の気体圧縮機においては、図４に
示したように、ベーン溝３、ベーン４をその回転方向
（矢印）に前傾させてある。
来のロータリベーン型の気体圧縮機においては、図４に
示したように、ベーン溝３、ベーン４をその回転方向
（矢印）に前傾させてある。
【０００８】ベーン自体の遠心力をベーン押し出し力と
して有効に利用するには、遠心力のベーン押し出し方向
成分が小さくなる前傾は、明らかに不利であって、ロー
タ２の半径方向に正しくベーン溝３を刻設するのがよい
筈である。
して有効に利用するには、遠心力のベーン押し出し方向
成分が小さくなる前傾は、明らかに不利であって、ロー
タ２の半径方向に正しくベーン溝３を刻設するのがよい
筈である。
【０００９】しかし、このようにすると、ベーン溝３か
ら突出したベーン４には、ベーン先端４ａとカム面１ｂ
との接触による摩擦力、カム面１ｂの縮小行程でのベー
ン４を曲げようとする力等による曲げ力が加わり、これ
がベーン４とベーン溝３との摺動摩擦を大きくして、回
転負荷を増大し、ベーン４、ベーン溝３等を損耗する。
ら突出したベーン４には、ベーン先端４ａとカム面１ｂ
との接触による摩擦力、カム面１ｂの縮小行程でのベー
ン４を曲げようとする力等による曲げ力が加わり、これ
がベーン４とベーン溝３との摺動摩擦を大きくして、回
転負荷を増大し、ベーン４、ベーン溝３等を損耗する。
【００１０】ベーン溝３、ベーン４をその回転方向に前
傾させると、上記の曲げ力成分は傾斜分弱まり、ベーン
４とカム面１ｂとの押し付け力成分が大きくなる。それ
故、ベーン溝３、ベーン４の前傾は、従来から必ず行わ
れている。
傾させると、上記の曲げ力成分は傾斜分弱まり、ベーン
４とカム面１ｂとの押し付け力成分が大きくなる。それ
故、ベーン溝３、ベーン４の前傾は、従来から必ず行わ
れている。
【００１１】近年、気体圧縮機の小型化、軽量化が進ん
でいる。そして、小型化して、しかも、冷房能力を高く
維持するためには、ロータ２の回転数を上げることにな
る。しかし、ロータ２の回転数が高くなるほど、ベーン
４の曲げ力が大きくなるから、ベーン溝３、ベーン４の
傾斜角を大きくして曲げ力成分を減らすようにする設計
が行われてきた。この傾斜角は、安全のため、大きめに
設定される傾向があり、図２に示すように、ベーン溝３
のオフセット量Ｆを、ベーン４のベーン溝３からの最大
飛び出し量Ａの１／２以上とするのが、特に小型の気体
圧縮機では普通になっている。なお、ベーン溝のオフセ
ット量とは、ベーン溝と平行なロータ半径と、このベー
ン溝との距離のことである。
でいる。そして、小型化して、しかも、冷房能力を高く
維持するためには、ロータ２の回転数を上げることにな
る。しかし、ロータ２の回転数が高くなるほど、ベーン
４の曲げ力が大きくなるから、ベーン溝３、ベーン４の
傾斜角を大きくして曲げ力成分を減らすようにする設計
が行われてきた。この傾斜角は、安全のため、大きめに
設定される傾向があり、図２に示すように、ベーン溝３
のオフセット量Ｆを、ベーン４のベーン溝３からの最大
飛び出し量Ａの１／２以上とするのが、特に小型の気体
圧縮機では普通になっている。なお、ベーン溝のオフセ
ット量とは、ベーン溝と平行なロータ半径と、このベー
ン溝との距離のことである。
【００１２】しかし、図２のような大きな傾斜角とする
と、ベーン４の曲げ力成分を減らすためには有効である
が、ベーン４に加わる遠心力のベーン押し出し成分は小
さくなり、ベーン４をシリンダ室のカム面１ｂに押し付
ける押し付け力が弱くなって、チャタリングを起こしや
すくなるという欠点がある。
と、ベーン４の曲げ力成分を減らすためには有効である
が、ベーン４に加わる遠心力のベーン押し出し成分は小
さくなり、ベーン４をシリンダ室のカム面１ｂに押し付
ける押し付け力が弱くなって、チャタリングを起こしや
すくなるという欠点がある。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、ベーンの
曲げ力成分を適度に低く、しかも、遠心力のベーン押し
出し成分を適度に大きくして、チャタリングを発生しな
い気体圧縮機を提供するものである。
曲げ力成分を適度に低く、しかも、遠心力のベーン押し
出し成分を適度に大きくして、チャタリングを発生しな
い気体圧縮機を提供するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに、この発明の気体圧縮機においては、断面非円形の
シリンダ室内に回動自在に設けられたロータと、このロ
ータにロータ回転方向に前傾した放射状に刻設されたベ
ーン溝と、このベーン溝に摺動自在に出没して、先端が
上記シリンダ室の外周カム面に押圧摺接するベーンと、
上記ベーンにより上記シリンダ室を分割して形成される
圧縮室とを有し、ロータの回転により上記圧縮室の容積
を増減して、容積を増加する吸入行程で気体を外部から
吸入し、容積を減少する圧縮行程で気体を圧縮して外部
へ吐出する気体圧縮機において、ロータ中心からシリン
ダ室カム面の最大半径部までの長さとロータ半径との比
を約１．３とし、かつ、ベーン溝のオフセット量を、ベ
ーンのベーン溝からの最大飛び出し量のおよそ１／３〜
１／２としたり、あるいは、ベーン溝の傾斜角を、およ
そ６．４°〜９．５°とするものである。
めに、この発明の気体圧縮機においては、断面非円形の
シリンダ室内に回動自在に設けられたロータと、このロ
ータにロータ回転方向に前傾した放射状に刻設されたベ
ーン溝と、このベーン溝に摺動自在に出没して、先端が
上記シリンダ室の外周カム面に押圧摺接するベーンと、
上記ベーンにより上記シリンダ室を分割して形成される
圧縮室とを有し、ロータの回転により上記圧縮室の容積
を増減して、容積を増加する吸入行程で気体を外部から
吸入し、容積を減少する圧縮行程で気体を圧縮して外部
へ吐出する気体圧縮機において、ロータ中心からシリン
ダ室カム面の最大半径部までの長さとロータ半径との比
を約１．３とし、かつ、ベーン溝のオフセット量を、ベ
ーンのベーン溝からの最大飛び出し量のおよそ１／３〜
１／２としたり、あるいは、ベーン溝の傾斜角を、およ
そ６．４°〜９．５°とするものである。
【００１５】この発明によれば、遠心力のベーンを飛び
出させる方向の成分が比較的大きくなり、チャタリング
が発生しなくなる。
出させる方向の成分が比較的大きくなり、チャタリング
が発生しなくなる。
【００１６】この発明において、「ベーンのベーン溝か
らの最大飛び出し量」とは、ベーン先端がシリンダ室カ
ム面の、ロータ中心からの最大半径部に接したときのベ
ーン先端からロータ外周までの最短長さ（図１のＡ）で
あって、カム面の最大半径とロータ半径との差に等しい
ものである。
らの最大飛び出し量」とは、ベーン先端がシリンダ室カ
ム面の、ロータ中心からの最大半径部に接したときのベ
ーン先端からロータ外周までの最短長さ（図１のＡ）で
あって、カム面の最大半径とロータ半径との差に等しい
ものである。
【００１７】この発明において、「ベーン溝の傾斜角」
とは、ベーン溝のロータ外周面開口中心を通るロータの
半径とベーン溝とのなす角（図１のθ）である。
とは、ベーン溝のロータ外周面開口中心を通るロータの
半径とベーン溝とのなす角（図１のθ）である。
【００１８】
【発明の実施の形態】この発明の実施の形態を、以下、
図面を参照して説明する。図１は、この発明のベーン
溝、ベーンの前傾状態を説明する説明図である。図１に
おいて図２と同一部分には、同一の符号を付してその説
明を省略する。
図面を参照して説明する。図１は、この発明のベーン
溝、ベーンの前傾状態を説明する説明図である。図１に
おいて図２と同一部分には、同一の符号を付してその説
明を省略する。
【００１９】図１において、ベーン溝３のオフセット量
Ｆは、このベーン溝３に挿入されて摺動するベーン４の
ベーン溝３からの最大飛び出し量Ａの１／３〜１／２と
してある。この実施の形態においては、ロータ半径Ｒ＝
２５．１ｍｍ、シリンダ室１ａの断面形状は、ほぼ楕円
形で、ロータ中心Ｏからシリンダ室カム面の最大半径部
１ｄまでの長さＬ＝３３．５ｍｍ、ベーン４のベーン溝
３からの最大飛び出し量Ａ＝８．４ｍｍである。なお、
ロータ中心Ｏからシリンダ室１ａ内の短径円弧部１ｃま
での長さは、ほぼＲに等しい。
Ｆは、このベーン溝３に挿入されて摺動するベーン４の
ベーン溝３からの最大飛び出し量Ａの１／３〜１／２と
してある。この実施の形態においては、ロータ半径Ｒ＝
２５．１ｍｍ、シリンダ室１ａの断面形状は、ほぼ楕円
形で、ロータ中心Ｏからシリンダ室カム面の最大半径部
１ｄまでの長さＬ＝３３．５ｍｍ、ベーン４のベーン溝
３からの最大飛び出し量Ａ＝８．４ｍｍである。なお、
ロータ中心Ｏからシリンダ室１ａ内の短径円弧部１ｃま
での長さは、ほぼＲに等しい。
【００２０】それ故、上記ロータ中心Ｏからシリンダ室
カム面の最大半径部１ｄまでの長さＬとロータ半径Ｒと
の比は、Ｌ／Ｒ≒１．３３５、上記最大飛び出し量Ａの
１／３〜１／２に相当するオフセット量Ｆの長さ換算値
は、２．８ｍｍ〜４．２ｍｍである。
カム面の最大半径部１ｄまでの長さＬとロータ半径Ｒと
の比は、Ｌ／Ｒ≒１．３３５、上記最大飛び出し量Ａの
１／３〜１／２に相当するオフセット量Ｆの長さ換算値
は、２．８ｍｍ〜４．２ｍｍである。
【００２１】この発明の効果を確かめるために、図１と
同様のシリンダ室断面形状がほぼ楕円形、ロータ半径Ｒ
＝２５．１ｍｍ、ロータ中心Ｏからシリンダ室カム面の
最大半径部１ｄまでの長さＬ＝３３．５ｍｍの気体圧縮
機で、ベーン溝３のオフセット量Ｆの異なるものを製作
し、エアコンシステムに組み込んで運転して、騒音を測
定した。
同様のシリンダ室断面形状がほぼ楕円形、ロータ半径Ｒ
＝２５．１ｍｍ、ロータ中心Ｏからシリンダ室カム面の
最大半径部１ｄまでの長さＬ＝３３．５ｍｍの気体圧縮
機で、ベーン溝３のオフセット量Ｆの異なるものを製作
し、エアコンシステムに組み込んで運転して、騒音を測
定した。
【００２２】製作、騒音測定を行った気体圧縮機は、こ
の発明の気体圧縮機として、オフセット量Ｆ＝３ｍｍ、
４ｍｍの２種、従来品のオフセット量Ｆ＝７ｍｍのも
の、比較品として、オフセット量Ｆ＝５ｍｍ、６ｍｍの
２種の計５種、各１台の気体圧縮機である。
の発明の気体圧縮機として、オフセット量Ｆ＝３ｍｍ、
４ｍｍの２種、従来品のオフセット量Ｆ＝７ｍｍのも
の、比較品として、オフセット量Ｆ＝５ｍｍ、６ｍｍの
２種の計５種、各１台の気体圧縮機である。
【００２３】図３は、この実験結果を示し、オフセット
量Ｆを横軸に、騒音を縦軸にして示したもので、図３
（ａ）は、騒音の全周波数を、（ｂ）は、４ｋＨｚの騒
音を、（ｃ）は、８ｋＨｚの騒音を、それぞれ測定した
結果を示したグラフである。
量Ｆを横軸に、騒音を縦軸にして示したもので、図３
（ａ）は、騒音の全周波数を、（ｂ）は、４ｋＨｚの騒
音を、（ｃ）は、８ｋＨｚの騒音を、それぞれ測定した
結果を示したグラフである。
【００２４】図３から明らかなように、ロータ回転数が
１０００ｒ．ｐ．ｍ．では、オフセット量Ｆによる騒音
レベルの差はあまりないが、２０００ｒ．ｐ．ｍ．近辺
から３０００ｒ．ｐ．ｍ．になると、発明品と従来品と
の騒音レベルの差が顕著になり、この発明の騒音低減の
効果が歴然となる。
１０００ｒ．ｐ．ｍ．では、オフセット量Ｆによる騒音
レベルの差はあまりないが、２０００ｒ．ｐ．ｍ．近辺
から３０００ｒ．ｐ．ｍ．になると、発明品と従来品と
の騒音レベルの差が顕著になり、この発明の騒音低減の
効果が歴然となる。
【００２５】なお、ベーン先端の損耗については、実験
結果を示さないが、ロータ回転数３０００ｒ．ｐ．ｍ．
で長時間運転の試験後、分解したところ、発明品と従来
品とに、目視の結果に大きな差があり、従来品のベーン
先端には、こまかい打痕、磨耗などの損耗が目立ったの
に対し、発明品ではベーン先端の損耗が極めて軽微であ
った。
結果を示さないが、ロータ回転数３０００ｒ．ｐ．ｍ．
で長時間運転の試験後、分解したところ、発明品と従来
品とに、目視の結果に大きな差があり、従来品のベーン
先端には、こまかい打痕、磨耗などの損耗が目立ったの
に対し、発明品ではベーン先端の損耗が極めて軽微であ
った。
【００２６】以上の実験結果から、発明品では、シリン
ダ室のカム面とベーン先端との間でチャタリングが発生
しなくなっているものと推察できる。
ダ室のカム面とベーン先端との間でチャタリングが発生
しなくなっているものと推察できる。
【００２７】また、発明品では、ベーンの傾斜角が従来
品よりも小さいためにロータの回転抵抗が増し、冷房効
率が下がるのではないかと予想したが、そのような傾向
は認められなかった。これは、チャタリングが発生しな
いために、圧縮室間のガス漏れがなくなり、チャタリン
グに消費される動力もなくなって、ロータの回転抵抗増
による動力増と相殺されているためではないかと思われ
る。
品よりも小さいためにロータの回転抵抗が増し、冷房効
率が下がるのではないかと予想したが、そのような傾向
は認められなかった。これは、チャタリングが発生しな
いために、圧縮室間のガス漏れがなくなり、チャタリン
グに消費される動力もなくなって、ロータの回転抵抗増
による動力増と相殺されているためではないかと思われ
る。
【００２８】図１におけるオフセット量Ｆを、ベーン溝
の傾斜角（ベーン溝３のロータ外周面開口中心Ｇを通る
ロータの半径ＯＧとベーン溝３とのなす角）θに換算す
ると、およそ６．４°〜９．５°となる。
の傾斜角（ベーン溝３のロータ外周面開口中心Ｇを通る
ロータの半径ＯＧとベーン溝３とのなす角）θに換算す
ると、およそ６．４°〜９．５°となる。
【００２９】この傾斜角θは、ベーンの曲げ力成分を減
らす作用と、遠心力のベーンを飛び出させる作用との双
方が適度にバランスして、共に有効に働く値であると考
えられる。それ故、この傾斜角θは、この実施の形態に
限らず、ロータ中心からシリンダ室カム面の最大半径部
までの長さとロータ半径との比を約１．３でない他の形
状のカム面、他のベーン枚数等、他の形状寸法のロータ
リベーン型気体圧縮機においても、この発明の作用効果
をもたらす傾斜角度であるといえる。
らす作用と、遠心力のベーンを飛び出させる作用との双
方が適度にバランスして、共に有効に働く値であると考
えられる。それ故、この傾斜角θは、この実施の形態に
限らず、ロータ中心からシリンダ室カム面の最大半径部
までの長さとロータ半径との比を約１．３でない他の形
状のカム面、他のベーン枚数等、他の形状寸法のロータ
リベーン型気体圧縮機においても、この発明の作用効果
をもたらす傾斜角度であるといえる。
【００３０】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、この発明に
おいては、ロータリベーン型気体圧縮機において、ベー
ン溝のオフセット量を、ベーンのベーン溝からの最大飛
び出し量の１／３〜１／２としたり、ベーン溝の傾斜角
をおよそ６．４°〜９．５°として、ベーン溝をロータ
回転方向に前傾させたから、ベーン溝内でのベーンの滑
らかな摺動を維持しながら、ベーン先端とシリンダ室カ
ム面との間のチャタリング発生を抑え、これによるベー
ン先端の損耗を抑制し、騒音を低下することができた。
おいては、ロータリベーン型気体圧縮機において、ベー
ン溝のオフセット量を、ベーンのベーン溝からの最大飛
び出し量の１／３〜１／２としたり、ベーン溝の傾斜角
をおよそ６．４°〜９．５°として、ベーン溝をロータ
回転方向に前傾させたから、ベーン溝内でのベーンの滑
らかな摺動を維持しながら、ベーン先端とシリンダ室カ
ム面との間のチャタリング発生を抑え、これによるベー
ン先端の損耗を抑制し、騒音を低下することができた。
【図１】この発明の気体圧縮機のベーン溝傾斜状態を説
明する説明図。
明する説明図。
【図２】従来の気体圧縮機のベーン溝傾斜状態を説明す
る説明図。
る説明図。
【図３】（ａ）〜（ｃ）は、それぞれオフセット量と騒
音との関係を示す説明図。
音との関係を示す説明図。
【図４】一般的な気体圧縮機を示す縦断面図。
１ シリンダブロック １ａ シリンダ室 １ｂ 外周カム面 １ｃ 短径円弧部 ２ ロータ ３ ベーン溝 ４ ベーン ４ａ ベーン先端 ５ 背圧室 ６ 圧縮室 ７ 吸入穴 ８ 吐出穴 ９ 吐出弁 Ａ 最大飛び出し量 Ｆ オフセット量 Ｌ ロータ中心からシリンダ室カム面の最大半径部まで
の長さ θ 傾斜角
の長さ θ 傾斜角
Claims (2)
- 【請求項１】 断面非円形のシリンダ室内に回動自在に
設けられたロータと、このロータにロータ回転方向に前
傾した放射状に刻設されたベーン溝と、このベーン溝に
摺動自在に出没して、先端が上記シリンダ室の外周カム
面に押圧摺接するベーンと、上記ベーンにより上記シリ
ンダ室を分割して形成される圧縮室とを有し、ロータの
回転により上記圧縮室の容積を増減して、容積を増加す
る吸入行程で気体を外部から吸入し、容積を減少する圧
縮行程で気体を圧縮して外部へ吐出する気体圧縮機にお
いて、 ロータ中心からシリンダ室カム面の最大半径部までの長
さとロータ半径との比を約１．３とし、 ベーン溝のオフセット量を、ベーンのベーン溝からの最
大飛び出し量のおよそ１／３〜１／２としたことを特徴
とする気体圧縮機。 - 【請求項２】 断面非円形のシリンダ室内に回動自在に
設けられたロータと、このロータにロータ回転方向に前
傾した放射状に刻設されたベーン溝と、このベーン溝に
摺動自在に出没して、先端が上記シリンダ室の外周カム
面に押圧摺接するベーンと、上記ベーンにより上記シリ
ンダ室を分割して形成される圧縮室とを有し、ロータの
回転により上記圧縮室の容積を増減して、容積を増加す
る吸入行程で気体を外部から吸入し、容積を減少する圧
縮行程で気体を圧縮して外部へ吐出する気体圧縮機にお
いて、 ベーン溝の傾斜角を、およそ６．４°〜９．５°とした
ことを特徴とする気体圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000225730A JP2002039084A (ja) | 2000-07-26 | 2000-07-26 | 気体圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000225730A JP2002039084A (ja) | 2000-07-26 | 2000-07-26 | 気体圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002039084A true JP2002039084A (ja) | 2002-02-06 |
Family
ID=18719455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000225730A Pending JP2002039084A (ja) | 2000-07-26 | 2000-07-26 | 気体圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002039084A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20220003235A1 (en) * | 2020-07-03 | 2022-01-06 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11448216B2 (en) | 2020-05-22 | 2022-09-20 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11530612B2 (en) | 2020-03-25 | 2022-12-20 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11578724B2 (en) | 2020-03-25 | 2023-02-14 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11703055B2 (en) | 2020-05-22 | 2023-07-18 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor including a bearing containing an asymmetrical pocket to improve compressor efficiency |
-
2000
- 2000-07-26 JP JP2000225730A patent/JP2002039084A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11530612B2 (en) | 2020-03-25 | 2022-12-20 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11578724B2 (en) | 2020-03-25 | 2023-02-14 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11448216B2 (en) | 2020-05-22 | 2022-09-20 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| US11703055B2 (en) | 2020-05-22 | 2023-07-18 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor including a bearing containing an asymmetrical pocket to improve compressor efficiency |
| US20220003235A1 (en) * | 2020-07-03 | 2022-01-06 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
| KR20220004483A (ko) * | 2020-07-03 | 2022-01-11 | 엘지전자 주식회사 | 로터리 압축기 |
| KR102378399B1 (ko) * | 2020-07-03 | 2022-03-24 | 엘지전자 주식회사 | 로터리 압축기 |
| US11746783B2 (en) | 2020-07-03 | 2023-09-05 | Lg Electronics Inc. | Rotary compressor |
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|
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