JP2002037200A - 軌道傾斜角を有する衛星 - Google Patents
軌道傾斜角を有する衛星Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
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- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Details Of Aerials (AREA)
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- Photovoltaic Devices (AREA)
Abstract
において、発生電力の低下および放熱能力の低下を引き
起こさず、安価で制御しやすく信頼性の高い衛星を提供
する。 【解決手段】 太陽電池パドル軸を黄道面に垂直
となるよう設定し、送受信アンテナを太陽電池パドル軸
に直交する軸線周りに回動可能とする回転機構を有し、
該軸線が地球中心と衛星中心を結ぶ地心ベクトルに直交
するように設定した。
Description
する衛星に関するものである。
球と太陽との関係を示すモデル図である。図において、
1は太陽、2は黄道面垂直方向と23.5度傾いた自転
軸を有する地球、3は地球の軌跡である黄道面、4は赤
道面上の静止軌道、6は静止軌道4上の衛星、φは黄道
面3と地軸のなす角度(=23.5度)を示す。
視図である。図において、7は衛星本体の東西面に取り
付けられ、軌道上にて展開し、展開後所望の方向(例え
ば日本)に向くように調整、固定されたアンテナ、8は
衛星本体の南北面に取り付けられ、軌道上にて展開し、
展開後南北軸周りに回転可能な太陽電池パドル、9は太
陽電池パドル8の取り付け面に設けられ、例えば放熱特
性の良いOSR(Optical Solar Ref
lector)等が貼付された放熱面、10は直方体形
状の衛星本体、11は遷移軌道から静止軌道への投入時
に使用されるキックモーターを示す。
気象観測用に多くの衛星が実用に供せられているが、静
止軌道の高度は高々地球半径の6倍程度であるため、高
緯度地方に位置する国々では、衛星を見る仰角が小さく
なり、建物や山脈等により衛星との通信が出来なくなる
問題が生じている。緯度と衛星仰角は図9に示す関係が
有り、81.3度以上の緯度を有す場所では、静止軌道
上の衛星は水平線の下に沈むし、日本のような中緯度地
方でも都市部においては、沢山の建物による電波の遮断
が生じ、緊急な対策が必要とされている。
を傾け、頭上に衛星が来るようにすれば良い。実際、4
5度の軌道傾斜角を有する24時間周期の衛星では、日本
で観測すると日に8時間以上、仰角70度以上で見られ
るため、3機の衛星をこの軌道に載せることで、24時
間常に損失の少ない高品位の通信が可能となることが報
告されている(室谷正芳、浦崎修治「準静止衛星軌道と
その応用の可能性」衛星通信研究No.81,SEP.
1999)。
地球と同じ24時間周期で回転する。地軸は23.5度
傾斜しているため、太陽光は太陽電池パドルに対し南北
方向に±23.5度の変動で入射する。太陽電池パドル
は24時間周期で軸まわりに回転するため、春秋分の日
陰時を除き±23.5度の範囲で太陽光を受ける。
と直交しているため、太陽からの入射角βは66.5度
以上となりこの面に配置する放熱面には、太陽光強度を
I(=1400W/m2)、パネル放射率をe(=0.
85)、ソーラーセル太陽光吸収率をa(=0.1
8)、Boltzman定数をσ(=5.67×10-8
W/m2/K4)、放熱面パネル平均温度をT(〜40度
K)として、 入力光エネルギ W1=I×a×sin(90−β)<100.5W/m
2 放熱エネルギ W3=σ×e×T4=462.6W/m2 となり、放熱可能量は約350W/m2確保出来る。通
常の衛星では、放熱面は、2.5×3mが南北面に各一
面で、この内の80%以上が放熱に利用できるとして合
計12m2ほどあるため3〜4KW程度の消費電力を必
要とする通信・放送衛星に十分適合できる。
星を地軸に対して45度の傾斜軌道に投入した場合、軌
道傾斜角に地軸の傾きが加算され、黄道面に対し最悪6
8.5(45+23.5)度傾くことになる。このた
め、太陽光が太陽電池パドルに垂直にあたらず十分な電
力が得られない、或いは放熱面に最悪21.5(90−
68.5)度の入射角で太陽光が入り、上述の基準で計
算すると134W/m2{=1400×0.18×(co
s21.5−cos66.5)}の放熱能力の低下を引
き起こし、搭載機器温度の上昇により性能劣化を引き起
こすといった課題があった。これを解決するために、電
力の半減には太陽電池パドルの大きさの変更や個数の増
加が、また放熱能力低下には、展開ラジエータの追加な
どが提案されているが、それによる重量やコストの増加
が著しく、根本的な解決にはなっていない。この発明は
上記課題をコストや重量の増加を伴うことなく、基本的
に解決することを目的とする。
を有する衛星は、回転軸を有する太陽電池パドルと、送
受信アンテナとを有する衛星システムにおいて、前記送
受信アンテナを前記太陽電池パドルの前記回転軸に直交
する軸線周りに回動可能にするアンテナ回転機構を有し
ているものである。
太陽光と直交し、前記送受信アンテナの前記軸線が、地
球中心と衛星中心を結ぶ地心ベクトルに直交していても
よい。
黄道に垂直であってもよい。
垂直な放熱面を有していてもよい。
ってもよい。
ドアレーアンテナであってもよい。
示す傾斜軌道における衛星と太陽の関係を示すモデル図
である。図中、従来例である図7と同一または相当部分
は同一符号を付け、その説明は省略する。
道、16は傾斜軌道5上の衛星、nは前記傾斜軌道5に
垂直な軌道面ベクトル、iは傾斜軌道5の軌道傾斜角、
sは太陽中心から地球に向かう太陽光ベクトル、eは地
球中心から衛星に向かう地心ベクトル、aは衛星軌道面
内にあり、地心ベクトルeに直交するアンテナ軸ベクト
ル、pは上記太陽電池パドル軸ベクトルである。また、
図中Xs、Ys、Zsは太陽中心に原点をとり、黄道面
内にXs,Ys(Xsは太陽から秋分点方向)、黄道面
垂直方向にZsをとるデカルト座標である。ωstは、
黄道面上において秋分点から測った太陽周りの偏角、α
は黄道面と太陽電池パドル軸ベクトルpの交角を示す。
と地球との位置関係を示すモデル図である。図中、(X
1、Y1、Z1)および(X2、Y2、n)は地球中心
を原点にとり、初めの2軸を軌道面内にとったデカルト
座標であり、Ωは昇交点赤径で、赤道面上にあり春分時
に地球から太陽を睨むベクトルX1と、傾斜軌道面と赤
道面との交線上のベクトルX2との交角、ωetは傾斜
軌道上の衛星の位置を示す量で、昇交点から測った地心
周りの偏角を示す。mは軌道面接線ベクトルである。
傾斜角を有する衛星の軌道上の衛星を示す。図中、従来
例である図8と同一または相当部分は同一符号を付け、
その説明は省略する。図において、3は衛星中心を含み
黄道面に平行な平面、7は太陽電池パドルの軸ベクトル
pに直交すると共に、前記黄道面に平行な平面3と、衛
星中心を含み地心ベクトルeに垂直な地心垂直面13の
交線上に置かれ、軸周りに回転制御されたフェーズドア
レイアンテナ、8は黄道面に垂直に回転軸が取り付けら
れ、軸周りに回転可能な太陽電池パドル、12はアンテ
ナを軸周りに回転させるアンテナ回転機構部を示す。
軌道において 1)太陽電池パドルの回転軸が常に太陽光に垂直、 2)アンテナ回転軸が常に地心ベクトルと直交、 3)太陽電池パドル回転軸とアンテナ回転軸が常に直交 という条件を満たすものである。上記3条件はそれぞれ
次式で表わされる。
に垂直: p*s=0、 2)アンテナ回転軸が常に地心ベクトルと直交: a*e=0、 3)太陽電池パドル回転軸とアンテナ回転軸が常に直
交: p*a=0 となる。以下、*はベクトルの内積を、xはベクトルの
外積を表わすものとし、文中現れるベクトルは総て単位
ベクトルとする。
太陽電池パドル軸ベクトルpを太陽光ベクトルsに垂直
に取り、アンテナ軸ベクトルaをa=pxeとして求め
るか、或いは、アンテナ軸ベクトルaを地心ベクトルe
に垂直に取り、太陽電池パドル回転軸ベクトルをp=a
xsとして求めれば良い。以下に、上記黄道面の座標系
(Xs、Ys、Zs)で一般解を記述する。
た太陽周りの偏角をωst、黄道面内にある黄道面の接
線と、太陽電池パドル軸ベクトルpの交角をαとすれ
ば、太陽光ベクトルs及び、太陽電池パドル軸ベクトル
pは、条件1)よりそれぞれ s=(cosωst,sinωst,0) ‥‥ [1] p=(cosαsinωst,−cosαcosωst,sinα) ‥‥ [2] により与えられる。上記条件2)、3)はa=pxeと
して満足させられる。
ルaが算出される。
(=nxe)として得られる。
軸ベクトルaと軌道面接線ベクトルmの内積から、アン
テナ軸ベクトルaと衛星軌道とのなす角度θが、 θ=cos-1(a*m) ‥‥ [5] によって得られる。
は傾斜角i=45度、昇交点赤経Ω=0、120、24
0度で得られる。この3軌道の各衛星において、代表的
なα値でのωst及びωetに対する上記角度θを三次元
表示したものを図4〜6に示す。
日本上空に止まる8時間帯(ωet=π/6〜5π/
6)を、右上がり横軸ωstには年間の季節軸を(ωst
=0〜2π)をとっている。図4a〜4dはΩ=0度の
衛星、図5a〜5dはΩ=120度の衛星、図6a〜6
dはΩ=240度の衛星で、a〜dはそれぞれα=0,
30,60,90度の場合を示している。
数にあるが、これらの解の内任意のΩ値の衛星にて、衛
星軌道面とアンテナ軸の交角θが季節により変化しない
解は、α=90度の場合だけであることが分かる。つま
り太陽電池パドル軸が黄道面に垂直である解が、衛星の
姿勢制御の容易さを実現する最も実用的な解であること
が分かる。
ルの回転軸pを常に太陽光ベクトルsに垂直とし、アン
テナ回転軸ベクトルaが常に地心ベクトルeと直交し、
また、太陽電池パドル回転軸ベクトルpとアンテナ回転
軸ベクトルaが常に直交するため、太陽光は常に太陽電
池パドル8に垂直に当たり、放熱面9には常に太陽光が
当たらないようにすることができる。従って、本衛星の
性能は、従来の静止衛星に比べても発生電力は落ちるど
ころか逆に1割ほどの増加し、放熱能力も向上する。
クトルeと直交しているため、軸回りの回転のみで、ア
ンテナ面を地心に向けることができる。軌道傾斜角45
度、昇交点赤経±120度の場合、衛星軌道面の黄道と
なす角βsは、 βs=sin-1[(sinisinΩ)2+(sinφ
cosi−cosφsinicosΩ)2]1/2 となり、アンテナ回動角xは θ=βs−x より求められる。
陽電池パドルに使われているものと同類の物で良いた
め、製造コストも大きくはならない。また、アンテナ回
転機構部12以外の部分は、従来の静止衛星用構造体が
流用できるため、新たな技術開発要素がなく、衛星シス
テム全体を低コストで実現できる。
静止軌道にある衛星とは異なり、地表における衛星直下
点が8の字の軌跡を描く。アンテナは常に地心を向くよ
うに制御されるので、アンテナをフェーズドアレイアン
テナとしてビームをコントロールすることによって地表
の特定点に対して電波の送受信を行い、これによって高
精度通信を可能にする。
によれば、例えば日本上空にて常に仰角70度以上に衛
星が存在する通信システムを構成することが可能とな
り、かつ高い発電能力と放熱能力を有する衛星システム
が提供できる。
有する衛星軌道と太陽と地球の関係を示すモデル図。
有する衛星軌道と地球の関係を示すモデル図。
の形状と姿勢を示す斜視図。
度を有する衛星のアンテナ軸の回転制御量を示す三次元
表示図。
20度を有する衛星のアンテナ軸の回転制御量を示す三
次元表示図。
40度を有する衛星のアンテナ軸の回転制御量を示す三
次元表示図。
球の関係を示すモデル図。
斜視図。
と仰角の関係を示す図。
止軌道、5 傾斜軌道、 6 静止軌道上の衛星、7
アンテナ、 8 太陽電池パドル、 9 放熱
面、10 衛星本体、 11 キックモータ、 1
2 アンテナ回転機構部、13 地心垂直面、 16
傾斜軌道上の衛星
Claims (6)
- 【請求項1】回転軸を有する太陽電池パドルと、送受信
アンテナとを有する衛星において、前記送受信アンテナ
を前記太陽電池パドルの前記回転軸に直交する軸線周り
に回動可能にするアンテナ回転機構を有することを特徴
とする軌道傾斜角を有する衛星。 - 【請求項2】前記太陽電池パドルの前記回転軸が太陽光
と直交し、前記送受信アンテナの前記軸線が、地球中心
と衛星中心を結ぶ地心ベクトルに直交していることを特
徴とする請求項1記載の軌道傾斜角を有する衛星。 - 【請求項3】前記太陽電池パドルの前記回転軸が黄道に
垂直であることを特徴とする請求項2記載の軌道傾斜角
を有する衛星。 - 【請求項4】前記太陽電池パドルの前記回転軸に垂直な
放熱面を有していることを特徴とする請求項1〜3のい
ずれかに記載の軌道傾斜角を有する衛星。 - 【請求項5】前記衛星の軌道が準静止軌道であることを
特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の軌道傾斜角
を有する衛星。 - 【請求項6】前記送受信用アンテナがフェーズドアレー
アンテナであることを特徴とする請求項1〜5のいずれ
かに記載の軌道傾斜角を有する衛星。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000229168A JP2002037200A (ja) | 2000-07-28 | 2000-07-28 | 軌道傾斜角を有する衛星 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000229168A JP2002037200A (ja) | 2000-07-28 | 2000-07-28 | 軌道傾斜角を有する衛星 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002037200A true JP2002037200A (ja) | 2002-02-06 |
Family
ID=18722333
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000229168A Pending JP2002037200A (ja) | 2000-07-28 | 2000-07-28 | 軌道傾斜角を有する衛星 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2002037200A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006027589A (ja) * | 2004-07-13 | 2006-02-02 | Korea Advanced Inst Of Science & Technology | 太陽輻射エネルギーを用いた楕円軌道にある衛星の姿勢制御方法 |
US7806369B2 (en) | 2004-06-22 | 2010-10-05 | Japan Aerospace Exploration Agency | Ultrahigh altitude sun-synchronous orbit satellite system |
JP2017137040A (ja) * | 2015-11-13 | 2017-08-10 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | エネルギー効率に優れた衛星の操縦 |
KR101807431B1 (ko) | 2016-10-06 | 2017-12-12 | 한국항공우주연구원 | 위성체의 제어 장치 및 방법 |
JP2018207112A (ja) * | 2017-06-08 | 2018-12-27 | セントレ ナショナル デテュッド スパティアレCentre National D‘Etudes Spatiales | 構造体と、少なくとも2つの光電池と、バリアとを含む太陽電池パネル |
-
2000
- 2000-07-28 JP JP2000229168A patent/JP2002037200A/ja active Pending
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2006027589A (ja) * | 2004-07-13 | 2006-02-02 | Korea Advanced Inst Of Science & Technology | 太陽輻射エネルギーを用いた楕円軌道にある衛星の姿勢制御方法 |
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JP2018207112A (ja) * | 2017-06-08 | 2018-12-27 | セントレ ナショナル デテュッド スパティアレCentre National D‘Etudes Spatiales | 構造体と、少なくとも2つの光電池と、バリアとを含む太陽電池パネル |
JP7186018B2 (ja) | 2017-06-08 | 2022-12-08 | セントレ ナショナル デテュッド スパティアレ | 構造体と、少なくとも2つの光電池と、バリアとを含む太陽電池パネル |
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