JP2002029250A - 流体加熱装置および流体加熱方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 タービンポンプ型の流体加熱装置において、
流体の高い発熱効果を得ることができる合理的な流体加
熱技術を提供する。 【解決手段】 車両用空調システムの冷却液循環回路に
おいて用いられる加熱用ポンプ１０は、ハウジング１
１、ロータ２０等により構成されている。ハウジング１
１には、吸入口１３と吐出口１４とを仕切るストリッパ
１５が設けられ、またロータ本体２４の両側面には等間
隔に配置された複数のブレード２１が立設されている。
本発明者らは、試験を行うことで、ブレード２１の径方
向の中間位置２１ａにおいて、ブレード２１の間隔の円
弧長さＬに対するストリッパ１５の厚みＷの比率（Ｗ／
Ｌ）と冷却液の温度上昇に伴う発熱量Ｑとの間に相関関
係があり、（Ｗ／Ｌ）が０〜１の範囲では、０．０７〜
０．３６において冷却液の発熱量が比較的高く、０．２
０における冷却液の発熱量が最も高いことを確認した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、流体を加熱する流
体加熱装置に係り、詳しくはタービンポンプ型の流体加
熱装置において合理的に流体の加熱を行う技術に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】例えば、米国特許第３，７２０，３７２
号公報には、タービンポンプ型の流体加熱装置が開示さ
れている。この種の流体加熱装置は、流体を圧送するポ
ンプと、ポンプの吐出側の流体絞り手段とを用いること
によって流体の温度を上昇させる（加熱する）ように構
成されている。上記従来の流体加熱装置の概略構成を、
図５に基づいて説明する。ここで、図５は、従来の流体
加熱装置におけるポンプの横断面図である。

【０００３】図５に示すように、ポンプ１１０は、ハウ
ジング１１１内で矢印１３０方向へ回転するロータ１２
０を備えている。このロータ１２０の両側面（周面）に
は、回転中心１２２側から径方向に延びる複数のブレー
ド１２１が設けられ、ブレード１２１間には溝部１２３
が形成されている。また、ハウジング１１１には、吸入
口１１３と吐出口１１４とを仕切るストリッパ（仕切隔
壁）１１５が設けられている。そして、ロータ１２０が
回転することで、流体はブレード１２１間の溝部１２３
の作用によって加圧され吐出側へ圧送される。また、吐
出口１１４の下流には絞り弁（図示省略）を有し、この
絞り弁によって流体を絞ることでロータ１２０によって
圧送された流体にブレーキを付与するように構成されて
いる。これにより、吸入口１１３から吸入した流体を吐
出口１１４から吐出する過程で、ポンプ仕事の一部を流
体の内部エネルギーの上昇に変換し、その結果として流
体の温度を上昇させることができる。このように、上記
構成の流体加熱装置は、流体を移送する流体移送機能
と、流体を加熱する流体加熱機能の両方の機能を有す
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記構成による流体加
熱技術は、簡単な構成において、流体を移送する流体移
送機能と、流体を加熱する流体加熱機能の両方の機能を
もたらすことができるという点において極めて有効であ
る。ところが、上記構成の流体加熱装置において、より
合理的に流体を加熱するために、ポンプ１１０自体の構
造を更に工夫した流体加熱技術は確立していなかった。
そこで、本発明者らは、流体の加熱を考慮したポンプ構
造についての技術を確立することができれば、合理的に
流体を加熱することができる等のメリットが大きいと考
え、この種のポンプの構造に着目し、ポンプを構成する
各部材の形状等が流体の加熱に与える影響について鋭意
検討した。その結果、本発明者らは、ブレード１２１の
間隔の円弧長さに対するストリッパ１１５の厚みの比率
と、流体の温度上昇に伴う発熱量との間に相関関係があ
り、前記比率を好適な値に設定することで流体の高い発
熱効果を得ることができることを見出す事に成功した。
そこで本発明は、タービンポンプ型の流体加熱装置にお
いて、流体の高い発熱効果を得ることができる合理的な
流体加熱技術を提供することを課題とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明の流体加熱装置は、請求項１〜３に記載の通
りに構成されている。また、本発明の流体加熱方法は、
請求項４に記載の通りである。なお、本発明では、流体
加熱装置を構成するロータの羽根部材およびハウジング
の仕切隔壁の形状に着目し、羽根部材の間隔の円弧長さ
に対する仕切隔壁の厚みの比率を好適な値に設定するこ
とで、流体の高い発熱効果を得ることができる技術を実
現するものである。ここで、各請求項及び発明の詳細な
説明に記載した用語については、特に限定的要件を加え
ない限り以下のように解釈する。 （１）「流体」には、減熱剤（冷却水や潤滑油等）又は
作動油のみならず熱伝導可能な各種の流体が含まれる。 （２）「仕切隔壁の厚み」は、厚みが一様でない場合に
は、その厚みが最も狭い箇所を考慮する。

【０００６】請求項１に記載の流体加熱装置において、
ハウジング内に収容されたロータが回転する際に、流体
絞り手段によって流体の吐出側を絞ることで、流体の内
部エネルギーが高められ、該流体が加熱される。そし
て、ロータの羽根部材の径方向の中間位置において、羽
根部材間の円弧長さに対する仕切隔壁の厚みの比率が
０．０７〜０．３６となるように設定されている。この
比率は、羽根部材の間隔と、仕切隔壁の厚みとを相対的
に変えることで変更することができる。なお、本発明者
らは、羽根部材の間隔と、仕切隔壁の厚みとを相対的に
変えた際の、例えば冷却液（エンジンクーラント）の発
熱量変化を測定する試験を行い、その試験の結果、ロー
タの羽根部材の径方向の中間位置における羽根部材間の
円弧長さに対する仕切隔壁の厚みの比率が０．０７〜
０．３６の範囲において、冷却液の比較的高い発熱効果
が得られることを確認することができた。従って、請求
項１に記載の流体加熱装置によれば、羽根部材の間隔と
仕切隔壁の厚みとの相対的に変化させ、ロータの羽根部
材の径方向の中間位置における羽根部材間の円弧長さに
対する仕切隔壁の厚みの比率を０．０７〜０．３６に設
定しているため、流体を効率よく加熱することができ、
流体の高い発熱効果を得ることができる。

【０００７】なお、本発明者らは、上記試験において、
ロータの羽根部材の径方向の中間位置における羽根部材
間の円弧長さに対する仕切隔壁の厚みの比率を０．１１
〜０．３０に設定することで、冷却液の更に高い発熱効
果が得られることを確認することができた。従って、請
求項２に記載の流体加熱装置によれば、羽根部材の間隔
と仕切隔壁の厚みとの相対的に変化させ、ロータの羽根
部材の径方向の中間位置における羽根部材間の円弧長さ
に対する仕切隔壁の厚みの比率を０．１１〜０．３０に
設定することで、流体の更に高い発熱効果を得ることが
できる。

【０００８】また、本発明者らは、上記試験において、
ロータの羽根部材の径方向の中間位置における羽根部材
間の円弧長さに対する仕切隔壁の厚みの比率を０．２０
に設定することで、冷却液の最も高い発熱効果が得られ
ることを確認することができた。従って、請求項３に記
載の流体加熱装置によれば、羽根部材の間隔と仕切隔壁
の厚みとの相対的に変化させ、ロータの羽根部材の径方
向の中間位置における羽根部材間の円弧長さに対する仕
切隔壁の厚みの比率を０．２０に設定することで、流体
の更に高い発熱効果を得ることができる。

【０００９】請求項４に記載の流体加熱方法において、
ハウジング内に収容されたロータを回転させる際に、流
体の吐出側を絞ることで、吸入した流体の内部エネルギ
ーを高め、該流体を加熱する。そして、羽根部材の間隔
と、仕切隔壁の厚みとを相対的に変えることで、ロータ
の羽根部材の径方向の中間位置における羽根部材間の円
弧長さに対する仕切隔壁の厚みの比率を０．０７〜０．
３６に設定する。なお、本発明者らは、羽根部材の間隔
と、仕切隔壁の厚みとを相対的に変えた際の、例えば冷
却液（エンジンクーラント）の発熱量変化を測定する試
験を行い、その試験の結果、ロータの羽根部材の径方向
の中間位置における羽根部材間の円弧長さに対する仕切
隔壁の厚みの比率が０．０７〜０．３６の範囲におい
て、冷却液の比較的高い発熱効果が得られることを確認
することができた。従って、請求項４に記載の流体加熱
方法によれば、羽根部材の間隔と仕切隔壁の厚みとの相
対的に変化させ、ロータの羽根部材の径方向の中間位置
における羽根部材間の円弧長さに対する仕切隔壁の厚み
の比率を０．０７〜０．３６に設定しているため、流体
を効率よく加熱することができ、流体の高い発熱効果を
得ることができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の流体加熱装置の
構成を図１〜図３を用いて説明する。ここで、図１は車
両用空調システムにおける冷却液循環回路の概略構成を
示す図である。図２は本発明の一実施の形態の流体加熱
装置における加熱用ポンプの横断面図である。また、図
３は図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面矢視図である。

【００１１】図１に示すように、車両のエンジンＥは、
ウォータジャケット５０と、そのジャケット５０へ冷却
液（エンジンクーラント）を圧送するウォータポンプ５
２とを備えている。冷却液は、例えば水とエチレングリ
コール等とからなる不凍液である。この冷却液の循環回
路は、エンジンＥの他に、ラジエータ６、サーモスタッ
ト弁７、ヒータコア８、電磁バルブ８ａ、逆止弁９およ
び流体加熱装置Ｈ、並びに、それらをつなぐ複数の配管
１〜５によって構成されている。これら配管は、ウォー
タジャケット５０の下流側にあたる三つの配管１，２，
３と、ウォータジャケット５０の上流側にあたる二つの
配管４，５とに大別される。配管４は、ラジエータ６お
よびサーモスタット弁７を経由してウォータポンプ５２
に戻る流入側の径路を構成する。配管５は、電磁バルブ
８ａおよびヒータコア８を経由してウォータポンプ５２
に戻る流入側の径路を構成する。配管１は、ウォータジ
ャケット５０からサーモスタット弁７に至る流入側の径
路を構成する。つまりサーモスタット弁７は、配管１と
配管４との分岐点に設けられている。配管２は、ウォー
タジャケット５０を逆止弁９を経由して両配管４，５に
つなぐ流出側の径路を構成する。配管２および３は、ウ
ォータジャケット５０と配管４，５との間において並列
関係にある。

【００１２】ウォータポンプ５２は、エンジンＥのクラ
ンク軸（出力軸）にＶベルト等を介して作動連結されて
おり、エンジンＥの駆動力を利用して作動する。ウォー
タジャケット５０の入口近傍に配設されたウォータポン
プ５２は、配管１，４，５を経由して帰還する冷却液を
ウォータジャケット５０内へ圧送する。この圧送力こそ
が冷却液が循環回路を流通する際の主たる駆動力とな
る。

【００１３】ラジエータ６は、冷却液から外気への放熱
用熱交換器として機能する。サーモスタット弁７は、配
管１または４を経由してエンジンＥから流れてきた冷却
液の温度を検出し、その検出温度に応じて配管１および
４のいずれか一方をウォータポンプ５２に連通させる。
つまりサーモスタット弁７での検出温度が設定温度（例
えば８０℃）未満の場合には、配管１をウォータポンプ
５２に接続して冷却液の循環回路を短絡させ、エンジン
廃熱による冷却液の昇温を図る。他方、サーモスタット
弁７での検出温度が設定温度以上の場合には、配管４を
ウォータポンプ５２に接続することで配管１経由の回路
短絡を中止して冷却液の降温を図る。なお、ラジエータ
６、サーモスタット弁７および配管４は、その他の回路
要素および配管とともに冷却液を選択的に冷却するため
のエンジン冷却回路を構成する。

【００１４】ヒータコア８は、配管５を流れる冷却液の
熱量を利用して車室内の空気を暖める暖房用熱交換器と
して機能する。電磁バルブ８ａは、車両用空調システム
の冷暖房の状況に応じてエンジンＥからヒータコア８へ
冷却液の供給および遮断を制御するＯＮ／ＯＦＦ弁（単
純開閉弁）である。尚、ヒータコア８、電磁バルブ８ａ
および配管５は、その他の回路要素および配管ととも
に、車両用空調システムの暖房回路を構成する。

【００１５】逆止弁９は、ウォータジャケット５０から
配管４および５に向かう流出方向の流れのみを許容す
る。逆止弁９は主に、サーモスタット弁７により配管１
経由の流出が止められた状況の下（つまりラジエータ６
の有効時）、配管３経由の流出量が大きく絞られたとき
に開弁し、配管４および／または５における冷却液の流
通を常時確保する。

【００１６】タービンポンプ型の流体加熱装置Ｈは、図
１に示すように、配管３に沿って直列に設けられた加熱
用ポンプ１０と絞り弁４０（本発明の流体絞り手段に対
応している）とによって構成されている。そして、両者
の協働により、ポンプ的機能と加熱装置的機能とのバラ
ンスをとりながら二つの能力を同時に（又は選択的に）
発揮することができる。

【００１７】次に、加熱用ポンプ１０の内部構造につい
て図２および図３を参照しながら詳細に説明する。図２
および図３に示すように、加熱用ポンプ１０は、ハウジ
ング１１、このハウジング１１内において回転するロー
タ２０等により構成されている。ハウジング１１には、
本発明の流体としての冷却液を吸入する吸入口１３、吸
入した冷却液をロータ２０を介して吐出する吐出口１
４、また、吸入口１３と吐出口１４とを仕切るストリッ
パ１５が設けられている。このストリッパ１５のロータ
２０に対応する位置は、ほぼ一様の厚みＷを有する形状
に形成されており、吸入口１３と吐出口１４との間を冷
却液が直接流れるのを制限するように構成されている。
また、ハウジング１１には、ロータ２０を収容する箇所
に略環状の作動室２５が形成され、この作動室２５は、
吸入口１３を介して配管３の上流側に連結されるととも
に、吐出口１４を介して配管３の下流部（または絞り弁
４０）に連結されている。作動室２５内には、一体化さ
れた駆動軸２２およびロータ２０が回転可能に配設され
ている。駆動軸２２の端部には、ハウジング１１の外に
おいてプーリ１６が固着され、このプーリ１６はＶベル
ト（図１参照）等を介してエンジンＥのクランク軸（出
力軸）に作動連結されている。

【００１８】ロータ２０は円板状に形成され、ロータ本
体２４の両側面（周面）には等間隔に配置された複数
（本実施の形態では１４個）のブレード２１が立設され
ている。このブレード２１は、ロータ本体２４の回転中
心側から放射状に延びる四角形状の板片（径方向の長さ
ｔ）で、このブレード間には凹状の溝部２３が形成され
ている。また、ブレード２１は、１片のブレード片によ
って、ロータ本体２４の両面のブレード機能を兼ねてお
り、したがってブレード２１の数が少なくてすむ。な
お、ストリッパ１５が本発明における仕切隔壁に対応し
ており、ブレード２１が本発明における羽根部材に対応
している。

【００１９】上記構成の加熱用ポンプ１０において、エ
ンジンＥの駆動力を利用して駆動軸２２およびロータ２
０が回転することで、そのポンプ的作用により、吸入口
１３から吸入された冷却液が作動室２５内を巡って吐出
口１４から吐出される。すなわち、ロータ２０の回転に
よって、ロータ２０と対向するハウジング１１に形成さ
れる断面半円形状の溝部１１ａと、ロータ２０の溝部２
３とで形成される領域に、図３中の矢印で示すような流
れ（二次渦流）が形成される。そして、各溝部に形成さ
れる流れと作動室２５内の冷却液の主流との合流が繰り
返されることで、冷却液の圧力が徐々に増幅される。こ
の意味で加熱用ポンプ１０は、前記ウォータポンプ５２
と同様の流体移送機能を有し、ウォータポンプ５２を補
助する補助ポンプとしての役目を果たし得る。なお、加
熱用ポンプ１０が作動する際には、ハウジング１１のス
トリッパ１５とロータ２０の溝部２３とに間に隙間が形
成され、この隙間を介して相対的に高圧な吐出口１４か
ら相対的に低圧な吸入口１３に向けて冷却液の内部漏洩
（内部リーク）が生じ、これにより加熱用ポンプ１０で
の発熱が促進される。

【００２０】更に、加熱用ポンプ１０は流体移送機能に
加え、流体加熱機能をも有する。すなわち、加熱用ポン
プ１０は、例えば作動室２５の内径とロータ２０の外径
との差を微少化する等、冷却液の流通経路を構成する部
材または部位間に流通抵抗となる隙間を確保するように
構成されており、これによりロータ２０の回転時には作
動室２５の冷却液にポンプ仕事が付与され、冷却液の内
部エネルギーの高まりによる発熱を生じる。従って、プ
ーリ１６から駆動軸２２およびロータ２０に付与される
動力は、ロータ２０が冷却液の強制圧送のためになす仕
事と、動力損失の結果として生じる熱とに変換される。
また、加熱用ポンプ１０の吐出口１４の下流に設けられ
た絞り弁４０の弁開度を絞り冷却液を流れにくくするこ
とで、ロータ２０で圧送された冷却液にブレーキ力を付
与し、冷却液の発熱効果を高めることができる。従っ
て、加熱用ポンプ１０によって冷却液を加熱することが
できる。

【００２１】なお、上記流体移送機能と上記流体加熱機
能とは互いに相反するため、絞り弁４０による冷却液の
絞り度を大きくすると、冷却液をより高温に加熱するこ
とができるが、この場合には冷却液の移送量は低下す
る。一方、絞り弁４０による冷却液の絞り度を小さくす
ると、比較的多くの冷却液を移送することができるが、
この場合には冷却液の温度は上昇しにくくなる。

【００２２】ところで、本発明者らは、ストリッパ１５
とロータ２０の溝部２３との間の隙間を介して、吐出口
１４から吸入口１３へ向けて冷却液の内部漏洩（内部リ
ーク）が生じることで、加熱用ポンプ１０での発熱が促
進されることに着目し、ストリッパ１５およびブレード
２１の形状について鋭意検討した。その結果、本発明者
らは、図２に示すブレード２１の径方向の中間位置２１
ａにおいて、ブレード２１の間隔の円弧長さＬに対する
ストリッパ１５の厚みＷの比率（Ｗ／Ｌ）と、冷却液の
温度上昇に伴う発熱量Ｑとの間に相関関係があることを
見出した。そして、本発明者らはこの相関関係を明確に
するために、ストリッパ１５の厚みＷと、ブレード２１
の間隔の円弧長さＬを種々変更し、その際の冷却液の発
熱量Ｑの測定を繰り返す試験を行い、図４に示すような
グラフを得た。ここで、図４は（Ｑ／Ｑmax）と（Ｗ／
Ｌ）との相関を示すグラフである。なお、図４におい
て、最も冷却液の発熱が高い測定点での発熱量をＱmax
とし、このＱmaxに対する各測定点での発熱量の比率を
（Ｑ／Ｑmax）としている。

【００２３】図４に示すように、（Ｗ／Ｌ）が０〜１の
範囲では、（Ｗ／Ｌ）＝０．２０における冷却液の発熱
量が最も高い。すなわち、（Ｗ／Ｌ）が０．２０では
（Ｑ／Ｑmax）は１である。そして、この点を基準にし
て、（Ｗ／Ｌ）を大きくし、あるいは小さくした場合に
は、（Ｑ／Ｑmax）の値は低下する。例えば、（Ｗ／
Ｌ）が０．０７〜０．３６の範囲においては（Ｑ／Ｑma
x）≧０．９２となり、（Ｗ／Ｌ）が０．１１〜０．３
０の範囲においては（Ｑ／Ｑmax）≧０．９５となる。
なお、図５に示すポンプ（米国特許第３，７２０，３７
２号公報）において、本実施の形態の（Ｗ／Ｌ）に対応
する値を算出したところ約０．４１であった。

【００２４】以上のように、本実施の形態によれば、ロ
ータ２０のブレード２１の径方向の中間位置におけるブ
レード間の円弧長さＬに対するストリッパ１５の厚みＷ
の比率（Ｗ／Ｌ）を０．０７〜０．３６に設定すること
で、冷却液の比較的高い発熱効果、例えば（Ｑ／Ｑma
x）≧０．９２を得ることができる。また、（Ｗ／Ｌ）
を０．１１〜０．３０に設定することで、冷却液の更に
高い発熱効果、例えば（Ｑ／Ｑmax）≧０．９５を得る
ことができる。また、（Ｗ／Ｌ）を０．２０に設定する
ことで、冷却液の最も高い発熱効果、例えば（Ｑ／Ｑma
x）＝１を得ることができる。

【００２５】なお、本発明は上記の実施の形態のみに限
定されるものではなく、種々の応用や変形が考えられ
る。例えば、上記実施の形態を応用した次の形態を実施
することもできる。以上の実施の形態における比率（Ｗ
／Ｌ）は、０．０７〜０．３６の範囲において種々の値
に設定可能である。また、以上の実施の形態では、ブレ
ード２１をロータ本体２４の両側面に設ける場合につい
て記載したが、ブレード２１をロータ本体２４の片側面
のみに設けることもできる。また、以上の実施の形態で
は、流体として水とエチレングリコールからなる冷却液
を用いる場合について記載したが、この冷却液にかえて
熱伝導可能な各種の流体を用いることもできる。

【００２６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
タービンポンプ型の流体加熱装置において、流体の高い
発熱効果を得ることができる合理的な流体加熱技術を実
現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】車両用空調システムにおける冷却液循環回路の
概略構成を示す図である。

【図２】本発明の一実施の形態の流体加熱装置における
加熱用ポンプの横断面図である。

【図３】図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面矢視図である。

【図４】（Ｑ／Ｑmax）と（Ｗ／Ｌ）との相関を示すグ
ラフである。

【図５】従来の流体加熱装置におけるポンプの横断面図
である。

【符号の説明】 １０…加熱用ポンプ １１…ハウジング １３…吸入口 １４…吐出口 １５…ストリッパ ２０…ロータ ２１…ブレード ２３…溝部 ２４…ロータ本体 ４０…絞り弁 Ｅ…エンジン Ｈ…流体加熱装置

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 丹羽 正美 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 諸井 隆宏 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流体の吸入口および吐出口を有するハウ
   ジングと、前記吸入口と前記吐出口との間に所定の厚み
   をもって立設され、該吐出口と吸入口の間を流体が直接
   流れるのを制限する仕切隔壁と、前記ハウジング内に収
   容されるロータと、該ロータの周面に立設する複数の羽
   根部材と、流体の吐出側に設けられた流体絞り手段とを
   備え、 吸入した流体内において前記ロータを回転させるととも
   に、前記流体絞り手段によって流体の吐出側を絞ること
   で、該流体を加熱する流体加熱装置であって、 前記羽根部材の径方向の中間位置における羽根部材間の
   円弧長さに対する前記仕切隔壁の厚みの比率が０．０７
   〜０．３６となるように構成されていることを特徴とす
   る流体加熱装置。
2. 【請求項２】 流体の吸入口および吐出口を有するハウ
   ジングと、前記吸入口と前記吐出口との間に所定の厚み
   をもって立設され、該吐出口と吸入口の間を流体が直接
   流れるのを制限する仕切隔壁と、前記ハウジング内に収
   容されるロータと、該ロータの周面に立設する複数の羽
   根部材と、流体の吐出側に設けられた流体絞り手段とを
   備え、 吸入した流体内において前記ロータを回転させるととも
   に、前記流体絞り手段によって流体の吐出側を絞ること
   で、該流体を加熱する流体加熱装置であって、前記羽根
   部材の径方向の中間位置における羽根部材間の円弧長さ
   に対する前記仕切隔壁の厚みの比率が０．１１〜０．３
   ０となるように構成されていることを特徴とする流体加
   熱装置。
3. 【請求項３】 流体の吸入口および吐出口を有するハウ
   ジングと、前記吸入口と前記吐出口との間に所定の厚み
   をもって立設され、該吐出口と吸入口の間を流体が直接
   流れるのを制限する仕切隔壁と、前記ハウジング内に収
   容されるロータと、該ロータの周面に立設する複数の羽
   根部材と、流体の吐出側に設けられた流体絞り手段とを
   備え、 吸入した流体内において前記ロータを回転させるととも
   に、前記流体絞り手段によって流体の吐出側を絞ること
   で、該流体を加熱する流体加熱装置であって、前記羽根
   部材の径方向の中間位置における羽根部材間の円弧長さ
   に対する前記仕切隔壁の厚みの比率が０．２０となるよ
   うに構成されていることを特徴とする流体加熱装置。
4. 【請求項４】 流体の吸入口および吐出口を有するハウ
   ジングと、前記吸入口と前記吐出口との間に所定の厚み
   をもって立設され、該吐出口と吸入口の間を流体が直接
   流れるのを制限する仕切隔壁と、前記ハウジング内に収
   容されるロータと、該ロータの周面に立設する複数の羽
   根部材とを設け、 前記羽根部材の径方向の中間位置における羽根部材間の
   円弧長さに対する前記仕切隔壁の厚みの比率を０．０７
   〜０．３６に設定し、吸入した流体内において前記ロー
   タを回転させ、流体の吐出側を絞り、該流体を加熱する
   ことを特徴とする流体加熱方法。