JP2001524181A - 燃料誘導用分子反応装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 可燃性が高い燃料の製造装置は、負圧に維持される反応室（１２）と、霧化された液滴を形成する反応室（１２）内に圧力を受ける霧化された燃料を噴霧するノズル（２２）と、霧化された燃料と反応帯域（２０）内で混合するため反応室（１２）内に空気を導入するノズル（３４）と、霧化された燃料に電荷を与えるため、反応帯域（２０）内に設置された少なくとも１個の電極（３８）を有し、高電圧の電位差を供給する手段と、霧化された燃料と空気とを内燃機関のマニホールドに通す手段とを具える。

Description

【発明の詳細な説明】 燃料誘導用分子反応装置技術分野 本発明は燃料誘導用分子反応装置、また特に、内燃機関内に噴射するため、燃 料と、空気とを処理する方法、及び装置に関するものである。背景技術 「燃料及び燃料生産方法」の発明の名称で、本願人が1998年4月16日に出願し 、係属中の国際出願をここに援用する。この援用する出願には方法と燃料とが記 載されている。従って、可燃性燃料を製造する方法が記載されており、その方法 はガス状の炭化水素燃料を電界、又はプラズマに露出して、炭化水素燃料に比較 し、可燃性を向上させた燃料を製造している。 1966年８月１６日にKnightに与えられた米国特許第3266783号、及び1982年９ 月７日に鈴木等に与えられた米国特許第4347825号を含む従来の技術は空気と燃 料との混合気に電荷を与えることを提案している。Knightの場合には、静電荷を 帯びた液滴はミクロン以下の寸法に細分すると言っている。荷電粒子は互いに反 発し、それ自身、気体の容積内に均一に分散する傾向がある。気化器内の空気燃 料混合気の方向、及び運動を制御するためには、電磁界も必要である。鈴木等は 燃料ノズルの下流の導管の壁に燃料が集まるのを防止するため、液滴に電荷を与 えることを提案している。 これ等の先行技術の両方の例は電流の使用が必要であるが、電流はアークを発 生し易いため、このプロセスに有害であり、アークの発生は特に防止しなければ ならないものである。発明の開示 本発明の目的は通常のガソリン空気混合気より一層有効で、排気ガスの汚染が 一層低く、機関に駆動される車輌用の可燃性が高い燃料を得るにある。 本発明の他の目的は内燃機関内で燃料を一層完全に燃焼させ、内燃機関の排気 ガスを減少させるため、燃料、及びガス状で酸素性の流体を再処理する反応装置 を得るにある。 本発明装置は負圧に維持される反応室と、負圧の燃料を反応室内に噴霧する手 段と、反応帯域内で燃料と混合するため反応室内に負圧の空気を導入する手段と 、反応室内の反応帯域内の１対の電極と、燃料液滴に電荷を与えるための電極間 に高電圧の低電流電荷を発生させる手段とを有することを特徴とする。 更に特殊な実施例では、二次反応帯域を画成する二次反応室に、生じたガスを 通すための手段と、一次反応室からのガスと共に、反応帯域内に蒸気を導入する 手段と、二次反応室に熱と負圧とを加える手段と、１対の電極と、二次反応室か らの生じた燃料を内燃機関のマニホールド内に導入する手段とを具える。 更に一層特別な実施例では、一次反応帯域に熱を加える手段をこの装置に設け る。 本発明の一層特殊な実施例による方法は、負圧下にある反応室内に液体燃料を 噴霧する工程と、この反応室内に空気を導入する工程と、中間燃料を発生させる ため、反応室内に負電子放電を加える工程と、この中間燃料を二次反応室内に導 入する工程と、この中間燃料と共に蒸気を二次反応室内に導入する工程と、最終 燃料を製造するため不必要な電子を二次反応室から除去する工程と、最終燃料を 内燃機関のマニホールド内に導入する工程とから成る。 本発明方法においては、ガス状の炭化水素燃料を電界、又はプラズマに、また 特に電気的イオン化電位差に、又は紫外線放射に、マイクロ波放射に、又はレー ザに露出する。 この露出はガス状の担体流体、例えば酸素、及び／又は空気、又は酸素、及び ／又は空気の混合気、及び蒸気、又はガス状水蒸気のような酸素性流体の存在の 許で実施する。その他のガス状担体流体としては、窒素、例えばアルゴン、ヘリ ウムのような不活性ガスがある。 可燃性燃料のこの生成機構に関して、どんな特別な理論にも束縛されるのは好 まないが、一つの理論としては、電気的なイオン化電位差、又は放射がガス状態 の炭化水素燃料を高エネルギー状態にすると考えられる。また特に、燃料の炭化 水素分子、又はイオンが電子的に励起され、励起されない状態における炭化水素 燃料よりも一層反応性が高くなり、即ち燃焼に対して一層感受性が高くなると考 えられる。 他の理論としては、この方法によって、通常の気化器、又は燃料噴射装置によ って達成される粒子よりもはるかに小さい粒子寸法を有する非常に微細に分割さ れたエーロゾルを発生するとする考えである。このような粒子の形成状態では、 最初に、液滴粒子は強力な荷電状態に形成される。これは準安定の状態であり、 この状態から直ちに、内部クーロン反発によって強い荷電状態にある液滴の破裂 を生じ、更に一層微細に分割された液滴となる。この各液滴は最初の液摘が最初 に保持していた電荷の一部を担持している。これ等の二次発生の液滴は同様に迅 速に更に破裂し、分散し、この燃料空気混合気は内燃機関に入り点火される。こ れ等の燃料粒子間には相互の静電反発力があるから、これ等粒子が合体して、最 初の状態に復帰するのを防止する。更に、液滴は通常の気化器、又は燃料噴射装 置における液滴の状態よりも、比較的細かく分割されて燃焼室に入る。燃焼室内 での燃料の燃焼は燃料粒子の表面に発生するから、その割合は表面積によって定 まる。機関速度が高速である場合の燃焼は、気化器、又は燃料噴射装置内の通常 の寸法の液滴が排気ガスとして排出されてしまう前には、不完全燃焼であり、従 って、液滴の寸法が大きければ、完全燃焼は達成されない。一方、非常に微細に 分割された分散粒子は燃焼のための表面積の莫大な増大があり、一層完全な完全 燃焼となり、一酸化炭素、及び未燃炭化水素排気物を減少させる。この効果は本 発明において観察される。 同様に、エーロゾルの液滴に電荷が存在していることは、燃料の分散液滴の燃 焼を一層容易にする。特に、液滴が負に荷電している時、このことは著しい。こ れは負の荷電液滴は酸素添加について、増大した親和性を有するからである。 炭化水素分子、又はイオンのこの励起された状態の液滴、即ち荷電液滴は、特 に担体流体が酸素性の流体である時、この酸素性の流体と荷電液滴との間に付加 物を形成するなどによってガス状担体流体に結び付くことも、確証はないが可能 性がある。 上に述べた一般方法中での特定の工程において、負圧に維持されるガス状炭化 水素燃料の雰囲気内にガス状の酸素性流体を導入する。 このガス状の酸素性流体は酸素、及び／又は空気、又は酸素、及び／又は空気 の混合気、及び蒸気、又はガス状水蒸気であるのが適切である。 炭化水素燃料はガソリン機関の燃料の種々のグルードのガソリンであるのが適 切である。また、炭化水素燃料はジーゼル油、天然ガス、又はプロパンであって もよい。 反応室内の負圧状態、又は軽い加圧状態で、例えばガソリンのような液体炭化 水素燃料を蒸発させることによって、ガス状炭化水素燃料の雰囲気を形成するの が便利である。負圧の使用は液体炭化水素燃料からガス状雰囲気を形成するのを 容易にする。負圧は水銀柱で7.62cm〜71.12cm(3〜28インチ)、好ましくは25.4cm 〜71.12cm(10〜28インチ)の負圧に相当する圧力であるのが便利である。軽い加 圧状態で蒸発を行う時は、1.0206atm〜1.08864atm(15〜16psi)の圧力で行うのが 適切であり、雰囲気は燃料の引火点までの温度であって、引火点を越えず、しか もこの圧力に対し定められる温度で形成する。試験温度は炭化水素燃料の引火点 まで高めることはできるが、引火点を越えないようにし、即ち実験者が身体の傷 害を受ける結果となる爆発を生じないようにする。 蒸発は高温で行うのが適切であり、その温度は121℃〜232℃(250°F〜450°F) 、特に177℃〜210℃(350°F〜410°F)が好都合である。真空から部分真空を経て 僅かな正圧までの圧力は0〜1.08864atm(0〜16psi)と考えられる。 ガス状の酸素性流体を反応室内の高温雰囲気に連続的に導入するのが好都合で あり、形成された可燃性燃料を連続的に反応室から引き出して内燃機関のシリン ダに送給するが、この可燃性燃料の形成の５分以内に送給するのが好適であり、 形成の数ミリセカンド内であるのが一層好適である。 酸素性流体を含む炭化水素燃料の雰囲気を横切って生ずるイオン化電位は200 〜8,000ボルトが適切であるが、通常600〜5,000ボルトが一層適切である。これ は上述の雰囲気内にあるように配置された１対の離間した電極によって達成され る。これ等電極間に加える電位差から生ずる電流が最小になるようにこれ等電極 の離間距離を定める。その最小の電流は通常0.2〜0.8マイクロアンペア程度であ る。ここに記載する設定の試験では平均0.5マイクロアンペアが測定された。電 極の面積、及び形態が電流の流れに影響を及ぼすことに注意すべきである。電極 間、又は設定したいかなる部片に対してもアークを生じてはいけない。 本発明を実施するために採用される反応装置においては、一方の電極を反応室 内に配置し、他方の電極を反応室の壁によって画成することができる。 一つの特別な実施例では、炭化水素燃料を噴霧ノズルから反応室内に噴霧し、 酸素性流体を反応室内に別個に導入し、噴霧ノズルと、反応室の壁との間に電位 差を生ぜしめ、特に負の荷電燃料滴を生ずるようにする。この実施例では、噴霧 ノズルは電極として機能する。 ガス状の酸素性流体として空気を採用する好適な実施例では、容積比で、空気 対ガス状炭化水素燃料比を10〜30:1に、好ましくは12〜17:1にして、空気とガス 状炭化水素燃料を適切に採用する。 この可燃性燃料を内燃機関のシリンダに直接送ることができる。気化器、チョ ーク、又は燃料噴射システムを採用しない。冷却などにより、この燃料に凝縮状 態を与えることによって、この可燃性燃料の凝縮液を形成してもよい。 ガスの形状のこの可燃性燃料は長期間の安定性を必要としない。これは、この 可燃性燃料は通常、必要な時に形成され、生産されると、通常、数ミリセカンド 内に連続して燃焼させるからである。このガス状可燃性燃料は約１０分後、液体 に復帰する。図面の簡単な説明 本発明を一般的に説明したが、本発明の好適な実施例を図示する添付図面を参 照して、本発明を次に説明する。 図１は本発明装置の一実施例の横平面に沿う垂直横断面である。 図２は図１の装置の垂直横断面である。 図３は図１の３−３線に沿う水平横断面である。 図４ａは本発明の詳細を示す線図である。 図４ｂは図４ａに示す詳細の他の実施例を示す線図である。 図５は本発明の他の部分の詳細を示す線図である。 図６は本発明の他の部分の詳細を示す線図である。 図７は本発明の他の部分の詳細を示す線図である。 図８は本発明の一部の詳細な部分平面図である。 図９は本発明の反応装置の他の実施例を組み込んだ反応装置組立体の線図的図 面である。 図１０は本発明の更に他の実施例を組み込んだ反応装置組立体の線図的図面で ある。 図１１は本発明の更に他の実施例を組み込んだ反応装置組立体の線図的図面で ある。 発明実施の態様 図面、特に図１〜図３において、端部キャップ１４、１６を有するハウジング １２と、円筒中心反応室１８とを具える反応装置１０を示す。この円筒中心反応 室１８内には反応帯域２０が存在する。ハウジング１２の一端から中心反応室１ ８内に縦方向に燃料ノズル２２を指向させる。この燃料ノズル２２はマイクロフ ィルタ２４を有し、タンク３０、及び高圧ポンプ３２から続く燃料管２８を有す るノズル連結部２６に連結されている。 ハウジング１２に反対方向の縦方向から空気導入口３４を貫入する。空気フィ ルタ３６に通して空気を濾過し、この空気を燃料ノズル２２に直接対向して反応 帯域２０内に噴射する。１対の銅電極３８、４０をビトン(Viton)絶縁体４２に よって反応装置１０のハウジング１２に対し絶縁する。電極３８、４０には同様 に電荷を加えるが、この例では共に陰電荷を加える。 ビトン絶縁体４２、及び電極３８、４０はリード線を通じて、図４に示す電源 ４３に接続されている。代案として、直流電圧-1,000ボルト〜-10,000ボルトを 供給し得る可変電源によって、これ等電極に電力を供給することもできる。 凝縮器熱交換器４６を反応室１８の底部に設け、ドレーン４８によって、この 反応室の底部で凝縮した液体燃料を循環燃料タンク５０に指向させる。セラミッ クウールから成る絶縁材を収容するクロムで硬化し、窒化処理したシェルをハウ ジング１２は有する。反応室内に加熱素子５２を設けてもよいし、又は緊締具５ ４によって取り付けられ、ハウジング１２を包囲するジャケットにしてもよい。 この例では、反応室１８内の温度を121.2℃（２５０°Ｆ）に維持する。サーモ スタット６０を介してプラス側のリード線５６、及びマイナス側のリード線５８ を加熱素子５２に接続する。 図１、及び図２に明らかなように、次に説明する二次反応室６６に、導管６２ 、６４によって、一次反応室１８を連通する。 内燃機関（図示せず）によって生ずる負圧により、負圧送出口６５を通じて、 反応帯域２０を負圧に保持する。 電源４３を図４ａに示し、この電源を図２のリード線３９、４１に接続する。 図４ａに示す電源は-900ボルトまでの直流電圧を発生することができる。一例で は、図４ｂに示す四倍電圧器を４ａの回路に代用したことがある。この四倍電圧 器は出力電圧を-1,980ボルトの直流電圧まで増大した。 作動に当たり、点火スイッチ６８をオンにすると、ポンプ３２によって、反応 帯域２０内に指向する噴霧ノズル２２に向け、タンク３０からの燃料を通す。同 時に、空気を空気導入口３４に通し、反応帯域２０内の噴霧された、即ち微細化 された燃料に直面させる。電極３８、４０によって、反応帯域２０から負の電子 を除去し、新たな燃料混合気を発生させる。この燃料空気比は１４：１、及び３ ０：１の間であるが、14.7:1が一層好適である。 この混合気は導管６２、６４を通じて二次反応室６６に排出される。 この燃料の全部がこの反応室内で反応してしまう訳でなく、反応しない燃料は 凝縮器４６によって液体に凝縮し、この液体はドレン４８を通じて、循環タンク ５０内に入る。 タンク５０に液面制御装置を設け、この液面制御装置に液体スタビライザ部７ ０を設け、赤外線液面表示器７２、７４によって、タンク内の燃料液面を一層正 確に決定することができる。赤外線液面検出器７２はタンク５０内の高い液面を 決定し、低液面検出器７４は低い液面を決定する。 図５に示すように、高液面検出器７２をゲート付き液面制御装置７６に接続す る。この場合、高液面検出器７２はリード線７８ａによってこの線図中の端子Ｓ １に連通する。低液面検出器７９ａも端子Ｓ２へのリード線７８ｂを通じてゲー ト何き液面制御システム７６に接続する。 この線図から明らかなように、この回路を作動させるためには、端子Ｓ２、及 び検出器、即ち低液面表示器７４がタンク内の液を検出することが必要である。 液体が検出器、即ち高液面表示器７２の高さに達すると、液体は排出される。タ ンク５０は弁を有するドレーンと、燃料冷却装置１１によって包囲される導管と を有する。ゲート付き液面制御システム７６の回路によって決定される切替えに より上記弁を開いた時、燃料は復帰ポンプ（図示せず）によってタンク３０に流 れる。 ゲート付き液面制御装置７６の端子Ｓ１、Ｓ２の詳細を図７に示す。図７に明 らかなように、この液面センサＳ１、Ｓ２はHoneywell社によって製作されてい るもので、この線図に示すように通常の設計である。 図６は液面制御システム７６のゲート付き制御装置モジュールに使用するリレ ードライバの詳細を示す。 二次反応室６６は円筒ハウジング８０を有する。導管６２、６４を通ずる一次 反応室１８からの排出燃料は渦室８２を経て、二次反応室６６内に流れる。二次 反応室６６内に負電極８４、８６を設置し、二次反応室６６内のガス状燃料から 負電子を除去する。この反応室６６も高温、及び負圧に維持される。一例では、 この温度は57.2℃(135°F)であった。 蒸気発生器８８は蒸気を二次反応室６６内に噴射し、燃料空気組成物の二次反 応を増大する。高温ポンプ８９、及び制御ユニット９０を蒸気発生器８８に連結 する。この高温ポンプ８９は蒸留水容器９２から蒸留水を汲み出す。逆止弁９４ を容器９２に関連させる。電子噴射システムによる決定に従って、高圧ソレノイ ド弁９６により蒸留水を蒸気発生器８８に入れる。周囲温度が凍結温度以下にな った時は、凍結を防ぐため、容器９２内にメチル水和物が必要である。 吸気マニホールドのためのアダプタベース９８を設け、循環燃料タンク５０を 支持する。アダプタベース９８の開口９９を図１と共に、図８にも示す。 二次反応室６６からの排出燃料を内燃機関マニホールド内に通し、内燃機関の 燃焼室内に吸引する。アクチュエータシステム（図示せず）は燃料を生産するた めの反応室の作動、及びスロットル板の開閉を決定する。 図９〜図１１は１９９８年４月１６日に出願した係属中の国際出願に記載した ような一次反応装置の種々の実施例を示す。 図９において、反応装置組立体１００は反応装置１０２と、燃料供給管１０４ と、符号１０８で示した機関への燃料管１０６とを具える。 反応装置１０２はハウジング１００を具え、先端に噴霧ノズル１１４を有する 燃料送給管１１２をハウジング１１０のポート１１８内の電気絶縁スリーブ１１ ６内に取り付ける。ハウジング１０２は空気導入ポート１２０と、燃料送出ポー ト１２２とを有する。 加熱素子１２４はハウジング１１０を包囲し、ハウシング１１０の壁１２８と 、燃料送給管１１２との間に電圧源１２６を接続し、これにより燃料送給管１１ ２と、壁１２８とによって離間する電極を形成し、これ等電極間に、連続するイ オン化直流電位差を発生させる。 真空計１３０によってハウジング１１０内の負圧を監視し、加熱素子１２４に よって生じた反応装置１０２の温度を熱電対メータ１３２によって監視する。 送給管１３４は空気、又は酸素をハウジング１１０に送る。この空気、又は酸 素の流れを計量弁１３６によって制御する。 燃料タンク（図示せず）から延びる燃料供給管１０４は燃料送給管１１２に連 通している。 出力燃料管１０６は図１〜図３に示す二次反応室に連通している。 更に、反応装置１０２は図１、及び図２に符号５０にて示すような循環タンク まで延びるドレン管１６０を有する。 また、図１０に、反応装置２０２を有する組立体２００を示す。 反応装置２０２はハウジング２１０と、このハウジング２１０の端壁２６４の 燃料送給管２１２の端部の噴霧ノズル２１４とを有する。壁２２８に貫通する電 気絶縁スリーブ２６８内に電極２６６を取り付ける。図９の組立体１００の構成 部分に対応する組立体２００の他の構成部分には図９の符号に１００をプラスし た符号にて示す。この図１０の場合には、連続するイオン化直流電位差は電極２ ６６と壁２２８との間の電圧源によって生ずる。 また、図１１に、反応装置３０２を有する組立体３００を示す。 反応装置３０２はハウジング３１０と、このハウジング３１０の端壁３６４の 燃料送給管３１２の端部の噴霧ノズル３１４とを有する。ハウジング３１０の端 壁３２８内の電気絶縁スリーブ３６８内に取り付けられた細長い金属ロッド３６ ６はハウジング３１０内に延在する。ロッド３６６の内端３７０を噴霧ノズル３ １４に対し離間した関係にし、噴霧ノズル３１４からハウジング３１０内に噴霧 された燃料がロッド３６６の周りに流れるようにする。 ロッド３６６とハウジングの壁３２８との間に電圧源３２６を接続する。この 場合、連続するイオン化直流電位差はロッド３６６と壁３２８との間の電圧源３ ２６によって生ずる。図９の組立体１００の構成部分に対応する組立体３００の その他の構成部分は図９の符号に２００をプラスした符号にて示す。 反応装置１０２、２０２、又は３０２をそれぞれ有する反応装置組立体１００ 、２００、又は３００の作動に当たり、燃料を燃料タンクから燃料送給管１１２ 、２１２、又は３１２に汲み出し、この燃料を噴霧ノズル１１４、２１４、又は ３１４から噴霧として、ハウジング１１０、２１０、又は３１０の内部に送給す る。 通常、約3,000ボルトである直流高電圧電位差は電圧源１２６、２２６、又は ３２６によって生ずる。加熱素子１２４、２２４、又は３２４は通常、約２０４ ℃（４００°Ｆ）の高温をハウジング１１０、２１０、又は３１０内に生ぜしめ る。 送給管１３４から空気をハウジング１１０、２１０、又は３１０内に導入する 。 この高電圧電位差、及び高温によって、ハウジング１１０、２１０、又は３１ ０内に装入された燃料滴の微細な分散系を発生し、この微細な分散系は送給管１ ３４によって導入された空気と共に、機関１０８の真空ポンプ１５８によって、 燃料送出ポート１２２、２２２、又は３２２を経て、ハウジング１１０、２１０ 、又は３１０から吸引され、二次反応室（図示せず）に達する。

【手続補正書】 【提出日】平成１１年１１月１１日（１９９９．１１．１１） 【補正内容】 １．明細書第８頁第２５行〜２８行を次のように訂正する。 「１９９８年４月１６日に出願した係属中の国際出願PCT/CA98/00367に記載 したような一次反応装置の種々の実施例を図９〜図１１に示す。 図９において、反応装置組立体１００は反応装置１０２を具える。」 ２．請求の範囲を次のように補正する。「 請求の範囲 １．負圧に維持される反応室と、霧化された液滴を形成する前記反応室内に圧 力を受ける霧化された燃料を噴霧する手段と、前記霧化された燃料と反応帯 域内で混合するため前記反応室内に酸素性のガスを導入する手段と、前記霧 化された液滴に負の電荷を与えるため前記反応帯域内設置された少なくとも １個の電極を有し、アークが無い状態で高電圧の負の直流電位差を供給する 手段と、前記霧化された燃料、及び酸素性のガスから成る生じたガスを内燃 機関のマニホールドに通す手段とを具えることを特徴とする可燃性が高い燃 料の製造装置。 ２．前記反応室が負圧、及び高温に維持される一次反応室であり、更に二次反 応帯域を画成するよう負圧、及び高温に維持される二次反応室に前記生じた ガスを通す手段と、前記一次反応室からの前記ガスと共に前記二次反応帯域 内に蒸気を導入する手段と、前記二次反応帯域内の少なくとも１個の電極と 、前記二次反応室から生じた燃料ガスを内燃機関のマニホールド内に導入す る手段とを具えることを特徴とする請求項１に記載の可燃性が高い燃料の製 造装置。 ３．前記電位差が900ボルトと、10,000ボルトとの間の直流電圧であり、電流 が0.2マイクロアンペアと、0.8マイクロアンペアとの間であることを特徴と する請求項１に記載の装置。 ４．前記電位差が200ボルトと、8,000ボルトとの間の直流電圧である請求項１ に記載の装置。 ５．前記反応装置が121.1℃(250°F)と、232.2℃(450°F)との間の高温に維持 されることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の装置。 ６．前記電極が陰電荷に維持され、燃料噴霧ノズルでもある第１電極と、前記 反応室を形成する壁である第２電極との間に電界を形成している請求項１に 記載の装置。 ７．負圧、及び高温状態にある室内に液体燃料を噴霧する手段と、前記室内に 空気を噴射する手段と、中間燃料を発生させるため前記室内に電位を加える 手段と、前記中間燃料を二次反応室内に導入する手段と、前記中間燃料と共 に前記二次反応室内に蒸気を導入する手段と、最終的な可燃性が高い燃料を 生産するため前記二次反応室内に電位を導入する手段と、前記最終的な可燃 性が高い燃料を内燃機関のマニホールド内に直ちに導入する手段とを具える ことを特徴とする可燃性が高い燃料の製造装置。」 ３．添付図面中、図１、図２、図４ａ、及び図９に代え、訂正図１、訂正図２、 訂正図４ａ、及び訂正図９を提出する。 【図１】【図２】【図４】【図９】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ， ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，ＫＥ，Ｌ Ｓ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ， ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，Ｅ Ｅ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＧＷ，ＨＵ ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ， ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，Ｍ Ｄ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ， ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，Ｕ Ｚ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 コルト リチャード ハーバート カナダ国 ケベック ジェイ０ビー １シ ー０ エアーズ クリフ シュマン ド エアーズ クリフ 1785

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．負圧に維持される反応室と、霧化された液滴を形成する前記反応室内に圧力 を受ける霧化された燃料を噴霧する手段と、前記霧化された燃料と反応帯域内で 混合するため前記反応室内に酸素性のガスを導入する手段と、前記霧化された液 滴に電荷を与えるため前記反応帯域内設置された少なくとも１個の電極を有し、 高電圧の電位差を供給する手段と、前記霧化された燃料、及び酸素性のガスから 成る生じたガスを内燃機関のマニホールドに通す手段とを具えることを特徴とす る可燃性が高い燃料の製造装置。 ２．前記反応室が負圧、及び高温に維持される一次反応室であり、更に二次反応 帯域を画成するよう負圧、及び高温に維持される二次反応室に前記生じたガスを 通す手段と、前記一次反応室からの前記ガスと共に前記二次反応帯域内に蒸気を 導入する手段と、前記二次反応帯域内の少なくとも１個の電極と、前記二次反応 室から生じた燃料ガスを内燃機関のマニホールド内に導入する手段とを具えるこ とを特徴とする請求項１に記載の可燃性が高い燃料の製造装置。 ３．前記電位差が900ボルトと、10,000ボルトとの間の直流電圧であることを特 徴とする請求項１に記載の装置。 ４．前記電位差が200ボルトと、8,000ボルトとの間の直流電圧である請求項１に 記載の装置。 ５．前記反応装置が121.1℃(250°F)と、232.2℃(450°F)との間の高温に維持さ れることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の装置。 ６．前記電極が陰電荷に維持され、燃料噴霧ノズルでもある第１電極と、前記反 応室を形成する壁である第２電極との間に電界を形成している請求項１に記載の 装置。 ７．負圧、及び高温状態にある室内に液体燃料を噴霧する手段と、前記室内に空 気を噴射する手段と、中間燃料を発生させるため前記室内に電位を加える手段と 、前記中間燃料を二次反応室内に導入する手段と、前記中間燃料と共に前記二次 反応室内に蒸気を導入する手段と、最終的な可燃性が高い燃料を生産するため前 記二次反応室内に電位を導入する手段と、前記最終的な可燃性が高い燃料を内燃 機関のマニホールド内に直ちに導入する手段とを具えることを特徴とする可燃性 が高い燃料の製造装置。