JP2001523837A - シングルモード導波路ファイバ - Google Patents

シングルモード導波路ファイバ

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JP2001523837A JP2000521402A JP2000521402A JP2001523837A JP 2001523837 A JP2001523837 A JP 2001523837A JP 2000521402 A JP2000521402 A JP 2000521402A JP 2000521402 A JP2000521402 A JP 2000521402A JP 2001523837 A JP2001523837 A JP 2001523837A
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Abstract

(57)【要約】 セグメントコア設計を有するシングルモード光導波路ファイバを開示する。特にコアは、３つのセグメント（２、６、８）からなり、その各々は、特徴的な寸法と屈折率分布を有する。各々のセグメントの屈折率分布を適宜選択すると、導波路ファイバは、約9.5のモードフィールド径、1530nmから1565nmの動作波長窓に亘って正且つ小さい全分散となり、60μm2より大きな有効断面積となる。分布はさらに内側分布体積、外側分布体積及び内側分布体積に対する外側分布体積の比によって定義される。内側体積は2.28から3.26％μm2の範囲内にあって、外側分布体積は3.70から13.75％μm2の範囲内にあって、内側分布体積に対する外側分布体積の比は1.5から4.3の範囲内にある。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、1550nm近傍の動作窓で高い性能を有する分割（セグメント）コア設
計のシングルモード光導波路ファイバに関し、特に、有効断面積が大きく、零分
散波長が動作窓の外にあって且つ全分散が動作窓内に亘って正であるシングルモ
ード光導波路ファイバに関する。
【０００２】
【従来の技術】
大なる有効断面積を有する導波路は、自己位相変調、四光波混合、クロス位相
変調及び非線形散乱作用の如き高出力システムにおける信号のデグラデーション
を生じさせ得る非線形の光学効果を減じる。一般的にこれらの非線形効果につい
ての数学的な記述では、Ｐ/Ａeffなる比の項を含んでいる。ここで、Ｐは光出力
である。例えば、非線形光学効果は、ｅｘｐ［Ｐ×Ｌeff/Ａeff］なる項を含ん だ方程式に従う。ここで、Ｌeffは有効長さである。したがって、Ａeffの増加は
、光信号のデグラデーションに対する非線形性の寄与を減じるのである。
【０００３】 再生器を使用せずに長距離に亘ってより大きな情報容量の伝達を行おうとの通
信業界の要求によって、シングルモードファイバの屈折率分布の設計における再
評価が導き出された。 この再評価の観点において、 − 上述の如き非線形効果を減じること、 − 1550nm近傍の波長レンジで低減衰動作であるように最適化されていること、 − 光増幅器と互換性を有していること、 − 光導波路として好ましいとされる特性、例えば高強度であって、疲労耐性及 び曲がり耐性に優れるといった特性を維持していること、を具備した光導波路が
提供されてきた。
【０００４】 少なくとも２つの明瞭な屈折率セグメントを有する導波路ファイバによって、
高性能導波路ファイバシステムにおける上記の基準を満たすとともに、さらにこ
れを上回るのに充分な柔軟性を有していることが見出されてきた。セグメントコ
ア設計の一例として、バガバチュラ（Bhagavatula）氏による米国特許第4,715,6
79号がこれを詳細に開示している。特に、特定の高性能通信システムに適した特
性を有する前記の679号特許で開示された分布の種類が、ガラハー(Gallagher)氏
等による米国特許第5,483,612号（以下、612号特許と称する。）において開示さ
れている。
【０００５】 本発明は、前記の612号特許に記載された分布と緊密に関連しているが、さら に他のコア屈折率分布の一種であって、非線形効果を減じるとともに、再生器を
具備せずとも長距離に亘って高出力信号を送信するのに特に適している。高出力
及び長距離の定義は、特定の長距離通信システムの環境下においてのみ意味を有
し、ビットレート、ビットエラーレート、多重化スキーム及び光増幅器が特定さ
れる。高出力及び長距離の意味によっては、当業界において周知の追加要因があ
る。しかしながら、多くの目的の場合において、高出力とは、約10 mWを超える 光出力のことであって、例えば、長距離とは、電気的な再生器の間の距離が100 ｋｍ以上となり得るものである。
【０００６】 カー非線形、すなわち自己位相変調、クロス位相変調及び四光波混合を考慮す
れば、大なるＡeffの大きな利点を屈折率の方程式から見出すことが出来る。シ リカベース光導波路の屈折率は、光電界に関して非線形であることが良く知られ
ている。屈折率は、
【０００７】
【数１】
【０００８】 として記述され、ここで、ｎ0は線形の屈折率、ｎ2は非線形の屈折率係数であっ
て、Ｐは導波路に沿って送信される光パワーであり、Ａeffは導波路ファイバの 有効断面積である。ｎ2は、材料定数であるので、Ａeffを増加させることが屈折
率に対する非線形の寄与を減じるための実質的な唯一の手段である。これによっ
て、カータイプの非線形の影響を減じる。
【０００９】 したがって、大きい有効断面積を有するように設計された導波路ファイバが必
要とされた。現時点での最も大きい関心である動作窓は、1550nm近傍である。加
えて、四光波混合効果を最小にするためには、全分散は動作波長の範囲に亘って
零線を横切らない。実際、自己位相変調は、ソリトン通信システムにおいて必要
とされる構成である線形分散をキャンセルする故に全分散は動作窓に亘って正を
維持する。
【００１０】 定 義 以下の定義は、従来技術における一般的な用法と一致している。 − コアのセグメントの半径は、屈折率に関して定義される。個々の領域は、始 点及び終点の屈折率位置を有する。導波路の中央線からその始点の屈折率位置ま
での半径がコア領域又はセグメントの内側半径である。同様に、導波路の中央線
から終点の屈折率位置までの半径がコアセグメントの外側半径である。
【００１１】 特に具体的な断りのない限り、本明細書において述べられている屈折率分布セ
グメントの半径は、以下の如く便宜的に定義される。ここで、Δ％に対する導波
路半径のチャート図を参照すると、 ＊ 中央コアセグメントの半径は、導波路の中心軸から、中央屈折率分布を外挿
したＸ軸との交点までを計測したものである。 ＊ 第２の環状セグメントの半径は、導波路の中心軸から、第２の環状セグメン
トのベースラインの中心までを計測したものである。 ＊ 第２の環状領域の幅は、屈折率分布の最大屈折率の半分の位置からＸ軸へ引
き出された平行線の間隔である。 ＊ 第１の環状セグメントの半径は、導波路の中心軸から、第２の環状セグメン
トの最大値の半分の位置までを計測する。 − 有効断面積は、
【００１２】
【数２】
【００１３】 であって、ここで積分範囲は０から∞であり、Ｅは伝搬光に関連する電界である
。有効半径Ｄeffは、
【００１４】
【数３】
【００１５】 と定義できる。 − 相対屈折率Δ％は、
【００１６】
【数４】
【００１７】 なる式で定義される。ここで、ｎ1は、屈折率分布セグメント１の最大屈折率で あって、ｎ2は、通常、クラッド層の最小屈折率である参照領域における屈折率 である。 本出願において記載の特定のセグメント分布の場合、第１のセグメント及び第
２の環状セグメントのΔ％は、該セグメントの最大相対屈折率である。第１の環
状セグメントのΔ％は、該セグメントの最小相対屈折率である。 − 屈折率分布若しくは単に分布の語は、コアの選択された部分に亘るΔ％若し くは屈折率と、半径との関係である。アルファ分布の語は、
【００１８】
【数５】
【００１９】 なる式による屈折率分布で参照される。ここで、ｒはコア半径、Δは上記の如く
定義され、又ａは分布の終点である。ｒは分布の始点で零となるように選択され
、αは分布の形を定義する指数である。他の屈折率分布は、ステップ屈折率、台
形屈折率及び丸めステップ屈折率を含む。ここで屈折率分布の丸めは、急激な屈
折率変化領域においてドーパントを拡散させることによる。 − 分布体積は、
【００２０】
【外１】
【００２１】 で定義される。内側分布体積は、導波路の中央線ｒ＝０からクロスオーバ半径ま
で拡がる。外側分布体積は、クロスオーバ半径からコアの終点位置まで拡がる。
相対屈折率は無単位であって、故に、分布体積の単位は％μm2となる。 − クロスオーバ半径は、信号波長の変化に対する信号パワーの分布依存性から
見出される。内側体積では、波長が増加すると信号パワーが減少する。外側体積
では、波長が増加すると信号パワーが増加する。 − 全分散は、導波路分散及び材料分散の代数和として定義される。全分散は、
従来技術においてクロマチック分散とも呼ばれている。全分散の単位は、ps/nm-
kmである。 − 導波路ファイバの曲げ抵抗は、前述の試験環境下で誘起される減衰で表され
る。本願明細書において使用されている曲げ試験は、曲げに対する導波路ファイ
バの相対抵抗を比較するのに使用されるピン配列曲げ試験（pin array bend tes
t）である。当該試験を実行するにあたって、減衰損失は、実質的に誘起曲げ損 失の無い導波路ファイバと比較して計測される。導波路ファイバは、ピン配列の
間を縫うように織り込まれて、減衰が再び計測される。曲げによって誘起される
損失は、２つの測定された減衰の差である。ピン配列は、一列に配置された10本
の円筒ピンの組みであって、平らな面上に垂直に固定されている。ピンの中心と
中心のピン間隔は、5mmである。ピンの直径は、0.67mmである。試験の間、導波 路ファイバをピンの表面の一部に一致するように充分な張力を加える。
【００２２】 他の曲げ試験は、本願明細書において側方負荷試験として引用されている。該
試験において、導波路ファイバの一定の長さが２枚の平らなプレートの間に配置
される。#70ワイヤーメッシュがプレートのうちの一方に取り付けられている。 導波路ファイバの一定長さがプレートにはさみこまれて、30ニュートンの力でプ
レートを押圧して相対減衰が決定される。続いて、70ニュートンの力がプレート
から負荷されて、dB/mで表される誘起減衰が計測される。
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、以下の如き特性によって、高性能な長距離通信システムに対する必
要条件を満足する。すなわち、 − 予め選択された波長動作範囲に亘って低い全分散 − 1550nmで低い減衰 − 大きい有効断面積 − 大きいモードフィールド直径 − 動作波長範囲の外側に零分散波長 − 許容程度の曲げ性能、である。
【００２４】
【課題を解決するための手段】
本発明の第１の特徴は、コア領域とクラッド層とを有するシングルモード光導
波路ファイバである。該コア領域は、３つのセグメント、すなわち、 − 導波路の長手方向軸に中心を配置した円形の中央セグメント − 中央セグメントを包囲している第１の環状セグメント − 第１の環状セグメントを包囲している第２の環状セグメント、とからなる。
【００２５】 各々のセグメントは、上記定義の如く、導波路の中央線から計測された半径、
Δ％及び屈折率分布を有する。第２の環状セグメントは、便宜的にセグメント幅
で記載される。本明細書においては、Δ％は、常に、最小クラッド屈折率ｎcを 参照する。 第１の実施例において、円形中央セグメントに亘って、約0.7から2.0の範囲内
のαであるα分布を有する。第１の環状セグメントは、実質的に平坦（一定）で
あって、セグメントの内側及び外側との端部では、屈折率が上方または下方に向
けて変化していることを意味している。また、第１の環状セグメントは、導波路
特性に許容できない変化を引き起こすような平坦（一定）屈折率分布からの偏差
を有することなく、小さい正又は負の傾斜を有することができる。
【００２６】 中央セグメントの相対屈折率Δ0％は、第１若しくは第２の環状セグメントの 相対屈折率Δ1％及びΔ2％よりも大きい。ここでΔ2％＞Δ1％である。 この分布は、更に内側体積、外側体積及び内側体積に対する外側積の比によっ
て定義される。内側体積は2.28から3.26％μm2の範囲内にあって、外側分布体積
は3.70から13.75％μm2の範囲内にあって、内側分布体積に対する外側分布体積 の比は1.5から4.3の範囲内にある。
【００２７】 好適な実施例において、Δ0％は、1.01％から1.35％の範囲内にあって、Δ1％
は、0.03％から0.21％の範囲にあって、Δ2％は、0.12％から0.61％の範囲にあ る。Δ0％は、ドーパントの中央線拡散を施す工程の前の状態においてα分布型 の値を有している。拡散によって、この相対屈折率値は減じられる。例えば、α
＝1の三角形分布の場合において、拡散を考慮すると、Δ0の値は、0.2％から0.3
％の範囲内の量に減じられる。便宜のために、本明細書において記載されるΔ0 ％の値の全ては、拡散工程より前の状態の相対屈折率値である。中央セグメント
から始まる最初の２つのセグメントのそれぞれの半径の範囲は、2.06μmから2.8
0μmの範囲内のｒ0及び4.55μmから8.94μmの範囲内のｒ1であり、さらに第２の
環状セグメントの幅は、0.01μmから2.0μmの範囲内のｗ2である。
【００２８】 屈折率のインデント、すなわちくぼみ状に屈折率が低下する落ち込みが導波路
中央線上にあってもよい。該インデントは、ドーパントガラス及びベースガラス
の蒸着ステップに続くステップの間において、少なくとも部分的にドーパント種
を拡散させることで形成される。これらの方法ステップは、インデントを変化さ
せたり、減じたり若しくは除去するのである。しかしながら、開発中の導波路分
布モデリング及び試作では、中心線上のインデントは導波路特性へ影響を与える
こと無しに存在し得ることを示した。特に、中央分布は円形セグメントの中央に
屈折率インデントを有することができて、この屈折率インデントは略逆円錐の形
状であって、インデントは約0.5％から0.7％の範囲内にある最小相対屈折率を有
し、逆円錐形状の底辺の半径は、約0.7μm以下である。
【００２９】 この第１の実施例によって得られる導波路は、有利な特性を有している。すな
わち、全分散は1530 nmから1565nmの波長範囲に亘って、正であって且つ6.5ps/n
m-km以下であり、有効断面積は、60μm2未満ではなく、モードフィールド直径は
、９μmから10μmの範囲内にある。 ケーブルとして敷設された状態で導波路ファイバを計測して、1470 nm未満の カットオフ波長、1550 nmで0.22 dB/km未満の減衰、ピン配列曲げ試験で16dB未 満の誘起損失であって、側方加重曲げ試験で0.8 dB/m未満の誘起損失を維持する
とともに、上記特性が実現される。
【００３０】 本発明の第２の実施例において、コアセグメント分布は、以下の表１に示すよ
うに制限される。これは、本発明の第１の実施例におけるコアセグメント分布と
は異なる動作パラメータの組みを与える。導波路パラメータにおける追加の限定
及びその結果として生じる変化は、使用時の必要条件において、これを満たすよ
うに適宜、調整される。例えば、導波路を製造上のばらつきに対して敏感となら
ないようにして、製造を容易として製造費用を減じる。
【００３１】
【発明の実施の形態】 1550nm近傍の動作窓で高性能な光導波路ファイバを使用することは、システム
コストを相当に低く維持すると共に、大幅にシステム容量を増加させる。約1530
nmから約1565nmの範囲内にある動作窓が特に注目されている。すなわち、この波
長範囲は、低い導波路減衰を特徴とし、さらにエルビウム添加導波路ファイバ増
幅器のバンド幅窓と一致するのである。
【００３２】 本願明細書記載の発明において達成されたことは、特定の高性能な通信システ
ムの必要条件に合致する一組のセグメント（分割された）コア分布を特定したこ
とである。更に、この必要条件の組み合わせは、減衰を増加させることなく、一
方で相対的に低い残留内部導波路応力を維持しつつ、許容される曲がり特性を維
持することである。
【００３３】 これら３つのコアセグメントは、図１の２、６及び８として示されている。各
々のセグメントにおいて、屈折率分布の形は、半径方向の位置において一般的な
形を取り得る。また、各々のセグメントの半径方向の範囲も変化し得る。 上記定義の図示において、中央コア領域２の半径は、長さ４として示されてい
る。本明細書においては、中央コア半径は、中心軸から、中央分布を外挿してＸ
軸と交差した位置までを計測する。
【００３４】 第１の環状セグメント６は、半径４及び半径７によって区切られ、第２の環状
領域の屈折率の半分の位置から垂下された垂直線５まで延在している。第１の環
状セグメントは、半径７によって与えられる半径を有する。第２の環状セグメン
ト８を特徴づける半径は、半径12であって、位置３によって示される如く、コア
中心から、セグメント８の底辺の中心点まで延在している。第２の環状半径にお
ける上記表記法が、すべてのモデル化された場合で使用されている。対称形の分
布における便宜的な分布量は、２つの垂直線５の間の幅10である。線５は、最大
の半値％デルタ点から垂下される。第２の環状幅の上記表記法が、すべてのモデ
ル化された場合において使用されている。
【００３５】 クロスオーバ半径は、図１において長さ14として示されている。クロスオーバ
半径の内側の分布体積が％デルタ-ミクロン2を単位とする内側分布体積である。
クロスオーバ半径の外側の分布体積が外側分布体積である。内側体積に対する外
側体積の比は、与えられた波長での相対パワー分布の尺度であって、特定の屈折
率分布の変化の効果の尺度である。
【００３６】 本発明による実際の分布が図２に示される。ここで、中央セグメントはインデ
ント部16及びα分布部18からなる。中央セグメント屈折率分布18のαは、実質的
に１である。この中央セグメントの狭さが必要とされる導波路パラメータ、特に
他の分散シフト導波路設計と比較して大きな有効断面積を達成するために重要で
あると考えられる。第１の環状セグメント20の相対屈折率は、本実施例では約0.
1よりも大きい点に注意されたい。0.1以上のΔ1％は、線引きステップの間、中 央セグメントと第１の環状セグメントとの間のガラス粘度のミスマッチを減じて
減衰を改善すると信じられている。加えて、このような高い相対屈折率は、曲が
り抵抗力を向上させるとされる。
【００３７】 このピーク値及び第２の環状セグメント22の形が伝搬光信号を制限する故に、
新規な導波路に許容される曲げ性能を維持する。新規な導波路の注目に値する特
性は、表１のモデル化された結果によって与えられる。
【００３８】
【表１】
【００３９】 表２は、表１の導波路特性を与える屈折率の構造を示している。
【００４０】
【表２】
【００４１】 分散のより大きな範囲と同様に、より高いカットオフ波長が許容される場合に
おいては、実施例２のより広い範囲を使用することができる点に注意されたい。
分散に関する実施例１の優れた特性は、いくつかの場合において必要とされる。
表は、分布構造に対する導波路特性の感度を示す。 ステップ屈折率及び台形の屈折率を含むその他の分布形が、多数組み合せられ
て３つのセグメントに使用され得て、表１に記載のパラメータを与えることを当
業者であれば理解するであろう。
【００４２】 本発明の特定の実施例が本願明細書において開示及び記載されたが、本発明は
特許請求の範囲の記載によってのみ制限される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明における好ましい屈折率分布、すなわち導波路半径に対するΔ％
を示す屈折率分布のチャート図である。
【図２】本発明における導波路半径に対するΔ％の測定値を示す図である。
【符号の説明】
２、６、８ コアセグメント ４ 中央コア領域の半径 14 クロスオーバ半径 16 インデント部 18 α分布部 20 第１の環状セグメント 22 第２の環状セグメント
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ， ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，Ｃ Ｈ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ， ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，Ｌ Ｋ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ， ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，Ｔ Ｍ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 スミス デイビッド ケイ． アメリカ合衆国 ノースカロライナ州 28403 ウィルミントン ワイルドドュー ンサークル 905 (72)発明者 リウ ヤンミン アメリカ合衆国 ニューヨーク州 14845 ホースヘッズ グレンデールドライブ 41 Ｆターム(参考） 2H050 AC09 AC14 AC27 AC28 AC71 AC73 AC76

Claims (8)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 屈折率分布を有するセグメントであって、相対屈折率Δ0％及び 半径ｒ0を有する第１の円形中央セグメントと、前記中央セグメントに接してこ れを包囲し且つ相対屈折率Δ1％及び半径ｒ1を有する第１の環状セグメントと、
    前記第１の環状セグメントに接してこれを包囲し且つ相対屈折率Δ2％、半径ｒ2 及び幅ｗ2を有する第２の環状セグメントと、からなるコアガラス領域と、 屈折率分布を有し且つ前記各々のコアセグメントの相対屈折率の参照屈折率
    となる最小屈折率ｎcを有するクラッドガラス層と、からなるシングルモード光 導波路であって、 前記中央セグメントの屈折率分布は約0.7から２の範囲内のαを有するα分布 であって、前記第１の環状セグメントの屈折率分布は実質的に一定であって、前
    記第２の環状セグメントの屈折率分布は丸めステップ型であって、Δ0％＞Δ2％
    ＞Δ1％であって、 各Δの値及び半径が選択されて、内側分布体積が2.28から3.26％μm2の範囲内
    であって、外側分布体積が3.70から13.75％μm2の範囲内であって、内側分布体 積に対する外側分布体積の比が1.5から4.3の範囲内であることを特徴とするシン
    グルモード光導波路ファイバ。
  2. 【請求項２】 Δ0％は1.01％から1.35％の範囲内であって、Δ1％は0.03％から
    0.21％の範囲内であって且つΔ2％は0.12％から0.61％の範囲内であることを特 徴とする請求項１記載のシングルモード導波路。
  3. 【請求項３】 ｒ0は2.06μmから2.80μmの範囲内であり、ｒ1は4.55μmから8.9
    4μmの範囲内であり且つｗ2は0.01μmから2.0μmの範囲内であることを特徴とす
    る請求項２記載のシングルモード導波路。
  4. 【請求項４】 前記円形中央セグメントは、その中央に略逆円錐形に屈折率イン
    デントを有しており、前記屈折率インデントは約0.5％から0.7％の範囲内の最小
    相対屈折率を有し且つ前記逆円錐形の底辺の半径が約0.7μm以下であることを特
    徴とする請求項１記載のシングルモード導波路。
  5. 【請求項５】 1530nmから1565nmの範囲内の波長に亘って全分散が正であって且
    つ6.5ps/nm-km以下であって、有効断面積が60μm2未満ではなく且つモードフィ ールド直径が９μmから10μmの範囲内であることを特徴とする請求項１記載のシ
    ングルモード導波路。
  6. 【請求項６】 ケーブルとして敷設された状態の導波路ファイバにおいて計測さ
    れるカットオフ波長が1470nm未満であって、1550nmでの減衰が0.22dB/km未満で あって、ピン配列曲げ試験での誘起損失が16dB未満であって且つ側方加重曲げ試
    験での誘起損失が0.8dB/m未満であることを特徴とする請求項５記載のシングル モード導波路。
  7. 【請求項７】 屈折率分布を有するセグメントであって、相対屈折率Δ0％及び
    半径ｒ0を有する第１の円形中央セグメントと、前記中央セグメントに接してこ れを包囲し且つ相対屈折率Δ1％及び半径ｒ1を有する第１の環状セグメントと、
    前記第１の環状セグメントに接してこれを包囲し且つ相対屈折率Δ2％、半径ｒ2 及び幅ｗ2を有する第２の環状セグメントと、からなるコアガラス領域と、 屈折率分布を有し且つ前記各々のコアセグメントの相対屈折率の参照屈折率
    となる最小屈折率ｎcを有するクラッドガラス層と、からなるシングルモード光 導波路であって、 前記中央セグメントの屈折率分布は約１に等しいαを有するα分布であって
    、前記第１の環状セグメントの屈折率分布は実質的に一定であって、前記第２の
    環状セグメントの屈折率分布は丸めステップ型であって、且つΔ0％＞Δ2％＞Δ 1 ％であって、 Δ0％は1.11％から1.35％の範囲内であって、Δ1％は0.03％から0.14％の範
    囲内であって、Δ2％は0.12％から0.50％の範囲内であって、 ｒ0は2.06μmから2.45μmの範囲内であって、ｒ1は4.55μmから6.29μmの範
    囲内であって、ｗ2は0.7μmから2.0μmの範囲内であって、 内側分布体積は2.28から3.00％μm2の範囲内であって、外側分布体積は3.70
    から8.12％μm2の範囲内であって、内側体積に対する外側体積の比は1.5から2.9
    の範囲内であることを特徴とするシングルモード光導波路ファイバ。
  8. 【請求項８】 前記円形中央セグメントは、その中央に略逆円錐形の屈折率イン
    デントを有し、前記屈折率インデントは約0.5％から0.7％の範囲内である最小相
    対屈折率を有し、前記逆円錐形の底辺の半径は約0.7μm以下であることを特徴と
    する請求項７記載のシングルモード導波路。
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