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Hintergrund
der Erfindung
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Die
Erfindung betrifft eine optische Monomode-Wellenleiterfaser, die
eine segmentierte Kernauslegung aufweist, die ein leistungsstarkes
Betriebsverhalten in einem Betriebsfenster um 1550 nm bereitstellt. Insbesondere
ist eine effektive Fläche
groß,
die Null-Dispersionswellenlänge
ist außerhalb
des Betriebsfensters, und die Gesamtdispersion ist über dem
Betriebsfenster positiv.
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Ein
Wellenleiter, der eine große
effektive Fläche
aufweist, verringert nicht-lineare optische Effekte, einschließlich einer
Selbstphasenmodulation, einer Vier-Wellen-Mischung, einer Kreuzphasenmodulation
und nicht-linearer Streuprozesse, die eine Verschlechterung von
Signalen in Hochleistungssystemen herbeiführen können. Im Allgemeinen schließt eine
mathematische Beschreibung dieser nicht-linearen Effekte das Verhältnis P/Aeff ein, wobei P die optische Leistung ist.
Beispielsweise folgt ein nicht-linearer optischer Effekt üblicherweise
einer Gleichung, die einen Ausdruck exp[PxLeff/Aeff] enthält,
wobei Leff eine effektive Länge ist.
Somit erzeugt eine Zunahme in Aeff eine
Abnahme in dem nicht-linearen Beitrag zu der Verschlechterung eines
Lichtsignals.
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Der
Bedarf in der Telekommunikationsindustrie nach größerer Informationskapazität über lange
Entfernungen ohne Regeneratoren hat zu einer Neubewertung einer
Auslegung für
ein Monomode-Faserindexprofil geführt.
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Der
zentrale Punkt dieser Neubewertung ist es gewesen, optische Wellenleiter
bereitzustellen, welche:
- – nicht-lineare Effekte wie
jene oben erwähnten
zu verringern;
- – für den Betriebswellenlängenbereich
einer niedrigeren Dämpfung
um 1550 nm herum optimiert sind;
- – kompatibel
zu optischen Verstärkern
sind; und
- – gewünschte Eigenschaften
optischer Wellenleiter, wie etwa eine hohe Festigkeit, eine Ermüdungsbeständigkeit
und eine Biegebeständigkeit
erhalten.
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Eine
Wellenleiterfaser, die zumindest zwei verschiedene Brechungsindexsegmente
aufweist, wurde angesehen, eine ausreichende Flexibilität aufzuweisen,
um die Kriterien für
ein Wellenleiter-Fasersystem eines leistungsstarken Betriebsverhaltens
zu erfüllen
und zu übertreffen.
Die Gattungen segmentierter Kernauslegungen sind im Detail in dem
US-Patent Nr. 4,715,679, Bhagavatula offenbart. Spezies der Profile,
die in dem „679-Patent" offenbart sind,
die Eigenschaften aufweisen, die insbesondere für bestimmte Telekommunikationssysteme
eines leistungsstarken Betriebsverhaltens geeignet sind, sind in
dem US-Patent Nr. 5,483,612 Gallagher et al. (das „612-Patent") offenbart.
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Die
vorliegende Erfindung ist noch eine weitere Kernindex-Profilspezies, die
eng bezogen auf die Profile ist, die in dem „612-Patent" offenbart sind,
die nicht-lineare Effekte verringert und die insbesondere für eine Übertragung
von Hochleistungssignalen über
lange Entfernungen ohne Regenerie rung geeignet ist. Die Definition
von Hochleistung und langer Entfernung ist nur in dem Kontext eines
bestimmten Telekommunikationssystems aussagekräftig, worin eine Bitrate, eine
Bitfehlerrate, ein Multiplexierungsschema und vielleicht optische
Verstärker
spezifiziert sind. Dies sind zusätzliche,
Fachleuten bekannte Faktoren, die einen Einfluss auf die Bedeutung
von Hochleistung und lange Entfernung aufweisen. Jedoch ist für die meisten
Zwecke eine Hochleistung eine optische Leistung größer als
ungefähr
10 mW. Beispielsweise ist eine große Entfernung eine, in welcher
der Abstand zwischen elektronischen Regeneratoren über 100
km sein kann.
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In
Anbetracht von Kerr-Nichtlinearitäten d.h. einer Selbstphasenmodulation,
einer Kreuzphasenmodulation und eines Vierwellenmischens kann der
Vorteil einer großen
Aeff aus der Gleichung für den Brechungsindex gezeigt
werden. Es ist bekannt, dass der Brechungsindex einer Silizium-basierten
optischen Wellenleiterfaser bezüglich
des elektrischen Felds des Lichts nicht-linear ist. Der Brechungsindex
kann geschrieben werden als n = n0 +
n2P/Aeff wobei
n0 der lineare Brechungsindex ist, n2 der nicht-lineare Indexkoeffizient ist,
P eine Lichtleistung ist, die entlang des Wellenleiters übertragen
wird, und Aeff die effektive Fläche der
Wellenleiterfaser ist. Weil n2 eine Materialkonstante
ist, ist eine Erhöhung
in der Aeff im Wesentlichen die einzige
Maßnahme
zum Verringern des nicht-linearen Beitrags zu dem Brechungsindex,
wodurch der Einfluss der Nichtlinearitäten vom Kerr-Typ verringert
wird.
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Somit
besteht ein Bedarf nach einer optischen Wellenleiterfaser, die ausgelegt
ist, eine große
effektive Fläche
aufzuweisen. Das am meisten interessierende Betriebsfenster ist
zurzeit nahe 1550 nm. Zusätzlich läuft, um
Vierwellen-Mischeffekteleiter
zu minimieren, die Gesamtdispersion über dem Bereich von Betriebswellenlängen nicht
durch 0. Tatsächlich
bleibt die Gesamtdispersion über
dem Betriebsfenster positiv, so dass sich eine Selbstphasenmodulation
mit der linearen Dispersion aufheben kann, eine Konfiguration, die
in Soliton-Kommunikationssystemen erforderlich ist.
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Definitionen
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Die
folgenden Definitionen sind in Übereinstimmung
mit dem üblichen
Gebrauch im Stand der Technik.
- – Die Radien
der Segmente des Kerns sind hinsichtlich des Brechungsindex definiert.
Ein bestimmter Bereich weist einen ersten und einen letzten Brechungsindexpunkt
auf. Der Radius von der Wellenleiter-Mittenlinie zu dem Ort dieses
ersten Brechungsindexpunkt ist der Innenradius des Kernbereichs
oder Segments. Gleichermaßen
ist der Radius von der Wellenleiter-Mittenlinie zu dem Ort des letzten Brechungsindexpunkts
der Außenradius
des Kernsegments.
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Falls
nicht anderweitig spezifisch in dem Text bezeichnet, sind die Radien
der Indexprofilsegmente, die hier diskutiert sind, zweckmäßigerweise
wie folgt definiert, wobei die Referenz bzgl. eines Diagramms von Δ % über dem
Wellenleiterradius ist:
- * der Radius des zentralen
Kernsegments wird von der axialen Mittenlinie des Wellenleiters
zu dem Schnittpunkt des extrapolierten zentralen Indexprofils mit
der x-Achse gemessen;
- * der Radius des zweiten ringförmigen Segments wird von der
axialen Mittenlinie des Wellenleiters zu dem Zentrum der Basislinie
des zweiten Rings gemessen;
- * die Breite des zweiten ringförmigen Berichts ist der Abstand
zwischen parallelen Linien, die von den Brechungsindexpunkten bei
halbem Maximum des Indexprofils zu der x-Achse gezogen werden; und
- * der Radius des ersten ringförmigen Segments ist gemessen
von der axialen Mittenlinie des Wellenleiters zu dem ersten Punkt
bei halbem Maximum des zweiten ringförmigen Segments.
- – Die
effektive Fläche
ist Aeff = 2π(∫E2rdr)2/(∫E4rdr),wobei die Integrationsgrenzen
0 bis ∞ sind
und E das elektrische Feld ist, das dem sich ausbreitenden Licht zugeordnet
ist. Ein effektiver Durchmesser Deff kann
definiert werden zu Aeff = π(Deff/2)2.
- – Der
relative Index Δ %
ist durch die Gleichung Δ % = 100 × (n1 2 – n2 2)/2n1 1 definiert, wobei n1 der
maximale Brechungsindex des Indexprofilsegements 1 ist, und n2 der Brechungsindex in dem Referenzbereich
ist, der üblicherweise
angenommen wird, der minimale Index der Mantelschicht zu sein.
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Für das bestimmte
segmentierte Profil, das in dieser Anmeldung beschrieben ist, das
erste Segment und das zweite ringförmige Segment, wird sich Δ % auf den
maximalen relativen Index der Segmente beziehen. Der Δ % des ersten
ringförmigen
Segments wird sich auf den minimalen relativen Index dieses Segments beziehen.
- – Der
Ausdruck Brechungsindexprofil oder einfach Indexprofil ist die Beziehung
zwischen dem Δ %
oder der Brechungsindex und einem Radius über einem ausgewählten Abschnitts
des Kerns. Der Ausdruck α-Profil
bezieht sich auf ein Brechungsindexprofil, das der Gleichung n(r) = n0(1 – Δ[r/a]α)gehorcht,
wobei r der Kernradius ist, Δ oben
definiert ist, a der letzte Punkt in dem Profil ist, r gewählt ist, bei
dem ersten Punkt des Profils null zu sein, und α ein Exponent ist, der die Profilform
definiert. Andere Indexprofile schließen einen Stufenindex, einen
Trapezindex und einen gerundeten Stufenindex ein, bei welchem das
Runden aufgrund einer Dotiermitteldiffusion in Bereichen einer schnellen
Brechungsindexänderung
ist.
- – Das
Profilvolumen ist definiert als 2∫r1 r2(Δ %
rdr). Das innere Profilvolumen verläuft von der Wellenleitermittenlinie
r = 0 zu dem Kreuzungsradius. Das äußere Profilvolumen verläuft von
dem Kreuzungsradius zu dem letzten Punkt des Kerns. Die Einheiten
des Profilvolumens sind % μm2, weil der relative Index dimensionslos
ist.
- – Der
Kreuzungsradius wird aus der Abhängigkeit
der Leistungsverteilung in dem Signal gefunden, wenn sich die Signalwellenlänge ändert. Über dem
inneren Volumen nimmt eine Signalleistung ab, wenn die Wellenlänge zunimmt. Über dem äuße ren Volumen
nimmt eine Signalleistung zu, wenn die Wellenlänge zunimmt.
- – Eine
Gesamtdispersion ist als die algebraische Summe einer Wellenleiterdispersion
und einer Materialdispersion definiert. Die Gesamtdispersion wird
manchmal im Stand der Technik als eine chromatische Dispersion bezeichnet.
Die Einheiten der Gesamtdispersion sind ps/nm-km.
- – Die
Biegebeständigkeit
der Wellenleiterfaser wird als induzierte Abschwächung unter vorgegebenen Testbedingungen
definiert. Ein Biegetest, auf den hierin Bezug genommen wird, ist
der Pin-Array-Biegetest, der verwendet wird, um eine relative Beständigkeit
der Wellenleiterfaser gegenüber
einem Biegen zu vergleichen. Um diesen Test durchzuführen, wird
ein Dämpfungsverlust
für eine
Wellenleiterfaser mit im Wesentlichen keinem induzierten Biegeverlust
gemessen. Die Wellenleiterfaser wird dann um das Stiftarray gewebt,
und die Dämpfung
wird wieder gemessen. Der Verlust, der durch eine Biegung induziert
wird, ist der Unterschied zwischen den beiden gemessenen Dämpfungen.
Das Stiftarray ist ein Satz von zehn zylindrischen Stiften, die
in einer einzelnen Zeile angeordnet sind und in einer festen axialen
Position auf einer flachen Oberfläche gehalten sind. Die Stiftbeabstandung
beträgt
5 nm, Mitte-zu-Mitte. Der Stiftdurchmesser beträgt 0,67 mm. Während dem
Testen wird eine ausreichende Spannung angelegt, um Wellenleiterfaser konform
mit einem Teil der Stifteoberfläche
auszuführen.
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Ein
weiterer Biegetest, auf den hierin Bezug genommen wird, ist der
laterale Lasttest. Bei diesem Test wird eine vorgegebene Länge der
Wellenleiterfaser zwischen zwei flachen Platten platziert. Ein #70-Drahtgitter ist
an einer der Platten angebracht. Eine bekannte Länge einer Wellenleiterfaser
wird zwischen die Platten eingebettet und eine Referenzdämpfung wird
durch ein Drücken
der Platten aneinander mit einer Kraft von 30 Newton eingerichtet.
Eine 70-Newton-Kraft wird dann an die Platten angelegt, und die
induzierte Dämpfung
in dB/m wird gemessen.
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Zusammenfassung
der Erfindung
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Die
vorliegende Erfindung erfüllt
einen eindeutigen Satz von Anforderungen für eine Klasse von Telekommunikationssystemen
eines leistungsstarken Betriebsverhaltens, indem sie bereitstellt:
- – eine
niedrige Gesamtdispersion über
einem vorausgewählten
Wellenlängenbetriebsbereich;
- – eine
niedrige Dämpfung
bei 1550 nm;
- – eine
große
effektive Fläche;
- – einen
großen
Modenfelddurchmesser;
- – eine
Nulldispersionswellenlänge
außerhalb
des Bereichs der Betriebswellenlänge;
und
- – ein
akzeptables Biege-Betriebsverhalten.
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Ein
erster Aspekt der Erfindung ist eine optische Monomode-Wellenleiterfaser,
die einen Kernbereich und eine Mantelschicht aufweist. Der Kernbereich
umfasst drei Segmente:
- – ein kreisförmiges zentrales
Segment, das auf der langen Wellenleiterachse zentriert ist;
- – ein
erstes ringförmiges
Segment, das das zentrale Segment umgibt; und
- – ein
zweites ringförmiges
Segment, das das erste ringförmige
Segment umgibt.
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Jedes
Segment weist einen Radius, der von der Wellenleitermittenlinie
wie oben definiert gezogen wird, einen Δ % und ein Brechungsindexprofil
auf. Das zweite ringförmige
Segment wird zweckmäßigerweise auch
hinsichtlich einer Segmentbreite beschrieben. In dieser Anmeldung
ist Δ %
immer auf den minimalen Mantelindex nc bezogen.
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Dieser
erste Aspekt weist weiter ein α-Profil über dem
kreisförmigen
zentralen Segment auf, bei welchem α in dem Bereich von ungefähr 0,7 bis
2,0 ist. Das erste ringförmige
Segment ist im Wesentlichen flach, was bedeutet, dass der Brechungsindex
bei den inneren und äußeren Extremen
des Segments nach oben oder unten verlaufen kann. Ferner kann das
erste ringförmige
Segment eine geringförmig
positive oder negative Steigung ohne diese Abweichungen von einer
Flachheit aufweisen, was zu einer nicht akzeptablen Änderung
in den Wellenleitereigenschaften führt.
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Der
relative Index des zentralen Segments Δ0 %
ist jeweils größer als
entweder der relative Index der ersten oder zweiten ringförmigen Segmente Δ1 %
oder Δ2 %, und Δ2 % > Δ1 %
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Das
Profil ist ferner definiert durch das innere und äußere Profilvolumen
und das Verhältnis
des äußeren zu
dem inneren Volumen. Somit ist das innere Volumen in dem Bereich
von 2,28 bis 3,26 % μm2, das äußere Profilvolumen
ist in dem Bereich von 3,70 bis 13,75 μm2 und
das Verhältnis
des äußeren zu
dem inneren Volumen ist in dem Bereich von 1,5 bis 4,3.
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Δ0 %
ist in dem Bereich von 1,01 % bis 1,35 %, Δ1 %
ist in dem Bereich von 0,03 % bis 0,21 % und Δ2 %
ist in dem Bereich von 0,12 % bis 0,61 %. Das Δ0 %
ist der modulierte Wert des α-Profils
vor einer Mittenliniendiffusion des Dotiermittels. Eine Diffusion
wird diesen relativen Indexwert verringern. Beispielsweise wird in
dem Fall eines Dreieckprofils, eines, in welchem α = 1 gilt,
der Wert Δ0 um einen Betrag in dem Bereich von 0,2
% bis 0,3 % verringert, wenn die Diffusion berücksichtigt wird. In zweckmäßiger Weise
sind sämtliche
der Δ0 %-Werte, die in dieser Spezifikation und
in den Ansprüchen
offenbart sind, die relativen Indexwerte vor der Diffusion. Die
jeweiligen Radienänderungen
der ersten zwei Segmente, die in dem zentralen Segment beginnen,
sind r0 in dem Bereich von 2,06 μm bis 2,80 μm, r1 in dem Bereich von 9,55 μm bis 8,94 μm und die
Breite des zweiten ringförmigen
Segments ist w2 in dem Bereich von 0,01 μm bis 2,0 μm.
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Eine
Brechungsindexabsenkung oder eine Senke können in der Wellenleitermittenlinie
vorhanden sein. Die Einsenkung rührt
zumindest teilweise von einer Diffusion der Dotiermittelspezies
während
Prozessschritten, die auf eine Deposition des Dotiermittelglases
und des Basisglases folgen, her. Prozessschritte können entweder
ausgeführt
werden, um diese Einsenkung zu ändern,
zu verringern oder zu beseitigen. Jedoch haben Profilmodellierung
und Herstellung von entwicklungsgemäßen Wellenleitern gezeigt,
dass eine Einsenkung in der Mitte existieren kann, ohne ein Wellenleiter-Betriebsverhalten
zu beeinflussen. Insbesondere kann das Mittenprofil eine Brechungsindexeinsenkung
in der Mitte des ringförmigen
Segments aufweisen, wobei die Indexeinsenkung eine geeignete Form
eines invertierten Konus aufweist, wobei die Einsenkung einen minimalen
relativen Index in dem Bereich von ungefähr 0,5 bis 0,7 % und den Radius
der Basis der invertierten Konusform nicht größer als ungefähr 0,7 μm ist.
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Der
Wellenleiter, der in Übereinstimmung
mit diesem Aspekt ausgeführt
ist, weist die vorteilhaften Eigenschaften, eine Gesamtdispersion über dem
Wellenlängenbereich
von 1530 nm bis 1565 nm positiv oder größer als 6,5 ps/nm-km, eine
effektive Fläche
von nicht geringer als 60 μm2 und einen Modenfelddurchmesser in dem Bereich
von 9 μm
bis 10 μm
auf.
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Diese
Eigenschaften werden verwirklicht, während die Grenzwellenlänge, die
in einer Wellenleiterfaser gemessen ist, die in einer Kabelform
platziert worden ist, geringer als 1470 nm, eine Dämpfung bei
1550 nm geringer als 0,22 dB/km, der induzierte Verlust unter einem
Stiftarray-Biegungstest von weniger als 16 dB und ein induzierter
Verlust unter einem lateralen Stift-Biegungstest geringer als 0,8
dB/m aufrecht erhalten werden.
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In
einem zweiten Aspekt der Erfindung sind die Kernsegmentprofile begrenzt,
wie in Tabelle 1 untenstehend gezeigt, um einen Satz von Betriebsparametern
bereitzustellen, die etwas unterschiedlich von jenen des ersten
Aspekts der Erfindung sind. Die zusätzlichen Begrenzungen und die
sich ergebende Änderung
in Wellenleiterparametern sind ausgelegt, um eine Verwendungsanforderung
zu erfüllen,
um eine einfache Herstellung bereitzustellen, indem beispielsweise
der Wellenleiter weniger empfindlich auf Herstellungsvarianzen ausgeführt wird,
oder um Herstellungskosten zu verringern.
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Kurze Beschreibung
der Zeichnungen
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In
den Zeichnungen zeigen:
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1 ein
Diagramm eines Brechungsindexprofils, d.h. ein Diagramm von Δ % über Wellenleiterradius für ein idealisiertes
Profil in Übereinstimmung
der Erfindung; und
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2 eine
Messung von Δ % über Wellenleiterradius
an einem typischen Wellenleiter, der in Übereinstimmung mit der Erfindung
ausgeführt
ist.
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Details der
Erfindung
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Die
Verwendung einer optischen Wellenleiterfaser eines leistungsstarken
Betriebsverhaltens in dem Betriebsfenster nahe 1550 nm hat eine
Systemkapazität
in hohem Maße
vergrößert, während deren
Systemkosten einigermaßen
niedrig gehalten werden. Das Betriebsfenster in dem Bereich von
ungefähr
1530 nm bis 1565 nm ist von besonderem Interesse, weil dieser Wellenlängenbereich
durch eine niedrige Wellenleiterdämpfung gekennzeichnet ist und
mit dem Bandbreitenfenster von Erbiumdotierten Wellenleiter-Faserverstärkern übereinstimmt.
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Was
in der Erfindung, die hierin beschrieben ist, erreicht worden ist,
ist die Identifikation eines Satzes von segmentierten Kernprofilen,
die die Anforderungen eines bestimmten Telekommunikationssystems
eines leistungsstarken Betriebsverhaltens erfüllen. Ferner wird die gesetzte
Anforderung erfüllt,
ohne eine Dämpfung zu
erhöhen,
während
eine Restspannung in dem inneren Wellenleiter relativ niedrig gehalten
wird und während ein
annehmbares Biege-Betriebsverhalten aufrecht erhalten wird.
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Die
drei Kernsegmente sind als 2, 6 und 8 in 1 angezeigt.
In jedem Segment kann die Form des Brechungsindexprofils eine allgemeine
Form annehmen, die von einer radialen Position abhängt. Ferner
kann die radiale Ausdehnung jedes Segments geändert werden.
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Als
Veranschaulichung der oben gegebenen Definitionen ist der Radius
des zentralen Kernbereichs als Länge 4 gezeigt.
In dieser Anmeldung ist dieser zentrale Kernradius von der axialen
Mittenlinie zu dem Schnittpunkt des extrapolierten zentralen Profils
mit der x-Achse bemessen.
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Das
erste ringförmige
Segment 6 ist durch den Radius 4 und den Radius 7 begrenzt,
der zu einer vertikalen Linie 5 verläuft, die von dem Punkt eines
halben Index des zweiten ringförmigen
Bereichs gezogen ist. Das erste ringförmige Segment weist einen Radius
auf, der durch den Radius 7 gegeben ist. Der charakteristische
Radius des zweiten ringförmigen
Segments 8 ist der Radius 12, der von dem Kernzentrum
zu dem Mittelpunkt der Basis des Segments 8 verläuft, wie
durch einen Punkt 3 angezeigt. Diese Konvention für den zweiten
ringförmigen
Radius wird in sämtlichen
modellierten Fällen
verwendet. Ein zweckmäßiges Profilmaß für symmetrische
Profile ist die Breite 10, die zwischen den vertikalen
Linien 5 gezeigt ist. Die Linien 5 hängen von den
Halbmaximum-%-Delta-Indexpunkten
ab. Diese Konvention für
die zweite ringförmige
Breite wird in sämtlichen
modellierten Fällen
verwendet.
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Der
Kreuzungsradius ist als eine Länge 14 in 1 gezeigt.
Das Profilvolumen, in Einheiten von %-Delta-Micron2 innerhalb
des Kreuzungsradius ist das innere Profilvolumen. Das Profilvolumen
außerhalb des
Kreuzungsradius ist das äußere Profilvolumen.
Das Verhältnis
des äußere zu
dem inneren Volumen ist ein Maß der
relativen Leistungsverteilung bei einer gegebenen Wellenlänge und
ist somit ein Maß für die Wirkung einer
bestimmten Indexprofiländerung.
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Ein
tatsächliches
Profil, das in Übereinstimmung
mit der Erfindung ausgeführt
ist, ist in 2 gezeigt. Hier umfasst das
zentrale Segment einen Absenkungsabschnitt 16 und einen α-Profilabschnitt 18.
Das α für das Brechungsindexprofil 18 des
zentralen Abschnitts ist im Wesentlichen 1. Es wird angenommen,
dass die Schmalheit dieses zentralen Segments wesentlich beim Erreichen
der erforderlichen Wellenleiterparameter ist, insbesondere der erhöhten effektiven
Fläche
verglichen mit anderen Dispersionsverschobenen Wellenleiterauslegungen.
Es sei darauf hingewiesen, dass der relative Index des ersten ringförmigen Segments 20 größer als
ungefähr
0,1 in diesem Beispiel ist. Es wird angenommen, dass ein Δ1 %
größer als
oder gleich 0,1 eine Dämpfung
durch ein Verringern von Ziehinduzierten Defekten durch ein Verringern
einer Glasviskositäts-Fehlanpassung
zwischen dem zentralen Segment und dem ersten ringförmigen Segment
während
des Ziehprozesses verbessert. Zusätzlich ist es wahrscheinlich,
dass dieser höhere
relative Index eine Biegungsbeständigkeit
verbessert.
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Die
Position, der Spitzenwert und die Form des zweiten ringförmigen Segments 22 stellen
einen Einschluss des sich ausbreitenden Lichtsignals bereit und
halten somit eine annehmbare Biegungsbeständigkeit des neuartigen Wellenleiters
aufrecht. Die bemerkenswerten Eigenschaften des neuartigen Wellenleiters
sind in einer Tabelle 1 durch die modellierten Ergebnisse gegeben.
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Eine
Tabelle 2 zeigt die Brechungsindexstruktur, die die Wellenleitereigenschaften
der Tabelle 1 bereitstellt.
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Es
sei darauf hingewiesen, dass in Fällen, bei welchen eine höhere Grenzwellenlänge wie
auch ein größerer Dispersionsbereich
toleriert werden können,
man die breiteren Bereiche der Ausführungsform 2 verwenden kann.
In bestimmten Verwendungen können
die überlegenen
Eigenschaften der Ausführungsform
1 bzgl. Der Dispersion erforderlich sein. Die Tabelle dient dazu,
die Empfindlichkeit der Wellenleitereigenschaften auf die Profilstruktur
zu zeigen.
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Es
wird von Fachleuten verstanden, dass alternative Profilformen einschließlich eines
Stufenindex und eines Trapezindex in den drei Segmenten in zahlreichen
Kombinationen verwendet werden können,
um die Parameter bereitzustellen, die in der Tabelle 1 offenbart
sind.
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Obwohl
bestimmte Ausführungsformen
der Erfindung hierin offenbart und beschrieben worden sind, ist
die Erfindung nichts desto weniger nur durch die folgenden Ansprüche beschränkt.
