JP2001522003A

JP2001522003A - ソフトティシュを製造する方法

Info

Publication number: JP2001522003A
Application number: JP2000519149A
Authority: JP
Inventors: マイケルアレンハーマンズ; マークアレンブラージン; フランクスティーヴンハーダ; スンホーホン
Original assignee: キンバリークラークワールドワイドインコーポレイテッド
Priority date: 1997-10-31
Filing date: 1998-10-30
Publication date: 2001-11-13
Also published as: EP1027498A1; ZA989272B; US6331230B1; WO1999023303A1; SV1998000031A; ID26871A; CO5040194A1; US6149767A; CN1282395A; CA2307205A1; AR017532A1; TW440636B; BR9815206A; KR20010031623A

Abstract

(57)【要約】差動速度移送の前に、非圧縮脱水技術使用し、湿潤ウェブを約３０％より高い密度へ補足的に脱水する段階と、後続の通風乾燥とにより、柔軟性が改良された非収縮ティッシュシートを得ることができる。補足的に非圧縮脱水を可能にするために特に相応しい空気プレスは、加圧流体が流出するのを最小限にするために、側面シール及び／又はエンドシールを含んでいる。本空気プレスを使用すると様々な製造上の利点を持つ収縮ティッシュシートを製造することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】（発明の背景）トイレットペーパーやティッシュペーパーのようなティッシュ製品には、それ
を製品の意図された目的に相応しく又好ましいものとする望ましい属性を備えた
最終製品を製造する際に考慮しなければならない多くの特性が存在する。製品の
柔軟性を改良することは、長年の主要目標であり、プレミアム製品を成功させる
上で、特に重要な要素であった。一般的に、柔軟性に関する主な関連要素には、
剛さと嵩（密度）とがあり、剛さを低くしたり嵩を高く（密度を低く）したりす
ると、通常、柔軟性の向上が認められる。

【０００２】柔軟性を向上することは、全タイプのティシュ製品に要望されているが、通風
乾燥された非収縮シートにおける柔軟性の向上に対しては、特別な労力が費やさ
れてきた。通風乾燥では、ウェブが乾くまでその全体に熱気を通すことによって
ウェブから水分を取り除くという、あまり圧縮しない方法を採っている。より具
体的には、湿潤ウェブは、成形布から、粗く透過性の高い通風乾燥布に移され、
乾くまで通風乾燥布の上に保持される。この乾燥されたウェブは、殆ど繊維が結
合されおらず、更に従来の乾燥非収縮シートと比較して、ウェブが圧縮されて
ないので、従来の乾燥非収縮シートよりも柔らかく嵩も大きい。従って、ヤンキ
ー乾燥機が不要となり、通風乾燥された縮みのない製品を作れるという利点があ
る。しかし、通風乾燥された非収縮シートは、通常、収縮シートに比べ非常にざ
らざらし粗い感触がある。これは、本質的に非収縮シートの剛性や強度が高いこ
ともよるが、それに加え、湿潤ウェブがその上に添付されて乾燥される通風乾燥
布の粗さにも原因がある。

【０００３】また、製造の点から見ると、通風乾燥プロセスでは、比較的多量のエネルギー
が消費されるので、湿式プレスに比べ費用がかかる。通風乾燥プロセスで必要な
高温度も、製造プロセスで使用される布の有効寿命に悪影響を及ぼす。従って、柔軟性を向上したティシュ製品、具体的には、柔軟性を向上した通風
乾燥されたティシュ製品を製造する方法、及び通風乾燥されたティシュ製品を
製造するためのより経済的な方法が、当該分野で不足している点であり又必要と
されていることでもある。

【０００４】（発明の概要）湿潤ウェブを成形布から一つ又はそれより大きくの低速中間移送布へ移し、該
ウェブを最終的に乾燥させるために、該ウェブを通風乾燥布へ移す前に、ウェブ
を約３０％より高い密度まで脱水することによって、改良された通風乾燥非収縮
ウェブを製造できることがここに発見された。特に、差動速度移送の前に、通風
乾燥された非収縮ウェブの密度を高めておくと（１）縦方向（シートの縦方向）
及びこれに直角な方向の二方向の抗張力特性が高くなり、ウェブの移動能力の向
上に寄与する、更に（２）抗張力を通常の値に調整した場合の引張り応力が低下
する、即ち、柔軟性が高まる、という驚くべき結果が得られることが発見された
。この発見により、低密度として差動速度移送によって製造したティッシュ製品
と比較しても、所定の抗張力において、より低い引張り応力を有するティッシュ
製品を製造することが可能となる。

【０００５】従って、一つの様態において、本発明は、ソフトティッシュシートを作る方法
に係る。本方法は、湿潤ウェブを形成するために、製紙繊維の水性懸濁液をエン
ドレス成形布の上に沈積する段階と、前記湿潤ウェブを約２０から約３０％の密
度に脱水する段階と、非圧縮脱水手段を使用して、前記湿潤ウェブを約３０％よ
り高い密度に補足的に脱水する段階と、前記補足的に脱水されたウェブを、成形
布速度よりも約１０から８０％遅い速度で移動する移送布に移す段階と、前記ウ
ェブを通風乾燥布へ移す段階と、前記ウェブを最終的な乾燥度まで通風乾燥する
段階とを含んでいる。

【０００６】ウェブを約３０％又はそれより大きい密度まで脱水することができる特に望ま
しい一つの手段には、差動速度移送の直上流に配置された空気プレスが含まれる
。真空装置と組み合わせた加圧流体噴流については、従来の特許文献において検
討されてきたものの、このような装置は、ティッシュ製造ではあまり使用されて
いなかった。基本的に、これは、差動速度移送に先立って、約３０％より高い密
度にウェブを脱水しておけば、本明細書で確認されている改良された製品特性に
なるという事実が、これまで認識されていなかったためと思われる。また、こう
した装置の使用を阻害しているものとして、ティッシュウェブの崩壊、加圧流体
漏れ、シール及び／又は布の摩耗など実際に実施する上での困難さにも起因して
いると考えられる。本明細書に開示した空気プレスは、これらの障害を克服し、
熱による脱水抜きには工業的に使用可能な速度では従来不可能と考えられていた
密度レベルにまで湿潤ウェブを脱水するための実用的な装置を提供する。

【０００７】１つ又は複数の中間移送布は、シートに伸びを与えるため、成形布よりも遅い
速度で移送されることになる。成形布と低速移送布との間の速度差（「ネガティ
ブドロー」、「ラッシュ移送」とも呼ばれる）が大きくなると、移送過程でウェ
ブに付与される伸びも増加する。移送布は、通常の通風乾燥布の粗織りに比べて
、比較的滑らかで密度が高い。移送布は、実用的な観点から移動できる程度に繊
細であることが好ましい。移送布の表面にナックルをつければ、ウェブをグリッ
プすることができる。更に、移送布の有無に係らず、一つ又はそれより大きくの
湿潤ウェブの移送を、布が同時に合流し分岐する「固定ギャップ」又は「キス」
移送を使用することにより可能となれば有利である。これについては、以下に詳
述する。このような移送では、ウェット結合状態にあるウェブを極端に圧縮する
のを回避するだけでなく、差動速度移送及び／又は滑らかな移送布を組み合わせ
て使う場合、ウェブ及び最終乾燥シートの表面が滑らかになることも観察されて
いる。

【０００８】移送布が低速の場合、成形布と移送布との間の速度差は、約１０から８０％又
はそれより大きくてもよいが、約１０から３５％であるのが望ましく、約１５か
ら２５％であると更に望ましい。最適な速度差は、作られる製品特有の形式を含
む様々な要因によって決められることになる。上記のように、ウェブに付与され
る伸びは、速度差に比例して増加する。例えば、坪量が層当り約２０グラム／ｍ ² の通風乾燥３層非収縮拭布の場合、成形布と単一移送布との間の、各層を製造する際の速度差を約２０から２５％にすると、最終製品の伸びは約１５から２０
％となる。

【０００９】乾燥させる前に、単一の差動速度移送又は二つ以上の差動速度移送を使って湿
潤ウェブを移送すると、ウェブに伸びを付与することができる。従って、移送布
は、一つ又はそれより大きくとすることができる。ウェブに付与される伸び量は
、一つ、二つ、三つ、四つ又はそれより大きくの差動速度移送の間に配分するこ
とができる。移送を行うに際し、結果的に生ずる「サンドイッチ」の状態（成形布／ウェブ
／移送布を含む）となる時間をできるだけ短くすることが望ましい。特に「サン
ドイッチ」状態は、移送を効果的にするのに使われる真空シューつまり移送シュ
ーのスロットにおけるリーディング端部でのみ生じる。要するに、成形布と移送
布とは、真空スロットのリーディング端部で合流し分岐する。目的は、ウェブが
両方の布と同時に接触して移動する距離を最小限にすることにある。大きな皺を
排除し、最終的なティッシュ又は他の製品の滑らかさを高めるには、同時合流／
分岐が重要であることが判明している。

【００１０】実際に、二つの布が真空スロットのリーディング端部に近づく時に、両布の間
で十分な合流角度が維持され、真空スロットの下流側で両布の間で十分な分岐角
度が維持されれば、二つの布の同時合流／分岐は、真空スロットのリーディング
端部だけで起こる。最小の合流／分岐角度は、約０．５度又はそれより大きく、
具体的には約１度又はそれより大きく、更に具体的には約２度又はそれより大き
く、更に具体的には約５度又はそれより大きい。合流／分岐の角度は、同じでも
異なっていてもよい。角度が大きい程、作動中の誤差に関する限界が大きくなる
。適切な範囲は、約１度から１０度である。布が真空スロットのリーディング端
部を通過してすぐに分岐できるようにするため、真空スロットのトレーリング端
部をリーディング端部に対して十分に奥に配置した真空シューを設計すると、同
時合流／分岐を実現することができる。

【００１１】移送過程におけるウェブの圧縮を更に最小限とするため、初期に一定のギャッ
プを布に持たせた状態で機械を設定する際、布間の距離は、ウェブの厚み（thic
kness又はcaliper）と等しいか又はそれより大きくし、真空スロットのリーディ
ング端部を通過中のウェブがあまり圧縮されないようにしなければならない。滑らかさは、差動速度移送の上流側で空気プレスを使うことにより高まる。乾
燥段階後に続き一定のギャップを持つ搬送布区域と組み合わせて使うのが非常に
好ましい。所望レベルの滑らかさを得るために、ウェブをカレンダにかける必要
は必ずしもないが、カレンダ加工、エンボス加工、しぼ寄せ等によりシートを
更に処理することはシートの特性を高める上で有益であろう。

【００１２】本明細書の用語「移送布」とは、ウェブ製造プロセスにおける成形区域と乾燥
区域との間に配置された布である。相応しい布としては、繊維支持・インデック
スが高く、成形布からの移送の間に布／シートの接触を最大にする良好な真空シ
ールを提供する製紙布を指している。ウェブに滑らかさを与えるには、布は表面
形状が比較的滑らかであってもよいが、急激な移送時にも、ウェブを保持し接触
を保つに十分なきめを持っている必要がある。きめの細かい布ほどウェブの伸び
が高くなり、これはある製品適用に対して望ましいことである。

【００１３】移送布は、単一層、複数層、又は複合層の透過性構造を備えている。相応しい
布は、次の特性の内、少なくとも複数の特性を有している。その特性とは（１）
湿潤ウェブと接触する移送布の側面（頂部側）で、一インチ当たり（メッシュ）
の縦方向（ＭＤ）のストランド数が、１０から２００であり、横方向（ＣＤ）の
ストランド数も１０から２００である。ストランド直径は、一般に０．０５０イ
ンチよりも細い、（２）頂部側において、ＭＤナックルの最高点とＣＤナックル
の最高点との間の距離は、約０．００１から０．０２又は約０．００１から０．
０３インチである。これら二つの高さの間において、微細構造に三次元的特性を
与える、ＭＤストランド又はＣＤストランドの何れかにより形成されたナックル
がある、（３）頂部側において、ＭＤナックルの長さはＣＤナックルの長さと等
しいか又は長い、（４）布が多層構造の場合、ウェブの浸透の深さを制御し繊維
の保持性を最大にするために、最下層のメッシュは、最上層のメッシュよりも細
かいことが望ましい、（５）布は、通常２から５０の縦糸毎に繰り返される、目
を楽しませるような一定の幾何学的パターンを示すように作られる。

【００１４】特定の相応しい移送布の例には、ウィスコンシン州、アップルトン、アステン
フォーミングファブリック社製の布で、型番９３４、９３７、９３９，９５９と
して指定された布がある。使用される特定の移送布としては、１９９５年７月４
日付、チュー他に発行された米国特許番号第５，４２９，６８６に開示された布
があるが、これを参考文献としてここに援用する。相応しい布には、織布、不織
布、又は織布と不織布の複合品が含まれる。移送布の空隙容積は、ウェブを移送
する布の空隙容積と等しいかそれより小さいである。

【００１５】本明細書が開示する空気プレスは、湿潤ウェブを高密度に脱水できるが、その
主要因は、ウェブを横切り高い圧力差を与えていることと、その結果生じるウェ
ブを貫く空気流にある。特定の実施形態では、空気プレスにより湿潤ウェブの密
度を、約３％又はそれより高く、具体的には、約５％又はそれより高く、例えば
約５から２０％、更に具体的には約７％又はそれより高く、また、更に具体的に
は約７％又はそれより高く、例えば約７から２０％、に増加することができる。
従って、空気プレスを抜け出た湿潤ウェブの密度は、約２５％又はそれより高く
、約２６％又はそれより高く、約２７％又はそれより高く、約２８％又はそれよ
り高く、約２９％又はそれより高く、望ましくは、約３０％又はそれより高く、
特に、約３１％又はそれより高く、更に具体的には約３２％又はそれより高く、
例えば約３２から４２％、また、更に具体的には約３３％又はそれより高く、ま
た、更に具体的には約３４％又はそれより高く、例えば、約３４から４２％、ま
た、更に具体的には約３５％又はそれより高くなる。

【００１６】本空気プレスは、機械を工業的に利用できる速度で作動させながら、これらの
密度レベルを達成できる。本明細書で使うティッシュ機械の「高速運転」又は「
工業的に利用できる速度」は、フィート／分を単位として、以下の数値又は範囲
、即ち１０００；１５００；２０００；２５００；３０００；３５００；４００
０；４５００；５０００、５５００；６０００；６５００；７０００；８０００
；９０００；１００００の内の何れか一つを少なくとも最大とする機械速度と、
上記数値の何れかを上下限とする範囲を指している。空気プレス後の密度を高め
るため及び／又はウェブの縦方向に直角な方向の水分分布を修正するため、蒸気
シャワー等を空気プレスの前に随意的に取り入れる。更に、機械速度を比較的遅
くし空気プレス内の滞留時間を長くすると密度が高くなる。

【００１７】空気プレスにより湿潤ウェブを横切ってもたらされる圧力差は、約２５インチ
水銀柱又はそれより大きく、例えば約２５から１２０インチ水銀柱、具体的には
特に、約３５インチ水銀柱又はそれより大きく、例えば約３５から６０インチ水
銀柱、更に具体的には約４０から５０インチ水銀柱である。これは、空気プレス
の高圧空気室により湿潤ウェブの片側の液体圧力を０から６０ｐｓｉゲージ圧（
ｐｓｉｇ）まで、具体的には０から３０ｐｓｉｇまで、更に具体的には約５ｐｓ
ｉｇ又はそれより大きく、例えば約５から３０ｐｓｉｇまで、また、更に具体的
には約５から２０ｐｓｉｇまでに維持することにより部分的に達成される。空気
プレスの捕集装置は、０から２９インチ水銀柱真空まで、具体的には０から２５
インチ水銀柱真空まで、更に具体的には０より大きく約２５インチ水銀柱真空ま
で、更に具体的には約１０から２０インチ水銀柱真空まで、例えば約１５インチ
水銀柱真空、で作動する真空ボックスとして機能することが望ましい。高圧空気
室内と捕集装置内との両気圧レベルを所定レベルに制御しモニターするのが望ま
しい。

【００１８】捕集装置は、高圧空気室と一体のシールを形成し、空気及び液体のための捕集
装置としての機能を果たし易くするために、真空引きを行うことが望ましいが、
必ずしも必要ではない。本明細書で使われている用語「一体的シール」及び「一
体的にシールされた」とは、高圧空気室と湿潤ウェブとの間の関係が、高圧空気
室を、ウェブを横切る約３０インチ水銀柱又はそれより大きい圧力差で作動させ
た場合、高圧空気室へ送られる空気の約７０％又はそれより多い空気が、ウェブ
を通過するように、高圧空気室がウェブと作動的に関連し間接接触状態にあるよ
うな関係、及び、高圧空気室と湿潤ウェブとの間の関係が、高圧空気室を、ウェ
ブを横切る約３０インチ水銀柱又はそれより大きい圧力差で作動させた場合、高
圧空気室へ送られる空気の約７０％又はそれより多い空気が、ウェブを通過し、
また捕集装置を通過するように、高圧空気室がウェブ及び捕集装置と作動的に関
連し間接接触状態にあるような関係を指している。

【００１９】重要なのは、空気プレスで使われる加圧流体を周囲空気から遮断し、ウェブを
通過する実質的な空気流を作ることであり、そうすれば空気プレスの強力な脱水
性能を得ることができる。空気プレスを通過する加圧流体の流れは、開口面積１
平方インチ当たり約５から５００標準立法フィート／分（ＳＣＦＭ）であり、具
体的には開口面積１平方インチ当たり約１０ＳＣＦＭ又はそれより多い、例えば
約１０から２００ＳＣＦＭ、更に具体的には開口面積１平方インチ当たり約４０
ＳＣＦＭ又はそれより多い、例えば約４０から１２０ＳＣＦＭ、であることが望
ましい。高圧空気室へ送られる加圧流体の７０％又はそれより多い、具体的には
８０％又はそれより多い、更に具体的には９０％又はそれより多い加圧流体を、
湿潤ウェブから真空ボックスへ吸引するのが望ましい。本発明では便宜的に、用
語「１標準立法フィート／分」は、１４．７ｐｓｉ絶対圧と華氏６０度（Ｆ°）
との条件で測定した１立法フィート／分を意味する。

【００２０】「空気」と「加圧流体」という用語は、ウェブを脱水するために空気プレスで
使う任意の気体物質を指し、本明細書では同義である。気体物質は空気、蒸気な
どを含むことが望ましい。加圧流体は周囲温度の空気か、又は加圧プロセスだけ
で約３００°Ｆ以下、具体的には約１５０°Ｆ以下に加熱された空気を含むこと
が望ましい。

【００２１】空気プレスは、紙、ティッシュ、コルゲート、段ボール用ライナ、新聞印刷用
紙のような湿潤ウェブを脱水するために種々の機械構成で使われる。特に、空気
プレスは、ティッシュ機械に採用され、三次元の布上へ湿潤ウェブを成型し、ウ
ェブの嵩を増やすことができる。空気プレスは、機器の様々な位置、特に、ウェ
ブが二つの布の間に挟まれる個所とウェブを三次元の布上へ移す個所とに使うこ
とができる。空気プレスにより生じる圧力差は、従来の真空ボックス、吸気ボッ
クス、ブローボックス等を使って得られる圧力差よりもかなり大きいので、嵩の
比較的大きいティッシュウェブが、空気プレスを使う成型段階の作動により作ら
れる。空気プレスを使った脱水に関与する様々な湿式プレス機械構成が、Ｍ．ハ
ーマン他が本出願と同日付で出願した米国特許番号未定「修正した従来型湿式プ
レス機械によりティッシュシートを製造する方法」、Ｍ．ハーマン他が本出願と
同日付で出願した米国特許番号未定「低入力エネルギーにより低密度ティッシュ
を製造する方法」、Ｆ．ドルッケ他が本出願と同日付で出願した米国特許番号未
定「低密度の弾性ウェブを製造する方法」、及びＳ．チェン他が本出願と同日
付で出願した米国特許番号未定「低密度の弾性ウェブ及びそのウェブを製造する
方法」に開示されており、これらを参考文献としてここに援用する。

【００２２】本発明の別の態様で、通風乾燥された収縮ティッシュを製造する方法は、従来
の通風乾燥された収縮ティッシュのプロセスよりもエネルギーの総量を減らすこ
とができる。本方法は、非圧縮に脱水するために空気プレスを利用しており、更
に具体的には、通風乾燥機を使って最終乾燥状態とする以前に、加熱せずにウェ
ブを脱水する。特定の実施形態では、第一通風乾燥機以前のウェブの密度は、従
来の真空脱水装置を高速作動させて実現できる密度よりも高い。つまり、一つ又
はそれより大きくの通風乾燥機によってウェブから多量の水分を取り除く必要性
がなくなる。従って、ティッシュ製造に際し、小型で効率の高い通風乾燥機を利
用したり、機械の速度を上げたり、エネルギー入力と通風乾燥機の温度を下げた
り、これらの選択を組み合わせたりすることが自由にできる。通風乾燥機がより
低温で作動すると、製造プロセスで使う布の有効寿命が長くなるという利点も得
られる。

【００２３】従って、本発明は、通風乾燥された収縮ウェブを製造する方法にも関係し、同
方法は、（ａ）湿潤ウェブを形成するために、製紙繊維の水性懸濁液をエンドレ
ス成形布の上に沈積させる段階と、（ｂ）前記湿潤ウェブと共に形成された一体
のシールにより、約５ｐｓｉゲージ圧又はそれより高い圧力の加圧流体が、前記
ウェブを実質的に通過して流れるようになっている非圧縮脱水装置を使い、前記
湿潤ウェブを、約３０％又はそれより高い密度に脱水する段階と、（ｃ）前記湿
潤ウェブを通風乾燥布へ移す段階と、（ｄ）前記非圧縮に脱水されたウェブを通
風乾燥する段階と、（ｅ）前記通風乾燥されたウェブを乾燥シリンダの表面上に
移す段階と、（ｆ）前記通風乾燥されたウェブを、クレーピング・ブレードを使
って外す段階を含む。

【００２４】別の実施形態で、通風乾燥された収縮ウェブを作成する方法は、（ａ）湿潤ウ
ェブを形成するために、製紙繊維の水性懸濁液をエンドレス成形布の上に沈積す
る段階と、（ｂ）前記湿潤ウェブを一対の布の間に挟む段階と、（ｃ）前記挟ま
れた湿潤ウェブ構造体を、約３０インチ水銀柱又はそれより大きな圧力差、及び前記湿潤ウェブを通過する、約１０標準立方フィート／分／平方インチ又はそ
れより多い加圧流体の流れを前記湿潤ウェブを横切って作り出すように、作動的
に関連付けされた高圧空気室と捕集装置との間に通過させる段階と、（ｄ）加圧
流体の流れを使い、前記湿潤ウェブを約３０％又はそれより高い密度に脱水する
段階と、（ｅ）前記湿潤ウェブを通風乾燥布へ移す段階と、（ｆ）前記非圧縮に
脱水されたウェブを通風乾燥する段階と、（ｇ）前記通風乾燥されたウェブを乾
燥シリンダの表面上に移す段階と、（ｈ）前記通風乾燥されたウェブをクレーピ
ング・ブレードにより前記乾燥シリンダから外す段階とを含む。

【００２５】成形プロセス及び機具は、製紙工業で周知の従来のものでよい。そのような成
形プロセスには、フードリニア、ルーフ・フォーマ（例えば、吸引ブレストロー
ル）、ギャップ・フォーマ（例えば、ツイン・ワイア・フォーマ、クレセント・
フォーマ）等が含まれている。成形ワイアや成形布は、従来のままでよいが、よ
り滑らかなシート又はウェブを製造するには、大型の繊維支持を備えた繊細な織
地が好ましい。繊維を成形布の上に沈積するのに使われるヘッドボックスは、層
になっていてもいなくてもよい。

【００２６】本明細書に開示した方法は、ティッシュペーパー、トイレットペーパー、紙タ
オル、拭布、ナプキン等を製造するためのウェブを含む何れのティッシュウェブ
にも適用できる。こうしたティッシュウェブは、単一プライ製品又は二プライ、
三プライ、四プライ又はそれより多い複数プライ製品であってもよい。単一プラ
イ製品は製造コストの安さの点で有利であり、複数プライ製品も多くの消費者に
好まれている。複数プライ製品の場合、少なくとも一プライが本発明に適合して
いれば、製品の全プライが必ずしも同じである必要はない。ウェブは、層になっ
ていてもいなくても（混合されていても）よく、ウェブを構成する繊維は、製紙
に適しているなら何れの繊維でも良い。

【００２７】こうしたティッシュウェブの相応しい坪量は、１立法メートル当たり約５から
７０グラム（ｇｓｍ）であり、約１０から４０ｇｓｍが望ましく、約２０から３
０ｇｓｍが更に望ましい。単一プライのトイレットティッシュの場合、約２５ｇ
ｓｍの坪量が好ましい。二プライのティッシュの場合、一プライ当たり約２０ｇ
ｓｍの坪量が好ましい。三プライのティッシュの場合、一プライ当たり１５ｇｓ
ｍの坪量が好ましい。一般に、ウェブ坪量が重くなる程、高圧空気室で同じ作動
圧を維持するための空気流量は少なくなる。利用可能な空気容量にシステムを合
わせ、空気プレスのスロット幅を調整するのが望ましく、坪量が重いウェブでは
広いスロットを使う。

【００２８】乾燥プロセスには、湿潤ウェブの嵩又は厚みを保つのに役立つならいずれの非
圧縮乾燥方法でもよく、通風乾燥、赤外線照射、マイクロ波乾燥等を挙げられる
がこれらに限定されるものではない。商業的に見た利便性と実用性の点で、通風
乾燥は、ウェブを圧縮せずに乾燥させるための周知の相応しい手段である。通風
乾燥に相応しい布には、アステン９２０Ａと９３７Ａ、ベロスターＰ８００と１
０３Ａがあるが、これらに限定されるものではない。通風乾燥布には、１９９５
年７月４日付でチュー他に発行された米国特許番号第５，４２９，６８６号に開
示された布も含まれる。クレーピングはウェブの強度と嵩とを低下させる傾向が
あるので、ウェブは、クレーピングを行うことなく最終の乾燥度まで乾燥させる
ことが好ましい。

【００２９】機械のことを完全に理解していなくとも、移送布と通風乾燥布とが、最終的な
シート特性に対して個別で独立に寄与することは明らかである。例えば、通風乾
燥布が同じ状態でも移送布を変えると、センサーパネルにより判定されるシート
表面の滑らかさを広範囲に変えることができる。本方法と装置で製造したウェブ
は、カレンダ加工されてない場合、裏表がはっきりする傾向がある。しかし、カ
レンダ加工されていないウェブは、特定の製品形態で要求がある場合、滑らかな
面／粗い面を外側にして重ねることができる。本発明の多くの特徴と利点は、以下の記述から明らかになろう。記述に際し本
発明の相応しい実施形態を示す添付図面を参照する。そうした実施形態は本発明
の全範囲を示すものではない。従って本発明の全範囲を理解するために、本明細
書の特許請求の範囲を参照すべきである。

【００３０】（発明の詳細な説明）図を参照し本発明の詳細を述べる。図が違っても同じ構成要素は一貫性と簡素
化のために同じ番号とした。図示の全実施形態で、ヘッドボックス、成形布、ウ
ェブ移送機、乾燥とクレーピングは従来の製紙用の装置とプロセスを使っており
、製紙技術の当業者はこれら全てを容易に理解できる。しかし、本発明の様々な
実施形態が使える状況を明らかにするため、従来の様々な構成要素も図示した。

【００３１】ティッシュを製造するための方法と装置との一実施形態を、図１に代表的なも
のとして示す。複数の布の流れを規定するのに使う多数の張りロールを概略的に
示しているが、番号は付していない。製紙ヘッドボックス２０は、形成ロール２
３の周囲を移動するエンドレス成形布２２上に製紙繊維２１の水性懸濁液を噴射
するか又は沈積させる。成形布２２により、新たに形成された湿潤ウェブ２４を
約１０％の密度まで部分的に脱水することができる。

【００３２】成形後、成形布２２は、湿潤ウェブ２４を支持しながら、湿潤ウェブ２４を更
に脱水するための一つ又はそれより大きくの真空又は吸引ボックス２８へ搬送す
る。特に、ウェブ２４を約２０から３０％の密度まで脱水するために、複数の真
空ボックス２８を使用する。図示のフードリニア・フォーマは、拭布やタオルと
して役立つ坪量の重いシートの製造に特に役立つが、替わりに、ツイン・ワイア
・フォーマ、クレセント・フォーマ等の他の成形装置を使ってもよい。ウェブの
嵩を増やすために、１９９２年８月１１日付けでバーンズ他に発行された米国特
許番号第５，１３７，６００号に開示されているようなハイドロニードリングを
随意的に採用することもできる。

【００３３】その後更に脱水した湿潤ウェブ２４を得るため、例えば、本明細書に述べた空
気プレス、赤外線乾燥、マイクロ波乾燥、音波乾燥、通風乾燥、超加熱又は飽和
蒸気脱水、超臨界流体脱水、置換脱水のグループから選ばれた補足的なふさわし
い非圧縮脱水手段を使用する。図示の実施形態の補足的な非圧縮脱水手段は、後
に詳述する空気プレス３０を備えている。空気プレス３０は、湿潤ウェブ２４の
密度を約３０％よりも高くすることが望ましく、特定の実施形態の場合湿潤ウェ
ブは空気プレスを出た後、後続の移送機の前で約３１から３６％の密度を有する
ようになる。特定の実施形態の空気プレス３０は、湿潤ウェブ２４の密度を約５
％又はそれより高く、例えば１０％高くする。

【００３４】支持布３２は、空気プレス３０より先に湿潤ウェブ２４と接触する。湿潤ウェ
ブ２４は、支持布３２と成形布２２との間に挟まれ、空気プレス３０が圧力降下
を作り出している間は支えられる。支持布３２として使うのに適当な布として、
アルバニーインターナショナル９４Ｍのような成形布を始めとする殆どのものを
挙げることができる。

【００３５】次に、ウェブの伸びを高めるために、湿潤ウェブ２４を、成形布２２から成形
布より低速で移動している移送布３６へ移す。移送は、後述の図７と８で参照す
る真空移送シューの助けを借りて行うのが望ましい。湿潤ウェブ２４に滑らかさ
を提供するため、移送布３６の表面は比較的滑らかであるのが望ましい。中空容
積により測定した移送布３６の開口度は、比較的低い方が望ましく、成形布２２
とほぼ同じかそれより低くてもよい。ラッシュ移送の段階は、例えばリンゼイ他
の１９９７年１月２９日付出願の米国特許番号第０８／７９０，９８０号「大き
な皺を付けずに嵩を大きくするためにラッシュ移送を改良する方法」、リンゼイ
他の１９９６年９月６日付出願の米国特許番号第０８／７０９，４２７号「不織
物質を使い嵩の大きなティッシュウェブを製造するプロセス」、Ｓ．Ａ．エンジ
ェル他に発行された１９９７年９月１６日付米国特許番号第５，６６７，６３６
号、Ｔ．Ｅ．ファーリントン・ジュニア他に発行された１９９７年３月４日付米
国特許番号第５，６０７，５５１号に開示されているように技術的に既知の多く
の方法を使って実行でき、これらを参考文献としてここに援用する。

【００３６】移送布３６は、ほぼ同じ速度又は必要ならば異なる速度で移動する通風乾燥布
４０へ湿潤ウェブ２４を移す前に、ロール３８、３９を通過する。移送は真空移
送シュー４２の影響をうけるが、過去の移送において使用されたものと同じ設計
のものでよい。ウェブ２４は通風乾燥機４４上を搬送されながら、最終的な乾燥
度へと乾かされる。

【００３７】最終的な製品形態とするため、リール４８に巻き取る前に、乾燥したウェブ５
０を、搬送布５２と５３との間に形成された一つ又はそれより多い随意の固定ギ
ャップ布のニップを通過させて搬送する。ウェブ５０の嵩つまりキャリパは、ロ
ール５４と５５、５６と５７、５８と５９の間に形成された布エンボス加工ニッ
プにより制御することができる。この目的に適した搬送布は、アルバニーインタ
ーナショナル８４Ｍ又は９４Ｍと、アステン９５９又は９３７であり、それらは
すべて細かいパターンを有する比較的滑らかな布である。様々なロールペアの間
のニップギャップは、約０．００１から０．０２インチ（０．０２５−０．５１
ｍｍ）である。図示されたように、機械の搬送布区域は、ウェブのキャリパを制
御する役目を果たし、オフラインのカレンダ加工に取って代わることもできれば
、オフラインのカレンダ加工を補足することもできる一連の固定ギャップニップ
を備えるよう設計され、それにより操作される。最終的キャリパを達成したり、
オフラインのカレンダ加工を補足したりするために、リールカレンダーを使うこ
とができる。

【００３８】ティッシュを製造するための方法及び装置の第二実施形態を代表的なものとし
て図１７に示す。通風乾燥された収縮シートを作るための図示の方法は、湿潤ウ
ェブ２４を成形するために、紙作成繊維の水性懸濁液をツイン・ワイア・フォー
マの第一及び第二成形布１５０と１５２との間に噴射するか又は沈積する製紙ヘ
ッドボックス２０を含んでいる。ウェブ２４が成形布１５０と１５２の間に挟ま
れている間、ウェブは、後で詳述する真空ボックスのような高圧空気室と捕集装
置とを含む空気プレス３０を通過して送られるのが望ましい。ウェブ２４は、空
気プレスの入る前に、一つ又はそれより多くの真空又は吸引ボックス（図示せず
）の上を通過し搬送される。

【００３９】その後湿潤ウェブ２４は、第二成形布１５２により移送布１５４へ送られる。
真空ピックアップロール１５６を使い、湿潤ウェブ２４を移送布１５４から粗い
通風乾燥布１６０へ移す。通風乾燥布は、ウェブを二つの通風乾燥機１６２と１
６４へ送るために配列されている。図示のように、二つの通風乾燥機の間での搬
送を行うため、別の移送布１６６が通風乾燥布１６０にウェブを挟む。ウェブ２
４は、第二通風乾燥機１６４により最終乾燥度へ乾かされるのが望ましい。

【００４０】第二通風乾燥機１６４の後に、真空ロール１６８を使ってウェブを通風乾燥布
１６０から外すと、そこでウェブは、圧こん布１７０と移送布１７２との間に挟
まれる。次に、ウェブを、圧力ロール１７６と使ってヤンキー乾燥機１７４のよ
うな乾燥シリンダ１７４の表面へ押しつける。乾いたウェブ５０は、伸びを与え
るためにクレーピング・ブレードを使って乾燥シリンダから外しロールに巻くの
が望ましい。勿論、通風乾燥機や布の数や配列は、図１７に示したものと違って
いてもよい。

【００４１】第一通風乾燥機１６２の前に、ウェブ２４を比較的高い密度まで非圧縮に脱水
することにより、通風乾燥機の作業を向上させることができる。特に、特定実施
形態では、湿潤ウェブが、空気プレスを離脱後通風乾燥機に達する前の段階で、
約３１から３６％の密度を有するように、空気プレス３０により、湿潤ウェブ２
４の密度を約３０％より高くすることが望ましい。特定実施形態では、空気プレ
ス３０により湿潤ウェブ２４の密度は、約５％又はそれより高く、例えば約１０
％、増加される。

【００４２】空気プレス３０の詳細を上平面図の図２と側面図の図３に示すが、後者は説明
のため一部分を除いている。一般に、空気プレス３０は、上部高圧空気室６０と
下部捕集装置とを組み合わせた真空又は吸引ボックス６２の形態としたものを含
んでいる。本明細書の用語「上部」と「下部」は、図面の参照と理解とを容易に
するために使われ、構成要素の向きを規定する方法を限定するものではない。成
形布２２と支持布３２（又は成形布１５０と１５２）との間に挟まれたウェット
ティッシュウェブ２４は、高圧空気室６０と真空ボックス６２との間を通過する
。

【００４３】図示の高圧空気室６０は、圧縮機又はブロワー（図示せず）のような加圧流体
ソースと作動的に接続された空気マニホールド６４とを通し、加圧流体が供給さ
れる。高圧空気室６０には、使用中に真空ボックス６２に近接し、支持布３２に
近接又は接触する底表面６７を有する高圧空気室カバー６６を取り付ける（図３
）。高圧空気室カバー６６には、湿潤ウェブ２４の全幅を実質的に横切り、縦方
向に対して垂直に伸びるスロット６８を形成する（図５）が、その幅は加圧流体
が高圧空気室６０から布と湿潤ウェブへと通過できるようにするために、布の幅
よりも若干狭いことが望ましい。

【００４４】真空ボックス６２は、真空ソースと作動的に接続され支持構造体（図示せず）
に固定される。真空ボックス６２は上部表面７２を有するカバー７０を含み、こ
のカバーの上を成形布２２が移動する。真空ボックスカバー７０には、高圧空気
室カバー６６内のスロット６８の位置に対応し、一対のスロット７４（図３と５
）が形成される。加圧流体が、高圧空気室６０から引き出されて真空ボックス６
２へ送られ、更に、真空ボックス６２を通過するときに、加圧流体が湿潤ウェブ
２４を脱水する。

【００４５】高圧空気室６０内の空気圧は、約５ポンド／平方インチ（ｐｓｉ）（０．３５
バール）又はそれより高く、具体的には約５から３０ｐｓｉの範囲内、例えば約
１５ｐｓｉ（１．０３バール）、に維持することが望ましい。高圧空気室６０内
の空気圧をモニターし、所定のレベルに制御するのが望ましい。高圧空気室カバー６６の底表面６７は、ウェブの制御を容易にするために緩や
かに曲がっているのが望ましい。表面６７は、真空ボックス６２の方向へ、即ち
、ウェブ２４の真空ボックス側に配置されている軸線を中心にして湾曲している
。底表面６７の曲がりにより、支持布３２と湿潤ウェブ２４と成形布２２との組
み合わせ角度を変えることができ、外部空気の進入に対抗して真空ボックス６２
をシールし、脱水プロセスの間に湿潤ウェブ２４を支えるネット下方向の力を生
じさせる。曲がりの角度により、プロセス条件に基づき、その時の必要に応じて
空気プレス３０を作動／不作動を制御できる。角度を変更する必要性は、圧力側
と真空側との間の圧力差に左右されるが、約５度以上が望ましく、具体的には５
から３０度の範囲であり、典型的には約７．５度である。

【００４６】最上面７２と底表面６７との曲率半径は、異なるのが望ましい。特に、底表面
６７の曲率半径は、高圧空気室６０と真空ボックス６２との間の接触線が空気プ
レス３０のリーディング及びトレーリング端部７６において形成されるように、
最上面７２の曲率半径よりも大きい方が望ましい。支持布３２の位置と、成形布
２２の挟み込みと、作動及び不作動のメカニズムとに注意を払えば、これらの表
面の曲率半径を逆にしてもよい。

【００４７】空気プレス３０のリーディング及びトレーリング端部７６は、支持布３２にか
なり近接又は接触するように常に維持されているエンドシール７８（図３）を備
えている。エンドシール７８は、高圧空気室６０と真空ボックス６２との間の加
圧流体が縦方向に逃げるのを最小にする。相応しいエンドシール７８は、弾性の
ある樹脂化合物のような低摩擦材料で、布よりも先に磨耗する材料等で形成さ
れる。エンドシールは、布とのひっかかりを防ぐために湾曲した端部を有するの
が望ましい。

【００４８】更に図４と５を参照すると、空気プレス３０は、空気プレスの側面端部８２に
沿って加圧流体が失われるのを防ぐため、側面シール部材８０を備えているのが
望ましい。側面シール部材８０は、高圧空気室６０の加圧流体に曝された時、変
形するか又は若干曲がる準剛性材料を含む。図示の側面シール部材８０は、締め
付けバー８５とファスナー８６又は他の相応しい手段を使って、真空ボックスカ
バー７０へ取り付けるためのスロット８４を規定する。断面図に見るように、各
側面シール部材８０は、真空ボックスカバー７０から高圧空気室カバー６６内に
形成された側面シールスロット８９に対し上向きに突き出ているレッグ８８を有
するＬ字型をしている。高圧空気室６０から押し出された加圧流体は、図４及び
５に示すように、レッグ８８を外向きに曲げて高圧空気室カバー６６の側面シー
ルスロット８９の外側表面に接触させてシールする。替わりに、側面シール部材
８０を高圧空気室カバー６６に固定し、真空ボックスカバー７０が規定する接触
面（図示せず）と接触させてシールできるように、側面シール部材８０の位置を
逆にすることもできる。何れの代替設計でも、側面シール部材は、加圧流体を接
触面でシールするようになっているのが望ましい。

【００４９】位置制御機構９０により、高圧空気室６０が真空ボックス６２に近接し且つ支
持布３２と接触するように維持する。位置制御機構９０は、一対のレバー９２を
含んでおり、この一対のレバーは横材９３で接続され好適ファスナー９４により
高圧空気室６０へ固定される（図３）。高圧空気室６０の反対側にあるレバー９
２は、回転可能にシャフト９６へ取り付ける。位置制御機構９０は、固定構造支
持９９と横材９３と作動的に接続する釣り合いシリンダ９８も含んでいる。釣り
合いシリンダ９８が伸縮するようになっているので、レバー９２は、シャフト９
６の周りに回転し、これにより高圧空気室６０が移動し、真空ボックス６２に対
して近づいたり離れたりする。

【００５０】制御機構により釣り合いシリンダ９８を十分に伸ばすと、エンドシール７８が
支持布３２と接触し、側面シール部材８０が側面シールスロット８９内に配置さ
れる。加圧流体が高圧空気室６０を満たすように空気プレス３０を起動すると、
準剛性の側面シール部材８０と高圧空気室カバー６６との間でシールがなされる
。加圧流体は、高圧空気室６０を支持布３２から離れさそうとする上方向の力も
生成する。制御システムは、圧力モニタリングシステムによって高圧空気室６０
内の空気圧を連続的に測定した値に基づいて、釣り合いシリンダ９８にこの上方
向の力を相殺するように指令する。従って、エンドシール７８は常に支持布３２
に近接又は接触したままの状態となる。制御システムは、釣り合いシリンダ９８
が加える力を比例的に増減させて高圧空気室６０内の無秩序な圧力降下又は圧力
ピークに対抗する。空気プレス内の空気の流れもモニターされる。結果的に、エ
ンドシール７８は布３２、２２を押さえつけないので、布の過度の磨耗が避けら
れる。

【００５１】空気プレス３０の代表的な代替シールシステムを図６に示す。高圧空気室１０
０は、シールバー１０４を規定するか又は保持する回転可能アーム１０２を備え
ており、このシールバーは、加圧流体の縦方向への流出を最小にするために、湿
潤ウェブ２４の幅に亘って支持布３２の上に乗るようになっている。図６のアー
ム１０２は一つだけであるが、高圧空気室１００の反対側の端に第二アームが取
り付けられ、同様に組み立てられていることを理解すべきである。高圧空気室１
００の側面に、加圧流体の横漏れを最小にするか又は無くすために、図２−５と
の関連で述べた側面シール部材８０を組み入れるか、又は真空ボックス６２を固
定する。

【００５２】回転可能なアーム１０２は、構造用鋼、黒鉛複合材料等の剛性材料を含むのが
望ましい。アーム１０２は、高圧空気室１００の内側の少なくとも一部分に配置
される第一部分１０６と、高圧空気室の外側に配置するのが望ましい第二部分１
０８とを有する。アーム１０２は、高圧空気室１００へヒンジ１１０により回転
可能に取り付けられる。加圧流体を透過させないヒンジシール１１２は、加圧流
体の流出を防ぐために、高圧空気室１００の壁１１４の内側表面と第一部分１０
６との両方に取り付けられる。シールバー１０４は、第一部分１０６に取り付け
られた別の構成要素であり、加圧流体が第一部分に触れた時に支持布３２（図６
に示さず）の方向へ向かうようになっているのが望ましい。相応しいシールバー
１０４は、セラミック、耐熱性ポリマー等の抵抗が小さく摩擦係数も低い耐久性
材料で形成される。

【００５３】膨張室１２２を有する釣り合いブラダー１２０を、ブラケット１２４又は他の
好適手段によりアーム１０２の第二部分１０８に取り付ける。膨張室１２２は、
室を膨張させる空気のような加圧流体のソースと作動的に接続される。アーム１
０２とブラダー１２０は、ブラダー（図示せず）は膨張した時に高圧空気室１０
０の壁１１４の外側表面を押してアームをヒンジ１１０の周りに回転させるよう
に配置する。代替例では、アーム１０２を回転させる手段として、釣り合いブラ
ダーでなく加圧シリンダ（図示せず）の機構を使用できる。

【００５４】制御システムは、高圧空気室１００内の空気圧に応じ、ブラダー１２０を膨ら
ませたり凋ませたりできる。例えば、高圧空気室１００内の圧力が上がると、シ
ールバー１０４が支持布３２を過度に押さないように、制御システムは、釣り合
いブラダー１２０内の圧力を上げるか又は釣り合いブラダー１２０を膨張させる
ようになっている。

【００５５】プロセス（図１）の布移送区域で使う真空移送シュー３７の設計を、更に明瞭
に図７と８で示す。真空移送シュー３７は、真空ソースと接続され、約０．５か
ら１インチ（１２．７−２５．４ｍｍ）が望ましい長さ「Ｌ」の真空スロット１
３０（図７）を規定する。通風乾燥された縮みトイレットティッシュを製造する
場合、真空スロットの相応しい長さは、約1インチ (２５．４ｍｍ)である。真空
スロット１３０はリーディング端部１３２とトレーリング端部１３３とを含み、
各端部は、真空移送シュー３７上に対応する流入ランド域１３４と流出のランド
域１３５とを形成する。真空スロット１３０のトレーリング端部１３３は、リー
ディング端部１３２に対して窪んでいるが、これは流入ランド域１３４の向きと
流出ランド域１３５の向きとが相違するためである。流入ランド域１３４と流出
のランド域１３５との両平面のなす角度「Ａ」は、合流／分岐する成形布２２と
移送布３６とを十分に分離させるために、約０．５度又はそれより大きく、具体
的には約１度又はそれより大きく、更に具体的には約５度又はそれより大きいこ
とが望ましい。

【００５６】図８は、ティッシュウェブ２４が矢印で示す方向、即ち、真空移送シュー３７
へ向って移動するのを示す。真空移送シュー３７へ近づくのは低速で移動する移
送布３６である。入ってくる二つの布のなす合流角度を「Ｃ」で表す。二つの布
の間における分岐角度を「Ｄ」で表す。図のように両布は、真空スロット１３０
のリーディング端部に対応するポイント「Ｐ」で同時に合流且つ分岐する。成形
布２２から移送布３６へ移送を達成するために、ウェブと両布との接触を、真空
スロット１３０の全長に亘って行わせることは必ずしも必要でなく望ましいこと
でもない。図８で明らかなように、成形布２２と移送布３６のいずれも、移送を
行うための僅かな量以上に変位させる必要がなく、そうすれば布の摩耗を減らす
ことができる。数値的には両布の方向の変化は共に５度未満である。

【００５７】上述のように、移送布３６は成形布よりも低速で移動する。一つ又はそれより
多くの移送布を使う場合、布間の速度差は同じあっても違っていてもよい。複数
の移送布を設けると、最終製品の特性に影響を与えるために様々な布／速度の組
み合わせができるだけでなく、稼動上の融通性が得られる。差動速度移送機で用いる真空レベルは、約３から５インチ水銀柱であるが、約
５インチ水銀柱が望ましい。真空シュー（負圧）は、ウェブを隣りの布へ吹き付
けるようにウェブ２４の反対側から正圧を補足するか、又は、ウェブを、次の布
上に真空を用いて吸引することで置き換えることができる。真空シューでなく、
真空ロールを使うこともできる。

【００５８】湿潤ウェブ２４を脱水するための空気プレス２００の代替実施形態を図１０−
１３に示す。空気プレス２００は、一般に、上部高圧空気室２０２と下部の捕集
装置とを組み合わせた形態の真空ボックス２０４を含んでいる。湿潤ウェブ２４
は、上部支持布２０６と下部支持布２０８との間に挟まれながら、高圧空気室と
真空ボックスとの間を縦方向２０５に移動する。高圧空気室と真空ボックスとは
、作動上互いに関連し、高圧空気室へ供給される加圧流体が湿潤ウェブ通過して
移動し真空ボックスにより除去又は真空引きされるようになっている。

【００５９】連続する布２０６及び２０８は、技術的に既知の方法で、布を案内し、動かし
、引っ張るための一連のロール（図示せず）上を移動する。布の張力は所定値に
設定されるが、好ましくは約１０から６０ポンド／線インチ（ｐｌｉ）、具体的
には約３０から５０ｐｌｉ、更に具体的には約３５から４５ｐｌｉであることが
望ましい。湿潤ウェブ２４を、空気プレス２００を通過させて移動させるのに有
効な布としては、例えばアルバニーインターナショナル社９４Ｍ、アップルトン
ミル社２１６４Ｂ等の液体を透過させる殆どの布を挙げることができる。

【００６０】湿潤ウェブ２４の幅方向に亘る空気プレス２００の端面図を図１０に、空気プ
レス２０５の縦方向の側面図を図１１に示す。両図面とも、高圧空気室２０２の
幾つかの構成要素を湿潤ウェブ２４及び真空ボックス２０４に対して上げた位置
又は下げた位置で示している。下げた位置では、加圧流体を有効にシールするこ
とはできない。本発明の説明の便宜上、空気プレスを「下げた位置」とは、高圧
空気室２０２の構成要素が、湿潤ウェブと支持布に接触しないことを意味する。

【００６１】図示の高圧空気室２０２と真空ボックス２０４とは、相応しいフレーム構造２
１０内に取り付けられる。図示のフレーム構造は、複数の垂直方向を向く支持バ
ー２１２により分けられた上部及び下部の支持プレート２１１を含んでいる。高
圧空気室２０２は、作動的に加圧流体ソース（図示せず）へ接続された一つ又は
それより多くの相応しい導管２１５を通して加圧流体が供給されるようになって
いる室２１４（図１３）を表す。真空ボックス２０４は、複数の真空室（図１３
との関連で後述）を規定するが、各真空室は低真空ソースと高真空ソース（図示
せず）へ相応しい各液体導管２１７と２１８により作動的に接続させることが望
ましい（図１１，１２，１３）。この後湿潤ウェブ２４から除いた水を空気流か
ら分離する。空気プレスの構成要素を取り付ける様々なファスナーを図に示して
いるが、区別はしていない。

【００６２】空気プレス２００の拡大断面図を図１２と１３に示す。これらの図は、空気プ
レスの作動位置を示し、高圧空気室２０２の構成要素は下降し、湿潤ウェブ２４
と支持布２０６、２０８とに接触する関係にある。最小の接触力で加圧流体の適
切にシールし、それ故に布の摩耗を減少させる影響の程度について以下に詳しく
述べる。高圧空気室２０２は、フレーム構造２１０に固定され静止した構成要素２２０
と、フレーム構造及び湿潤ウェブに対して動くように取り付けられたシール・ア
センブリ２６０とを備えている。替わりに、高圧空気室全体をフレーム構造に対
して動くように取り付けることもできる。

【００６３】特に、図１３の高圧空気室の静止した構成要素２２０は、上部支持プレート２
１１の下に互いに離れて置かれた一対の上部支持アセンブリ２２２を含んでいる
。上部支持アセンブリは、互いに向き合う対向表面２２４を定め、対向表面はそ
の間に高圧空気室２１４の一部分を規定する。上部支持アセンブリは、真空ボッ
クス２０４に向いている底部表面２２６も規定する。図示の実施形態では、各底
部表面２２６は、細長い窪み２２８を規定し、この窪み２２８には上部空気圧充
填チューブ２３０が固定されている。上部空気圧充填チューブ２３０は、縦方向
に対して中央に位置するのが望ましく、湿潤ウェブ全幅に亘っているのが望まし
い。

【００６４】高圧空気室２０２の静止した構成要素２２０は、互いに離れて上部支持アセン
ブリ２２２に対し垂直に配置された一対の下部支持アセンブリ２４０も含んでい
る。下部支持アセンブリは、頂部表面２４２と対向表面２４４を規定する。頂部
表面２４２は、上部支持アセンブリ２２２の底部表面２２６に向き合って配置さ
れ、図示のように、下部空気圧充填チューブ２４８を固定する細長い窪み２４６
を規定する。下部の空気圧充填チューブ２４８は、縦方向の直角方向に対して中
央に位置するのが望ましく、湿潤ウェブ幅の約５０から１００％に亘っているの
が望ましい。図示の実施形態で、側部支持プレート２５０は、下部支持アセンブ
リの対向表面２４４に固定され、シール・アセンブリ２６０の垂直の動きを安定
させる働きをする。

【００６５】更に図１４でシール・アセンブリ２６０は、縦方向に直角方向のシールを行い
互いに離れて配置された一対のＣＤシール部材２６２（図１２−１４）と、ＣＤ
シール部材を接続する複数のブレース２６３（図１４）と、縦方向のシールを行
う一対のＭＤシール部材２６４（図１２−１４）とを含んでいる。ＣＤシール部
材２６２は、静止した構成要素２２０に対して垂直に動くことができる。随意で
はあるが望ましいブレース２６３は、構造的支持を提供するようにＣＤシール部
材に固定され、ＣＤシール部材と共に垂直に動く。縦方向２０５の方向で見ると
、ＭＤシール部材２６４は、上部支持アセンブリ２２２の間及びＣＤシール部材
２６２の間に配置されている。後に詳述するように、ＭＤシール部材の部分は、
静止した構成要素２２０に対して垂直に動くことができる。縦方向に対して直角の方向で見ると、ＭＤシール部材２６４は、湿潤ウェブの端の近くに配置され
る。特定の一実施形態では、ＭＤシール部材は、ある可能な範囲の湿潤ウェブ幅
に対応するために、縦方向に対し直角の方向に動くことができる。

【００６６】図示のＣＤシール部材２６２は、主垂直壁部分２６６と、壁部分の頂部２７０
から外側に突き出る横フランジ２６８と、壁部分の反対側の底部分２７４に取り
付けられたシール・ブレード２７２とを含んでいる（図１３）。従って、外側に
突き出た横フランジ２６８は、シール・アセンブリの移動方向に対し実質的に垂
直である反対側の上部及び下部制御表面２７６、２７８を形成する。壁部分２６
６と横フランジ２６８は、別々の構成要素であるか又は図示のような一つの構成
要素であってもよい。

【００６７】上記のようにシール・アセンブリ２６０は、図１０と１１に示す退去位置と図
１２と１３に示す作動位置との間で垂直に動くことができる。特に、ＣＤシール
部材２６２の壁部分２６６は、位置制御プレート２５０の内側に配置され、位置
制御プレート２５０に対しスライドできる。垂直方向の移動量は、上部支持アセ
ンブリ２２２の底部表面２２６と下部支持アセンブリ２４０の頂部表面２４２と
の間を移動する横フランジ２６８の能力で決まる。

【００６８】横フランジ２６８の、即ち、ＣＤシール部材２６２の垂直位置は、空気圧充填
チューブ２３０と２４８を起動することにより制御する。充填チューブは、空気
プレスの空気圧ソース及び制御システム（図示せず）に作動的に接続される。上
部充填チューブ２３０が起動すると、ＣＤシール部材２６２の上部制御表面２７
６に対して下向きの力が発生し、その結果、フランジ２６８が下向きに動きだし
、下部支持アセンブリ２４０の頂部表面２４２と接触するか、又は下部充填チュ
ーブ２４８又は布張力が生じさせる上向きの力によって止められるまで動き続け
る。下部充填チューブ２４８を起動させて上部充填チューブを停止させると、Ｃ
Ｄシール部材２６２を退去位置に戻すことができる。この場合、下部充填チュー
ブが下部制御表面２７８を上向きに押して、フランジ２６８を上部支持アセンブ
リ２２２の底部表面に向かって動かす。勿論、ＣＤシール部材を移動させるため
、上部及び下部充填チューブを異なる圧力で作動させることができる。ＣＤシー
ル部材の垂直な動きを制御するための代替方法としては、空気圧シリンダ、油圧
シリンダ、ネジ、ジャッキ、機械的なリンク、又は他の適当な手段が含まれる。
適切な充填チューブを、オハイオ州、ケントのシールマスター社から入手できる
。

【００６９】図１３に示すように、上部支持アセンブリ２２２とＣＤシール部材２６２との
間に跨る一対のブリッジプレート２７９で加圧流体の流出を防ぐ。従って、ブリ
ッジプレートは、ＣＤシール部材の内側表面に対してスライドできるように上部
支持アセンブリ２２２の対向表面２２４に固定されており、そうであれば、加圧
流体の流出を防ぐことができる。ブリッジプレートは、ＬＥＸＡＮのような液体
を透過させず準剛性で摩擦の低い材料、金属シート等で形成される。シール・ブレード２７２は、高圧空気室と湿潤ウェブ２４の間で縦方向に流出
する加圧流体を最小にするために空気プレスの他の特性と共に機能する。又シー
ル・ブレードは、布の摩耗量を減らす方法で形成されるのが望ましい。特定の実
施形態のシール・ブレードは、弾性樹脂化合物、セラミック、コーティングされ
た金属物質等で形成される。

【００７０】図１２と１４で、ＭＤシール部材２６４は互いに離れて配置され、空気プレス
のサイド端部沿いにおける加圧流体の漏れを防ぐようになっている。図１２及び
１４はそれぞれ、縦方向に直角な方向に湿潤ウェブ２４の端部付近に配置された
ＭＤシール部材２６４の一つを示す。図示のように各ＭＤシール部材は、横の支
持部材２８０と、横の支持部材に作動的に接続されたエンドデッケルストリップ
２８２と、横の支持部材に対して、エンドデッケルストリップを動かすためのア
クチュエータ２８４とを含んでいる。横の支持部材２８０は通常、湿潤ウェブ２
４のサイド端部付近に位置し、一般にはＣＤシール部材２６２の間に配置される
。図示のように各々の横支持部材は、エンドデッケルストリップが取り付けられ
る下向きのチャネル２８１（図１４）を規定する。更に、各々の横支持部材は、
アクチュエータ２８４が取り付けられる円形開口部２８３を規定する。

【００７１】エンドデッケルストリップ２８２は、円筒形アクチュエータ２８４により、横
支持部材２８０に対して垂直に動くことができる。連結部材２８５（図１２）は
、エンドデッケルストリップを円筒形アクチュエータの出力シャフトと連結させ
る。連結部材は、一つ以上の逆Ｔ字型バーを含んでおり、例えば、交換時には、
エンドデッケルストリップがチャネル２８１内でスライドするようになっている
。

【００７２】図１４の横支持部材２８０とエンドデッケルストリップ２８２の両者は、Ｏリ
ングなどの液体を透過しないシール片２８６を格納するために、スロットを規定
する。シール片は空気プレスの空気室２１４からの漏れをシールするのを助ける
。それらの構成要素間の動きに対応するために、シール片が存在するスロットは
、横支持部材２８０とエンドデッケルストリップ２８２の間の接続部分で広げら
れることが望ましい。

【００７３】ブリッジプレート２８７（図１２）は、ＭＤシール部材２６４と上部支持プレ
ート２１１との間に配置され、上部支持プレートに固定される。空気室２１４の
横部分（図１３）は、ブリッジプレートにより定められる。液体を透過させない
ガスケット材料のようなシール手段を、ブリッジプレートとＭＤシール部材との
間に配置して、両者間で相対的な動きができるようにし、加圧流体の損失を防ぐ
のが望ましい。

【００７４】アクチュエータ２８４は、上部支持布２０６に対するエンドデッケル漉き桁２
８２によるローディング及びアンローディングをＣＤシール部材２６２の垂直位
置に関係なく制御するのが望ましい。荷重は、必要なシール力に見合うように正
確に制御することができる。エンドデッケルストリップは、全エンドデッケルと
布の摩耗をなくすため、必要ない場合は退去位置にすることができる。相応しい
アクチュエータはビンバ社から入手できる。替わりに、エンドデッケルストリッ
プの位置を制御する性能が犠牲にはなるが、布に対してエンドデッケルストリッ
プを保持するためにスプリング（図示せず）を使ってもよい。

【００７５】図１２で各エンドデッケルストリップ２８２は、連結部材２８５に近接して配
置された頂部表面又は端部２９０と、使用時は布２０６と接触する反対側の底部
表面又は端部２９２と、ＣＤシール部材２６２にかなり近接する横表面又は端部
２９４とを有する。底部表面２９２の形状は真空ボックス２０４の曲がりに添う
ようになっているのが望ましい。ＣＤシール部材２６２が布に接触する個所では
、底部表面２９２は布と当たった時の曲がりに添う形状であるのが望ましい。従
って、底部表面の中央部分２９６は、離れて配置されているエンド部分２９８に
より縦方向と直角な方向に囲まれる。一般に、中央部分２９６の形状は真空ボッ
クスの形状を追跡し、エンド部分２９８の形状はＣＤシール部材２６２が生じさ
せる布の変位を追跡する。突き出たエンド部分２９８の摩耗を防ぐため、ＣＤシ
ール部材２６２を引き戻す前にエンドデッケルストリップを引き戻すことが望ま
しい。エンドデッケルストリップ２８２は、布の摩耗を最小にするガスを透過さ
せない材料で形成するのが望ましい。エンドデッキに相応しい特定の材料は、ポ
リウレタン、ナイロン等である。

【００７６】ＭＤシール部材２６４は、縦方向に直角な方向に移動できるのが好ましく、ＣＤシール部材２６２に対しスライドできるように置かれるのが望ましい。図示
の例では、ＭＤシール部材２６４の縦方向と直角な方向での動きは、ねじ切りさ
れたシャフト又はボルト３０５（図１４）によって制御され、このシャフト又は
ボルト３０５は、ブラケット３０６により所定の個所に保持される。ねじ切りさ
れたシャフト３０５は、横支持部材２８０のねじ切りされた開口部を通過し、シ
ャフトを回転させるとＭＤシール部材はシャフトに沿って移動する。ＭＤシール
部材を縦方向と直角な方向に移動させる代替手段として、空気式装置等を使って
もよい。ある代替実施形態では、ＭＤシール部材をＣＤシール部材に固定し、シ
ール・アセンブリ全体を上下させる。別の代替実施形態では、横支持部材２８０
をＣＤシール部材に固定し、エンドデッケルストリップ２８２をＣＤシール部材
に関係なく、動かすようになっている（図示せず）。

【００７７】真空ボックス２０４は、頂部表面３０２を有するカバー３００を含み、この頂
部表面３０２の上を下部支持布２０８が移動する。他の実施形態との関連で上述
したように、真空ボックスカバー３００とシール・アセンブリ２６０は、ウェブ
の制御を容易にするために緩やかに曲がっているのが望ましい。図示の真空ボッ
クスカバーは、縦方向２０５のリーディング端部からトレーリング端部にかけて
、第一外側シール・シュー３１１と、第一シール真空ゾーン３１２と、第一内側
シール・シュー３１３と、三つの内側シュー３１５、３１７、３１９を囲む一連
の四つの高真空ゾーン３１４，３１６，３１８，３２０と、第二内側シール・シ
ュー３２１と、第二シール真空ゾーン３２２と、第二外側シール・シュー３２３
とで形成される（図１３）。これらのシューとゾーンは、それぞれ、縦方向に直
角な方向にウェブ全幅に広がっていることが望ましい。各シューは頂部表面を含
み、この頂部表面は、布の著しい摩耗を起こさずに下部支持布２０８に乗るよう
にセラミック材料で形成されているのが望ましい。相応しい真空ボックスカバー
及びシューは、樹脂、ナイロン、コーティングされた鋼等で形成され、ＪＷＩ社
又はＩＢＳ社から入手することができる。

【００７８】四つの高真空ゾーン３１４，３１６，３１８，３２０は、一つ又はそれより多
い比較的高いレベルの真空引きを行う真空ソース（図示せず）に作動的に接続さ
れたカバー３００中の通路である。例えば、高真空ゾーンは０から２５インチ水
銀柱で作動し、具体的には１０から２５インチ水銀柱である。図示の通路の代替
としてカバー３００は、加圧流体がウェブを通過して流れるようにするため、真
空ソースに接続された複数の穴又は他の形状の開口部（図示せず）を規定しても
よい。ある実施形態の高真空ゾーンでは、縦方向に測定した長さが０．３７５イ
ンチでウェブ全幅に亘るスロットを備えている。ウェブ上の特定の点が加圧流体
の流れに曝される滞留時間、即ち図示の実施形態の場合、スロット３１４，３１
６，３１８，３２０に亘る滞留時間は１０ミリ秒又はそれより短く、具体的には
７．５ミリ秒又はそれより短く、更に具体的には５ミリ秒又はそれより短く、雇
えば約３ミリ秒又はそれより短いか又は約１ミリ秒又はそれより短い。高真空圧
スロットの数及び幅と機械の速度により滞留時間が決まる。選ばれる滞留時間は
、湿潤ウェブが含む繊維のタイプと脱水所要量に左右される。

【００７９】第一と第二のシール真空ゾーン３１２、３１４は、空気プレスから失われる加
圧流体を最小にするために使われる。シール真空ゾーンは、四つの高真空ゾーン
に比べ比較的低いレベルの真空引きを行うことが望ましい一つ又はそれより多い
真空ソース（図示せず）に作動的に接続されたカバー３００中の通路である。シ
ール真空ゾーンにとって望ましい真空レベルは０から１００インチ水柱である。

【００８０】空気プレス２００は、ＣＤシール部材２６２がシール真空ゾーン３１２及び３
２２内に配置されるように構成するのが望ましい。更に、空気プレスのリーディ
ング側にあるＣＤシール部材２６２のシール・ブレード２７２は、縦方向で第一
外側シール・シュー３１１と第一内側シール・シュー３１３の間、更に具体的に
は両者の中央に配置されるのが望ましい。ＣＤシール部材のトレーリング・シー
ル・ブレード２７２は、同様に縦方向で第二内側シール・シュー３２１と第二外
側シール・シュー３２３の間、更に具体的には両者の間の中央に配置されるのが
望ましい。説明の都合上、図１３に若干拡大して示した湿潤ウェブ２４と布２０
６，２０８との正常な移動コースをＣＤシール部材が変位するように、結果的に
シール・アセンブリ２６０を下げることができる。

【００８１】シール真空ゾーン３１２及び３２２は、湿潤ウェブ２４の幅全体に亘る空気プ
レスからの加圧流体の損失を最小にするために機能する。シール真空ゾーン３１
２及び３２２内の真空により、高圧空気室から加圧流体を抜き、空気プレスの外
側から周囲の空気を抜く。その結果、空気プレスの外側からシール真空ゾーンへ
と空気が流れ、加圧流体は反対方向へは漏れない。高真空ゾーンとシール真空ゾ
ーンの間の相対的な真空度の差があるため、高圧空気室から送られる加圧流体の
大部分がシール真空ゾーンではなく高真空ゾーン内へ抜き取られる。

【００８２】図１５に部分的に示す代替実施形態では、何れのシール真空ゾーン３１２、３
２２も真空引きされない。むしろ、縦方向での加圧流体の漏れを防ぐために、変
形可能なシールデッキ３３０はシールゾーン３１２及び３２２内に配置される（
３２２のみ示す）。この場合、空気プレスは、布２０６及び２０８及び湿潤ウェ
ブ２４に突き当たるシールプレード２７２と、変形可能なシールデッキ３３０に
近接又は接触して配置されている布及び湿潤ウェブにより縦方向にシールされる
。ＣＤシール部材２６２が、布と湿潤ウェブとに接触し、且つＣＤシール部材
が、布と湿潤ウェブの反対側の面で変形可能なシールデッキ３３０に対向するこ
の構成は、特に効果的な高圧空気室シールを得ることが発見された。

【００８３】変形可能なシールデッキ３３０は、空気プレス２００のリーディングエンド、
トレーディングエンド、又は両エンドをシールするために、湿潤ウェブの全幅に
亘って広がるのが望ましい。変形可能なシールデッケル漉き桁が湿潤ウェブの全
幅に亘って広がる場合シール真空ゾーンは真空ソースから接続しなくてもよい。
全幅で変形可能なシールデッキを空気プレスのトレーリングエンドに使う場合、
二つの布が分れるときにウェブ２４を一方の布へ留めるために、真空装置又はブ
ローボックスを空気プレスの下流で使用する。

【００８４】変形可能なシールデッケル漉き桁３３０は、布２０８より先に摩耗する、即ち
布と共に使われ布を著しく摩耗させずに自らが摩耗する材料、又は布に突き当た
ると変位する弾性的な材料のどちらかを含んでいることが望ましい。いずれの場
合も、変形可能なシールデッキは気体を透過させないことが望ましく、独立気泡
フォーム等の中空容積の高い材料を含むのが望ましい。ある特定な実施形態の変
形可能なシールデッキは、厚さ０．２５インチの独立気泡フォームを含む。最も
望ましいのは、変形可能なシールデッケル漉き桁自体が布の経路に添って摩耗す
ることである。変形可能なシールデッキは、例えばアルミニウムバーのような、
構造体を支持する裏張りプレート３３２を備えているのが望ましい。全幅に亘るシールデッキを使わない実施形態では、ある種のシール手段をウェ
ブの横の側に必要とする。上記の変形可能なシールデッキ又は技術的に既知な他
の適当な手段を使い、加圧流体が布を通過し湿潤ウェブの横方向の外向きに流れ
るのを防ぐ。

【００８５】湿潤ウェブの幅均一に亘る上部支持布２０６に対するＣＤシール部材２６２の
接触度合が、効果的なシールを、ウェブを横切って作る際の重要な要因であるこ
とが判明している。必要な接触度合は、上部及び下部支持布２０６及び２０８の
最大張力と、ウェブを横切る圧力差、この場合は高圧空気室２１４とシール真空
ゾーン３１２、３２２の間の圧力差と、ＣＤシール部材２６２と真空ボックスカ
バー３００との間のギャップの関数であることが判明している。

【００８６】図１６に示された空気プレスのトレーリングシール区域の概略図を追加的に参
照すると、上部支持布２０６へのＣＤシール部材２６２の最低限の所要接触量ｈ
（ｍｉｎ）は、で表される。但し、Ｔはポンド／インチを単位とする布の張力、Ｗはｐｓｉを単
位とするウェブを横切る圧力差、ｄはインチを単位とする縦方向におけるギャッ
プである。

【００８７】図１６は、トレーリングＣＤシール部材２６２が、矢印が表す量「ｈ」だけ上
部支持布２０６を変位させる様子を示す。上部及び下部支持布２０６及び２０８
の最大張力を矢印Ｔで表す。布の張力をヒュイック社から入手できるモデル張力
計又は別の好適方法で測定する。ＣＤシール部材のシール・ブレード２７２と第
二内側シール・シュー３２１との間のギャップを縦方向で測定し、矢印「ｄ」で
表す。接触度合を決める重要なギャップ「ｄ」は、高圧空気室２１４へのシール
・ブレード２７２の圧力差が大きい側におけるギャップである、何故ならそちら
の側の圧力差が布及びウェブの位置に最も影響するからである。シール・ブレー
ドと第二外側シュー３２３との間のギャップは、ギャップ「ｄ」とほぼ同じか又
はそれより小さいのが望ましい。

【００８８】上記の最小接触度となるようにＣＤシール部材２６２の垂直方向の配置を調整
することが、ＣＤシールの有効性を決める決定的要因である。シール・アセンブ
リ２６０に加わる荷重は、シールの効果を決める上であまり影響せず、最低限必
要な接触度合の維持に必要な量へ設定することのみが必要である。勿論、布の摩
耗量は、空気プレスの商業的な有用性に影響する。実質的に布を摩耗させずに効
果的なシールを達成するには、接触度は、上記の最低接触度合と同じか又は若干
大きいのが望ましい。布の幅に亘る摩耗のばらつきを最小にするには、布に加わ
る力を縦方向に直角な方向で一定に保つのが望ましい。これはＣＤシール部材に
よる荷重を均一に制御するか、又はＣＤシール部材の位置を制御し且つＣＤシー
ル部材の接触を幾何学的に均一にすることにより達成できる。

【００８９】使用中は、制御システムにより高圧空気室２０２のシール・アセンブリ２６０
は作動位置まで下がる。まず、シール・ブレード２７２が上部支持布２０６へ上
記の程度で接触するようにＣＤシール部材２６２を下げる。更に具体的には、Ｃ
Ｄシール部材２６２が下方へ移動するように上部及び下部充填チューブ２３０、
２４８内の圧力を調整し、その移動が下部支持アセンブリ２４０に接触する横フ
ランジ２６８により止まるか、又は布の張力と釣り合うまで圧力を調整する。
次に、ＭＤシール部材２６４のエンドデッケルストリップ２８２を、上部支持布
に接触又は近接するまで下げる。引き続き、高圧空気室２０２と真空ボックス２
０４の両者を湿潤ウェブに対してシールし加圧流体の流出を防ぐ。

【００９０】次に、空気プレスを起動し、加圧流体で高圧空気室２０２を満たし空気がウェ
ブ通過して流れるようにする。図１３の実施形態では、高真空と低真空を高真空
ゾーン３１４，３１６，３１８，３２０とシール真空ゾーン３１２，３２２との
それぞれに加え、空気の流れ、シール、水分の除去を容易にする。図１５の実施
形態の場合、加圧流体は高圧空気室から高真空ゾーン３１４，３１６，３１８，
３２０へ流れ、変形可能なシールデッケル漉き桁３３０は、空気プレスを縦方向
に直角な方向に対してシールする。その結果生じた湿潤ウェブを横切る圧力差と
ウェブを通過する空気の流れと、効果的にウェブを脱水する。

【００９１】空気プレスの多くの構造的特徴及び作動特徴は、布の比較的少ない摩耗量と組
み合わされて極僅かな加圧流体しか流出しないことに寄与する。最初、空気プレ
ス２００は、布と湿潤ウェブに接触するＣＤシール部材２６２を使っている。接
触の度合は、ＣＤシールの効果を最大とするように決定される。ある実施形態の
空気プレスは、シール真空ゾーン３１２及び３２２を利用し、周囲の空気が湿潤
ウェブ全体に亘って空気プレスに流れ込むようにしている。別の実施形態では、
変形可能なシール部材３３０は、ＣＤシール部材の反対側のシール真空ゾーン３
１２と３２２内に配置される。何れの場合も、高圧空気室２０２と真空ボックス
２０４との合わせ面を正確に位置合わせする必要性を最小にするため、ＣＤシー
ル部材２６２を真空ボックスカバー３００の通路内の少なくとも一部分に配置す
るのが望ましい。また、シール・アセンブリ２６０は、フレーム構造２１０に接
続された下部支持アセンブリ２４０のような静止した構成要素に取り付けられる
こともある。そうすることにより、空気プレス用の荷重は高圧空気室内の加圧流
体とは無関係となる。布の磨耗も布の磨耗の少ない材料と潤滑システムを使うこ
とで最小になる。適切な潤滑システムには、乳化したオイルのような化学的潤滑
剤、剥離剤又は他の同様な薬品、水等がある。潤滑剤を塗布する代表的方法とし
て、希釈潤滑剤の縦方向と直角な方向への一様な散布、水又は空気で霧化した溶
液、濃縮溶液のフェルトによるワイプ、吹き付けシステムで周知の他の方法等を
挙げることができる。

【００９２】高圧空気室の圧力を高くした時の作動能力は、漏れを防ぐ能力に左右されるこ
とが判明している。漏れは過去又は予想される作動と比べた過大な空気流量、作
動ノイズの増大、水分の飛散、甚だしい場合は穴や線を含む湿潤ウェブ中の規則
的又は不規則な欠陥等から検出することができる。空気プレスのシール構成を調
整し整列させれば、漏れはとめることができる。

【００９３】空気プレスでウェブを均一に脱水をするには、空気が縦方向と直角な方向に均
一に流れることが望ましい。縦方向に直角な方向の流れの均一性は、流体力学的
計算モデルを使って形状を決め高圧側及び真空側にテーパーをつけた管路のよう
なメカニズムによって改良する。ウェブの坪量と水分含有率は縦方向と直角な方
向では均一ではないので、縦方向と直角な方向で均一な空気の流れを得るには、
シートの特性に基づいて空気の流れを変えるために高圧側及び真空側にダンパを
備えた個別制御ゾーン、湿潤ウェブの前で流れに相応な圧力低下を起こさせるバ
ッフルプレート、又は他の直接的手段のような追加手段を取り入れるのが望ま
しい。ＣＤ脱水の均一性を制御するための代替方法としては、例えばオハイオ州
、ダブリンのハネウェルメジャレックスシステム社から入手可能なデブロナイザ
蒸気シャワーなどの制御された帯状の蒸気シャワーのような外部装置が含まれる
。

【００９４】（例）本発明をより詳しく理解するため以下の例を記す。特定の量、割合、構成、パ
ラメータは例示的に示され、本発明の範囲を特に限定するものではない。例でのＭＤ抗張力、ＭＤ伸び、ＣＤ抗張力は、クロスヘッド速度を１０．０イ
ンチ／分（２５４ｍｍ／分）、フルスケール荷重を１０ｌｂ（４，５４０ｇ）、
チャックスパン（チャック間の距離、ゲージ長さとも称する）を２．０インチ（
５０．８ｍｍ）、供試片の幅を３インチ（７６、２ｍｍ）とするパラメータの下
で、ＴＡＰＰＩ試験方法４９４ＯＭ−８８「紙とボール紙の引っ張り破断特性」
に従って得る。張力試験機械は、ノースキャロライナ州、リサーチトライアング
ルパークのＭＴＳシステム社の一部門であるマサチューセッツ州、ストートンの
システムインテグレーションテクノロジー社のシンテック、モデルＣＩＴＳ−２
０００である。

【００９５】例のシートの剛性は、ティッシュに関する縦方向（ＭＤ）荷重／伸び曲線の最
大傾斜（以下、「ＭＤ勾配」と呼ぶ）か、又はティッシュのキャリパと製品のプ
ライの数とを更に考慮した縦方向剛性（本明細書で規定する）により客観的に表
すことができる。ＭＤ勾配の決定については、図９と関連させて後述する。ＭＤ
勾配は、ティッシュの縦方向（ＭＤ）荷重／伸び曲線の最大勾配である。ＭＤ勾
配の単位はｋｇ／３インチ（７，６２ｃｍ）である。ＭＤ剛性はキャリパをプラ
イ数で除して得た商の平方根とＭＤ勾配との積である。ＭＤ剛性の単位は（ｋｇ
／３インチ）−μ^0.5である。

【００９６】図９は、ティッシュシートの一般的な荷重／伸び曲線であり、ＭＤ勾配の測定
法を示す。図示の荷重／伸び曲線上の二点Ｐ１、Ｐ２を選んでいるが、両者間の
距離は説明用に誇張してある。張力試験機は、Ｐ１からＰ２までにサンプルされ
る点の線形回帰計算をするようにプログラムされている（ＧＡＰ「汎用アプリケ
ーションプログラム」バージョン２．５、ノースカロライナ州、リサーチトライ
アングルパーク、ＭＴＳシステム社の一部門であるマサチューセッツ州、ストー
トンのシステムインテグレーションテクノロジー社）。この計算を、点Ｐ１とＰ
２を通常の方法で曲線に合わせることにより、曲線に対して繰り返し行う（後述
する）。これらの計算の内の最高値が最大勾配であり、供試片の縦方向について
行ったものを本明細書ではＭＤ勾配と呼ぶ。

【００９７】張力試験機プログラムは、２．５インチ（６３．５ｍｍ）スパンの伸びに対し
５００個のＰ１やＰ２のような点をサンプリングするように設定すべきである。
これにより十分な点数が得られ、供試片の如何なる伸びも実用上表すことができ
る。これは１０インチ／秒（２５４ｍｍ／秒）のクロスヘッド速度の場合には、
０.０３０秒毎に１点を測定することになる。プログラムは１０番目の点を最初の点（例えばＰ１）として設定し、４０番目の点（例えばＰ２）まで３０個の点
を数え、この３０個の点で線形回帰計算を実行し、勾配を計算する。プログラム
は回帰計算からの勾配をアレイの状態で記憶する。次にプログラムは、１０個の
点を２０番目の点（Ｐ１となる）まで繰り上げ、再び同じ手順を繰り返す（５０
番目となる点（Ｐ２となる）まで３０個の点を数え、その勾配を計算しアレイで
記憶する）。このプロセスをシートの全体の伸びに関して続ける。次に最大勾配
を最高値としてこのアレイから選ぶ。最大勾配の単位は、ｋｇ／３インチ供試片
幅である。（勿論、歪みは、伸びの長さをチャックスパンの長さで割り算するか
ら、無次元である。試験機プログラムはこの計算を考慮している。）

【００９８】例１−４本発明を説明するため実質的に図１に示した方法を使い、複数の通
風乾燥された非収縮ティッシュを製造した。更に具体的には、例１−４は全て三
層で単一プライのトイレットティッシュであり、外側の層は分散され短繊維にさ
れたユーカリ繊維から、中央層は北方産の精製軟材クラフト繊維を含むものであ
った。セネブラユーカリ繊維を、１５分間で密度１０％にパルプ化し、密度３０
％に脱水した。次にパルプをモールシャフト分散機へ送る。分散機を１６０°Ｆ
（７０℃）、２．２ＨＰＤ／Ｔ（１．８ＫＷ−日／メートルトン）の電力を加え
て作動させた。分散させた後、７．５ｋｇ／メートルトンの軟化剤を乾燥繊維に
加えた（０．７５重量％）。

【００９９】形成成形前に、軟材繊維を３０分間で密度３．２％でパルプ化し、分散され短
繊維化されユーカリ繊維を密度２．５％まで希釈した。層状にしたシートの全体
重さは、短繊維化したユーカリ／精製した軟材／短繊維化したユーカリ層という
分け方を基準に、例１，２，４の場合を３５％／３０％／３５％、例３の場合を
３３％／３４％／３３％とした。中央層を目標強度値の達成に必要なレベルまで
精製し外側層で滑らかさと嵩を与えた。乾燥度と一時的な湿潤強度を高めるため
、強化剤パレツ６３１ＮＣを中央層に加えた。

【０１００】これらの例では、四層のベロイトコンセプトIIIヘッドボックスを用いた。上記三層製品の中央の単一層を作るため、精製した軟材クラフト紙料をヘッドボッ
クスの中央の二層内で使用した。スライスから約３インチ（７５ｍｍ）窪んだ乱
流生成インサートと、スライスを超えて約６インチ（１５０ｍｍ）伸びる層分割
機を使用した。ネットスライス開口部は約０．９インチ（２３ｍｍ）であり、四
つのヘッドボックス層への水の流れはどれもほぼ同程度であった。ヘッドボック
スに送った紙料の密度は約０．０９重量％であった。

【０１０１】最終の三層シートは、成形布をアップルトンミル２１６４−Ｂ布とし、ツイン
ワイア吸引形成ロールのフォーマで形成した。成形布の速度は１１．８から１２
．３ｍ／秒の範囲であった。新しく形成されたウェブを次に、空気プレスを使わ
ず成形布の下側から真空吸引し２５から２６％の密度に脱水し、空気プレスで３
２から３３％の密度に脱水後、９．１ｍ／秒（２９から３５％のラッシュ移送）
で移動する移送布に移した。移送布は、アップルトンミル２１６４−Ｂであった
。約６から１５インチ（１５０から３８０ｍｍ）真空水銀柱で吸引する真空シュ
ーを使いウェブを移送布へ移した。次にウェブを約９．１ｍ／秒で移動する通風乾燥布へ移した。通風乾燥布には
アップルトンミルＴ１２４−４とＴ１２４−７を使った。ウェブを、約３５０°
Ｆ（１７５℃）の温度で作動するハニカム通風乾燥機で搬送し、最終的な乾燥度
である約９４から９８％の密度まで乾かした。

【０１０２】例のシートの製造順序は、以下の通りであった。例１のシートを４ロール製造
した。表１に報告した密度データは、２つの測定値に基づいたもので、それぞれ
は、４個のロール内の最初の１個と最後の１個のものである。表１に示す別のデ
ータは、４つの測定値の平均を表し、１ロール毎にデータを取った。次に、空気
プレスを起動した。空気プレスを起動する前後のデータを表３に示す（個々のデ
ータ点）。このデータは、空気プレスにより抗張力を著しく増加したことを示す
。次に、抗張力が例１のシートと同程度のレベルに下がるようにプロセスを変更
した。プロセスを調整した後、例２のシートを４ロール（本発明）を製造した。
その後、別の通風乾燥布を使い空気プレスを起動させ、例３のシートを４ロール
（本発明）製造した。空気プレスの電源を切り、例３のシートと同程度の抗張力
を取り戻すようにプロセスを調整した。次に、例４のシートを４ロール製造した
。表２の各例の密度データは、４個が一セットのロールの最初と最後２個の測定
値を基にした平均である。表２の他のデータは、各例の各ロール毎の測定値４個
を平均したものである。表２で、例４のデータを左の欄に、例３のデータを右の
欄に表し、表１と表３では同じ表し方をし、左の欄に空気プレスのない場合を、
右の欄に空気プレスのある場合を表している。

【０１０３】表１−３に、例１−４の最終ティッシュ特性とプロセス条件の詳細を示す。下
記の表１−３の最左側の欄で、「密度＠ラッシュ移送」は、成形布から移送布へ
移る点でのウェブの密度を％ソリッドで表し、「ＭＤ抗張力」は、縦方向の抗張
力を標本幅３インチ（７．６２ｃｍ）当たりのグラムで表し、「ＣＤ抗張力」は
、縦方向に対して直角な方向の抗張力を標本幅３インチ（７．６２ｃｍ）当たり
のグラムで表し、「ＭＤ伸び」は、縦方向の伸びを標本が破損した時点の伸び割
合で表し、「ＭＤ勾配」は、上記定義の標本幅３インチ（７．６２ｃｍ）当たり
のキログラムで表し、「キャリパ」は、アンビル直径が６５／１６インチ（１０
３．２ｍｍ）でアンビル圧力が２２０グラム／平方インチ（３．３９キロパスカ
ル）の嵩マイクロメーターを使い測定した１シートのキャリパをμで表し、「Ｍ
Ｄ剛性」は、上記定義の縦方向の剛性係数を（ｋｇ／３インチ）−μ^0.5で表し、「坪量」は、仕上げ坪量をグラム／ｍ²で表し、「ＴＡＤ布」とは通風乾燥布を意味し、「リファイナー」は、中央層を精製するため入力した電力をＫＷで表
し、「ラッシュ」は、低速度の移送布と成形布の間の速度差を移送布の速度で割
った商を％で表し、「ＨＷ／ＳＷ」は、三層シングルプライのティッシュにおけ
る硬材（ＨＷ）と軟材（ＳＷ）の繊維の重量内訳を総繊維重量に対しての％で表
し、「パレツ」は、パレツ６３１ＮＣの追加割合を中央層繊維に対してｋｇ／メ
ートルトンで表す。表１表２表３

【０１０４】先の例に示すように、空気プレスにより差動移送機の上流で密度がかなり高く
なるので、低弾性値に見られる柔らかなシートの製品が製造される結果となる。
前記ティッシュ製品の弾性値（ＭＤ剛性）は、約３０％より高い密度に補足的な
脱水をすることなく製造された比較ティッシュ製品の引張り応力に比べ、少なく
とも２０％より小さいことが望ましい。更に、約３０％より高い密度に補足的に
脱水することなく製造された比較ティッシュ製品に比べ、前記ティッシュ製品の
縦方向の抗張力は少なくとも２０％より大きく、前記ティッシュ製品の横方向の
抗張力は少なくとも２０％より大きい。更に、約３０％より高い密度に補足的に
脱水することなく製造された比較ティッシュ製品に比べ、前記ティッシュ製品の
縦方向の伸びは、少なくとも１７％より大きい。

【０１０５】上記の詳細な記述により例を示した。このように本発明の精神と範囲を逸脱す
ることなく多くの修正および変更することができる。例えば、ある実施形態の一
部として述べた代替的又は随意的特性を使い別の実施形態を作ることができる。
又、二つの名前を付けた構成要素により同じ構成部分を表すこともできる。更に
、エンジェル他に発行された１９９７年９月１６日付米国特許番号第５，６６７
，６３６が開示する様々なプロセス及び装置配列を使用することができる。従っ
て本発明は上述の特定の実施形態ではなく請求項によってのみ限定されるべきで
ある。

【図面の簡単な説明】

【図１】通風乾燥された収縮シートを製造するための本発明による方法及び装置を表す
代表的なプロセスの流れの概略図である。

【図２】図１におけるプロセス流れ図の空気プレスを上から見た代表的な拡大平面図で
ある。

【図３】図２に示した空気プレスの代表的な側面図で、説明のため一部分が外された断
面を示す。

【図４】図３の線４−４についての代表的な拡大断面図である。

【図５】図４と同様の、図３の線５−５についての代表的な拡大断面図である。

【図６】図２及び３に示した空気プレスの代替シールシステムの代表的な側面図であり
、説明のため一部分が外された断面を示している。

【図７】図２に示した真空移送シューの代表的な拡大側面図である。

【図８】図７と同様の、代表的な拡大側面図であり、真空スロットのリーディング端部
で布が同時に合流／分岐する様子を表す。

【図９】ティッシュに関する荷重／伸び曲線の一般的なプロットであり、ＭＤ勾配の決
め方を表す。

【図１０】本発明による代替空気プレスの代表的な拡大端面図であり、空気プレスの高圧
空気室シール・アセンブリは、湿潤ウェブと真空ボックスに対して上昇した位置
にある。

【図１１】図１０の空気プレスの代表的な側面図である。

【図１２】図１０の線１２−１２についての代表的な部分拡大図であるが、シール・アセ
ンブリは布に押しつけられている。

【図１３】図４と同様の、図３の線５−５についての代表的な拡大断面図である。

【図１４】布に対して配置された高圧空気室シール・アセンブリの複数構成要素の代表的
な斜視図であり、説明のため部分的に外され断面が示されている。

【図１５】図１０における空気プレスの代替シール構成の代表的な拡大断面図である。

【図１６】図１０における空気プレスのシール部分の代表的な拡大概略図である。

【図１７】通風乾燥された収縮シートを製造するための本発明による方法を表す代表的な
プロセスの流れの概略図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者ブラージンマークアレンアメリカ合衆国ウィスコンシン州 54915 アップルトンサウスデイブレイクドライヴ 817 (72)発明者ハーダフランクスティーヴンアメリカ合衆国ウィスコンシン州 54915 アップルトンサウスリーストリート 1407 (72)発明者ホンスンホーアメリカ合衆国ウィスコンシン州 54956 ニーナウェストラーセンロード 3118 Ｆターム(参考） 4L055 AJ06 BD03 BD04 EA08 EA20 EA23 EA26 FA16 GA29

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】湿潤ウェブを形成するために、製紙繊維の水性懸濁液をエン
ドレス成形布の上に沈積する段階と、前記湿潤ウェブを約２０から３０％の密度に脱水する段階と、非圧縮脱水手段を使って、前記湿潤ウェブを約３０％より高い密度に補足的に
脱水する段階と、前記補足的に脱水されたウェブを、成形布速度よりも約１０から８０％遅い速
度で移動する移送布に移す段階と、前記ウェブを、通風乾燥布へ移す段階と、前記ウェブを、最終的な乾燥度に通風乾燥する段階とを含むことを特徴とする
ソフトティッシュシートを製造する方法。
【請求項２】前記非圧縮脱水手段が、空気プレスと、赤外線乾燥と、マイ
クロ波乾燥と、音波乾燥と、通風乾燥と、置換脱水とを含むグループから選択さ
れることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】前記非圧縮脱水手段が、空気プレスを含むことを特徴とする
請求項１に記載の方法。
【請求項４】前記空気プレスにより、前記湿潤ウェブの密度が少なくとも
約３％増加することを特徴とする請求項３に記載の方法。
【請求項５】前記空気プレスが高圧空気室を備え、前記高圧空気室内の空
気圧が、約５から３０％ｐｓｉの範囲内に維持されることを特徴とする請求項３
に記載の方法。
【請求項６】前記空気プレスにより、前記湿潤ウェブを横切る圧力差が、
約３５から６０インチ水銀柱となることを特徴とする請求項３、４又は５の何れ
かに記載の方法。
【請求項７】前記空気プレスが、前記湿潤ウェブを約３１％より高い密度
に脱水することを特徴とする請求項３、４又は５の何れかに記載の方法。
【請求項８】前記空気プレスが、前記湿潤ウェブを約３２％より高い密度
に脱水することを特徴とする請求項７に記載の方法。
【請求項９】前記空気プレスが、前記湿潤ウェブを約３１％から３６％の
密度に脱水することを特徴とする請求項３、４又は５の何れかに記載の方法。
【請求項１０】前記湿潤ウェブを約２０％から３０％の密度に脱水する段
階が、複数の真空ボックスを用いて達成されることを特徴とする請求項１に記載
の方法。
【請求項１１】前記湿潤ウェブが前記空気プレスを通過して搬送されると
きに、前記成形布と支持布との間に挟まれることを特徴とする請求項３に記載の
方法。
【請求項１２】前記成形布が少なくとも約２０００フィート／分の速度で
移動することを特徴とする請求項１、３又は４の何れかに記載の方法。
【請求項１３】請求項１に記載の方法により製造されるティッシュ製品。
【請求項１４】前記ティッシュ製品の引張り応力が、約３０％より高い密
度に脱水する補足的脱水を行わないことを除き請求項１に記載の方法と同じ方法
で製造される比較ティッシュ製品の引張り応力と比べ、少なくとも約２０％小さ
いことを特徴とする請求項１３に記載のティッシュ製品。
【請求項１５】前記ティッシュ製品の縦方向の張力が、約３０％より高い
密度に脱水する補足的脱水を行わないことを除き請求項１に記載の方法と同じ方
法で製造される比較ティッシュ製品の縦方向の張力と比べ、少なくとも約２０％
大きいことを特徴とする請求項１３に記載のティッシュ製品。
【請求項１６】前記ティッシュ製品の横方向の張力が、約３０％より高い
密度に脱水する補足的脱水を行わないことを除き請求項１に記載の方法と同じ方
法で製造される比較ティッシュ製品の横方向の張力と比べ、少なくとも約２０％
大きいことを特徴とする請求項１３に記載のティッシュ製品。
【請求項１７】前記ティッシュ製品の縦方向の伸びが、約３０％より高い
密度に脱水する補足的脱水を行わないことを除き請求項１に記載の方法と同じ方
法で製造される比較ティッシュ製品の縦方向の伸びと比べ、少なくとも約１７％
大きいことを特徴とする請求項１３に記載のティッシュ製品。
【請求項１８】（ａ）湿潤ウェブを形成するために、製紙繊維の水性懸濁
液をエンドレス成形布の上に沈積する段階と、（ｂ）前記湿潤ウェブと共に形成された一体的なシールにより、約５ｐｓｉゲ
ージ圧以上の加圧流体が、前記ウェブを実質的に通過して流れるようになってい
る非圧縮脱水装置を使用し、前記湿潤ウェブを約３０％又はそれより高い密度に
脱水する段階と、（ｃ）前記湿潤ウェブを通風乾燥布へ移す段階と、（ｄ）前記非圧縮に脱水されたウェブを通風乾燥する段階と、（ｅ）前記通風乾燥されたウェブを乾燥シリンダの表面上に移す段階と、（ｆ）前記通風乾燥されたウェブを、クレーピング・ブレードを使って外す段
階とを含むことを特徴とする通風乾燥された収縮ウェブを製造する方法。
【請求項１９】（ａ）湿潤ウェブを形成するために、製紙繊維の水性懸濁
液をエンドレス成形布の上に沈積する段階と、（ｂ）前記湿潤ウェブを約１０から３０％の密度に脱水する段階と（ｃ）高圧空気室と捕集装置との間に形成された一体のシールにより、約５ｐ
ｓｉゲージ圧以上の加圧流体が、実質的に前記ウェブを通過して流れるようにな
っている空気プレスを使い、前記湿潤ウェブを約３０から４０％の密度に補足的
に脱水する段階と、（ｄ）前記湿潤ウェブを通風乾燥布へ移す段階と、（ｅ）前記非圧縮に脱水されたウェブを通風乾燥する段階と、（ｆ）前記通風乾燥されたウェブを乾燥シリンダの表面上に移す段階と、（ｇ）前記通風乾燥されたウェブを、クレーピング・ブレードを使って外す段
階とを含むことを特徴とする通風乾燥された収縮ウェブを製造する方法。
【請求項２０】（ａ）湿潤ウェブを形成するために、製紙繊維の水性懸濁
液をエンドレス成形布の上に沈積する段階と、（ｂ）前記湿潤ウェブを一対の布の間に挟む段階と、（ｃ）前記挟まれた湿潤ウェブ構造体を、約３０インチ水銀柱又はそれより大
きい圧力差と、前記湿潤ウェブを通過する、約１０標準立方フィート／分／平方
インチ又はそれより多い加圧流体の流れとを、前記湿潤ウェブを横切って作り出
すように作動的に関連づけされた高圧空気室と捕集装置との間に通過させる段階
と、（ｄ）加圧流体の流れを使い、前記湿潤ウェブを約３０％の密度に脱水する段
階と、（ｅ）前記湿潤ウェブを通風乾燥布へ移す段階と、（ｆ）前記非圧縮に脱水されたウェブを通風乾燥する段階と、（ｇ）前記通風乾燥されたウェブを乾燥シリンダの表面上に移す段階と、（ｈ）前記通風乾燥されたウェブを、クレーピング・ブレードにより前記乾燥
シリンダから外す段階とを含むことを特徴とする通風乾燥された収縮ウェブを製
造する方法。
【請求項２１】前記非圧縮脱水装置により前記ウェブの密度が約５％から
２０％増加することを特徴とする請求項１８に記載の方法。
【請求項２２】前記ウェブが約３２％又はそれより高い密度へ補足的に脱
水されることを特徴とする請求項１９に記載の方法。
【請求項２３】前記ウェブが約３４％又はそれより高い密度へ補足的に脱
水されることを特徴とする請求項２２に記載の方法。
【請求項２４】前記ウェブを横切る圧力差が約３５から６０インチ水銀柱
であることを特徴とする請求項１８、１９又は２０の何れかに記載の方法。
【請求項２５】前記加圧流体が約５から３０ｐｓｉゲージ圧の圧力に加圧
されることを特徴とする請求項１８、１９又は２０の何れかに記載の方法。
【請求項２６】前記捕集装置が０から２５インチ水銀柱より高い真空引き
を行う真空ボックスを備えていることを特徴とする請求項１８、１９又は２０の
何れかに記載の方法。
【請求項２７】前記空気プレスにおける滞留時間が約１０ミリ秒又はそれ
より短いことを特徴とする請求項１９又は２０の何れかに記載の方法。
【請求項２８】前記空気プレスにおける滞留時間が約７．５ミリ秒又はそ
れより短いことを特徴とする請求項２７に記載の方法。
【請求項２９】前記ウェブが、一つ又はそれより多い真空ボックスを使う
前記空気プレスの前に、約１０から３０％の密度に脱水されることを特徴とする
請求項１９に記載の方法。
【請求項３０】前記高圧空気室へ供給される前記加圧流体の約８５％又は
それより多くが前記湿潤ウェブを通過して流れることを特徴とする請求項１９又
は２０の何れかに記載の方法。
【請求項３１】前記高圧空気室へ供給される前記加圧流体の約９０％又は
それより多くが前記湿潤ウェブを通過して流れることを特徴とする請求項３０に
記載の方法。
【請求項３２】前記加圧流体の温度が約３００℃又はそれより低いことを
特徴とする請求項１８、１９又は２０の何れかに記載の方法。
【請求項３３】前記加圧流体の温度が約１５０℃又はそれより低いことを
特徴とする請求項３２に記載の方法。
【請求項３４】請求項１８、１９又は２０の何れかに記載の方法により製
造されるティッシュシート。