JP2001521018A - アルカノールアミンの精製方法 - Google Patents

アルカノールアミンの精製方法

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JP2001521018A
JP2001521018A JP2000517933A JP2000517933A JP2001521018A JP 2001521018 A JP2001521018 A JP 2001521018A JP 2000517933 A JP2000517933 A JP 2000517933A JP 2000517933 A JP2000517933 A JP 2000517933A JP 2001521018 A JP2001521018 A JP 2001521018A
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グリンスヴェン ペトルス・フランシスカス・アントニウス・ウァン
ヘーリンゲン ギヤスベルト・ヤン・ウァン
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    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C213/00—Preparation of compounds containing amino and hydroxy, amino and etherified hydroxy or amino and esterified hydroxy groups bound to the same carbon skeleton
    • C07C213/10—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives

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  • Organic Chemistry (AREA)
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  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
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Abstract

(57)【要約】 アルカノールアミンを１つもしくはそれ以上の薄膜型蒸発器にて行い、第１工程にて水を水性アルカノールアミンから除去すると共に第２工程にて除水アルカノールアミンをさらに精製することからなる少なくとも２つの工程からなる水性アルカノールアミンの精製方法につき開示する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 （技術分野） 本発明は、水性アルカノールアミン（特に分解生成物で汚染されたもの）の精
製方法に関するものである。
【０００２】 （背景技術） アルカノールアミンは油および化学工業にて、たとえば吸収工程または抽出工
程で溶剤として広く用いられる。これら化合物の水溶液は、たとえば硫化水素も
しくは二酸化炭素のような酸性化合物をガス流から除去すべく多量に使用される
。一般に、これら除去工程は再生的に行われる。このことは、ガス流を吸収塔に
て比較的低温度で溶剤と接触させて精製ガスといわゆるリッチ（もしくはファッ
ト(fat））ソルベントとを生ぜしめることによりガス流から酸性化合物を除去し
た後にリッチソルベントを再生塔に導くことを意味する。ここでリッチソルベン
トを加熱すると共に酸性成分をソルベントから脱着させ、酸性成分といわゆるリ
ーンソルベントとよりなるオフガスを生成させ、これを吸収塔に再循環させうる
。
【０００３】 この種の溶剤は、熱、空気などの作用下で徐々に分解することが知られている
。従って再生の際（すなわち脱着工程の際）加えられる熱は、或る程度の分解(d
egradation）をもたらしうる。さらに、或る種の吸収された酸性化合物はアルカ
ノールアミンと反応してアミン塩を形成することがあり、これは再生塔にて熱に
よりアルカノールアミンから脱着されない。当業界にて、この種の塩類は一般に
熱安定性塩と呼ばれる。しばしば見られる他の汚染物はアミドおよびオキサゾリ
ドンである。オキサゾリドンは、アルカノールアミンと二酸化炭素との間の反応
により生成しうる。たとえばＣＯ2 とジイソプロパノールアミンとの反応は、３
−（２−ヒドロキシプロピル）−５−メチル−２−オキサゾリドン（しばしば「
オキサゾリドン」と称される）をもたらす。低濃度にてこの種の汚染物および分
解生成物は何ら操作問題を示さないが、高濃度にて操作問題を引き起こす。
【０００４】 第１に、これらは全溶剤系におけるアルカノールアミンのモル濃度を低下させ
、従って吸収工程の効果を低下させる。さらに、或る種の熱安定性塩は好ましく
は吸収塔および再生塔並びにその内部および連結部に用いられる炭素鋼の通常生
ずる不動態化を阻害することも判明している。次いで、これは硫化第一鉄による
腐食および汚染をもたらす。耐腐食性鋼材による炭素鋼の代替は明らかにコスト
上の理由から大して魅力的でない。 アルカノールアミンに基づく溶剤系にて熱安定性塩および他の汚染物によりも
たらされる他の操作上の問題は発泡である。その原因はまだ完全には理解されて
いないが、発泡は溶剤が綺麗であれば殆どまたは全く生じないことが判明してい
る。多くの操作員は、アルカノールアミン−水混合物における汚染物（特に熱安
定性塩）の濃度を監視すると共に、これをたとえば陰イオンとして３０００ｐｐ
ｍ未満の熱安定性塩を低レベルに保つのが有利であることを知っている。
【０００５】 従来、一般的に認められた慣例は、ブリード流により自発的に或いは少リーク
もしくは不適正操作によりもたらされる溶剤損失により、非自発的に少量部の溶
剤ストックを連続的に補充することであった。従って汚染物の濃度は殆ど高過ぎ
るほど上昇しなかった。しかしながら、この種の慣例は環境上の観点および経済
的観点の両者から益々許容しえなくなりつつある。操作員は溶剤交換の回数を減
少させるべく益々努力し続けている。恐らく２０年前には溶剤ストックは毎年２
〜１０の在庫数の割合で交換されていたが、現在では毎年１回より少ない溶剤ス
トック交換が目標とされている。しかしながら、このような低交換割合では分解
および汚染の程度を制御することが益々必要となる。 本発明者は、アルカノールアミンの汚染問題およびこれをどのように処理すべ
きかにつき広範に検討を行った。第１に、吸収工程および再生工程の適正操作は
過度の（局部的）熱導入および空気の侵入を回避すると共に分解生成物の生成を
最少化させるのに基本的であることが判明した。特に回避すべきものは酸素、元
素硫黄、シアン化水素および二硫化炭素である。しかしながら分解および汚染が
まだ生じ、従って安価、簡単かつ効果的な精製方法につきニーズが残されている
。
【０００６】 汚染された分解アルカノールアミンを各種の方法により清浄することも提案さ
れているが、現在までこれらはいずれも大して普及していない。たとえば電気透
析が提案されており、産業規模でさえ提供されている。従来、この技術はその経
費が、特に溶剤の量が比較的少ない場合は、溶剤ストックの完全交換にほぼ等し
いので、殆ど成功を収めていない。さらに、膜は物理的にも化学的にも損傷し易
くかつ閉塞する傾向があることも一般的に知られている。 産業規模で提供される他の技術はイオン交換である。この技術も、酸汚染物の
みを除去して重質高分子量分解生成物を残すと思われるので、大して成功を収め
ていない。さらに、この方法は安価でもなく、多量の望ましくないしばしば処分
困難な廃水を生ぜしめる。
【０００７】 従って現在では大抵のプラントにて、アルカノールアミンの精製が必要とされ
ると共に緩徐なブリージングおよび交換が望ましくない場合、熱再生(thermal r
eclaiming)としても知られる簡単な蒸留が用いられ、これにはたとえば蒸留塔の
ような入手可能な現場装置を用いる。これはバッチ式再生プロセスに特に適して
いる。汚染物の生成が、処理される酸性ガス流の特定組成に基づき高い場合、ス
リップ流の連続再生につき熱再生器を利用することも知られている。しかしなが
ら、貴重な成分をできるだけ多量に回収するには、長い滞留時間を用いねばなら
ない。これは底部生成物の熱分解および／従って軽質熱分解物質による再生器頂
部生成物の汚染をもたらす。水性アルカノールアミンの部分的還流もしくは再循
環を慣用の熱再生器にて行なう場合にも、このプロセスはまだ単一工程と考えね
ばならないことに注目すべきである。
【０００８】 英国特許第１，５７２，６８２号の明細書には水蒸気蒸留を用いてオキサゾリ
ドンをアルカノールアミンから除去することも提案されているが、この方法で用
いられる約２００〜３００℃の温度と組み合わせて滞留時間は不都合に長く、上
記欠点をもたらす。 たとえば泡鐘段塔および煙管ボイラーを用いる慣用の減圧蒸留技術も完全には
満足しえない。何故なら、本発明者は許容しえない分解が生じうることを突き止
めたからである。さらに、コストおよび熱経済も問題として残される。従って従
来のカラム、スチルもしくはエバボレータにて水性アルカノールアミンを回収す
ることを試みる一般的慣行は満足しうる結果をもたらさない。 驚くことに今回、本発明者は汚染された水性アルカノールアミンを少なくとも
２つの工程からなる蒸留工程にかけることにより上記欠点を解消しうることを突
き止め、第１工程では水性アルカノールアミンを脱水する（アルカノールアミン
を水から分離することを意味する）と共に第２工程では脱水アルカノールアミン
を特殊な種類の蒸留装置を用いてさらに精製する。
【０００９】 （発明の開示） 従って本発明はアルカノールアミンを蒸留工程にかけることからなる水性アル
カノールアミンの精製方法に関するものであり、蒸留工程を１つもしくはそれ以
上の薄膜型蒸発器にて行い、第１工程にて水を水性アルカノールアミンから除去
すると共に第２工程にて除水アルカノールアミンをさらに精製する少なくとも２
つの工程で構成することを特徴とする。 各種の慣用技術および減圧蒸留技術は文献公知であるが、たとえば熱安定性塩
、オキサゾリドン、アミド、酸などの水性アルカノールアミン中に一般に存在す
る分解生成物の除去については工業規模のプロセスにつき必ずしも公知でない。 薄膜型蒸発器はそれ自身公知であって、たとえばカーク・オスマー、エンサイ
クロペジア・オブ・ケミカル・テクノロジー、第３版、ニューヨーク、１９８０
、第９巻、第４７８〜４８１頁に一層詳細に記載されている。この論文は主とし
て４種類の薄膜型蒸発器；すなわち上昇薄膜もしくは長管垂直蒸発器、流下薄膜
式蒸発器、水平管型もしくはスプレー薄膜式蒸発器およびワイプト薄膜もしくは
撹拌薄膜式蒸発器に関するものであるが、これら蒸発器はいずれも本発明の（分
別）蒸留法に適することを示唆していない。
【００１０】 （発明を実施するための最良の形態） 好適にはアルカノールアミンは１〜４個のヒドロキシル基と２〜３０個の炭素
原子とを有する。産業的に用いられる抽出剤の例はジエタノールアミン、メチル
メタノールアミン、メチルジエタノールアミン、ジイソプロパノールアミン、ジ
グリコールアミン、モノエタノールアミンまたはその混合物である。本発明の方
法につき、アルカノールアミンと言う用語は広義に解釈すべきであってグリコー
ルアミンをも包含することに注目すべきである。（物理的）助溶剤、たとえばス
ルホラン（テトラメチレンスルホン）も存在させることができる。 本発明の方法の第１工程に供給される水性アルカノールアミンは１０〜９０重
量％（一般に２５〜７５重量％）の水と、２０重量％までの汚染物および分解生
成物と、残部のアルカノールアミンおよび適宜の助溶剤とを含有しうる混合物で
ある。スルホランもしくは他の助溶剤が存在する場合、アルカノールアミンに対
するこの助溶剤の重量比は一般に０．５〜２．０の程度である。 第１工程にて水性アルカノールアミンを脱水し、これは水の大部分が混合物か
ら除去されることを意味する。好ましくは、第１工程の条件は最初に存在する水
の９５％以上、特に９７％以上が除去されるよう選択される。第１工程は好まし
くは１３０〜１８０℃の範囲の温度および４０〜９０ｋＰａ（約０．４〜０．９
バール）の範囲の圧力にて行われる。
【００１１】 明らかに、水性アルカノールアミンを本発明の方法にかける前に薄膜型蒸発器
でないそれ自体公知の任意のプロセスもしくは装置により部分除水することも可
能であるが、これは単一の第１工程にて脱水を行うことが一層簡単であるため大
して好適でない。第１工程にて水性アルカノールアミンを流下薄膜型蒸発器にて
脱水することが可能であると判明し、これはコスト上および効率上の理由から好
適である。しかしながら、同じくコスト上および効率上の理由から、第２工程を
行うと同じ装置にて第１工程を行うのが好適であり、下記に説明するように流下
薄膜型蒸発器とする必要はない。明らかに、水性アルカノールアミンを本発明の
方法にかける前に部分除水することも可能である。 好ましくは第２工程にて水性アルカノールアミンを撹拌薄膜型蒸発器にてさら
に精製する。何故なら、この種の装置は熱安定性塩及び他の汚染物、並びに第１
工程にて除去されなかった微量の水を除去するのに最良の結果を与えるからであ
る。たとえば適する具体例では第１工程においても水性アルカノールアミンを撹
拌薄膜型蒸発器にて脱水する。特にこの方法の長期間かつ連続的な操作にて、ワ
イプト薄膜型蒸発器は第１工程における流下薄膜型蒸発器よりも良好な結果をも
たらすことも本発明者により突き止められた。好適には、第２工程は１２０〜２
００℃の範囲の温度および２〜１０ｋＰａ（約０．０２〜０．１バール）の範囲
の圧力にて行われる。
【００１２】 好適には本発明の方法は、さらに追加工程として化学量論量の無機塩基（たと
えば水酸化ナトリウムもしくはカリウム）の添加による水性アルカノールアミン
中の酸性化合物の中和をも含む。この添加は第１工程の前または後に行うことが
できる。
【００１３】 さらに本発明は、酸性ガス流からＨ2 ＳもしくはＣＯ2 のような酸性化合物を
分離するに際し： （ａ）酸性ガス流を水性アルカノールアミンと接触させて精製ガス流とファット
(fat）水性アルカノールアミンとを生ぜしめ； （ｂ）吸収された酸性化合物の熱脱着によりファット水性アルカノールアミンを
再生してリーン(lean)水性アルカノールアミンと酸性化合物の流れとを生ぜしめ
； （ｃ）リーン水性アルカノールアミンを工程（ａ）に再循環させ； （ｄ）水性アルカノールアミンの１部を連続式またはバッチ式にて上記方法にか
けることにより再生する ことを特徴とする酸性化合物の分離方法にも関するものである。
【００１４】 以下、本発明の範囲を限定するものでないが実施例により本発明をさらに説明
する。
【００１５】 （実施例）実施例１ トラック１台分の廃水性ジイソプロパノールアミンをヨーロッパ精油所のアミ
ン処理システムから抜き取った。この試料から、各５リットルの数バッチを抜き
取って組成を分析すると共に、実験室規模で予備試験を行って初期パイロットプ
ラント条件を見出した。次いで、廃水性アルカノールアミンを２００リットルの
撹拌容器に導入して予熱し、約２００ｋｇ／ｈｒの能力を有する撹拌薄膜型蒸発
器とたとえばポンプ、冷却器などの慣用の補助装置とを備えたパイロットプラン
ト装置に１００〜１７０kg／ｈｒの速度で供給した。 試験操作に際し、物質収支を行うと共にＲＦＢ（Regenerable Free Base 、再
生可能な遊離塩基、再生器で遊離させうるアミンの量）およびＡＴＢ（Actual T
otal Base 、実際の全塩基、遊離アミン（ＲＦＢ）の量＋強酸性成分に結合した
アミンの量）につき分析を行った。ＡＴＢとＲＦＢとの間の差によりアミンに結
合した強酸の量（すなわち熱安定性塩の量）を計算し、これをｍｅｑ／ｋｇとし
て表すことができる。 供給物の組成を表Ｉに示す。この表およびその後の表において、％は正確には
１００に到らず、これは恐らく分析および丸め誤差における僅かな不正確性に基
づくと思われる。
【００１６】
【表１】 表Ｉ ジイソプロパノールアミン （ＡＴＢ）、重量％ ４１．７ 水、重量％ ５４．６ オキサゾリドン＋アミド、重量％ ３．１ 熱安定性塩、ｍｅｑ／ｋｇ ２８５ 全酸ｍｅｑ／ｋｇ ８７
【００１７】 有機酸は主としてグリコール酸、蟻酸、酢酸およびプロピオン酸であると分析
された。存在する主たる無機酸は次の陰イオンであると判明した：ＳＯ4 2- 、Ｃ
ｌ- 、ＮＯ3 - 、ＣＮ- およびＦ- 。 水性ジイソプロパノールアミン供給物を２つの部分（実施例１ａおよび１ｂ）
に分割した。実施例１ｂの部分を化学量論量の苛性ソーダ（ＮａＯＨ）により工
程１に先立って処理した。ＡＴＢとＲＦＢとの間の差にほぼ等しい約１２のｐＨ
値を得るには約０．２８ｍｅｑ／ｋｇを必要とした。各部分を２段階（第１工程
の残部を第２工程の供給物として使用した）にて撹拌薄膜型蒸発器パイロットプ
ラントにて表ＩＩに示した温度および圧力でバッチ式に処理した。第２工程後の
処理の結果をも表ＩＩに示す。
【００１８】
【表２】 表ＩＩ 実施例Ｎｏ． １ａ １ｂ 工程１ 温度、℃ １５９ １５４ 圧力、ｋＰａ ７０ ７０工程２ 温度、℃ １５５ １７７ 圧力、ｋＰａ ２．５ ５ アルカノールアミン回収率、重量％ ９１ ９６混合生成物 熱安定性塩、ｍｅｑ／ｋｇ ３８ ８ オキサゾリドン＋アミド、重量％ ０．６ ０．５
【００１９】 最初に存在したアルカノールアミンの９１％を回収しえたのに対し、この数値
は事前の酸の中和により９６％まで増大したことが判るであろう。さらに、供給
物における８７ｍｅｑ／ｋｇであった熱安定性塩の量は本発明による簡単な２工
程蒸留法を用いて３８ｍｅｑ／ｋｇまで半減しえたのに対し、事前の中和は８ｍ
ｅｑ／ｋｇまでさらに減少させたことも示される。
【００２０】実施例２ 実施例１の実験を反復したが、ただしトラック１台分の汚染された溶剤をいわ
ゆるスルフィノール(Sulfinol)−Ｍプロセスで操作するヨーロッパ天然ガス処理
プラントから採取した。この試料はそれ自身で低い酸含有量を有すると思われた
ので、５０００ｐｐｍの蟻酸を故意に添加した。増加後の供給物の組成を表ＩＩ
Ｉに示す。
【００２１】
【表３】 表ＩＩＩ メチルジエタノールアミン （ＡＴＢ）、重量％ ３９．５ 水、重量％ ２９．０ スルホラン、重量％ ３０．５ 熱安定性塩、ｍｅｑ／ｋｇ １５９
【００２２】 第２工程後の処理の結果を表ＩＶに示す。
【００２３】
【表４】 表ＩＶ 実施例Ｎｏ． ２ａ ２ｂ 工程１ 温度、℃ １４８ １４３ 圧力、ｋＰａ ７０ ７０工程２ 温度、℃ １３９ １３５ 圧力、ｋＰａ ４ ４ アルカノールアミン回収率、重量％ ８６ ９６ スルホラン回収率、重量％ ８２ ９１混合生成物 熱安定性塩、ｍｅｑ／ｋｇ ６７ ８
【００２４】実施例３ 実施例１の実験を、かなり高いＨＣＮ汚染問題を有する他のヨーロッパ精油所
からのトラック１台分の汚染水性ジイソプロパノールアミンを用いて反復した。
バッチ式でなく実験を４８時間にわたり連続的に行い、第１工程では流下薄膜型
蒸発器を用いると共に第２工程には撹拌薄膜型蒸発器を用いた。比較のため、第
１工程にて撹拌薄膜型蒸発器を用いる試験をも行った。その結果は同様であって
、全ての場合９０％より大のアルカノールアミンの回収率が可能であると思われ
た。しかしながら、流下薄膜型蒸発器のエネルギー消費は同じ段階にて撹拌薄膜
型蒸発器の場合よりも低く、その性能はより低かった。すなわち流下薄膜型蒸発
器の蒸留液はまだ２５重量％のジイソプロパノールアミンを含有し、これは撹拌
薄膜型蒸発器の蒸留液におけるジイソプロパノールアミンの２．２重量％と対比
される。
【００２５】実施例４ ２つの撹拌薄膜型蒸発器ユニットを直列配置してなる移動式回収装置を、６０
０〜１２００kg／ｈｒの能力を有する４個の２０フィート容器に構築した。この
装置を用い、いわゆるスルフィノール−Ｍプロセスで操作する合成ガス処理プラ
ントに存在するような２２３トンの溶剤の全在庫を処理した。供給物の組成を表
Ｖに示す。
【００２６】
【表５】 表Ｖ メチルジエタノールアミン （ＡＴＢ）、重量％ ４８．５ 水、重量％ １７ スルホラン、重量％ ２９．８ 高沸点残留物、重量％ ４．７ 熱安定性塩、ｍｅｑ／ｋｇ ９７
【００２７】 在庫の処理を部分的にオンライン（ガス処理装置がまだ作動中）で行うと共に
部分的にバッチ式で行った。第１蒸留工程に先立ち、水酸化ナトリウムを供給物
に添加した。２段階の蒸留頂部生成物を再混合し、試料を供給物質および残留物
から定期的に採取して、熱安定性塩および高沸点生成物につき除去効率を確定し
た。典型的条件および結果を表ＩＶに示す。
【００２８】
【表６】 表ＶＩ 工程１ 温度、℃ １２０ 圧力、ｋＰａ ７５工程２ 温度、℃ １７０ 圧力、ｋＰａ ５ アルカノールアミン回収率、重量％ ＞９５ スルホラン回収率、重量％ ＞９０混合生成物 熱安定性塩、ｍｅｑ／ｋｇ ４ 高沸点残留物、重量％ ＜０．５
【００２９】 バッチ式製造に際し、約３０トンの廃棄物が２２３トンの供給物から生成され
た。この廃棄物から追加１１トンのスルホランおよびメチルジエタノールアミン
を別途の操作で回収し、アルカノールアミンおよびスルホランの全回収率は約９
５％まで増大した。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１２年４月２５日（２０００．４．２５）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】削除
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ギヤスベルト・ヤン・ウァン ヘーリンゲ ン オランダ国 エヌエル−1031 シーエム アムステルダム バトホイスウエヒ ３ Ｆターム(参考） 4D020 AA03 AA04 BA16 BA19 BB03 BC01 BC10 DA03 DB06 DB20 4D076 AA07 AA16 BA11 BA12 BB01 EA10Z EA12Z EA14Z FA14 FA15 HA03 JA02 4H006 AA02 AD11 BA69 BC51 BC52 BD82 BN10 BU32

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 アルカノールアミンを蒸留工程にかけることからなる水性ア
    ルカノールアミンの精製方法において、蒸留工程を１つもしくはそれ以上の薄膜
    型蒸発器にて行い、第１工程にて水を水性アルカノールアミンから除去すると共
    に第２工程にて除水アルカノールアミンをさらに精製する少なくとも２つの工程
    からなることを特徴とする水性アルカノールアミンの精製方法。
  2. 【請求項２】 第２工程にて水性アルカノールアミンを撹拌薄膜型蒸発器に
    てさらに精製することを特徴とする請求項１に記載の方法。
  3. 【請求項３】 第１工程にて水性アルカノールアミンを流下薄膜型蒸発器に
    て脱水することを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
  4. 【請求項４】 第１工程にて水性アルカノールアミンを撹拌薄膜型蒸発器に
    て脱水することを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
  5. 【請求項５】 第１工程を１３０〜１８０℃の範囲の温度および４０〜９０
    ｋＰａの範囲の圧力にて行うことを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記
    載の方法。
  6. 【請求項６】 第２工程を１２０〜２００℃の範囲の温度および２〜１０ｋ
    Ｐａの範囲の圧力にて行うことを特徴とする請求項１〜５いずれか一項に記載の
    方法。
  7. 【請求項７】 水性アルカノールアミンをジエタノールアミン、メチルメタ
    ノールアミン、メチルジエタノールアミン、ジイソプロパノールアミン、ジグリ
    コールアミン、モノエタノールアミンおよびその混合物よりなる群から選択する
    ことを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
  8. 【請求項８】 追加工程として、化学量論量の無機塩基の添加によるアルカ
    ノールアミンにおける酸性化合物の中和を含むことを特徴とする請求項１〜７の
    いずれか一項に記載の方法。
  9. 【請求項９】 酸性ガス流からＨ2 ＳもしくはＣＯ2 のような酸性化合物を
    分離するに際し： （ａ）酸性ガス流を水性アルカノールアミンと接触させて精製ガス流とファット
    水性アルカノールアミンとを生ぜしめ； （ｂ）吸収された酸性化合物の熱脱着によりファット水性アルカノールアミンを
    再生して、リーン水性アルカノールアミンと酸性化合物の流れとを生ぜしめ； （ｃ）リーン水性アルカノールアミンを工程（ａ）に再循環させ； （ｄ）水性アルカノールアミンの１部を連続式またはバッチ式にて請求項１〜８
    のいずれか一項に記載の方法にかけることにより再生する ことを特徴とする酸性化合物の分離方法。
JP2000517933A 1997-10-27 1998-10-26 アルカノールアミンの精製方法 Pending JP2001521018A (ja)

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EP97203318.7 1997-10-27
EP97203318A EP0918049A1 (en) 1997-10-27 1997-10-27 Process for the purification of an alkanolamine
PCT/EP1998/007013 WO1999021821A1 (en) 1997-10-27 1998-10-26 Process for the purification of an alkanolamine

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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008069141A (ja) * 2006-08-08 2008-03-27 Mpr Services Inc オキサゾリドンからアルカノールアミンへの変換を改善する方法
WO2012098811A1 (ja) * 2011-01-18 2012-07-26 住友精化株式会社 スルフォラン類組成物
US8535428B2 (en) 2008-07-23 2013-09-17 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. System for recovering carbon dioxide from flue gas

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20070150337A1 (en) * 2005-12-22 2007-06-28 Pegasus Transtech Corporation Trucking document delivery system and method
US20070148068A1 (en) * 2005-12-23 2007-06-28 Burgers Kenneth L Reclaiming amines in carbon dioxide recovery
US20070148069A1 (en) * 2005-12-23 2007-06-28 Shrikar Chakravarti Carbon dioxide recovery from flue gas and the like
US20070148070A1 (en) * 2005-12-23 2007-06-28 Shrikar Chakravarti Production of moderate purity carbon dioxide streams
WO2011053983A1 (en) * 2009-11-02 2011-05-05 Chem Group, Inc. Process for purifying processing fluids
DE102010009601A1 (de) * 2010-02-26 2011-09-15 Uhde Gmbh Entfernung von wärmestabilen Salzen aus organischen Lösungsmitteln
US9994512B2 (en) 2012-03-29 2018-06-12 Htc Purenergy Inc. System and process for reclaiming single and mixed amine solvents
RU2487113C1 (ru) * 2012-04-16 2013-07-10 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" Способ очистки раствора диэтаноламина от примесей
WO2014130588A2 (en) * 2013-02-19 2014-08-28 Mpr Services, Inc. Thin-film treatment of high-value glycol and amine solvents to remove contaminants
IT201900009207A1 (it) 2019-06-17 2020-12-17 Eni Spa Procedimento per la concentrazione di acqua amminica

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2668748A (en) * 1951-12-18 1954-02-09 Phillips Petroleum Co Removal of acidic substances from fluid mixtures by aqueous amine solutions and the prevention of corrosion therein
US2729588A (en) * 1952-02-23 1956-01-03 Fluor Corp Operating a reboiler system for fractionating absorber-stills which comprises separately introducing vapors and liquid from the reboiler into the still and mixing absorbed vapors vaporized from the still bottoms with the liquid before its introduction into the still
GB1203874A (en) * 1968-03-14 1970-09-03 Ucb Union Chemische Bedrijven Process for the regeneration of alkanolamines
US3739548A (en) * 1972-01-28 1973-06-19 Fish Eng & Construction Inc Method and apparatus for removing distillate from physical solvents
DE2259803C3 (de) * 1972-12-06 1979-09-13 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und Vorrichtung zur Entfernung von CO2 und H2 S aus ungesättigte Kohlenwasserstoffe enthaltenden Gasen
NL7514993A (nl) * 1974-12-24 1976-06-28 Hecke Francis Van Werkwijze voor het regenereren van waterige wasoplossingen, gebruikt voor het verwijderen van zure gassen uit gasmengsels.
NL7702650A (nl) * 1977-03-11 1978-09-13 Shell Int Research Werkwijze voor de regeneratie van een op alkanol- amine gebaseerd oplosmiddel voor co2 en/of cos bevattende gassen.
US4152217A (en) * 1978-06-30 1979-05-01 Exxon Research & Engineering Co. Amine regeneration process
FR2479021A1 (fr) * 1980-03-31 1981-10-02 Elf Aquitaine Procede pour regenerer une solution absorbante chargee d'un ou plusieurs composes gazeux susceptibles d'etre liberes par chauffage et/ou entraines par stripage, et installation pour sa mise en oeuvre
US4384857A (en) * 1980-09-03 1983-05-24 Starmax, Inc. Submersible floatation structure
CA1205276A (en) * 1981-06-15 1986-06-03 Malcolm W. Mcewan Process for the removal of co.sub.2 and, if present h.sub.2s from a gas mixture
DE3222588A1 (de) * 1982-06-16 1983-12-22 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum regenerieren von absorptionsloesungen fuer schwefelhaltige gase
US4869884A (en) * 1988-05-06 1989-09-26 Kerr-Mcgee Chemical Corporation Process for recovering acidic gases
US5389208A (en) * 1988-07-18 1995-02-14 Canadian Chemical Reclaiming Ltd. Process for reclaiming and/or concentrating waste aqueous solutions of gas treating chemicals
JP2847265B2 (ja) * 1990-08-01 1999-01-13 ダイセル化学工業株式会社 高純度１−アミノ−２，３−プロパンジオ−ルおよびその製造方法
US5108551A (en) * 1990-12-17 1992-04-28 Mobil Oil Corporation Reclamation of alkanolamine solutions
CA2177449C (en) * 1996-05-20 2003-04-29 Barry Steve Marjanovich Process for treating a gas stream to selectively separate acid gases therefrom

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008069141A (ja) * 2006-08-08 2008-03-27 Mpr Services Inc オキサゾリドンからアルカノールアミンへの変換を改善する方法
JP2011102325A (ja) * 2006-08-08 2011-05-26 Mpr Services Inc オキサゾリドンからアルカノールアミンへの変換を改善する方法
US8535428B2 (en) 2008-07-23 2013-09-17 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. System for recovering carbon dioxide from flue gas
WO2012098811A1 (ja) * 2011-01-18 2012-07-26 住友精化株式会社 スルフォラン類組成物
JP6063746B2 (ja) * 2011-01-18 2017-01-18 住友精化株式会社 スルフォラン類組成物

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