JP2001517575A - 加圧流体収容式エアバッグ・インフレータ - Google Patents
加圧流体収容式エアバッグ・インフレータInfo
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Abstract
Description
される膨張式車両乗員拘束エアバッグ・クッションのような膨張式装置の膨張に
使用されるこの種の装置に関する。
ッションまたはバッグ、例えばエアバッグ・クッションを使用して車両乗員を保
護することは周知である。こうしたシステムでは、エアバッグ・クッションは普
通、空間の要求を最小にするため、膨張していない折り畳まれた状態で収容され
る。システムが作動する際、普通インフレータと呼ばれる装置によって発生また
は供給されたガスによって、クッションは数ミリ秒程度で膨張を開始する。
る多くの種類のインフレータ装置が開示されている。こうしたインフレータ装置
の1つの範疇は圧縮ガス・インフレータと呼ばれることが多いが、これは圧縮ガ
スを収容する様々なインフレータを指している。 普通貯蔵ガス・インフレータと呼ばれる、ある特定の種類の圧縮ガス・インフ
レータでは、インフレータは単にある量の貯蔵圧縮ガスを収容し、それが選択的
に放出されて関連するエアバッグ・クッションを膨張させる。不都合にも、通常
の寸法のエアバッグ・クッションを適当な速度で適切に膨張させるためには、こ
うしたインフレータは普通、比較的多くの量のガスを比較的高い圧力で貯蔵する
必要がある。こうした高い貯蔵圧力の結果、この種のインフレータのガス貯蔵チ
ャンバの壁は、強度を増大するため通常比較的厚い。大容量と厚い壁の組合せの
結果、インフレータの設計は通常比較的重くてかさばるものになる。さらに、こ
の種のインフレータ装置を操作するには、必要な時にエアバッグ・クッションへ
の貯蔵ガスの放出を開始する技術を設計し提供する必要がある。
レータでは、膨張ガスは、貯蔵圧縮ガスと、ガス発生材料、例えば発火装置の燃
焼との組合せから生じる。これまで提案されたハイブリッド・インフレータはい
くつかの欠点を有していた。例えば、この種のインフレータは普通比較的高い粒
子含有量を有するガスを発生する。インフレータの内部または周囲に様々な濾過
装置を組み込むなどしてこうした固体粒子物質を除去することは、望ましくない
ことにインフレータの設計と処理の複雑さを増大し、関連する費用を増加させる
ことがある。
慮して、流体燃料インフレータと呼ばれる、新しい種類のインフレータが開発さ
れた。このインフレータは、同じ譲受人に譲受された、1995年11月28日
発行のSmith他の米国特許第5,470,104号、1996年2月27日
発行のRinkの米国特許第5,494,312号、及び1996年7月2日発
行のRink他の米国特許第5,531,473号の主題であるが、これらの開
示は全て引用によって本明細書の記載に援用する。
際、ガス、液体、細かく分割された固体、またはそれらの1つかそれ以上の組合
せの形態の、流体形態の燃料を利用する。1つの形態の流体燃料インフレータは
圧縮ガスを利用する。この種の流体燃料インフレータでは、流体燃料が燃やされ
てガスが発生し、それが一定量の貯蔵加圧ガスと接触して、対応する膨張式装置
を膨張させる際使用される膨張ガスを発生する。
類のインフレータ装置に関連するいくつかの問題を首尾よく克服したが、エアバ
ッグ・クッションのような膨張式装置を膨張させる際使用される装置と技術の安
全性、簡単さ、有効性、経済性及び信頼性をさらに改善する必要と要求が引き続
き存在している。
8/632,698号は、新しい種類のインフレータを開示するが、そこではガ
ス・ソース材料が分解され、膨張式装置を膨張させるために使用される少なくと
も1つのガス状分解生成物を含む分解生成物を形成する。 この種のインフレータは、含有材料の取扱いに関する問題を減少または最小化
する、発生する温度が比較的低い、膨張ガスが無害である、大きさと空間の要求
を減少または最小化する、インフレータが作動するまでの時間にガスを発生また
は形成する材料が(熱または他の要因による)劣化を受けるリスクまたは危険が
回避または最小化されるといった、1つかそれ以上の面で有用である。
しくない漏れについて固有の要求を有し、、インフレータ、または少なくともそ
の個々の構成要素の検査を必要とする。 例えば、発火装置インフレータでは、ガス発生材料は、周囲環境などから望ま
しくないことに水を吸収しやすくなることが多い。発火装置インフレータは一般
に加圧されていないので、大気中の湿気がこの種のインフレータに拡散する可能
性がある。すなわち、インフレータが湿った周囲環境内に存在し、インフレータ
への漏れ経路が存在することを想定すると、ともすれば湿気がガス発生物質に、
またはそれによって吸収されることがある。その結果、特にインフレータが高い
量の湿気にさらされた場合、インフレータは望ましい最適な形で動作しないこと
がある。従って、発火装置インフレータは一般に、水または湿気が装置に入るの
を防止または最小化する内部シールを含んでいる。インフレータの製造時、この
内部シールは、望ましくない漏れ経路が存在または発生していないか検査される
。
って動作するため、少なくともある指定された量の圧縮材料の存在を必要とする
。この種のインフレータでは、インフレータの適切な動作を保証するため、ある
量の貯蔵圧縮材料が少なくともある許容範囲内でインフレータ内に維持されるこ
とが一般に望ましい。適切なインフレータの動作は様々に定義されうるが、根本
的には、インフレータと関連するエアバッグは、車両が初めに製造されてから長
期間(通常15年以上)にわたって十分な車両乗員の保護を提供する必要がある
。すなわち、インフレータの機能と関連するエアバッグの展開が簡単であること
以上に、エアバッグは望ましい適切な形で展開することが望ましい。
常好適な方法は、圧縮ガス混合物中のトレーサ・ガスとしてヘリウムを使用する
。この方法では、インフレータから漏れる貯蔵ガスの組成のある一部がヘリウム
からなる(漏れの結果として検出されるヘリウムの正確な画分は、元の貯蔵圧縮
ガスの対応する充填状態と等しいか、それより少ないか、または多いかの何れか
である。しかし、この様々な状況に関連する物理的現象はここでの議論の範囲外
である。しかし、こうした様々な状況は通常、例えば、当初のガスの組成と共に
、漏れの大きさ、貯蔵容器内の全圧といった、ある一定の個々の要因に依存する
)。
される。この特定の業務のため、質量分析計は普通、試料を構成するガス中のヘ
リウムの存在を検出するよう設計される。漏れ追跡にヘリウムを利用するのはい
くつかの面で有利である。a)第1に、大気中のヘリウムの存在はかなり希少な
ので、背景ヘリウム(または、検出装置の周囲等の環境中の残留ヘリウム)は普
通非常に低い。その結果、質量分析計が不正に影響され、ともすればスプリアス
信号を発生する可能性は大きく低減または最小化される。b)第2に、いくつか
の異なった分子種に対する質量分析計の信号がほとんど同じことがある。その結
果、1つの分子種の存在または発生から生じる、またはそれに起因する質量分析
計の信号が、異なった分子種の存在または発生から生じる、またはそれに起因す
る質量分析計の信号に干渉またはそれを隠すことがある。例えば、一酸化二窒素
と二酸化炭素の分子量はそれぞれ約44.02と44.01である。その結果、
質量分析法によってこうしたこうした分子種を区別することは非常に困難である
。しかし、分子量が4であるヘリウムは、他の存在しうる分子種によって生じる
信号から比較的容易に区別できる質量分析計信号を生じる。c)第3に、ヘリウ
ムは、比較的小さな単原子ガスであり、比較的小さい、または狭い漏れ経路も容
易に通過する。
は有することがある。例えば、エアバッグ・モジュール・インフレータで許容さ
れる比較的小さな範囲の漏れの漏れ検査を可能にするには、普通圧縮ガス混合物
中に比較的大きな量のヘリウムを含めることが必要である。実際には、必要なヘ
リウムの量は、漏れの大きさと種類、インフレータの設計上の寿命、時間の関数
としてのインフレータの十分な性能に関する基準といった要因に依存する。しか
し、圧縮ガス・インフレータ内にヘリウムを混合することは、それがたとえ穏当
な量であっても、一定の量に対して内容物の貯蔵圧力がわずかに上昇するため不
利であるか、または不利になりうる。逆に、圧力が一定であれば、追加したヘリ
ウムの量を収容するため貯蔵容量を増大する必要がある。
与するが、2つかそれ以上の分子種の圧縮ガス混合物を貯蔵することは、通常1
つの圧縮ガス分子種を貯蔵するより費用がかかる。2つかそれ以上の分子種を使
用することは、普通追加貯蔵、取扱い及び混合機器の使用を必要とする。 この種の漏れ検出スキームでヘリウムを使用する際の大きな制限は、容器内の
ヘリウム濃度が不明の場合、インフレータが製造された時点よりかなり後の時点
では、圧力容器からの漏れ率を正確に検査できないということである。すなわち
、圧縮ガス(例えば、主要貯蔵ガスとヘリウム・トレーサ・ガスの両方)が(元
の組成で)充填された時と等しい割合で漏れる種類の漏れでなければ、漏れ率の
判定は普通誤ったものになる。結局のところ、漏れの種類を先に知ることはでき
ないので、こうした仮定を行うことは大きな誤差につながる。さらに、加圧容器
が漏れ率を再評価するため後日返却される場合、ヘリウム漏れ率の判定は不正確
になる。
または欠点は、貯蔵容器内の液体材料の発生または存在がヘリウムを妨害または
「隠す」ことである。例えば、比較的高い表面張力を有する液体が容器内に存在
する場合、この液体はともすればガスが普通漏れる穴に流れ込み、少なくとも一
時的に、インフレータからのガス状材料の漏れの通過を阻止することがある。し
かし、時間が経つと、液体は漏れ経路を塞がなくなるので、そこを通るガスの漏
れの停止はあくまで一時的である。
の背景濃度が比較的高くなることが認識される。このため、周囲環境中に真空が
発生している閉鎖チャンバ内に配置するなどして試験される容器を隔離した後で
ヘリウムの漏れ率を判定することが必要になる。こうした特殊な取扱いは、製造
工程に多くの時間と費用を追加する。
と共に、ヘリウム自体の固有の費用と質量分析計を購入し保守する費用の両方の
ために、ヘリウムを使用する結果、インフレータの費用にかなりの出費が追加さ
れることがある。 従って、漏れ検出を容易にする加圧流体収容式インフレータの設計に対する必
要と要求が存在している。
の貯蔵、取扱い及び放出に関連するリスクまたは問題を回避または最小化する、
組立体の重量及び容積または大きさのさらなる低減を可能にする、組み立てと性
能の信頼性を向上させる、といった1つかそれ以上の目的を満たすインフレータ
装置に対する絶えざる必要と要求が存在している。
することである。 本発明の別の目的は、膨張式車両乗員拘束装置のような膨張式装置を膨張させ
るために使用されるものなどのインフレータにおける改善を提供することである
。
ことである。 本発明の一般的な目的は、少なくとも部分的には、膨張式装置を膨張させる所
定の装置を通じて達成される。この所定の装置には、第1チャンバとイニシエー
タが含まれる。第1チャンバは、圧力をかけられた少なくとも1つのガス・ソー
ス材料と、第1チャンバからの流体の漏れを検出するためのある量の少なくとも
1つの放射性同位体漏れトレース材料とを収容する。正常な動作では、イニシエ
ータがガス・ソース材料の分解を開始する結果、膨張式装置を膨張させるために
使用される膨張流体を生じる。
漏れの発生を検出する方法を包含する。チャンバは付加的に、選択された量の少
なくとも1つの放射性同位体漏れトレース材料を初めに収容する。本発明の1つ
の方法によれば、チャンバからの漏れ発生の検出は、チャンバから出る放射性信
号の減少または変化を測定することによってなされる。
たは容器の漏れ検査を行うための便利で正確な手段を提供すること。 2)例えば漏れ検出材料としてヘリウムを利用する適用業務に関連する、製造
、機器及び人員の費用と出費と共に、インフレータの大きさ、重量及び費用の増
大を含む、この共通の適用業務に固有の現実的かつ潜在的な問題と短所を訂正す
ること。
生じうる漏れ経路の回避または最小化を提供すること。 4)解離を補助または支援するなどのために、漏れ検査を達成するために使用
される材料を、必要な場合直接燃料源に含めることのできる装置と方法を提供す
ること。
ことのできる代替的でできる限り安全、簡単またはより費用のかからない技術を
提供すること。 本発明はまたさらに、装置が第1チャンバとイニシエータを含む膨張装置を膨
張させる装置を包含する。第1チャンバは、圧力をかけられた少なくとも1つの
ガス・ソース材料と、第1チャンバからの流体の漏れを検出するためのある量の
Kr85漏れトレース材料を収容する。正常な動作では、イニシエータが分解ガ
ス・ソース材料の分解を開始し、それが分解されて、装置を膨張させるために使
用される少なくとも1つのガス状分解生成物を含む分解生成物を形成する。
じた加圧流体収容式チャンバからの漏れの発生を検出する方法を包含する。加圧
流体にはガス・ソース材料が含まれ、分解を開始する結果、膨張式装置を膨張さ
せるために使用させる膨張流体を生じる。チャンバはさらに、選択された量の少
なくとも1つの放射性同位体漏れトレース材料を初めに収容する。本発明によれ
ば、漏れを検出する方法には、チャンバから出る放射性信号の変化を測定するス
テップが含まれる。
の塊を提供するステップと、 b)少なくとも部分的に開いたチャンバ内に選択された量の少なくとも1つの
放射性同位体漏れトレース材料を提供するステップと、 c)その後、第1材料と漏れトレース材料の両方を初めに収容するためチャン
バを閉じるステップとを含む方法を包含する。
反応を指すものと理解される。 分解、分解反応等とは、2つかそれ以上の分子的実体への1つの分子種の分割
、解離または分裂を指すものと理解される。 熱分解は、主として温度によって制御される分解である。圧力もまた、おそら
く、分解反応の開始に必要なしきい値温度を変化させたり、例えば、さらに高い
圧力で、分解反応の完了に必要なエネルギーを変化させることなどによって、複
雑な形で熱分解に影響を与えるが、この種の分解反応はやはり主として温度によ
って制御されることが認識されるだろう。圧力はまた、1つかそれ以上の解離材
料を液化する。当業技術分野に熟練した者は、液化に伴って、対応する密度の変
化により分解の性質が大きく変化することを理解または認識するだろう。
。当量比は、酸化体に対する実際の燃料の比(F/O)Aを酸化体に対する化学
量論的燃料の比(F/O)Sで割ったものとして定義される。 f=(F/O)A/(F/O)S (化学量論的反応は、全ての反応物が消費され、最も安定した形態の生成物に変
換されるものとして定義される唯一の反応である。例えば、酸素による炭化水素
燃料の燃焼では、化学量論的反応は、反応物が完全に消費され、二酸化炭素(C
O2 )と水蒸気(H2 O)を構成する生成物に完全に変換される反応である。逆
に、同一の反応物を含む反応であっても、生成物中に一酸化炭素(CO)が存在
するならば化学量論的ではないが、これはCOはO2 と反応して、COよりも安
定な生成物と考えられるCO2 を形成するからである)。
のみ可燃性となる。0.25未満の当量比の混合物はここでは不燃性と考えられ
、関連する反応は、燃焼反応ではなく、分解反応、より詳細には解離反応である
。 当業技術分野に熟練した者には、添付の請求項及び図面と共になされる以下の
詳細な説明から、他の目的と利点が明らかであろう。
参符10で示される車両安全装置において実施される本発明を例示する。車両乗
員安全装置10には、膨張式車両乗員拘束装置12、例えば膨張式エアバッグ・
クッションと、普通インフレータと呼ばれる、乗員拘束装置を膨張させる、普通
参符14で示される装置14とが含まれる。
タ14からの膨張流体、例えばガスの流れによって膨張し、車両の乗員の運動を
拘束する。膨張式車両乗員拘束装置12は、車両内の乗員と、ドア、ステアリン
グホイール、計器板等といった車両内部のある部分の間の位置に膨張するので、
乗員は車両内部のこうした部分に強く衝突することはない。
たは、特に解離性材料によって膨張ガスを発生する。さらに、以下本発明は特に
、バン、ピックアップトラック、及び特に自動車を含む様々な自動車両における
側面衝撃エアバッグ組立体用のインフレータに関連して説明されるが、本発明は
、運転者側及び助手席側エアバッグ・モジュール組立体を含む自動車両用の他の
形式または種類のエアバッグ・モジュール組立体だけでなく、例えば飛行機を含
む、他の形式の乗り物にも適用可能性を有する。
てチャンバの漏れ検査を容易にするガス状ヘリウムと混合されたアルゴンまたは
窒素といった1つかそれ以上の不活性ガスで充填され加圧されたチャンバ16を
備えている。チャンバ16はここでは「ガス貯蔵チャンバ」と呼ばれることがあ
る。実際には、このチャンバは通常2000〜5000psi(13.8〜34
.5MPa)の範囲の圧力になるよう充填されている。
スリーブには、当業技術分野で周知のような充填ポート19が含まれ、それを通
じて材料がチャンバ16に送られる。ガス貯蔵チャンバ16が充填された後、充
填ポート19は、周知のように、ピンまたはボール19aによるなどして、しか
るべく閉塞または栓をされる。
ーシャ溶接27によるなどして、適当な方法で接合または取り付けされたディフ
ューザ組立体26によって閉鎖される。ディフューザ組立体26には破裂式底部
壁28が含まれる。例示される実施形態では、破裂式底部壁28には、普通バー
スト・ディスク32等によって閉鎖された開口30が含まれる。例えば、しかる
べく刻み目を入れた表面または薄い領域を有する壁といった、他の形態の破裂式
壁も、必要な場合使用できることが認識される。ディフューザ組立体26にはま
た複数の開口34が含まれ、それを通じてインフレータ組立体14からの膨張ガ
スが乗員拘束装置12に正しく放出される。すなわち、ディフューザ組立体26
はインフレータ組立体14から関連する膨張式車両乗員拘束装置12への膨張流
体の方向付けを促進する役目を果たす。
で説明された破裂式底部壁28と同様、例示実施形態の破裂式端部壁36には、
普通バースト・ディスク42等によって閉鎖された開口40が含まれる。やはり
例えば、しかるべく刻み目を入れた表面または薄い領域を有する壁といった他の
形態の破裂式壁も、必要な場合使用できることが認識される。
は、イナーシャ溶接50によるなど、適当な方法でスリーブ・カラー部分44に
接合または取り付けられ、チャンバ52を形成する。チャンバ52は、以下さら
に詳細に説明されるように、少なくとも1つのガス・ソース材料を収容するが、
これは分解して、車両乗員拘束装置12を膨張させるために使用される少なくと
も1つのガス状分解生成物を形成する。従って、チャンバ52はここでは分解チ
ャンバと呼ばれることがある。
溶接、圧着または他の適切なハーメチックシールによるなどして、分解チャンバ
52内に密封した関係で取り付けられる。 この組立体では、イニシエータ装置には、例えばブリッジワイヤ、火花放電、
加熱または爆発ワイヤまたはフォイル、隔壁によるもの(例えば、金属ハーメチ
ックシールの形態等の隔壁を通じて放電するイニシエータ)を含む何らかの適切
な種類のイニシエータ手段が含まれ、必要に応じて望ましい量の発火装置の装薬
が含まれる。しかし、実際には、イニシエータからなどの比較的大きな入熱は、
一酸化二窒素(N2 O)のような様々なガス・ソース材料の分解のより完全な開
始を得るために有用なことがある。この見地から、発火装置の装薬を含むイニシ
エータは通常比較的小さな大きさのイニシエータ装置から比較的大きな入熱をさ
らに容易に発生することができるので、こうしたイニシエータによる本発明の実
行は特に有利である。
ャンバ底部部分46の1つには、充填ポート62が含まれ、当業技術分野で周知
のように、これを通じて材料が分解チャンバ52に伝えられる。分解チャンバ5
2が充填されると、充填ポート62は、周知のように、ピンまたはボール62a
によるなどして、しかるべく閉塞または栓をされる。
料を収容しており、これが発熱分解して、関連するエアバッグ装置を膨張させる
ために使用される少なくとも1つのガス状分解生成物を含む分解生成物を形成す
る。分解してガス状生成物を形成する幅広い範囲のガス・ソース材料が利用可能
であり、上記の関連係属先行米国特許出願第08/632,698号で詳細に論
じられている。こうしたガス・ソース材料には例えば以下のものが含まれる。
の材料、及びこの種のアセチレン及びアセチレン・ベースの材料と不活性ガスの
混合物。 ヒドラジン(N2 H4 )、ヒドラジンと水の混合物、ヒドラジンのメチル誘導
体といったヒドラジン、及びこの種のヒドラジンと不活性ガスの混合物。
化水素、アルキルヒドロペルオキシド、過酸化プロピオニル及びブチリルといっ
た過酸化物及び過酸化物誘導体、及びこの種の過酸化物及び過酸化物誘導体と不
活性ガスの混合物。 一酸化二窒素(N2 O)及び一酸化二窒素と不活性ガスの混合物。
のようなものである。 a)分解前及び分解後両方の状態で非毒性及び非腐食性であるもの。 b)分解反応を開始するために触媒の存在を必要としないもの。触媒は除去ま
たは取扱いが困難である、温度に依存する、または特定の温度を必要とする等望
ましくないことがある。
る好適な分解ガス・ソース材料は、現時点では一酸化二窒素(N2 O)であると
考えられる。
物は理想的には窒素と酸素である。 2N2 O=2N2 +O2 (1) 実際に、一酸化二窒素は一般に非毒性で非腐食性であるので、一酸化二窒素は
ここで好適な分解ガス・ソース材料である。さらに、一酸化二窒素は、約200
EC以上までの温度で比較的不活性である。その結果、一酸化二窒素は望ましい
ことには比較的入手が容易で、取扱いが安全で、熱的に安定で、貯蔵が容易であ
り、製造上の問題を軽減する。
すなわち、部分的にガスで部分的に液体の混合物)で貯蔵できることが理解され
るだろう。ガス・ソース材料を液相で貯蔵することで、有利にも必要な貯蔵容量
とひいては寸法、重量及び、通常この組立体に関連する費用を削減できるが、膨
張装置または、特にその分解チャンバの漏れ検査を容易にするガス状ヘリウムを
含める必要があるため、普通はN2 O/Heを完全または主としてガス相で分解
チャンバ内に貯蔵することになる。
蔵するか液相を主体として貯蔵するかという必要または要求を決定することが理
解されるだろう。加圧膨張システムで液化材料を使用することに関連して存在し
うる問題の1つは、液体材料が漏れ経路を抑制、閉塞または「隠す」可能性があ
ることである。当業技術分野に熟練した者が認識するように、「隠された」漏れ
は、1つかそれ以上の液体分子が、その寸法が大きく、表面張力が大きい等の特
性のために、(ヘリウム漏れトレース材料のような)軽く、小さくて、一般によ
り流動的な分子が同じ漏れ経路を通るのを一時的に抑制する現象である。従って
、一般に認識されるように、こうした現象が発生すると、個々の加圧流体収容式
装置の漏れ率について、誤差のある、または誤った結論につながることがある。
加圧流体をガス相で貯蔵すればこの問題は回避できる。
触する内面の腐食の可能性に関する問題が増大することがある。従って、液相で
貯蔵することが問題である場合、材料をガス相で貯蔵することでこの問題を低減
または最小化することができる。 すなわち、本発明の1つの好適実施形態では、材料はガス相で貯蔵されこうし
た問題を軽減する。しかし、より広範な適用業務では、本発明はそのように制限
されるものではなく分解ガス・ソース材料を液相または多相形態で貯蔵すること
も包含することが認識されるだろう。
たはこうした不活性ガスの混合物が含まれ、分解ガス・ソース材料の分解の際に
生成または形成されたガスを補うことがある。 さらに、分解チャンバ52は必要に応じて貯蔵容量64を含むことがあるが、
これは、一般に参符66で示され、分解反応の速度と完了の程度を促進または加
速する分解増感材料を収容するものである。1996年4月15日出願の上記で
示された関連係属先行米国特許出願第08/632,698号で開示されるよう
に、この種の増感材料には選択された水素を含む材料が含まれ、分解ガス・ソー
ス材料に少量添加される。すなわち、増感材料は好適には、内容混合物の引火性
限度以下の量だけ分解ガス・ソース材料に添加され、分解チャンバの内容は好適
には0.25未満の当量比である。このような低い相対量では、チャンバの内容
は本質的に不燃性であり、存在しうる反応物の引火と燃焼は事実上回避される。
または分解反応の速度と完了の程度(または度合い)の両方を向上させる添加材
料として定義される。すなわち、増感剤は本質的に補足熱源である。補足熱源と
しての役割において、増感剤は様々な形態を取りうる。一般に、増感剤は完全酸
化(すなわち、燃焼のため周囲媒質の参加を必要としない)または低酸化(燃焼
のため、周囲媒質などから追加酸化体の参加を必要とする)である。一般に好適
な完全酸化増感剤には、過塩素酸ジルコニウムカリウム(ZPP)と硝酸ボロン
カリウム(BKNO3 )が含まれる。好適な低酸化増感剤には、単独または組合
せによるマグネシウム(Mg)、アルミニウム(Al)及びジルコニウム(Zr
)といった金属、エチルセルロース(C24H46O11)等の固体炭化水素、エチル
アルコール(C2 H6 O)等の液体炭化水素、気体水素(H2 )またはブタン(
C4 H10)のような炭化水素が含まれる。本発明を実行する際に使用される増感
剤は、気体、液体または固体、及び様々な多相の組合せの形態を取りうる。
明された1つかそれ以上の完全酸化材料と1つかそれ以上の低酸化材料の混合物
が含まれる。本発明を実行する際に使用される1つの好適なこの種の混合物はB
KNO3 とマグネシウムの混合物である。 側面衝撃エアバッグ・クッションに関連して使用されるこの種のインフレータ
組立体の1つは通常、直径=25mm、長さ=150mmの寸法を有し、以下の
ものを含むよう充填される。
0グラム。1.5立方インチ(24.6cc)の容積に4000psi(27.
6MPa)で貯蔵される。 分解チャンバ52=60体積%のN2 Oと40体積%のHeを含む混合物2.
2グラム。0.65立方インチ(10.7cc)の容積に2100psi(14
.5MPa)で貯蔵される。
日出願の上述の米国特許出願第08/632,698号で説明されたインフレー
タ組立体と同じまたは同様である。しかし、インフレータ組立体14は、分解チ
ャンバ52がさらに少なくとも1つの放射性同位体漏れトレース材料を含み、そ
れによって分解チャンバからの流体の漏れが検出される点で、先行出願で説明さ
れたものと異なっている。
トレース材料としてこれまで広く使用されていることが判明している。その結果
、放射性同位体Kr85をこのように使用することに関連して、極めて多くの商
業的かつ実際的な経験が蓄積されている。こうしたこれまでの使用と経験を考慮
して、放射性同位体Kr85は、本発明を実行する際に使用する好適な漏れトレ
ース材料であると考えられる。
むために1 つまたはそれ以上の様々な技法または方法を採用できることが分かる
だろう。たとえば、トレース材料は、単に分解チャンバの内容物たとえばガス原
料物質および使用される場合には不活性ガスの釣り合いにより分散させることが
できる。その代わりにまたはそれに加えて、分解チャンバ52内の固体物質により
漏出追跡物質を保持または含有することができる。本発明の望ましい形態におい
ては、放射性漏れトレース材料を保持する固体物質は、ガス原料物質たとえば亜
酸化窒素を増感させる役割も果たす。この種の放射性漏れトレース材料保持固体
は、単に指定される室内に置くことができる。あるいは、希望する場合には、イ
ニシエータ装置が指定される分解室に放出する実施態様においては、放射性漏れ
トレース材料保持固体をイニシエータ装置内に収めるかイニシエータ装置の排出
端に隣接する貯蔵用空間に配置するなどイニシエータ装置の排出端に隣接して配
置することができる。
、いくつか考えられる。同様に下に説明する通り、試験対象の特定の容器に加え
る必要のある放射性同位体の量は、方法に応じて決定することができる。 方法1 この方法においては、選択された規定量の放射性同位体が直接、漏出チェック
対象であるインフレータ圧力容器に装入される。選択される時間が経過した後、
コンポーネント外部のγ線信号を測定することにより、またたとえば容器からの
ガスの直接漏出があるか否かを判定するためなど、希望する場合にはβ粒子出力
を測定することにより、容器の放射性物質内容量をチェックする。次に、測定さ
れたγ線信号を、容器内に貯蔵される与圧流体の内容量と関連付ける。放射性物
質の最初の量または内容量および残りの量を、予め決められた限界と突き合わせ
て、容器の漏出速度が許容できるかどうかを評価できる。
に比べて相対的に短く定義される。たとえば、インフレータの耐用寿命は通常15
年以上が予定されるのに対して、容器内の放射性物質の量の最初の測定と最終測
定の間の経過時間は、一般に数日以下程度のもので、数時間以下が望ましく、数
分間以下であればさらに望ましい。 γ線 γ線示度は、存在する放射性物質の量に対応する。放射性内容量の最初のチェ
ックとその後のチェックの間の経過時間が放射性崩壊の影響を無視できるほどの
短さであれば、最初のチェックとその後のチェックの間に生じるγ示度の減少は
、テスト対象のコンポーネントの中に存在する放射性物質の量の減少、すなわち
漏出の存在を示す。 β粒子 テスト対象のコンポーネントの汚染を割り引いて考えると、当初はゼロβ粒子
を示すコンポーネントのβ粒子示度が増加すれば、漏出経路の発現を示すのに対
して、当初非ゼロβ粒子のコンポーネントのβ粒子示度が増加する場合には、コ
ンポーネントの漏出速度が増したことを示す。
子検出は、圧力容器からの漏出に関する追加の望ましい情報を提供する可能性が
ある。特に、β粒子示度は、γ線示度と組み合わせて使用すると、圧力容器の漏
出状況の質に関するある程度の手がかりになる。 たとえば、既知の量(たとえば、γ線示度を通じて)の放射性物質が入れられ
ている容器があり、この容器について少量の漏出が検出されたとする(β粒子示
度を通じて)。その後のある時点で、容器からのγ線およびβ粒子の測定を行う
。後のほうのγ線放射の検出は、放射性物質が容器の中に残っていることを示す
。ただし、この後の方の時点でベータ粒子が検出されない場合、ベータ粒子の不
在は、インフレータからのβ粒子の漏出経路が閉じられたことを示す。漏出経路
の開閉の可能性は、漏出研究において重要な領域であり、一般的に言ってよく理
解されていない。
(たとえば紙片など)によっても完全に減衰できることがわかるだろう。このよ
うに、β粒子検出は、ガスが装置またはコンポーネントから直接漏れていること
を示す。他方、γ線は、一般的に言って、もっとずっと密な物質でも透過できる
。
の制限または複雑化を余儀なくされる。たとえば、β粒子検出は、コンポーネン
トの表面全体をβ粒子放出検出の対象とすることが望ましいために生産環境にお
いて実用的に行うのは困難かも知れない。さらに、より少量の漏出を検出するた
めに、一般に、感度を強化したβ検出計器を使用する必要がある。また、β粒子
検出の際のスプリアス信号の可能性を考慮するかこれを相殺する必要があるかも
知れない。たとえば、グリース、オイルおよびその他の炭化水素汚染物質は、Kr
85ガスなど放射性トレーサを吸収する効果を持つ可能性がある。これらの汚染物
質は、困ったことに、後にトレーサ・ガスを放出するかも知れない。このように
、直接ガス漏出の虚偽の兆候を避けるためには、コンポーネントにこの種の表面
汚染の可能性がないか、この種の汚染物質を持つコンポーネントの表面が処理中
放射性トレーサにさらされないことが望ましい。また、プラスティックまたは多
孔表面を持つその他の物質で製作されるコンポーネントは、Kr85ガスなど放射性
トレーサを吸収するかも知れない。従って、一般的に言って、テスト対象のコン
ポーネントが該当のキャビティおよび場所にこの種の放射性トレーサだけを含む
ようにするための措置を講じなければならない。
射性トレーサの量を決定するために展開する必要のあるステップは以下の通りで
ある: 1 ) 容器の壁による(を通じての)放射能減衰量を測定する。これは、既知の
量の放射性物質を製造される容器と同一の構造のテスト用容器に入れた後、容器
の外の放射能の量を直接測定することによって行うことができる。内部放射能測
定値と外部放射能測定値の差は、容器が吸収した放射能の量をあらわす。従って
、測定を可能にするためには、テスト対象のインフレータ容器に装入される放射
性物質の量は、この減衰量より大きい値に相当しなければならない。 2 ) 容器の予定耐用寿命中インフレータ容器から失われる(たとえば漏出によ
り)ガスの最大許容量を定める。許容されるガス漏出量は、同様に組み立てられ
るがガス貯蔵量を徐々に少なくしたインフレータを使って行われる一連のテスト
によって確定することができる。これらのインフレータは、インフレータの固有
の機能のために必要なインフレータ内の貯蔵ガスの最小量および失われてもイン
フレータが適切に機能するガスの量を確定するために、既知の体積への圧力分散
を含めるなどすなわちタンク・テストなど適切な確立された基準に従って性能を
テストする。 3 ) インフレータの寿命期間中に許容される貯蔵流体(たとえばガス)の最大
許容損失率を決定する。当業者には分かるだろうが、この損失率は、たとえば、
粘性、分子、運動および遷移モデルを含めて各種の数学モデルを使用して決定す
ることができる。これらのモデルについての詳細な論考は、本出願の範囲外であ
るが、これらのモデルの各々の重要な点についていくつか下で論じる: 粘性モデル− 粘性流は、ガスの平均自由行程長さが物理的漏出経路の断面寸法
よりずっと小さいときに生じる。このモデルは、一般的に言って、貯蔵されるガ
ス混合物およびトレーサ・ガスの両方が、それぞれの粘性に比例して漏出すると
仮定する。インフレータに典型的な非常に高い圧力で低い漏出速度の場合、粘性
流モデルは、一般的に保守的なモデルである、つまり一般的に言って最大ガス質
量損失を予測する、と考えられることが多い。 分子モデル− このモデルは、一般的に言って、貯蔵されるガスおよびトレーサ
・ガスがそのそれぞれの分子量に比例して漏出すると仮定する。たとえば、より
軽い分子はより早く漏出する。分子モデルは、一般的に言って粘性モデルほど保
守的でないので、貯蔵ガス・インフレータに使用されることはあまりない。 遷移モデル− このモデルは、粘性モデルと分子モデルのそれぞれ一部を組み合
わせたものである。一般的に言って、その数学的導出において設けられる様々な
仮定によって粘性モデルおよび分子モデルより保守性になったりこれより保守的
でなくなったりするので、その使用には注意を要する。 運動モデル− このモデルにおいては、容器からのガスの流量は、運動理論を使
って説明される。運動理論は充分に開発されているが、モデルを実行するために
は調査対象の特定のガスの状態および特性に関して様々な制限的な仮定が要求さ
れることが多い。
できないことが分かるだろう。 4 ) 貯蔵される流体混合物の最大許容漏出速度を放射性トレーサの最大許容漏
出速度と関連付ける。これを決定することから、容器の中に必要な放射性トレー
サの当初の最大量を見積もることができる。実際の容器におけるこの量の放射性
トレーサの検出可能性を測定することにより、この物質の量を減らすことができ
ると、理解すべきであり、当業者であればそれが分かるだろう。
ェックを適切に行う能力を維持しながら、放射性トレーサの量を最小限に抑える
ことが望ましい。 たとえば、インフレータに最初にR1キュリーの放射性物質が詰められ、選択さ
れた長さの時間のインフレータからの放射性ガスの最大漏出速度がR2キュリーの
放射性物質に相当すると仮定すると、選択された長さの時間後にインフレータに
残る放射能量(R3)は、一般的に言って下記の通りとなる:R3=R1 −R2。その結
果、放射性同位体ディテクタは、放射能量R1とR3の間を区別する能力を持たなけ
ればならない。
ら、容器の壁による放射能減衰量より小さいR3示度は一般的に言って検出不能だ
からである。 5 ) 以上のステップから決定された既知の量の放射性トレーサを、一般的な周
囲温度で容器の中に入れる。その後、容器に希望の高圧ガスを充填する。その後
、上に説明する通りに、容器のγ線および希望する場合にはβ粒子をチェックで
きる。 方法2 この方法は、最初の放射能示度を必要としない点を除いて、全般的に上の方法
1 と同様である。
、以下の手順を利用できる。 インフレータは、方法1 の場合と同様に充填される。次にインフレータは予め
決められた時間放置される。放置時間は、方法1 において説明される通りに決定
される。その後、上に説明する通り、γ線示度読み取りまたはβおよびγ線両方
の示度読み取りを伴う漏出チェックが行われる。 方法3 上に論じられる通り、圧力容器の漏出検出に放射性トレーサ・ガスを使用する
ことの大きな利点は、その後の時点で容器の中に残る放射性物質の量を比較的容
易にかつ正確にチェックできることにある。これに対して、業界で一般的なヘリ
ウムを使用する漏出検出方法の場合、後のある時点で容器内に残るヘリウムの量
は、仮定はされるが、一般的には正確には分からない。方法3 は、一般的なヘリ
ウム・ベースの漏出検出方法の特定の欠陥を解決するために放射性トレーサの特
性を使用する。
ポーネントの寿命たとえば15年の間の放射性トレーサの放射性崩壊を考慮に入れ
るための放射性トレーサの量も定める。 基本的には、この方法は下記の通りに説明できる: 圧力容器に、装置の予定
寿命中(装置からガスが指定される最大漏出速度で漏出するとして)容器内の放
射性物質の量および容器からの放射性物質の漏出速度を測定するのに充分な量の
放射性物質が残るような量の放射性トレーサを充填する。
下の情報が必要である: 容器の壁による放射能減衰、トレーサが放射性崩壊を
生じる速度、容器からの最大許容漏出量、および放射性物質の環境への分散の影
響。 特定の容器の充填に関しては、容器内の圧力が一般的に言って大気圧かそれ以
下である場合容器は上に定められた量の放射性トレーサを単に充填して、希望の
高圧流体を充填する前にトレーサが漏出しないようにホイルまたはテープで一時
的に密封できることが分かるだろう。
ステップまたは手順が必要かも知れない。たとえば、放射性トレーサを、高圧流
体たとえばN2O またはN2O/Arなど容器に充填されるガスまたはガス混合物に付加
するか、これと直接混合することができる。その代わりに、前に説明したように
放射性トレーサを固体に吸収させて、容器に適切に加えることができる。
る場合にはβ粒子についてチェックする。 以上の方法は、特定の確立されたまたは指定される制限を受ける場合があるこ
とが分かるだろう。この制限には、下記のもののうち1 つまたはそれ以上が含ま
れるかも知れない: 1 ) 個々のインフレータは有害な量の放射性物質を含まないこと; 2 ) 貯蔵される流体の全部または一部の放出または漏出に関連する放射能放出
が有害でないこと;および 3 ) たとえば複数のインフレータが比較的小さいエリアに集中するときなど、
インフレータの放射能相加効果が有害でないこと。
で容器に残るヘリウムの量は、容器からの漏出のタイプ(たとえば、分子、運動
または粘性)に応じて、正確に分からない場合がある。 方法3 は、容器が最初に充填されてから比較的長い時間が経過していて、容器
の内容量を直接的に確定する必要がある場合に、従来の技法に比べて改善の可能
性がある。たとえば、方法3 を使用すると、特定のコンポーネントをその耐用寿
命中(エアバッグ・インフレータの場合、上に述べたように、一般的に言って15
年と考えられる)選択された時点で運転から外して、放射性物質の有無をチェッ
クすることができる。
きる。放射性トレーサとしてKr85ガスを使用すると仮定すると、容器の内容物の
圧力は、以下の式に従って算定できる: Pfinal=Pinitiale-kt (2 ) ここで、 Pfinal=時間“t ”後の容器内のKr85の分圧 Pinitial=容器内のKr85の最初の分圧 k =容器からの漏出速度 t =経過時間 次に、ガス混合物に関する適切な状態式を使って容器の中に残っているKr85の
量を算定できる。当業者であれば、この計算を行う際、 放射性崩壊速度を支配す
る以下の指数関数的関係を使って、放射性同位体の放射性崩壊を説明できること
を理解しこれを認めるだろう: At = Ao e-(0.693t/T) (3 ) ここで、 At =“t ”の時点で残っているKr85の量 Ao =“0 ”の時点の最初のKr85の量 t =経過時間(単位:年) T =Kr85の半減期=10.76 年 製造後長時間を経た後の装置からの漏出速度を正確にチェックできるこの能力
が、本発明の重要な利点である。
装置56が機能し、これが点火装薬内蔵イニシエータである場合、高温の燃焼生成
物を分解チャンバ52およびその内容物に排出する。本発明の1 つの実施態様にお
いては、分解チャンバの内容物には気相N2O が含まれる。大きな熱が加わること
により、N2O の熱分解が始まる。この熱分解において、N2O は、より小さい分子
片に分解し始める。N2O 分子が分解するのに伴い、エネルギーが放出されて、残
りの混合物がさらに過熱される。分解チャンバ52内の温度が高くなり、同時に気
体生成物の相対的量も増えるために、分解チャンバ内の圧力が急速に上昇する。
、ディスク42は、破損その他により熱い分解生成物がガス貯蔵チャンバ16に流れ
込めるようにする。ガス貯蔵チャンバにおいて、分解チャンバ52から放出された
熱い分解ガスは、ガス貯蔵チャンバ16内に貯蔵される与圧ガスと混合して、膨張
式拘束装置12を膨張されるために使われる膨張ガスを生成する。分解生成物の希
釈に加えて、分解生成ガスを貯蔵される不活性ガスで増大することは、分解ガス
だけより膨張ガスの温度を低くするのに役立つだろう。
、ディスク32は、破損その他により膨張ガスがディフューザ・アセンブリ26を通
り、ディフューザ・アウトレット口34から出て膨張式車両乗員拘束装置12に流れ
込めるようにする。 図2 は、全体が参照番号210 として示される、本発明の代わりの実施態様に基
づく自動車用安全装置を示す。自動車用安全装置210 は、全般的に上に説明する
自動車用安全装置と同様であり、膨張式車両乗員拘束装置212 およびインフレー
タ・アセンブリ214 を含む。インフレータ・アセンブリ214 は、ガス貯蔵チャン
バ216 、ディフューザ・アセンブリ226 、分解チャンバ252 およびイニシエータ
装置256 から成る。
ス貯蔵チャンバの漏出チェックを容易にするためにヘリウムガスと混合したアル
ゴンまたは窒素などの1 つまたはそれ以上の不活性ガスが充填されて、一般的に
は2000−2500psi (13.8−34.5MPa )の範囲の圧力まで与圧される。このために
、装置210 は、上に明記される通り注入口219 を含み、ここからガス貯蔵チャン
バ216 に物質を送り込むことができる。図1 の実施態様と同様、ガス貯蔵チャン
バ216 が充填された後、注入口219 はピンまたはボール219aなどにより、適切に
塞ぐか栓をすることができる。
質を少なくとも1 つ含んでおり、これが分解して、車両乗員拘束装置212 を膨張
させるために使われる気体分解生成物を少なくとも1 つ含む分解生成物を形成す
る。分解チャンバ252 は、また放射性同位体Kr85など放射性同位体漏れトレース
材料を少なくとも1 つ含んでおり、上に説明する通り、これによって分解チャン
バからの流体漏出を検出することができる。このために、装置210 は、上に明記
される通り注入口262 を持ち、ここから分解チャンバ252 に物質を送り込むこと
ができる。図1 の実施態様と同様、分解チャンバ252 が充填された後、注入口26
2 をピンまたはボール262aなどにより適切に塞ぐか栓をすることができる。
チャンバ252 内にヘリウムガスを含まない。分解チャンバ252 内にヘリウムガス
を含まないため、分解チャンバ内に貯蔵される少なくとも1 つのガス原料物質を
超臨界流体または優勢液相に貯蔵することができる。ガス原料物質を超臨界流体
または優勢液相に貯蔵することにより、同じ体積でより多くの量の物質を貯蔵す
ることができることがわかるだろう。その結果、分解チャンバ252 は、上に説明
する実施態様における分解チャンバ52より物理的に小さい。一般的に言って、こ
の体積の減少は、そうでなければヘリウムガスが占める体積分に相当する。この
ように、圧力が一定でガス挙動が理想的であると仮定すると、ほぼ40%の体積減
少が可能である。
ことが分かるだろう。上に説明する通り、重量の減少は、一般に最近の自動車設
計において強く求められるものである。 漏れトレース材料は、分解チャンバ252 の液体内容物と混合して保持するか、
図に示される通り、分解チャンバ252 内の固体物質270 により保持することがで
きる。前記の固体物質は、最初は、分解チャンバ252 内に入れられる放射性同位
体漏れトレース材料の少なくとも大部分を保持する。時間の経過と共に、固体物
質270 に元々吸収されていたまたは保持されていた漏れトレース材料の相当の部
分が徐々に放出されるか、固体物質によって保持されなくなり、上に説明する通
り、こうして漏出の存在を検出することができる。
な固体物質の組成は、様々なものが可能である。たとえば、多くの分解増感物質
は、一般に「ゲッタ」とも呼ばれる放射性同位体漏れトレース材料保持固体とし
ての役割も果たすことができて有利である。 上に論じた通り、増感物質には、選ばれた水素を帯びる物質が含まれる。一般
的に言って、炭素を帯びる物質はほとんどではないにしても多くが、Kr85など放
射性同位体漏れトレース材料の優れた吸収体または「保持体」であることが分か
っている。このように、エチル・セルロース、エチル・アルコール、ブタンなど
炭化水素を帯びる増感物質は、Kr85など特定の放射性同位体漏れトレース材料を
保持または含有する役目を果たすこともできる。本発明の実施において使用され
るこのような増感物質および放射性同位体漏れトレース材料保持体を構成する炭
化水素を帯びる物質は、要望に応じて様々な形態をとることができ、固体、液体
またはその多相結合の形態を含むことができる。
ム(ZPP )などの非炭化水素物質ならびにマグネシウムなどの金属および金属粉
末、およびこれらの成分の複合調合を、Kr85などの放射性同位体漏れトレース材
料を当初その内部キャビティに保持できるように、多孔プラグまたはその他の適
切な形状またはマトリクスにプレスまたは成形することができる。
用することは有利と考えられる。もっと明確に言うとKr85が吸収された固体ゲッ
タ物質は、インフレータ装置に簡単に装入できる。望ましくないKr85の漏出を最
小限に抑えるために、Kr85を吸収したゲッタが密封されたインフレータ装置の外
部にいる時間を最小限に抑えるために力を注ぐことができる。
置10と同様であり、一般的に言って下記の通りである: 衝突を感知すると、電気信号がイニシエータ装置256 に送られる。イニシエー
タ装置256 が機能し、これが点火装薬内蔵イニシエータである場合、高温の燃焼
生成物を分解チャンバ252 およびその内容物に排出する。本発明の1 つの実施態
様においては、分解チャンバの内容物には気相N2O が含まれる。大きな熱が加わ
ることにより、N2O の熱分解が始まる。この熱分解において、N2O は、より小さ
い分子片に分解し始める。N2O 分子が分解するのに伴い、エネルギーが放出され
て、残りの混合物がさらに過熱される。分解チャンバ252 内の温度が高くなり、
同時に気体生成物の相対量も増えるために、分解チャンバ内の圧力が急速に上昇
する。
チャンバ216 に送り込まれる。ガス貯蔵チャンバにおいて、分解チャンバ252 か
ら放出された熱い分解ガスは、ガス貯蔵チャンバ216 内に貯蔵される与圧ガスと
混合して、膨張ガスを生成する。ガス貯蔵チャンバ216 内の圧力が充分高くなる
と、膨張ガスがディフューザ・アセンブリ226 を通って膨張式車両乗員拘束装置
212 に流れ込む。
づく自動車用安全装置を示す。自動車用安全装置310 は、全般的に上に説明する
自動車用安全装置と同様であり、膨張式車両乗員拘束装置312 およびインフレー
タ・アセンブリ314 を含む。インフレータ・アセンブリ314 は、ガス貯蔵チャン
バ316 、ディフューザ・アセンブリ326 、分解チャンバ352 およびイニシエータ
装置356 から成る。
貯蔵チャンバの漏出チェックを容易にするためにヘリウムガスと混合した、アル
ゴンまたは窒素などの1 つまたはそれ以上の不活性ガスが充填されて、一般に20
00−2500psi (13.8−34.5MPa )の範囲の圧力まで与圧される。 また、自動車用安全装置210 の場合と同様、分解チャンバ352 は、ガス原料物
質を少なくとも1 つ含んでおり、これが分解して、車両乗員拘束装置312 を膨張
させるために使われる気体分解生成物を少なくとも1 つ含む分解生成物を形成す
る。分解チャンバ352 は、また放射性同位体Kr85など放射性同位体漏れトレース
材料を少なくとも1 つ含んでおり、上に説明する通り、これによって分解チャン
バからの流体の漏出を検出することができる。
よび監視のために分解チャンバ352 内にヘリウムガスを含まない。その結果、超
臨界流体または優勢液相の形態でのガス原料物質の貯蔵が容易になる。上に論じ
たように、前記の形態で貯蔵されることにより、一般的に言って、分解チャンバ
は、気体でガス原料物質の該当量を貯蔵するために必要な量より物理的に小さく
て済む。
の液体内容物と混合して保持するか、図に示される通り、分解チャンバ352 内の
固体物質370 により保持することができる。 ただし、自動車用安全装置310 は、図4Aおよび4Bを特に参照して下に詳しく説
明される通り、少なくとも1 つのガス原料物質が流体注入口の使用を避けるよう
に分解チャンバ352 内に置かれる点で上述の装置210 とは異なる。その結果、図
3 に示される通り、分解チャンバ330 の囲い壁すなわち壁336 、カラー部分344
およびベース部分346 には流体注入口がない。前記の流体注入口がないことによ
り前記の与圧流体が入れられる装置から主要な漏出源が取り除かれることが分か
るだろう。ただし、注入口がないために、本発明のこの態様の実施においては分
解チャンバを充填するための他の手段が必要になる。適切に充填された分解チャ
ンバを用意するための望ましい技法の1 つについて、図4Aおよび4Bを特に参照し
て以下に説明する。
いる。図に示される通り、分解室452 は、カップ形のキャップ部分444 およびカ
ップ形のベース部分446 から成る。キャップ部分444 は、内部444aを形成し破損
可能な壁436 を含む。ベース部分446 は内部446aを形成し、イニシエータ装置45
6 を通してこれを溶接、圧着またはその他の適切な密閉シールなどで密封して取
り付けるための開口454 を含む。上に説明する装置210 および310 と同様、漏れ
トレース材料は、分解チャンバ452 内の固体物質470 によって保持することがで
きる。
な量の低温成形されたまたは凍結されたN2O たとえば参照番号480 で示されその
前処理については下でさらに詳しく説明される固体の塊が、キャップ部分または
ベース部分内部すなわち444aまたは446aの一方に置かれる。次に、図4Bに示され
るようにキャップ部分444 およびベース部分446 が適切に接合され、いっしょに
溶接するなどして密封される。
である。第一に、イナーシャ式溶接は比較的高速なので、低温成形または凍結さ
れたN2O を溶接中生じる温度上昇に長時間さらすという望ましくない事態を避け
ることできる。さらに、イナーシャ式溶接は、一般に、比較的丈夫で漏出を生じ
にくい接合手段なので、ガス原料物質が入れられるインフレータが作動するまで
の長期間ガス原料物質をよりよく期待される通りに閉じ込めておくことができる
。
、本発明の態様には含まれず、当業者であれば、様々な適切な方法または技法を
利用できることがわかるだろう。たとえば、流体亜酸化窒素を密閉モールドに流
し込んだ後、亜酸化窒素を充填したモールドを液体窒素の槽の中に沈めて亜酸化
窒素を凍結することにより、亜酸化窒素の低温成形または凍結片を成形すること
ができる。
造できるか否かを決定する1 つの要因は、周囲環境において亜酸化窒素が昇華す
る程度である。固相亜酸化窒素が液相亜酸化窒素に変わる速度(周囲環境の温度
で)、ならびに低温または凍結亜酸化窒素の貯蔵環境からの取り出しからインフ
レータ分解チャンバへの配置およびインフレータ分解チャンバの密封までの時間
を考慮する必要がある。昇華による亜酸化窒素の損失が、インフレータの機能要
件によって定められる指定亜酸化窒素装入許容差より低く維持されることが望ま
しいことが分かるだろう。
基づく乗車者用安全装置を示している。上に説明する自動車用安全装置310 と同
様、自動車用安全装置510 は、膨張式車両乗員拘束装置512 およびインフレータ
・アセンブリ514 を含む。インフレータ・アセンブリ514 は、上に説明するイン
フレータ・アセンブリ314 と同様、ガス貯蔵チャンバ516 および分解チャンバ55
2 から成る。しかし、下でもっと詳しく説明する通り、インフレータ・アセンブ
リ514 は、ディフューザ・アセンブリ526 およびイニシエータ装置556 の両方が
インフレータ・アセンブリ514 の同じ端にあり直接的に物理的に相互作用するの
で、上に説明するものと異なる構造、組み立ておよび動作のディフューザ・アセ
ンブリ526 およびイニシエータ装置556 を含む。
一の端520 および第二の端522 を持つスリーブ518 で形成される。第一の端520
は、末端壁521 で閉鎖される。末端壁521 は、スリーブ518 と一体化できる(す
なわち、スリーブと連続的に1 つのピースとして成形される)ことが望ましい。
スリーブの第二の端522 は、上に説明する破損可能な末端壁36と同様の破損可能
な末端壁536 により閉鎖される。破損可能な末端壁536 は、通常はバースト・デ
ィスク542 などで閉じられる開口540 を持つ。望む場合には、たとえば適切に刻
み目を付けた表面または薄い部分を持つ壁など破損可能な壁の他の形態を使用で
きることが分かるだろう。
分546 はイナーシャ式溶接550 など適切な方法でスリーブのカラー部分544 に接
合されてまたは取り付けられて、分解チャンバ552 を形成する。分解チャンバ55
2 は、上に説明するインフレータ・アセンブリの分解チャンバと同様、少なくと
も1 つのガス原料物質を含み、これが分解して、車両乗員拘束装置512 を膨張さ
せるために使われる少なくとも1 つの気体分解生成物を含む分解生成物を形成す
る。
く開放されるように、たとえば刻み目555aまたは厚みを減らした部分を含むこと
によって、予め弱化された領域555 を含む。 ディフューザ・アセンブリ526 は、予め弱化された領域555 に隣接して、イナ
ーシャ式溶接によるなど適切な方法でベース部分546 に接合または取り付けられ
る。ディフューザ・アセンブリ526 は、イニシエータ装置556 を通してこれを溶
接または圧着などの適切な方法で取り付けるための開口530 を持つ底壁528 を含
む。ディフューザ・アセンブリ526 は、また、複数の開口534 を持ち、これを通
って、インフレータ・アセンブリ514 からの膨張ガスが車両乗員拘束装置512 に
適切に分散される。
タ装置556 が機能して、分解チャンバ552 のベース部分546 の予め弱化された領
域546 が破壊されるか開けられて、イニシエータ装置556 が点火装薬内蔵イニシ
エータである場合、高温の燃焼生成物を分解チャンバ552 およびその内容物に排
出する。本発明の1 つの実施態様においては、分解チャンバの内容物には気相N2 O が含まれる。
部がディフューザ・アセンブリ526 に流れ込み、ディフューザ・アウトレット口
534 から膨張式車両乗員拘束装置512 に流れ込む。一方、イニシエータ装置556
からの相対的に大きい熱入力により、N2O の熱分解が始まる。上に説明する通り
、この熱分解において、N2O は、より小さい分子片に分解し始める。N2O 分子が
分解するのに伴い、エネルギーが放出されて、残りの混合物がさらに過熱される
。分解チャンバ552 内の温度が高くなり、同時に気体生成物の相対的量も増える
ために、分解チャンバ内の圧力が急速に上昇する。
ると、ディスク542 は、破損あるいはその他により熱い分解生成物がガス貯蔵チ
ャンバ516 に流れ込めるようにする。ガス貯蔵チャンバ516 内に貯蔵される与圧
ガスは、分解チャンバ552 において形成される熱い分解ガスと接触することによ
り過熱される。加熱された貯蔵ガスおよび分解生成物は、ディフューザ−・アセ
ンブリ526 に流れ込んだ後、ディフューザ−・アウトレット口534 から膨張式車
両乗員拘束装置512 に流れ込む。
への漏出経路)の数が減るか、最小限に抑えられることが分かるだろう。その結
果、アセンブリの信頼性が増す。 さらに、この種のアセンブリは、サイズおよび重量が減少するか、最小限に抑
えられる。従って、これに対応してこれに関連するコストが減少する。
出検出能力を持つので、向上した信頼性を持つ、または持つことができる。ある
いは、結果として信頼性が向上する。 図6 は、全体が参照番号610 として示される、本発明のさらに別の実施態様に
基づく自動車用安全装置を示している。自動車用安全装置610 は、上に説明され
る実施態様と同様であり、膨張式車両乗員拘束装置612 およびインフレータ・ア
センブリ614 を含む。
上に説明されるものと異なる。インフレータ・アセンブリ614 は、上に説明され
るインフレータ・アセンブリ514 と同様、分解チャンバ652 、ディフューザ・ア
センブリ626 およびイニシエータ装置656 を含む。 もっと明確に言うと、インフレータ・アセンブリ614 において、分解チャンバ
652 は、イナーシャ式溶接650 など適切な方法で接合されたまたは取り付けられ
たキャップ部分644 およびベース部分646 によって構成される。分解チャンバ65
2 は、上に説明するインフレータ・アセンブリの分解チャンバと同様、少なくと
も1 つのガス原料物質を含み、これが分解して、車両乗員拘束装置612 を膨張さ
せるために使われる少なくとも1 つの気体分解生成物を含む分解生成物を形成す
る。
リ614 のベース部分646 は、下により詳しく説明されるようにベース部分646 が
望ましく開放されるように、たとえば刻み目655aまたは厚みを減らした部分を含
むことなどによって形成される予め弱化された領域655 を含む。 上に説明するインフレータ・アセンブリ514 と同様、ディフューザ・アセンブ
リ626 は、予め弱化された領域655 に隣接して、イナーシャ式溶接によるなど適
切な方法でベース部分646 に接合または取り付けられる。ディフューザ・アセン
ブリ626 は、イニシエータ装置656 を通してこれを溶接または圧着などの適切な
方法で取り付けるための開口630 を持つ底壁628 を含む。ディフューザ・アセン
ブリ626 は、また、複数の開口634 を持ち、ここを通って、インフレータ・アセ
ンブリ614 からの膨張ガスが車両乗員拘束装置612 に適切に分散される。
タ装置656 が機能して、分解チャンバ652 のベース部分646 の予め弱化された領
域646 が破壊されるか開けられて、イニシエータ装置656 が点火装薬内蔵イニシ
エータである場合、高温の燃焼生成物を分解チャンバ652 およびその内容物に排
出する。本発明の1 つの実施態様においては、分解チャンバの内容物には気相N2 O が含まれる。
部がディフューザ・アセンブリ626 に流れ込み、ディフューザ・アウトレット口
634 から膨張式車両乗員拘束装置612 に流れ込む。イニシエータ装置656 の機能
により生じた熱い点火生成物は、亜酸化窒素の分解を進める。亜酸化窒素の分解
が進むにつれて、ガスは分解チャンバ652 からディフューザ−・アセンブリ626
に、さらに膨張式拘束装置612 へと流れ始める。
ない分解チャンバ614 から成る単一チェンバーのインフレータである。 この種のインフレータ・アセンブリは、上に説明するものに比べて、一般的に
構成部品が少なく、サイズが小さく、より軽量で、設計および構造が単純である
点が有利であることが分かるだろう。
の論考は、本発明の理解を助けるために含まれており、本発明の幅広い応用を制
限するものではないと理解すべきである。 本出願において例示的に開示される発明は、本出願において特に開示されない
エレメント、部品、ステップ、コンポ−ネントまたは成分がなくても、適切に実
施できる。
の範囲内の修正は当業者に明らかなので、以上の詳細な説明から不要な制限を読
み取るべきではない。
た部分断面概略図である。
部分断面概略図である。
れた部分断面概略図である。
態の分解チャンバを示す。
純化された部分断面概略図である。
の単純化された部分断面概略図である。
Claims (29)
- 【請求項1】 膨張式装置を膨張させる装置であって、前記装置が、 圧力をかけられた少なくとも1つのガス・ソース材料を収容する第1チャンバ
であって、前記ガス・ソース材料が、反応を開始すると、前記装置を膨張させる
ために使用される膨張流体を生じ、 前記第1チャンバがまた、ある量の少なくとも1つの放射性同位体漏れトレー
ス材料をも収容し、それによって前記第1チャンバからの流体の漏れが検出でき
る第1チャンバと、 前記第1チャンバの前記少なくとも1つのガス・ソース材料の反応を開始する
イニシエータとを備える膨張式装置を膨張させる装置。 - 【請求項2】 前記第1チャンバが放射性同位体Kr85を収容する、請求
項1に記載の装置。 - 【請求項3】 前記第1チャンバがまた、前記少なくとも1つの放射性同位
体の収容された量の少なくともかなりの部分を初めに保持する材料を収容する、
請求項1に記載の装置。 - 【請求項4】 前記少なくとも1つの放射性同位体の収容された量の少なく
ともかなりの部分を初めに保持する前記材料が固体の形態である、請求項3に記
載の装置。 - 【請求項5】 前記第1チャンバがある量の放射性同位元素Kr85を収容
し、前記固体材料が前記ある量の収容された放射性同位体Kr85を初めに保持
する際有効である、請求項4に記載の装置。 - 【請求項6】 前記固体材料がエチルセルロースを含む、請求項5に記載の
装置。 - 【請求項7】 前記固体材料がBKNO3 を含む、請求項5に記載の装置。
- 【請求項8】 前記固体材料がさらに金属を含む、請求項7に記載の装置。
- 【請求項9】 前記金属がマグネシウムである、請求項7に記載の装置。
- 【請求項10】 前記第1チャンバが、前記装置を膨張させるために使用さ
れる少なくとも1つのガス状分解生成物を含む分解生成物を形成するよう分解す
る少なくとも1つのガス・ソース材料を収容する、請求項1に記載の装置。 - 【請求項11】 前記第1チャンバが、前記装置を膨張させるために使用さ
れる少なくとも1つのガス状分解生成物を含む分解生成物を形成するよう分解す
るガス・ソース材料としてN2 Oを収容する、請求項1に記載の装置。 - 【請求項12】 前記第1チャンバが壁で密閉されており、前記密閉壁に流
体充填ポートがない、請求項1に記載の装置。 - 【請求項13】 前記第1チャンバにほぼ添加不活性ガスがない、請求項1
に記載の装置。 - 【請求項14】 前記第1チャンバを部分的に開いた形態にする間に前記第
1チャンバ内にある量の前記少なくとも1つのガス・ソース材料を固体の形態で
配置するステップと、 内部に密閉された前記ある量の前記少なくとも1つのガス・ソース材料が内部
に密閉された前記第1チャンバを閉鎖するステップとによって作成される、請求
項1に記載の装置。 - 【請求項15】 前記部分的に開いた第1チャンバ内に配置された前記固体
の形態の前記少なくとも1つのガス・ソース材料が低温で固体として形成される
、請求項14に記載の装置。 - 【請求項16】 前記第1チャンバが少なくとも1つの何らかの液体を収容
する、請求項1に記載の装置。 - 【請求項17】 膨張式装置を膨張させる装置であって、前記装置が、 前記装置を膨張させるために使用される少なくとも1つのガス状分解生成物を
含む分解生成物形成するよう分解する、圧力をかけられた少なくとも1つのガス
・ソース材料を収容する第1チャンバであって、 前記第1チャンバがまた、ある量のKr85漏れトレース材料を収容し、それ
によって前記第1チャンバからの流体の漏れが検出できる第1チャンバと、 前記少なくとも1つのガス・ソース材料の分解を開始するイニシエータとを備
える膨張式装置を膨張させる装置。 - 【請求項18】 前記第1チャンバが、分解するガス・ソース材料としてN 2 Oを収容する、請求項17に記載の装置。
- 【請求項19】 前記第1チャンバがまた、前記ある量のKr85の少なく
ともかなりの部分を初めに保持する固体材料を収容する、請求項17に記載の装
置。 - 【請求項20】 前記固体材料がエチルセルロースを含む、請求項19に記
載の装置。 - 【請求項21】 前記第1チャンバの内容の可燃性限度以下の量だけ存在す
る分解反応の速度を加速するために有効な少なくとも1つの増感材料を収容する
、請求項17に記載の装置。 - 【請求項22】 前記第1チャンバが、前記ある量のKr85の少なくとも
かなりの部分を初めに保持する固体材料を収容し、この固体材料が、前記分解反
応の速度を加速するためにも有効である、請求項21に記載の装置。 - 【請求項23】 加圧流体を収容する、漏れがなければ閉じたチャンバから
の漏れの発生を検出する方法であって、前記チャンバが選択された量の少なくと
も1つの放射性同位体漏れトレース材料を初めに収容し、前記方法が、前記チャ
ンバから出る放射性信号の変化を測定するステップを含むチャンバからの漏れの
発生の検出方法。 - 【請求項24】 前記チャンバが放射性同位体Kr85を収容する、請求項
23に記載の方法。 - 【請求項25】 前記チャンバが、反応を開始すると膨張式装置を膨張させ
るために使用される膨張流体を生じるガス・ソース材料をも初めに収容する、請
求項23に記載の方法。 - 【請求項26】 膨張式拘束システム・インフレータの、漏れがなければ閉
じた加圧流体収容式チャンバからの漏れの発生を検出する方法であって、前記加
圧流体が、反応を開始すると膨張式装置を膨張させるために使用される膨張流体
を生じるガス・ソース材料を含み、前記チャンバがさらに選択された量の少なく
とも1つの放射性同位体漏れトレース材料を初めに収容し、前記方法が、 前記チャンバから出る放射性信号の変化を測定するステップを含むチャンバか
らの漏れの発生の検出方法。 - 【請求項27】 前記チャンバが放射性同位体Kr85を収容する、請求項
26に記載の方法。 - 【請求項28】 少なくとも部分的に開いたチャンバ内に第1材料の低温で
形成された固体の塊を提供するステップと、 前記少なくとも部分的に開いたチャンバ内に選択された量の少なくとも1つの
放射性同位体漏れトレース材料を提供するステップと、 その後、前記第1材料と前記漏れトレース材料の両方を初めに収容する前記チ
ャンバを閉じるステップとを含む方法。 - 【請求項29】 前記第1材料の前記低温で形成された固体の塊が流体を形
成するよう変換され、前記閉じたチャンバ内の圧力を増大し、前記方法がさらに
、 前記チャンバから出る放射性信号の変化を測定し、それによって前記チャンバ
からの漏れの発生を検出するステップを含む、請求項28に記載の方法。
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