JP2001506353A

JP2001506353A - オーバランニング・コイルバネ・クラッチの改良されたコイルバネ

Info

Publication number: JP2001506353A
Application number: JP52771098A
Authority: JP
Inventors: エル．，ジュニア．カーネイ，ヒュー; ジー．キッシュ，ジュールス; ジェイ．イザベル，チャールズ; エル．ノーレン，ウイリアム
Original assignee: Sikorsky Aircraft Corp
Current assignee: Sikorsky Aircraft Corp
Priority date: 1996-12-16
Filing date: 1997-11-13
Publication date: 2001-05-15
Also published as: CA2268833A1; EP0944777A1; EP0944777B1; US5749449A; DE69720512T2; WO1998027352A1; DE69720512D1

Abstract

(57)【要約】オーバランニング・バネ・クラッチ・アッセンブリに使用するコイルバネ（５０）は、該コイルバネ（５０）を中心付すると共に支持するための中央アーバ（１６）を有する。コイルバネ（５０）は、該コイルバネ（５０）の各端部に配置されたティーザコイル（５２）と、ティーザコイルの中間にに配置された中央コイル（５４）、およびティーザコイル（５２）と中央コイル（５４）との間に配置された転位コイル（５６）を含んでいる。コイルバネ（５０）は、バネ・クラッチ・アッセンブリの中央アーバ（１６）によって規定される対応する外部面（５６_ES）に本質的に相補形である境界面（５６_IS）を有する転位コイル（６０）によって特徴付けられる。そのような相補形である関係は、オーバランニング動作モードにおける転位コイル（５６）の半径方向撓みを制限し、コイルバネ（５０）の振動曲げ応力を減少させる。

Description

【発明の詳細な説明】オーバランニング・コイルバネ・クラッチの改良されたコイルバネ技術分野この発明は、オーバ・ランニング・バネ・クラッチ・アッセンブリに係り、特にオーバランニング動作モードにおけるティーザおよび転位コイルの振動曲げ応力を減らすための改良されたコイルバネに関する。発明の背景高トルク用、例えばヘリコプタガスタービンエンジンからのトルクの変化に対して適切であるオーバランニング・クラッチは、過去１０年間、研究されかつ発展している。従って、推進力は、動作の信頼性における予期された利得、すなはち、比較的に低い数の構成部品の動作の信頼性、および通常の傾斜ローラ又は遠心クラッチに比べて、バネクラッチの組立／分解の容易さに基づいている。オーバ・ランニング・バネ・クラッチは、対向端の回転の差に応じてコイルバネが半径方向に伸縮する原理によって動作する。コイルバネは、伸びた状態において、入力および出力クラッチ部材と摩擦的に係合し、収縮した状態において、クラッチ部材から離脱して、オーバランニング状態になる。後者に関して、駆動源がダウンスロットルである時、またはヘリコプタの分野において主ドアが自動回転状態にあるとき、オーバランニング状態は動作モードであり、出力部材の回転速度が入力部材の回転速度を越える。この原理は、第１図に示されているような、代表的な従来技術のバネ・クラッチ・アッセンブリを参照することによって、良く理解できる。バネ・クラッチ・アッセンブリ１０は、入力クラッチ部材１２、出力クラッチ部材１４、中央アーバ１６、およびコイルバネ２０によって構成されている。示されているように、入出力クラッチ１２、１４は、同軸方向に並べられ、かつ小さな隙間２２によって分離されている。さらに、入力クラッチ部材１２は、駆動源２４例えばヘリコプタガスタービンエンジンによって駆動され、出力クラッチ部材１４は、駆動出力を供給するための手段として一体に形成されたピニオン２５を含んでいる。コイルバネ２０は、入出力クラッチ部材１２、１４の内部で同軸状に並んで配置され、コイルバネ２０のほぼ２分の１が各クラッチ部材１２、１４内に配置され、その間の隙間２２を橋絡する。さらに、コイルバネ２０は、入力クラッチ１２に結合されそれと一緒に回転するアーバ１６によって、中心位置に配置され、支持される。コイルバネ２０の中心端は、入出力クラッチ１２と１４の円筒状内面１２_IS，１４_ISと摩擦接触して配置されているティーザコイル２６を含んでいる。ティーザコイル２６の推進力については、次のパラグラフ述べられている。動作において、入力クラッチ部材１２の回転速度が出力クラッチ部材１４の回転速度越える時に、トルク駆動が行われる。この動作モードにおいて、ティーザコイル２６は、出力ハウジング１４の円筒状内面１４_IS摩擦係合し、コイルバネ２０を巻き戻し、かつ入出力クラッチ部材１２、１４の円筒状内面１２_IS，１４_ISに対して外方向に伸びる。コイルバネ２０の連続する伸びによって、入力クラッチ１２から出力クラッチ１４まで高レベルのトルク駆動を行うのに充分な摩擦トルクが発生する。オーバランニングは、出力クラッチ部材１４が回転するコイルバネ２０を凌ぐ時に達成される。この動作モードにおいて、出力クラッチ部材１４は、ティーザコイル２６にコイルバネ２０を巻過ぎにさせ、コイルバネ２０を収縮させ、出力クラッチ部材１４を回転自由にする（ティーザコイル２６に関連する摩擦ドラッグであるけれども）。オーバランニングモードにおいて、コイルバネは敷かれ、かつティーザコイル２６とクラッチ部材１２、１４の円筒状内面１２_IS，１２_IS との間の臨海寸法関係を維持する中央のアーバ１６によって中心付けされる。このことは、正しい動作に対して、ティーザこのことは２６が、例えばオーバランニングモードからトルク駆動までの変化の間にクラッチ部材１２、１４への臨海静止摩擦力を生じさせる。コイルバネが、二重の方法において、バネ・クラッチ・アッセンブリを動作させトルク荷重を伝達させつために動作する限り、そのような仕様がコイルバネを複雑な構造にしていることは明らかである。米国特許４，５７０，３１８、および米国特許４，９３８，３３３は、なかんずく、応力および／若しくは応力集中を軽減するための種々な変更および改良について述べている。発明の概要本発明の目的は、コイルバネのティーザおよび転位コイルの曲げ応力を減らすオーバランニング・バネ・クラッチ用のコイルバネを提供することである。この目的および他の目的は、オーバランニング動作モードにおいてコイルバネを中心付けしかつ支持するための中央アーバを有するオーバランニング・バネ・クラッチに使用するコイルバネによって、達成される。コイルバネは、各端部に配置されたティーザコイルと、ティーザコイルの中間にに配置された中央コイル、およびティーザコイルと中央コイルの間に隣り合って配置された転位コイルを、含んでいる。コイルバネは、バネ・クラッチ・アッセンブリの中央アーバによって規定される対応する外部ベアリング面に本質的に相補形であるインターフェイス面を有する転位コイルによって特徴付けされる。そのような本質的に相補関係によって、オーバランニング動作モードにおいて、転位コイルの半径方向の屈曲が制限され、コイルバネの振動曲げ応力が低減される。図面の簡単な説明本発明と本発明の特徴および利点は次の図面を参照しながら考慮することによって、より完全に理解できるものである。第１図は、駆動トルク用のコイルバネを含み、入力クラッチと出力クラッチとの間のオーバランニングを容易にするためのコイルバネを含み、オーバランニング・バネ・クラッチ・アッセンブリの、内部詳細と配置を示すオーバランニング・バネ・クラッチ・アッセンブリの部分断面図である。第２図は、ティーザと転位コイルの断面形状寸法を示すための、従来技術のコイルバネの出力端を通しての断面図である。第３図は、本発明によるコイルバネの分離された斜視図である。第４図は、ティーザと転位コイルの断面形状寸法を示すための、本発明によるコイルバネの出力端を通しての断面図である。第５図は、転位コイルバネの内部境界面、がオーバランニング・クラッチ・アッセンブリの中央アーバのベアリング面に本質的に相補形である、本発明のコイルバネの転位コイルの拡大図である。第６ａ図は、コイルバネの内部境界面がスプライン又は扇形の形状を有する中央アーバの外部ベアリング面に本質的に相補形出ある、本発明の実施例を示す、第４図の６ａ−６ａ線に沿ってとられた断面図である。第６ｂ図は、コイルバネの内部境界面が、円錐形状を有する中央アーバの外部ベアリング面に本質的に相補形である、本発明の実施例を示すコイルバネの縦方向軸に沿ってとられた断面図である。発明を実施するための最良な形態本発明によるコイルバネは、オーバランニング動作モードにおける振動曲げ応力を低減させるために、ティーザおよび転位コイルの内部形状に沿って適合される。ここで使用されているように、オーバランニング動作モードは、出力クラッチ部材の回転速度が入力クラッチ部材の回転速度を越えるバネクラッチ・アッセンブリのいかなる動作モードとして規定される。その例として、出力クラッチ部材は全オーバランニング速度で回転し、入力クラッチ部材は完全に停止している最高速オーバランニングモードがある。さらに他の例として、出力クラッチ部材の回転速度が出力クラッチの回転速度よりも僅かに大きい、例えば出力クラッチ部材の速度よりも１％だけ大きい９９％差動オーバランニングモードがある。本発明のコイルバネの修正と改良をより良く理解させるために、従来技術のコイルバネ２０、特にティーザおよび転位コイルについての比較を行う。第２図において従来技術のティーザおよび転位コイル２６および２８の構成を明らかにするために、従来技術のコイルバネ２０の拡大断面図が示されている。図示と検討を容易にするために、コイルが出力クラッチ部材と係合するコイルバネ２０の出力端のみが示されている。従って、ティーザおよび転位コイル２６、２８の種々な特徴を検討するにあったて、コイルバネ２０の入力端と鏡像関係にあることと、ティーザおよび転位コイル２６、２８が全コイルバネ２０に対して二重になっていることを理解すべきである。ティーザコイル２６は、本質的に円筒状外部面２６_ESおよび本質的に一定の半径方向の高さを規定する４つの個々のコイルによって構成される。発明の背景において検討したように、ティーザコイル２６の円筒外面２６_ESは出力クラッチ１４の円筒内面１４に係合し、バネ・クラッチ・アッセンブリの動作すなわちオーバランニングを行わせる。ティーザ２６が、出力クラッチ部材１４の内部半径寸法Ｒ_24/26に対して、始めは特大であり、ティーザコイル２６の半径方向たかさＨ₂₆の関数である半径方向のスティフネスを有することを解すべきである。この形状および堅さ特性の組み合わせは、ティーザコイル２６の所望の予荷重、すなわちバネ・クラッチ・アッセンブリ１０の正当な機能を果たす。図示されているように、ティーザコイル２６の半径方向の高さは、転位コイル２８によって規定される最大半径方向の高さＨ₂₈の約１／２であり、所望の堅さ特性を生じる。従来技術のコイルバネ２０の転位コイル２８は、ティーザコイル２６から一連の一定応力コイル３４までのトルクレベルを徐々に増すように機能する、中心コイルとして後述する、９つの個々のコイルによって構成されている。さらに詳しくは、転位コイル２８は、ティーザコイル２６に近い６つの外側コイル３０、および中心コイル３０に近い内側コイル３２を含んでいる。外側コイル３０は、ティーザコイル２６の予荷重半径Ｒ_14/26から外側転位コイル３２の半径Ｒ₃ ₂ までの半径を少し減少させる。そのような半径の減少によって、コイルバネ２０とクラッチ部材の各々、またはトルク駆動動作モードにおいて半径方向外方向に延ばすか又はオーバランニング動作モードにおいて内方向に収縮させるための中央アーバ１６の各々の間にひつような隙間Ｃ_Gを形成させる。外側転位コイル２８の内面３０_ISは、ティーザコイル２６から内側転位コイル３２までの半径方向高さを徐々に遷移させるために傾斜している。そのようにして、徐々に厚みを遷移させることによって転位コイル２８における応力集中を和らげている。従来技術のコイルバネ２０は原型テストを受けているけれども、発明者たちは、さらなるテストすなわち全てのシステム構成要素が一体にされているテストに関して、従釆のコイルバネ２０においては、高振動曲げ応力が発生されることを発見した。さらに詳しくは、高振動応力は、第１の転位コイル３０ −１の早まった故障となったオーバランニング動作モードの間に、ティーザコイル２６の外側の転位コイル３０において、高振動応力が発生した。問題の根源は全く分からないけれども、結合された動的システムの振動捩り変位は、従来技術のコイルバネ２０の動特性であると信じられる。さらに他の説明では、ティーザコイル２６と各クラッチ部材１４との接合面に沿う製造異常による自己誘導発振変位について、述べられている。そのような製造異常は、ティーザコイル２６の摩擦ドラッグを増減させる結果をもっており、望ましくない振動荷重を生じる。問題の本質または根源に拘わらず、高振動曲げ応力が転位コイル２８の大きな半径方向変位（仮想線で示されている）の結果であることと、そのような振動応力が、バネがオーバランニングモードからトルク駆動動作モードまで変わるときに発生される低サイクル現象であることが、決定されている。ティーザコイルにドラッグトルクを生じさせる種々な要素は、そのような半径方向の変位によるものであることも、分かっている。これらの要素は、ティーザコイルと出力クラッチ部材間の摩擦係数、クラッチ部材に係合するティーザコイルの数、ティーザコイルに作用する干渉圧力または予荷重、アーバを回転させることによって生じる遠心力、および一つのコイルから隣接する分離されたコイルまでの曲げモーメントの総和を、含んでいる。第３図は、オーバランニング・バネ・クラッチ・アッセンブリ（図示せず）に使用するための、本発明によるコイルバネ５０の分離された斜視図である。コイルバネ５０は、該コイルバネ５０の対向端に配置されたティーザコイル５２、ティーザコイル５２の中間に配置された中央コイル５４、およびティーザコイル５２と中央コイル５４の間および隣接して配置された転位コイル５６によって構成されている。機能的に、ティーザコイル５２は、コイルバネ５０に係合または離脱させるためにオーバランニング・バネ・クラッチ・アッセンブリの同軸状に並んだ入力および出力クラッチ部材（図示せず）に摩擦係合し、トルク駆動してクラッチ部材間をオーバランニング状態にする。転位コイル５６はトルクレベルをティーザコイル５２から中央コイル５４まで徐々に増加させ、中央コイル５４は、コイルバネ５０を通しての多数のトルク荷重を伝達する。説明した実施例において、コイルバネ５０は、約０．２８３ｌｂ_Sm／ｉｎ³（７．８３ｇ／ｃｍ³）の物質濃度を有する高コバルト鋼（すなわち、Ｃ_o＞１０％）からなる。さらに、コイルバネ５０は、ほぼ５，５００ｉｎ−ｌｂＳ（６２１．４Ｎｍ）の静止トルクと、入出力クラッチを介してのほぼ３６００ｉｎ−ｌｂＳ（４０６．７Ｎｍ）の振動トルクを駆動するように形成されており、約２３，０００ｒｅｖｓ／ｍｉｎで動作する。特定の選択された物質と個々のコイルの正確な形状は用途によって変わるけれども、各ティーザコイル５２と各転位コイル５６の幅寸法Ｗ₁は、一定にして、約０．０４４インチ（０．１ｃｍ）から約０．０４４インチ（０．１１ｃｍ）に等しい。各中央コイル５４の幅寸法は、“クロスーオーバ” コイルの中心で、約０．０４０インチ（０．１ｃｍ）から約０．５０インチ（１．２７ｃｍ）まで指数的に変わる。そのような指数的に変わる幅寸法によって、中央コイル５４において軸方向応力の均等な配分が行われる。さらにまた、ティーザコイル５２は潤滑流体がティーザコイル５２と各クラッチ部材との間の摩擦面に沿って供給されることを確実にするための円周方向に離間された溝５８を含んでいる。そのような溝５８の配置とそれによってアフェクトされるバネ均衡特性に関するさらなる詳細は、キッシュ（Ｋｉｓｈ）による米国特許４，６９０，３９０に０いて述べられている。第４図は、第２図に示す従来技術のコイルバネ２０に対応する、本発明によるコイルバネ２０の拡大断面図を示す。前述したこれらの例えば中央アーバ１６に機能的に等しい素材である入出力クラッチ１２、１４は前に付した符号と同一の符号が付されている。次の説明から明らかなように、コイルバネ５０のティーザおよび転位コイル５２、５６は、振動曲げ応力を減らすように改良され、特に、そのような振動曲げ応力を、転位コイル１６におけるコイルバネ５０の許容疲れ応力以下に維持するように改良されている。中央アーバ１６がコイルバネ５０の内部形状に基づいて同様に改良されたことは明らかであるけれども、コイルバネ５０の改良は、中央アーバ１６の所定の外部形状に基づくものである。ティーザコイル５２は、２つの個々のコイル、すなわち、それぞれ、円筒状に形成された外部面５２_ESと円錐状に形成された内部面５２_ISを有する第１および第２のコイル５２−１と５２−２によって構成されている。円筒状外部面５２_ES は、出力クラッチ部材１４の内部面１４_ISに係合し、コイルバネ５０に作動させ、またはオーバランニングを行わせる。好ましい実施例においては、ティーザコイル５２の断面形状、すなわち、初期の半径方向寸法と横方向強さは、全速オーバランニング状態の間の約３．５ｉｎ−ｌｂｓ（０，３９５Ｎｍ）の摩擦ドラッグトルクと、９９％差動速度オーバランニング状態で約９，４ｉｎ−ｌｂｓ（１，０６Ｎｍ）の摩擦ドラッグ速度を生じさせる。さらに詳しくは、円筒状外部面５２_ESは、出力クラッチ部材の内部面１４_ISによって規定される半径方向寸法Ｒ_14/52の約１００，５％である初期のすなわち組立前の半径方向寸法を規定する。円錐状内部面５２_ISは第１のティーザコイル５２−１から最外側転位コイル５６−１までの半径方向の高さ／強さを急速に増加させる。半径方向強さの急速な増加によって、基本的に支持されていないティーザコイル５２の性質が和らげられ、オーバランニング動作モードにおいて半径方向にそらす。好ましい実施例において、第１のティーザコイル５２−１の平均半径方向の高さＨ_52-1は転位コイル５６によって規定される最大半径方向高さＨ₅₆の約４３％から約５７％までの間である。さらに、第２のティーザコイル５２−２の平均半径方向高さＨ_52-2は転位コイル５６の最大半径方向高さＨ₅₆の約６８％から約８２％の間である。転位コイル５６は、ティーザコイル５２に近い５つの外側転位コイル６０と中央コイル５４に近い６つの内側転位コイル６２に補助分割される１１の個々のコイルによって構成されている。外側転位コイル６０の外部面は、ティーザ構成されて５２の予荷重半径方向寸法Ｒ_14/52から内側転位コイル６２の半径方向寸法Ｒ₆₂までの半径を減少させる。そのような半径方向の寸法差によって、コイルバネ５０とクラッチ部材の各々（出力クラッチ部材１４のみが第４図に示されている）との間に小さな隙間Ｃ_G1が形成される。トルク駆動動作モードの間に、転位および中央コイル５６、５４は、クラッチ部材によって係合し、隙間Ｃ_G1を閉じ、同時に、コイルバネ５０と中央アーバ１６との間に別の隙間（図示せず）を生じる。そのように、コイルバネ５０はアーバ１６から離脱し、入力クラッチ部材から出力クラッチ部材までトルクを駆動する。第４および５図において、転位コイル５６の各々は、本質的に、中央アーバ１６の外部ベアリング面と相補形である内部境界面を規定する。ここで使用される背景において、本質的に“相補形”とは、各内部境界面５６ＩＳが、中央アーバ１６の外部ベアリング面と連続であるか、又は組立を容易にするためのおよび／若しくは撓み運動すなわち中央アーバの揺れを、転位コイルの変位なくして、小さい程度に調節するための小さな隙間Ｃ_G2によって分離されているかのいずれかである。好ましい実施例においては、そのような隙間Ｃ_G2は外側の転位コイル６０に対して設けられ、内側の転位コイル６２の内部半径方向寸法Ｒ_60Iを増すことによって生成される。さらに詳しくは、内部半径寸法Ｒ_60IとＲ_62Iとの間の寸法差は、約０，０１２インチ（０，０３ｃｍ）から０，００６インチ（０，０１５ｃｍ）までの間である。述べられた実施例において、半径寸法Ｒ_60IとＲ_62Iとの寸法差によって生じる隙間Ｃ_G2は、内側転位コイル６２と外側クラッチ部材１４との間の隙間Ｃ_G1に等しい。オーバランニング動作モードにおいて、外部ベアリング面１６_ES に対する境界面５６_ISの本質的な相補形関係は、転位コイル５６の半径方向変位を制限する。発明の最も広い意味において、各境界面５６_ISが、本質的に、中央アーバ１６の対応する外部ベアリング面１６_ESに本質的に相補形であれば、境界面５６_ISと外部ベアリング面１６_ESは断面形状を有する。例えば第６ａ図において、転位コイル５６は、本質的に一定の半径方向寸法を有する円筒状の境界面５６_ISを規定し、中央アーバ１６は扇形またはスプライン形状を形成する。この実施例において、円筒状に形成された境界面５６_ISは、各スプラインの頂上部によって規定される外部ベアリング面１６_ESに相補形である。さらに他の例は、第６ｂ図に示されており、中央アーバ１６は多重の素材１６ａと１６ｂからなり、一つの素材は円錐形状である。この例においては、外側の転位コイル６０は、円錐形状すなわち中央アーバの外部ベアリング面１６_ESに適合し、転位コイル６０の半径方向の撓みを制限する。表１は、従来技術のコイルバネの各ティーザコイルと転位コイルおよび本発明のコイルバネの各ティーザコイルと転位コイルで発生する最大振動曲げ応力を示す。表１の試験によって、本発明のコイルバネにおいて（すなわち第１の転位バネにおいて）発生したピーク振動曲げ応力は、従来技術のコイルバネにおいて（すなわち第１の転位コイル又はいかなるコイルにおいて）発生したピーク曲げ応力よりも約４０％以下である。本発明のコイルバネは、特定の数のコイル、特定の幅または特定の半径方向の高さを有する個々のコイルについて述べられているけれども、発明の精神と範囲内で種々の変形を行うことが出来ることは、理解できるものである。例えば、各コイルの幅、高さ、および半径方向寸法は、バネ・クラッチ・アッセンブリの設計トルクおよび回転速度によって変わる。他の変形は、転位コイルの数、ティーザコイルの初期の予荷重、およびバネ・クラッチ・アッセンブリの正しい不干渉動作を生じるために必要な隙間の大きさを含んでいる。要するに、発明のコイルバネ５０の各転位コイル５６は中央アーバ１６の外部ベアリング面と本質的に相形形であるように形成されており、その形状は、転位コイル５６の半径方向変位（すなわち、発生したピーク曲げ応力）を制限する。さらに、本発明のコイルバネ５０は、円錐状に形成された初期面５２_ISを有する２つのティーザコイル５２を、該ティーザコイル５２の半径方向高さを急激に増すために使用する。上述した要素たとえば摩擦係数、干渉圧力または予荷重およびティーザコイル５２に作用するトルクレベルの総和は、繰り返して試験されるけれども、半径方向の高さの変移は、ティーザコイル５２に発生した曲げ応力を減らす急速な強さ変移を生じる。逆に、従来技術のコイルバネは、比較的に低い半径方向強さの値を生じる本質的に一定の半径方向高さを有する４つのティーザコイルを使用している。外側の転位コイルの支持されない形状に共同してこれらの望ましくない強さ特性は、大きな半径方向撓みと高曲げ応力を生じる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者キッシュ，ジュールスジー. アメリカ合衆国，コネチカット 06460, ミルフォード，イーストブロードウェイ 749 (72)発明者イザベル，チャールズジェイ. アメリカ合衆国，コネチカット 06098, ウィンステッド，アールエフディーナンバー２ (72)発明者ノーレン，ウイリアムエル. アメリカ合衆国，コネチカット 06611, トルンブル，ジェイドツリーレーン 32

Claims

【特許請求の範囲】１．コイルバネの各端部に配置されたティーザコイル（５２）と、該コイルバネの中間に配置された中央コイル（５４）、およびティーザコイル５２と中央コイル５４との間に配置された転位コイル（５６）を含み、コイルバネ（５０）は、オーバランニング動作モードにおいてコイルバネ（５０）を中心付しかつ支持するための中央アーバ（１６）を有するオーバランニング・バネ・クラッチ・アッセンブリにおいて使用するために動作的であり、該中央アーバ（１６）が転位コイル（５６）の各々に対応する外部ベアリング面（１６_ES）を有するコイルバネ（５０）であって、前記転位コイル（５６）の各々は境界面（５６_IS）を規定し、該境界面（５６_IS ）は、オーバランニング動作モードにおいて前記転位コイル（５６）の撓みを制限するための対応する外部ベアリング面（１６_ES）に本質的に相補形である、ことを特徴とするコイルバネ（５０）。２．前記転位コイル（５６）の境界面（５６_IS）が本質的に円筒形状を規定する、ことを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載のコイルバネ（５０）。３．前記転位コイルバネ（５６）が外側および内側転位コイル（６０、６２）を含み、前記外側の転位コイル（６０）が内部半径方向寸法Ｒ₆₀）を規定すると共に前記内側の転位コイル（６２）が内部半径寸法（Ｒ₆₂）を規定し、前記外側の転位コイル（６０）の内部半径寸法（Ｒ₆₀ ）が前記内側の転位コイル（６２）の内部半径寸法（Ｒ₆₂）よりも大きい、ことを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載のコイルバネ（５０）。４，前記内側および外側のの転位コイル（６０、６２）の前記内部半径寸法（Ｒ_{60 20} ）が寸法差を規定し、前記寸法差が約０．０１２インチ（０．０１２ｃｍ）カラ約０．００６インチ（０．０１５ｃｍ）までの間の値を有する、ことを特徴とする特許請求の範囲第３項において記載のコイルバネ（５０）。５，前記転位コイル（５６）の前記境界面（５６_IS）が、本質的に、円筒形状を規定すると共に、さらにティーザコイル（５２）の各々が内部面（５２_IS）を有し、該内部面（５２_IS）が、本質的に、円錐状を規定する、ことを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載のコイルバネ（５０）６．さらに、前記ティーザコイル（５２）と前記転位コイル（５６）が複数の個々のコイルを有し、該個々のコイルが一定の幅寸法を有する、ことを特徴とする、特許請求の範囲第５項のコイルバネ（５０）。７．前記転位コイル（５６）が最大半径方向高さ（Ｈ₅₆）を規定し、前記ティーザコイルが第１および第２のティーザコイル（５２−１、５２−２）を含み、該第１および第２のティーザコイル（５２−１、５２−２）が、平均半径方向高さ（Ｈ_52-1Ｈ_52-2）を規定し、前記第１のティーザコイル（５２−１）が前記転位コイル（５６）の前記最大半径方向高さ（Ｈ₅₆）の約４３％から約５７％までの間であり、かつ前記第２のティーザコイル（５２−２）の前記平均半径高さ（Ｈ_52-2）が前記転位コイル（５６）の最大半径方向高さ（Ｈ₅₆ ）の約６８％から約８０％までの間である、ことを特徴とする、特許請求の範囲第６項において記載のコイルバネ（５０）。８．コイルバネの各端部に配置されたティーザコイル（５２）と、該コイルバネの中間に配置された中央コイル（５４）、およびティーザコイル５２と中央コイル５４との間に配置された転位コイル（５６）を含み、さらに、オーバランニング動作モードにおいてコイルバネ（５０）を中心付しかつ支持するための中央アーバ（１６）を有し、該中央アーバ（１６）が転位コイル（５６）の各々に対応する外部ベアリング面（１６_ES）を有するコイルバネ（５０）を有するオーバランニング・バネ・クラッチであって、前記コイルバネ（５０）の前記転位コイル（５６）の各々は境界面（５６_IS）を規定し、該境界面（５６_IS）は、オーバランニング動作モードにおいて前記転位コイル（５６）の撓みを制限するための対応する外部ベアリング面（１６_ES）に本質的に相補形であることを特徴とする、オーバランニング・バネ・クラッチ。９．前記転位コイル（５６）の境界面（５６_IS）が本質的に円筒形状を規定する、ことを特徴とする、特許請求の範囲第８項に記載のオーバランニング・バネ・クラッチ。１０．前記コイルバネ（５０）の前記転位コイルバネ（５６）が外側および内側転位コイル（６０、６２）を含み、前記外側の転位コイル（６０）が内部半径方向寸法（Ｒ₆₂）を規定すると共に前記内側の転位コイル（６２）が内部半径寸法（Ｒ₆₂）を規定し、前記外側の転位コイル（６０）の内部半径寸法Ｒ₆₂）が前記内側の転位コイル（６２）の内部半径寸法Ｒ₆₂）よりも大きく、前記外側の転位コイル（６０）と前記中央アーバ（１６）との間に隙間Ｃ_G2）を生じることを特徴とする、特許請求の範囲第８項に記載のオーバランニング・バネ・クラッチ。１１．前記隙間（Ｃ_G2）が約０，０１２インチ（０，０３ｃｍ）から約０，００６インチ（０，０１５ｃｍ）までの間の値である、ことを特徴とする特許請求の範囲第１０項において記載のオーバランニング・バネ・クラッチ。１２．前記転位コイル（５６）の前記境界面（５６_IS）が、本質的に、円筒形状を規定すると共に、さらにティーザコイル（５２）の各々が内部面（５２_IS）を有し、該内部面（５２_IS）が、不質的に、円錐状を規定する、ことを特徴とする特許請求の範囲第８項に記載のオーバランニング・バネ・クラッチ。１３．さらに、前記コイルバネ（５０）の前記ティーザコイル（５２）と前記転位コイル（５６）が複数の個々のコイルを含み、該個々のコイルが一定の幅寸法Ｗ₁を有する、ことを特徴とする、特許請求の範囲第１２項に記載のオーバランニング・バネ・クラッチ。１４．前記転位コイル（５６）が最大半径方向高さ（Ｈ₅₆）を規定し、前記ティーザコイルが第１および第２のティーザコイル（５２−１、５２−２）を含み、該第１および第２のティーザコイル（５２−１、５２−２）が、平均半径方向高さ（Ｈ_52-1Ｈ_52-2）を規定し、前記第１のティーザコイル（５２−１）が前記転位コイル（５６）の前記最大半径方向高さ（Ｈ₅₆）の約４３％から約５７％までの間であり、かつ前記第２のティーザコイル（５２−２）の前記平均半径高さ（Ｈ_52-2）が前記転位コイル（５６）の最大半径方向高さ（Ｈ₅₆）の約６８％から約８０％までの間である、ことを特徴とする、特許請求の範囲第１３項に記載のコイルバネ（５０）。