JP2001336843A - 自販機用冷却システム - Google Patents
自販機用冷却システムInfo
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- cooling system
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 １つのコンデンシングユニットで多室を冷却
するマルチエバシステムの自販機用冷却システムにおい
て、極端な蒸発温度（蒸発圧力）の低下および急激な変
動を抑え、よりシステム効率が高く、より信頼性の高い
自販機用冷却システムの提供を図る。 【解決手段】 圧縮機１２と、凝縮器２と、複数の蒸発
器５−１，５−２と、前記の蒸発器に繋がれた複数の膨
張器１１−１，１１−２と、前記複数の蒸発器５−１，
５−２をそれぞれ開閉する開閉器１０−１，１０−２を
備えると共に、前記圧縮機１２は運転周波数変換手段１
３をもったインバータ圧縮機としたことで、必要冷媒循
環量に応じ、前記圧縮機１２の吸い込み容積量を変化さ
せ、極端な蒸発温度（蒸発圧力）の低下および急激な変
動を抑えるものである。
するマルチエバシステムの自販機用冷却システムにおい
て、極端な蒸発温度（蒸発圧力）の低下および急激な変
動を抑え、よりシステム効率が高く、より信頼性の高い
自販機用冷却システムの提供を図る。 【解決手段】 圧縮機１２と、凝縮器２と、複数の蒸発
器５−１，５−２と、前記の蒸発器に繋がれた複数の膨
張器１１−１，１１−２と、前記複数の蒸発器５−１，
５−２をそれぞれ開閉する開閉器１０−１，１０−２を
備えると共に、前記圧縮機１２は運転周波数変換手段１
３をもったインバータ圧縮機としたことで、必要冷媒循
環量に応じ、前記圧縮機１２の吸い込み容積量を変化さ
せ、極端な蒸発温度（蒸発圧力）の低下および急激な変
動を抑えるものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自販機用冷却シス
テムの省エネルギー化，高信頼性化，低コスト化に関す
る。
テムの省エネルギー化，高信頼性化，低コスト化に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、自販機の販売商品多様化に伴い、
多室のホットアンドコールドタイプの自販機が増加し、
例えば、特開平８−３０５９４６号公報に記載されてい
るような１つのコンデンシングユニットで多室を冷却す
るマルチエバシステムの自販機用冷却システムが提案さ
れている。
多室のホットアンドコールドタイプの自販機が増加し、
例えば、特開平８−３０５９４６号公報に記載されてい
るような１つのコンデンシングユニットで多室を冷却す
るマルチエバシステムの自販機用冷却システムが提案さ
れている。
【０００３】図４に従来の一般的な缶飲料自販機用冷却
システムの構造の概略を示しており、Ａはコンデンシン
グユニットで圧縮機１と、凝縮器２と、ドライヤー３
と、アキュムレータ４とから構成されており、圧縮機１
は高圧容器型の回転式圧縮機である。また、Ｂ−１は缶
を収納し冷却するための冷却庫、Ｂ−２は缶を冷却また
は加温するための冷却加温庫で、前記冷却庫Ｂ−１と冷
却加温庫Ｂ−２の庫内にはそれぞれ、冷却用の蒸発器
（エバ）５−１，５−２と庫内ファン６−１，６−２と
庫内温度センサー７−１，７−２が収納され、冷却加温
庫Ｂ−２には加温のためのヒータ８が収納されている。
また、９は分流器、１０−１，１０−２は電磁式の開閉
器、１１−１，１１−２はキャピラリーチューブで構成
される膨張器で、前記蒸発器５−１，５−２には前記分
流器９からそれぞれ前記開閉器１０−１，１０−２を介
して膨張器１１−１，１１−２が繋がれている。
システムの構造の概略を示しており、Ａはコンデンシン
グユニットで圧縮機１と、凝縮器２と、ドライヤー３
と、アキュムレータ４とから構成されており、圧縮機１
は高圧容器型の回転式圧縮機である。また、Ｂ−１は缶
を収納し冷却するための冷却庫、Ｂ−２は缶を冷却また
は加温するための冷却加温庫で、前記冷却庫Ｂ−１と冷
却加温庫Ｂ−２の庫内にはそれぞれ、冷却用の蒸発器
（エバ）５−１，５−２と庫内ファン６−１，６−２と
庫内温度センサー７−１，７−２が収納され、冷却加温
庫Ｂ−２には加温のためのヒータ８が収納されている。
また、９は分流器、１０−１，１０−２は電磁式の開閉
器、１１−１，１１−２はキャピラリーチューブで構成
される膨張器で、前記蒸発器５−１，５−２には前記分
流器９からそれぞれ前記開閉器１０−１，１０−２を介
して膨張器１１−１，１１−２が繋がれている。
【０００４】以上のような構成において、圧縮機１で圧
縮された高温高圧の冷媒は凝縮器２で凝縮液化されドラ
イヤー３を通り分流器９でそれぞれの開閉器１０−１，
１０−２に分流された後、それぞれの膨張器１１−１，
１１−２で減圧され、それぞれの蒸発器５−１，５−２
で膨張気化し、後、アキュムレータ４を通って再度、圧
縮機１に吸入される。この時、気化熱で冷却されたそれ
ぞれの蒸発器５−１，５−２の冷気をそれぞれの庫内フ
ァン６−１，６−２送風循環させる事により冷却庫Ｂ−
１と冷却加温庫Ｂ−２を冷却する。また、それぞれの庫
内に設けた庫内温度センサー７−１，７−２からそれぞ
れの庫内温度を検出し、主には圧縮機１を運転，停止す
る事で庫内温度をコントロールしているが、冷却庫Ｂ−
１，冷却加温庫Ｂ−２の庫内温度をそれぞれ独立してコ
ントロールするために、前記圧縮機１の運転，停止に加
えて、それぞれの開閉器１０−１，１０−２を独立して
開閉する事で、それぞれの蒸発器５−１，５−２に流れ
る冷媒をコントロールしている。開閉器１０−１，１０
−２両方が開き蒸発器５−１，５−２両方に冷媒が流れ
ている状態（２エバ運転と呼ぶ）から、仮に冷却庫Ｂ−
１が冷却加温庫Ｂ−２より早く所定温度に到達した場合
は、開閉器１０−１を閉じ蒸発器５−１には冷媒を流さ
ず、蒸発器５−２のみ冷媒を流す（１エバ運転と呼
ぶ）。後、冷却加温庫Ｂ−２も所定の温度に到達した時
に圧縮機１を停止する。また、その間に冷却庫Ｂ−１の
温度が所定温度から外れた場合、再度、開閉器１０−１
を開け、蒸発器５−１に冷媒を流し、冷却庫Ｂ−１の冷
却を再開する（２エバ運転に切り替わる）。さらに、冬
場等にホット缶の販売をする場合は、冷却加温庫Ｂ−２
を加温庫として使用する。この場合、開閉器１０−２は
閉じ、膨張器１１−２，蒸発器５−２には冷媒を流さず
冷却庫Ｂ−１の蒸発器５−１のみ冷媒を流す（１エバ運
転と呼ぶ）。この時、冷却加温庫Ｂ−２はヒータ８のオ
ンオフにより庫内温度を一定に保つ様になっている。
縮された高温高圧の冷媒は凝縮器２で凝縮液化されドラ
イヤー３を通り分流器９でそれぞれの開閉器１０−１，
１０−２に分流された後、それぞれの膨張器１１−１，
１１−２で減圧され、それぞれの蒸発器５−１，５−２
で膨張気化し、後、アキュムレータ４を通って再度、圧
縮機１に吸入される。この時、気化熱で冷却されたそれ
ぞれの蒸発器５−１，５−２の冷気をそれぞれの庫内フ
ァン６−１，６−２送風循環させる事により冷却庫Ｂ−
１と冷却加温庫Ｂ−２を冷却する。また、それぞれの庫
内に設けた庫内温度センサー７−１，７−２からそれぞ
れの庫内温度を検出し、主には圧縮機１を運転，停止す
る事で庫内温度をコントロールしているが、冷却庫Ｂ−
１，冷却加温庫Ｂ−２の庫内温度をそれぞれ独立してコ
ントロールするために、前記圧縮機１の運転，停止に加
えて、それぞれの開閉器１０−１，１０−２を独立して
開閉する事で、それぞれの蒸発器５−１，５−２に流れ
る冷媒をコントロールしている。開閉器１０−１，１０
−２両方が開き蒸発器５−１，５−２両方に冷媒が流れ
ている状態（２エバ運転と呼ぶ）から、仮に冷却庫Ｂ−
１が冷却加温庫Ｂ−２より早く所定温度に到達した場合
は、開閉器１０−１を閉じ蒸発器５−１には冷媒を流さ
ず、蒸発器５−２のみ冷媒を流す（１エバ運転と呼
ぶ）。後、冷却加温庫Ｂ−２も所定の温度に到達した時
に圧縮機１を停止する。また、その間に冷却庫Ｂ−１の
温度が所定温度から外れた場合、再度、開閉器１０−１
を開け、蒸発器５−１に冷媒を流し、冷却庫Ｂ−１の冷
却を再開する（２エバ運転に切り替わる）。さらに、冬
場等にホット缶の販売をする場合は、冷却加温庫Ｂ−２
を加温庫として使用する。この場合、開閉器１０−２は
閉じ、膨張器１１−２，蒸発器５−２には冷媒を流さず
冷却庫Ｂ−１の蒸発器５−１のみ冷媒を流す（１エバ運
転と呼ぶ）。この時、冷却加温庫Ｂ−２はヒータ８のオ
ンオフにより庫内温度を一定に保つ様になっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の構成では、前記２エバ運転の様に開閉器１０−１，
１０−２の両方が開き、蒸発器５−１，５−２の両方に
冷媒が流れている場合は、２本の膨張器１１−１，１１
−２の減圧量となるが、前記１エバ運転時の様に開閉器
１０−１，１０−２のいずれか一方が閉じた時は、冷媒
は膨張器１１−１，１１−２のいずれか一方しか通れな
くなり、減圧量は膨張器１１−１、またはは、１１−２
いずれか１本分の減圧量となり、冷凍サイクルに流れる
冷媒循環量は減少する。この場合、圧縮機１の吸い込み
容積量は一定のため、前記２エバ運転時より吸い込み圧
力が低下する。吸い込み圧力が低下する事でさらに冷媒
循環量が減少し、その相乗効果で、冷媒循環量が極端に
少なく、吸込み圧力（＝蒸発圧力）も極端に低いポイン
トで安定する。その結果、蒸発温度（＝蒸発圧力）が２
エバ運転時の−１５℃程度に対し１エバ運転時には−３
０℃程度まで低下してしまう。図５に示すように、蒸発
温度が低下すると、冷凍サイクルの効率が相対的に低下
する事は一般的に知られている。従って、従来の自販機
用冷凍サイクルは、２エバ運転時はＣＯＰ＝１．６と比
較的良好な効率を有していても、１エバ運転時は極端に
蒸発温度が低下してしまう事から、ＣＯＰ＝１．１と良
好な効率が得られず、結果、自販機全体の消費電力を押
し上げると言う課題を有していた。また、前記の様に１
エバ運転から２エバ運転に切り替わる場合は、減圧量は
膨張器１１−１、または、１１−２いずれか１本分の減
圧量から膨張器１１−１及び１１−２の２本分の減圧量
となり、前記１エバ運転時、極端に冷媒循環量が減少し
ている分逆にその反動として、冷媒循環量は急激に増加
する。その時、凝縮器２での放熱が過渡的に間に合わ
ず、凝縮温度（＝凝縮圧力）が急激に上昇する。一方、
圧縮機１の温度も圧縮負荷の増加により上昇するが、圧
縮機１の熱容量が極めて大きい事から、圧縮機１の温度
上昇が凝縮温度の温度上昇に追いつかない。従って、過
渡的に圧縮機１の温度が凝縮温度より低くなり、圧縮機
１の内部で冷媒が物性上飽和状態となり凝縮液化する。
圧縮機１内部で凝縮液化した冷媒は圧縮機１のオイルに
溶解しオイル粘度を低下させ、さらに、オイルの冷媒溶
解容量を越える場合は圧縮機１内に液冷媒として溜ま
る。その結果、圧縮機１は潤滑不足となり、冷却システ
ムの信頼性低下を招くと言った課題も有していた。
来の構成では、前記２エバ運転の様に開閉器１０−１，
１０−２の両方が開き、蒸発器５−１，５−２の両方に
冷媒が流れている場合は、２本の膨張器１１−１，１１
−２の減圧量となるが、前記１エバ運転時の様に開閉器
１０−１，１０−２のいずれか一方が閉じた時は、冷媒
は膨張器１１−１，１１−２のいずれか一方しか通れな
くなり、減圧量は膨張器１１−１、またはは、１１−２
いずれか１本分の減圧量となり、冷凍サイクルに流れる
冷媒循環量は減少する。この場合、圧縮機１の吸い込み
容積量は一定のため、前記２エバ運転時より吸い込み圧
力が低下する。吸い込み圧力が低下する事でさらに冷媒
循環量が減少し、その相乗効果で、冷媒循環量が極端に
少なく、吸込み圧力（＝蒸発圧力）も極端に低いポイン
トで安定する。その結果、蒸発温度（＝蒸発圧力）が２
エバ運転時の−１５℃程度に対し１エバ運転時には−３
０℃程度まで低下してしまう。図５に示すように、蒸発
温度が低下すると、冷凍サイクルの効率が相対的に低下
する事は一般的に知られている。従って、従来の自販機
用冷凍サイクルは、２エバ運転時はＣＯＰ＝１．６と比
較的良好な効率を有していても、１エバ運転時は極端に
蒸発温度が低下してしまう事から、ＣＯＰ＝１．１と良
好な効率が得られず、結果、自販機全体の消費電力を押
し上げると言う課題を有していた。また、前記の様に１
エバ運転から２エバ運転に切り替わる場合は、減圧量は
膨張器１１−１、または、１１−２いずれか１本分の減
圧量から膨張器１１−１及び１１−２の２本分の減圧量
となり、前記１エバ運転時、極端に冷媒循環量が減少し
ている分逆にその反動として、冷媒循環量は急激に増加
する。その時、凝縮器２での放熱が過渡的に間に合わ
ず、凝縮温度（＝凝縮圧力）が急激に上昇する。一方、
圧縮機１の温度も圧縮負荷の増加により上昇するが、圧
縮機１の熱容量が極めて大きい事から、圧縮機１の温度
上昇が凝縮温度の温度上昇に追いつかない。従って、過
渡的に圧縮機１の温度が凝縮温度より低くなり、圧縮機
１の内部で冷媒が物性上飽和状態となり凝縮液化する。
圧縮機１内部で凝縮液化した冷媒は圧縮機１のオイルに
溶解しオイル粘度を低下させ、さらに、オイルの冷媒溶
解容量を越える場合は圧縮機１内に液冷媒として溜ま
る。その結果、圧縮機１は潤滑不足となり、冷却システ
ムの信頼性低下を招くと言った課題も有していた。
【０００６】また、近年、自販機用冷却システムも、オ
ゾン層破壊の観点からノンＨＣＦＣ化が進み、冷媒はＲ
２２からＲ４０７ＣやＲ１３４ａ等のＨＦＣ系冷媒に順
次切り替えられ、圧縮機１のオイルにはナフテン系の鉱
油やアルキルベンゼン系の合成油が一般的に用いられて
いる。これは、冷蔵庫等で一般的に用いられているエス
テル系のオイルに比べコンタミネーションや水分等の特
別な管理が不要なため、冷却システムの組み立て性、市
場でのサービス性を向上し、自販機用冷却システムのト
ータルコストの低減を狙ったものである。しかしなが
ら、前記ＨＦＣ系冷媒と前記ナフテン系鉱油やアルキル
ベンゼン系合成油は非常に相溶性が悪い事は一般的に知
られており、前記の様に圧縮機１内部で凝縮液化した場
合、極めて圧縮機内部に液冷媒として溜まりやすく、そ
の回避手段として、圧縮機１にヒータ（図示しない）を
巻いて加熱する手段が一般的に講じられている。その結
果、圧縮機に巻かれたヒータの消費電力も余分に加わる
事から、結果、自販機全体の消費電力をより押し上げる
と言う課題も有していた。
ゾン層破壊の観点からノンＨＣＦＣ化が進み、冷媒はＲ
２２からＲ４０７ＣやＲ１３４ａ等のＨＦＣ系冷媒に順
次切り替えられ、圧縮機１のオイルにはナフテン系の鉱
油やアルキルベンゼン系の合成油が一般的に用いられて
いる。これは、冷蔵庫等で一般的に用いられているエス
テル系のオイルに比べコンタミネーションや水分等の特
別な管理が不要なため、冷却システムの組み立て性、市
場でのサービス性を向上し、自販機用冷却システムのト
ータルコストの低減を狙ったものである。しかしなが
ら、前記ＨＦＣ系冷媒と前記ナフテン系鉱油やアルキル
ベンゼン系合成油は非常に相溶性が悪い事は一般的に知
られており、前記の様に圧縮機１内部で凝縮液化した場
合、極めて圧縮機内部に液冷媒として溜まりやすく、そ
の回避手段として、圧縮機１にヒータ（図示しない）を
巻いて加熱する手段が一般的に講じられている。その結
果、圧縮機に巻かれたヒータの消費電力も余分に加わる
事から、結果、自販機全体の消費電力をより押し上げる
と言う課題も有していた。
【０００７】本発明は上記従来の課題を解決しようとす
るもので、蒸発温度（蒸発圧力）の低下および急激な変
動を抑え、効率良く信頼性の高い自販機用冷却システム
の提供を目的とする。
るもので、蒸発温度（蒸発圧力）の低下および急激な変
動を抑え、効率良く信頼性の高い自販機用冷却システム
の提供を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明では、少なくとも、圧縮機と、凝縮器と、複
数の蒸発器と、前記の蒸発器に繋がれた複数の膨張器
と、前記複数の蒸発器をそれぞれ開閉する開閉器を備え
ると共に、前記圧縮機は運転周波数変換手段をもったイ
ンバータ圧縮機であることを特徴としたものである。
に、本発明では、少なくとも、圧縮機と、凝縮器と、複
数の蒸発器と、前記の蒸発器に繋がれた複数の膨張器
と、前記複数の蒸発器をそれぞれ開閉する開閉器を備え
ると共に、前記圧縮機は運転周波数変換手段をもったイ
ンバータ圧縮機であることを特徴としたものである。
【０００９】これにより、蒸発温度（蒸発圧力）の低下
および急激な変動を抑える事ができる。
および急激な変動を抑える事ができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、圧縮機と、凝縮器と、複数の蒸発器と、前記蒸発器
に繋がれた複数の膨張器と、前記複数の蒸発器をそれぞ
れ開閉する開閉器を備えると共に、前記圧縮機は運転周
波数変換手段をもったインバータ圧縮機であることを特
徴としたものであり、必要冷媒循環量に応じて、圧縮機
の運転周波数を変え、吸い込み容積量を最適にコントロ
ールする事で極端な蒸発温度の低下及び急激な冷媒循環
量の変動を抑える事ができるものである。
は、圧縮機と、凝縮器と、複数の蒸発器と、前記蒸発器
に繋がれた複数の膨張器と、前記複数の蒸発器をそれぞ
れ開閉する開閉器を備えると共に、前記圧縮機は運転周
波数変換手段をもったインバータ圧縮機であることを特
徴としたものであり、必要冷媒循環量に応じて、圧縮機
の運転周波数を変え、吸い込み容積量を最適にコントロ
ールする事で極端な蒸発温度の低下及び急激な冷媒循環
量の変動を抑える事ができるものである。
【００１１】本発明の請求項２及び３に記載の発明は、
請求項１記載の自販機用冷却システムの冷媒にＲ４０７
Ｃ又はＲ２９０を用いたものであり、Ｒ２２と冷凍能力
の近い冷媒を用いた事で請求項１の作用に加え、圧縮機
の吸い込み容積（気筒容積）を小型化できるものであ
る。
請求項１記載の自販機用冷却システムの冷媒にＲ４０７
Ｃ又はＲ２９０を用いたものであり、Ｒ２２と冷凍能力
の近い冷媒を用いた事で請求項１の作用に加え、圧縮機
の吸い込み容積（気筒容積）を小型化できるものであ
る。
【００１２】本発明の請求項４に記載の発明は、請求項
２記載の圧縮機のオイルにナフテン系の鉱油又はアルキ
ルベンゼン系の合成油を用いたものであり、請求項１及
び２の作用に加え、圧縮機のヒータを設ける事なく、従
来同様に冷却システムの組み立て性，サービス性を向上
できるものである。
２記載の圧縮機のオイルにナフテン系の鉱油又はアルキ
ルベンゼン系の合成油を用いたものであり、請求項１及
び２の作用に加え、圧縮機のヒータを設ける事なく、従
来同様に冷却システムの組み立て性，サービス性を向上
できるものである。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施例について図１を用いて
説明する。なお従来例と同一部品は同一符号を付し、詳
細な説明を省略する。
説明する。なお従来例と同一部品は同一符号を付し、詳
細な説明を省略する。
【００１４】（実施例１）図１は請求項１，請求項２、
及び請求項４に示す本発明の一実施例による、缶飲料用
自販機の冷却システムの概略を示しており、冷媒にはＨ
ＦＣ系冷媒のＲ４０７Ｃを用いている。Ｃはコンデンシ
ングユニットで圧縮機１２と、凝縮器２と、ドライヤー
３と、アキュムレータ４とから構成されており、前記圧
縮機１２は運転周波数変換手段（インバータ回路）１３
を有した高圧容器型の回転式インバータ圧縮機である。
また、圧縮機１２のオイルにはナフテン系鉱油又はアル
キルベンゼン系合成油を用いている。以上のような構成
において、圧縮機１２で圧縮された高温高圧の冷媒は従
来同様に凝縮器２で凝縮液化されドライヤー３を通り分
流器９でそれぞれの電磁式の開閉器１０−１，１０−２
に分流された後、それぞれのキャピラリーチューブで構
成される膨張器１１−１，１１−２で減圧され、それぞ
れの蒸発器（エバ）５−１，５−２で膨張気化し、後、
アキュムレータ４を通って再度、圧縮機１２に吸入され
る。例えば、２エバ運転の様に開閉器１０−１，１０−
２の両方が開き、蒸発器５−１，５−２の両方に冷媒が
流れている場合は、圧縮機１２は６０Ｈｚで運転し、１
エバ運転時の様に開閉器１０−１，１０−２のいずれか
一方が閉じ、冷媒循環量が減少した時は、３０Ｈｚで運
転させ、圧縮機１２の吸い込み容積量を下げる。また、
１エバ運転から２エバ運転に切り替わり、冷媒循環量が
増加した時は、圧縮機１２の運転周波数を３０Ｈｚから
６０Ｈｚに戻し、圧縮機１２の吸い込み容積量を上げ
る。この様に、冷媒循環量に応じて圧縮機の運転周波数
を変化させ、圧縮機の吸い込み容積量をコントロールす
る事で、２エバ運転から１エバ運転に切り替わる時に従
来発生していた吸込み圧力（＝蒸発圧力）の低下を押さ
え、吸込み圧力低下との相乗効果からくる極端な冷媒循
環量の低下を抑える事ができる。また、１エバ運転から
２エバ運転に切り替わる場合も、すでに１エバ運転時の
極端な冷媒循環量の低下が抑えられている事から、従来
に比べ冷媒循環量の増加代を抑える事ができる。従っ
て、過渡の急激な冷媒循環量増加からくる凝縮器２での
凝縮温度の急激な温度上昇を抑止し、圧縮機１２内への
過度の冷媒の凝縮を抑止できる。その結果、冷媒にＲ４
０７Ｃと圧縮機１２のオイルにナフテン系の鉱油又はア
ルキルベンゼン系の合成油を用いた場合でも、圧縮機１
２にヒータ（図示しない）を巻く等の加熱手段を講じず
に済む。
及び請求項４に示す本発明の一実施例による、缶飲料用
自販機の冷却システムの概略を示しており、冷媒にはＨ
ＦＣ系冷媒のＲ４０７Ｃを用いている。Ｃはコンデンシ
ングユニットで圧縮機１２と、凝縮器２と、ドライヤー
３と、アキュムレータ４とから構成されており、前記圧
縮機１２は運転周波数変換手段（インバータ回路）１３
を有した高圧容器型の回転式インバータ圧縮機である。
また、圧縮機１２のオイルにはナフテン系鉱油又はアル
キルベンゼン系合成油を用いている。以上のような構成
において、圧縮機１２で圧縮された高温高圧の冷媒は従
来同様に凝縮器２で凝縮液化されドライヤー３を通り分
流器９でそれぞれの電磁式の開閉器１０−１，１０−２
に分流された後、それぞれのキャピラリーチューブで構
成される膨張器１１−１，１１−２で減圧され、それぞ
れの蒸発器（エバ）５−１，５−２で膨張気化し、後、
アキュムレータ４を通って再度、圧縮機１２に吸入され
る。例えば、２エバ運転の様に開閉器１０−１，１０−
２の両方が開き、蒸発器５−１，５−２の両方に冷媒が
流れている場合は、圧縮機１２は６０Ｈｚで運転し、１
エバ運転時の様に開閉器１０−１，１０−２のいずれか
一方が閉じ、冷媒循環量が減少した時は、３０Ｈｚで運
転させ、圧縮機１２の吸い込み容積量を下げる。また、
１エバ運転から２エバ運転に切り替わり、冷媒循環量が
増加した時は、圧縮機１２の運転周波数を３０Ｈｚから
６０Ｈｚに戻し、圧縮機１２の吸い込み容積量を上げ
る。この様に、冷媒循環量に応じて圧縮機の運転周波数
を変化させ、圧縮機の吸い込み容積量をコントロールす
る事で、２エバ運転から１エバ運転に切り替わる時に従
来発生していた吸込み圧力（＝蒸発圧力）の低下を押さ
え、吸込み圧力低下との相乗効果からくる極端な冷媒循
環量の低下を抑える事ができる。また、１エバ運転から
２エバ運転に切り替わる場合も、すでに１エバ運転時の
極端な冷媒循環量の低下が抑えられている事から、従来
に比べ冷媒循環量の増加代を抑える事ができる。従っ
て、過渡の急激な冷媒循環量増加からくる凝縮器２での
凝縮温度の急激な温度上昇を抑止し、圧縮機１２内への
過度の冷媒の凝縮を抑止できる。その結果、冷媒にＲ４
０７Ｃと圧縮機１２のオイルにナフテン系の鉱油又はア
ルキルベンゼン系の合成油を用いた場合でも、圧縮機１
２にヒータ（図示しない）を巻く等の加熱手段を講じず
に済む。
【００１５】また、前記の様な圧縮機１２の運転周波数
は、開閉器１０−１，１０−２の開閉状態に従い、予め
定めておく事も可能であるが、冷却庫Ｂ−１側の蒸発器
５−１に設けた蒸発温度センサー１４の温度をモニター
して常時適切な蒸発温度になるように、圧縮機の運転周
波数を決定，制御する事でさらに安定した蒸発温度に保
つ事が可能となる。
は、開閉器１０−１，１０−２の開閉状態に従い、予め
定めておく事も可能であるが、冷却庫Ｂ−１側の蒸発器
５−１に設けた蒸発温度センサー１４の温度をモニター
して常時適切な蒸発温度になるように、圧縮機の運転周
波数を決定，制御する事でさらに安定した蒸発温度に保
つ事が可能となる。
【００１６】また、図２にＲ２２代替ＨＦＣ系冷媒であ
るＲ４０７Ｃと冷蔵庫等で広く使われているＲ１３４ａ
と、従来より自販機用冷却システムに広く用いられてい
るＲ２２の理論冷凍能力比較表を示す。図２の様にＲ４
０７は単位容積当たりの冷凍能力が比較的Ｒ２２に近く
Ｒ２２比０．９５であるがＲ１３４ａはＲ２２比０．５
６となっている。Ｒ２２で従来の圧縮機を４８Ｈｚ（商
用電源５０Ｈｚに対し若干のすべりがある）で運転した
時の冷凍能力を１とした場合、Ｒ４０７Ｃで圧縮機を９
０Ｈｚで運転した時の冷凍能力は１．８となる、また、
Ｒ１３４ａで圧縮機を９０Ｈｚ運転した時の冷凍能力は
１となる。この事より、同じ９０Ｈｚ運転した時にＲ１
３４ａは圧縮機１２の気筒容積は小さくできないが、Ｒ
４０７Ｃは圧縮機１２の気筒容積を従来比１／１．８に
小さくする事が可能となる。例えば、従来、冷媒がＲ２
２で気筒容積が８ｃｍ3 の比較的大型の圧縮機が搭載さ
れている自販機用冷却システムであっても、冷媒にＲ４
０７Ｃを用い、圧縮機１２を９０Ｈｚで運転すれば、気
筒容積が約４．５ｃｍ3 の比較的小型のもので従来同様
の冷凍能力を確保する事ができ、圧縮機１２を小型化で
きる。
るＲ４０７Ｃと冷蔵庫等で広く使われているＲ１３４ａ
と、従来より自販機用冷却システムに広く用いられてい
るＲ２２の理論冷凍能力比較表を示す。図２の様にＲ４
０７は単位容積当たりの冷凍能力が比較的Ｒ２２に近く
Ｒ２２比０．９５であるがＲ１３４ａはＲ２２比０．５
６となっている。Ｒ２２で従来の圧縮機を４８Ｈｚ（商
用電源５０Ｈｚに対し若干のすべりがある）で運転した
時の冷凍能力を１とした場合、Ｒ４０７Ｃで圧縮機を９
０Ｈｚで運転した時の冷凍能力は１．８となる、また、
Ｒ１３４ａで圧縮機を９０Ｈｚ運転した時の冷凍能力は
１となる。この事より、同じ９０Ｈｚ運転した時にＲ１
３４ａは圧縮機１２の気筒容積は小さくできないが、Ｒ
４０７Ｃは圧縮機１２の気筒容積を従来比１／１．８に
小さくする事が可能となる。例えば、従来、冷媒がＲ２
２で気筒容積が８ｃｍ3 の比較的大型の圧縮機が搭載さ
れている自販機用冷却システムであっても、冷媒にＲ４
０７Ｃを用い、圧縮機１２を９０Ｈｚで運転すれば、気
筒容積が約４．５ｃｍ3 の比較的小型のもので従来同様
の冷凍能力を確保する事ができ、圧縮機１２を小型化で
きる。
【００１７】（実施例２）図３に請求項３に示す本発明
の一実施例による自販機用冷却システムに用いたＨＣ系
冷媒であるＲ２９０と欧州等で一部冷蔵庫用として使用
されているＲ６００ａと従来より広く自販機用冷却シス
テムに用いられているＲ２２の理論冷凍能力の比較表を
示す。図３の様にＲ２９０は単位容積当たりの冷凍能力
が比較的Ｒ２２に近くＲ２２比０．７９であるがＲ６０
０ａはＲ２２比０．３１となっている。Ｒ２２で従来の
圧縮機を４８Ｈｚ（商用電源５０Ｈｚに対し若干のすべ
りがある）で運転した時の冷凍能力を１とした場合、Ｒ
２９０で圧縮機を９０Ｈｚで運転した時の冷凍能力は
１．５となる、また、Ｒ６００ａで圧縮機を９０Ｈｚ運
転した時の冷凍能力は０．５８となる。この事より、同
じ９０Ｈｚ運転した時にＲ６００ａは圧縮機１２の気筒
容積を大きくする必要があるが、Ｒ２９０は圧縮機１２
の気筒容積を従来比１／１．５に小さくする事が可能と
なる。例えば、従来、冷媒がＲ２２で気筒容積が８ｃｍ
3 の比較的大型の圧縮機が搭載されている自販機用冷却
システムのであっても、冷媒にＲ２９０を用い、圧縮機
１２を９０Ｈｚで運転すれば、気筒容積が約５．５ｃｍ
3 の比較的中型のもので従来同様の冷凍能力を確保する
事ができ、圧縮機１２を小型化できる。
の一実施例による自販機用冷却システムに用いたＨＣ系
冷媒であるＲ２９０と欧州等で一部冷蔵庫用として使用
されているＲ６００ａと従来より広く自販機用冷却シス
テムに用いられているＲ２２の理論冷凍能力の比較表を
示す。図３の様にＲ２９０は単位容積当たりの冷凍能力
が比較的Ｒ２２に近くＲ２２比０．７９であるがＲ６０
０ａはＲ２２比０．３１となっている。Ｒ２２で従来の
圧縮機を４８Ｈｚ（商用電源５０Ｈｚに対し若干のすべ
りがある）で運転した時の冷凍能力を１とした場合、Ｒ
２９０で圧縮機を９０Ｈｚで運転した時の冷凍能力は
１．５となる、また、Ｒ６００ａで圧縮機を９０Ｈｚ運
転した時の冷凍能力は０．５８となる。この事より、同
じ９０Ｈｚ運転した時にＲ６００ａは圧縮機１２の気筒
容積を大きくする必要があるが、Ｒ２９０は圧縮機１２
の気筒容積を従来比１／１．５に小さくする事が可能と
なる。例えば、従来、冷媒がＲ２２で気筒容積が８ｃｍ
3 の比較的大型の圧縮機が搭載されている自販機用冷却
システムのであっても、冷媒にＲ２９０を用い、圧縮機
１２を９０Ｈｚで運転すれば、気筒容積が約５．５ｃｍ
3 の比較的中型のもので従来同様の冷凍能力を確保する
事ができ、圧縮機１２を小型化できる。
【００１８】
【発明の効果】上記実施例から明らかなように、請求項
１記載の発明によれば、すくなくとも、圧縮機と、凝縮
器と、複数の蒸発器と、前記蒸発器に繋がれた複数の膨
張器と、前記複数の蒸発器をそれぞれ開閉する開閉器を
備えると共に、前記圧縮機は運転周波数変換手段をもっ
たインバータ圧縮機であることを特徴としたことで、蒸
発温度の極端な低下を抑え、自販機用冷却システムの効
率を上げ、エネルギー消費量を抑える効果がある。加え
て、急激な冷媒循環量の上昇を抑え、圧縮機内に冷媒が
凝縮する事を抑止し、自販機用冷却システムの信頼性を
向上させる効果がある。
１記載の発明によれば、すくなくとも、圧縮機と、凝縮
器と、複数の蒸発器と、前記蒸発器に繋がれた複数の膨
張器と、前記複数の蒸発器をそれぞれ開閉する開閉器を
備えると共に、前記圧縮機は運転周波数変換手段をもっ
たインバータ圧縮機であることを特徴としたことで、蒸
発温度の極端な低下を抑え、自販機用冷却システムの効
率を上げ、エネルギー消費量を抑える効果がある。加え
て、急激な冷媒循環量の上昇を抑え、圧縮機内に冷媒が
凝縮する事を抑止し、自販機用冷却システムの信頼性を
向上させる効果がある。
【００１９】また、請求項２及び３に記載の発明によれ
ば、請求項１記載の自販機用冷却システムの冷媒にＲ４
０７Ｃ又はＲ２９０を用いたものであり、Ｒ２２と冷凍
能力の近い冷媒を用いた事で請求項１の効果に加え、圧
縮機の気筒容積を小型化でき、自販機用冷却システムの
コストを低減できるものである。
ば、請求項１記載の自販機用冷却システムの冷媒にＲ４
０７Ｃ又はＲ２９０を用いたものであり、Ｒ２２と冷凍
能力の近い冷媒を用いた事で請求項１の効果に加え、圧
縮機の気筒容積を小型化でき、自販機用冷却システムの
コストを低減できるものである。
【００２０】また、本発明の請求項４に記載の発明によ
れば、請求項２記載の圧縮機のオイルにナフテン系の鉱
油又はアルキルベンゼン系の合成油を用いたものであ
り、請求項１及び請求項２の効果に加え、圧縮機にヒー
タを設けることなく、システムの組み立て性，サービス
性を向上し、自販機用冷却システムのトータルコストを
低減すると同時に、前記ヒータ分の消費電力を低減する
ものである。
れば、請求項２記載の圧縮機のオイルにナフテン系の鉱
油又はアルキルベンゼン系の合成油を用いたものであ
り、請求項１及び請求項２の効果に加え、圧縮機にヒー
タを設けることなく、システムの組み立て性，サービス
性を向上し、自販機用冷却システムのトータルコストを
低減すると同時に、前記ヒータ分の消費電力を低減する
ものである。
【図１】請求項１，請求項２、および請求項４に記載し
た本発明の実施例１における自販機用冷却システムの概
略図
た本発明の実施例１における自販機用冷却システムの概
略図
【図２】請求項２に記載した冷媒Ｒ４０７Ｃの冷凍能力
比較表を示す図
比較表を示す図
【図３】請求項３に記載した冷媒Ｒ２９０の冷凍能力比
較表を示す図
較表を示す図
【図４】従来の自販機用冷却システムの概略図
【図５】蒸発温度と冷凍サイクルの効率の関係を示すグ
ラフ
ラフ
【符号の説明】 ２ 凝縮器 ５−１，５−２ 蒸発器 １０−１，１０−２ 開閉器 １１−１，１１−２ 膨張器 １２ 圧縮機 １３ 運転周波数変換手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｇ０７Ｆ 9/10 １０２ Ｇ０７Ｆ 9/10 １０２Ａ (72)発明者 岩田 博光 大阪府東大阪市高井田本通４丁目２番５号 松下冷機株式会社内 Ｆターム(参考） 3E044 AA01 FB11 3L045 AA01 AA06 BA01 CA02 DA02 EA01 GA07 HA02 HA07 LA06 MA02 PA01 PA04 PA05
Claims (4)
- 【請求項１】 少なくとも、圧縮機と、凝縮器と、複数
の蒸発器と、前記蒸発器に繋がれた複数の膨張器と、前
記複数の蒸発器をそれぞれ開閉する開閉器を備えると共
に、前記圧縮機は運転周波数変換手段をもったインバー
タ圧縮機であることを特徴とした自販機用冷却システ
ム。 - 【請求項２】 冷媒にＲ４０７Ｃを用いた請求項１記載
の自販機用冷却システム。 - 【請求項３】 冷媒にＲ２０９を用いた請求項１記載の
自販機用冷却システム。 - 【請求項４】 圧縮機のオイルにナフテン系鉱油又はア
ルキルベンゼン系合成油を用いた請求項２記載の自販機
用冷却システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000159866A JP2001336843A (ja) | 2000-05-30 | 2000-05-30 | 自販機用冷却システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000159866A JP2001336843A (ja) | 2000-05-30 | 2000-05-30 | 自販機用冷却システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001336843A true JP2001336843A (ja) | 2001-12-07 |
Family
ID=18664140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000159866A Pending JP2001336843A (ja) | 2000-05-30 | 2000-05-30 | 自販機用冷却システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001336843A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101108311B1 (ko) | 2003-10-09 | 2012-01-25 | 파나소닉 주식회사 | 가온 시스템 및 자동 판매기 |
| CN103490596A (zh) * | 2013-09-27 | 2014-01-01 | 深圳市禾望电气有限公司 | 一种带散热结构的变流器柜 |
| CN104092358A (zh) * | 2014-07-23 | 2014-10-08 | 天津市科德电气成套有限公司 | 一种功率柜 |
-
2000
- 2000-05-30 JP JP2000159866A patent/JP2001336843A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101108311B1 (ko) | 2003-10-09 | 2012-01-25 | 파나소닉 주식회사 | 가온 시스템 및 자동 판매기 |
| CN103490596A (zh) * | 2013-09-27 | 2014-01-01 | 深圳市禾望电气有限公司 | 一种带散热结构的变流器柜 |
| CN103490596B (zh) * | 2013-09-27 | 2015-10-21 | 深圳市禾望电气股份有限公司 | 一种带散热结构的变流器柜 |
| CN104092358A (zh) * | 2014-07-23 | 2014-10-08 | 天津市科德电气成套有限公司 | 一种功率柜 |
| CN104092358B (zh) * | 2014-07-23 | 2016-06-22 | 天津市科德电气成套有限公司 | 一种功率柜 |
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