JP2001320835A - 系統連系インバータ装置、系統連系電源システム、太陽光発電システムおよび系統の停電検出方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高速性に優れ不検出領域が狭く、システム効
率を下げることなく、直流電源側の大きな有効電力等の
変動を伴わず、安価な系統停電検出方式を提供する。 【解決手段】 系統が停電の際、インバータ部の入力電
圧を一定に制御する工程に起因するインバータ部の入力
電圧または入力電流の変動を検出する工程ＳＴ２，ＳＴ
３を有し、インバータ部の入力電圧および／または入力
電流の変動のスカラ量と比較するための閾値と、該閾値
と前記スカラ量を比較する工程ＳＴ４とを有し、系統が
停電か否かを判定する工程ＳＴ６を有し、前記工程ＳＴ
６により系統の停電と判定した際はＳＴ７にて装置の運
転を停止する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、太陽光発電システ
ム等に用いられる電力変換装置である系統連系インバー
タ装置、系統連系電源システム、および太陽光発電シス
テムに関する。詳細には、太陽電池等の直流電源で発生
した電力を交流電力に変換し、商用系統に連系する系統
連系インバータ装置の停電検出方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】太陽電池や燃料電池または蓄電池等、直
流電源で発生した電力を交流電力に変換し、商用系統に
連系する系統連系インバータ装置において、近年では、
商用電力系統へ発電電力を供給する形態（以下、逆潮流
という）での連系運転が認められるようになった。例え
ば、家庭用の系統連系された太陽光発電システムにおい
ては、通常、系統連系インバータ装置の発電電力は家庭
内負荷で消費され、余剰電力が発生した場合は電力系統
へ逆潮流されている。また、逆に発電電力が不足する場
合は電力系統から不足分の電力供給が行われる。

【０００３】このような系統連系システムにおいて、太
陽光発電システムの発電電力と負荷消費電力が平衡する
特殊な条件下（電力バランス）においては、系統の停電
が発生すると系統連系インバータ装置の系統過不足電圧
および系統周波数異常の双方を検出することができな
い。これが原因で、前記太陽光発電システムが系統を逆
充電する、いわゆる単独運転現象が発生することが報告
されている。

【０００４】そこで、前記電力バランス付近でも系統の
停電を検出する、いわゆる単独運転検出機能が開発され
ている。系統停電時、負荷の無効電力は系統連系インバ
ータ装置が供給するため、系統連系インバータ装置の出
力の位相が急変する。こうした系統停電移行時の系統連
系インバータ装置の出力の微小変化を検出する方式とし
て、受動的方式が開発実用化されている。しかしなが
ら、受動的方式は高速性に優れるが不検出領域が広く、
また高感度設定では誤作動が発生するという問題点があ
った。

【０００５】そこで、不検出領域が受動的方式よりも狭
い能動的方式も開発されている。例えば、特開平３−２
３９１２４号公報の有効電力変動方式や、特開平８−５
１７２４号公報の無効電力変動方式では、外乱発生によ
リ系統連系インバータ装置の有効電力出力や無効電力出
力を常時変動させることで、系統停電状態における系統
連系インバータ装置の出力電力と負荷消費電力のバラン
スを崩して系統の停電を検出している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のよう
に、能動的方式は系統連系インバータ装置の出力電力を
常時変動させるため、系統連系インバータ装置の効率や
力率の悪化を招くという問題点があった。また、特開平
１０−２５７６７８号公報にあるように、直流電源とし
て燃料電池や蓄電池を使用するシステムの場合、有効電
力の変動を伴わない方法が都合が良いとされている。

【０００７】本発明は、上記の問題点に鑑みてなされた
ものであり、高速性に優れ不検出領域が狭く、システム
効率を下げることなく、直流電源側の有効電力等の大き
な変動を伴わず、安価な系統連系インバータ装置、系統
停電検出方法、系統連系電源システムおよび太陽光発電
システムを提供することを課題とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段および作用】上記課題を解
決するために、本発明の系統連系インバータ装置は、入
力される直流電力を交流電力に変換して出力するインバ
ータ部および該インバータ部の入力電圧を一定に制御す
る制御手段とを備えた系統連系インバータ装置におい
て、系統が停電の時に前記制御手段による制御に起因し
て生じる前記インバータ部の入力電圧または入力電流の
変動を検出して前記系統の停電の有無を判定する系統停
電判定手段を有することを特徴とする。

【０００９】本発明においては、前記インバータ部の出
力電圧を維持する手段を有しないことができる。

【００１０】また、前記系統停電判定手段は、前記イン
バータ部の入力電圧または入力電流の前記変動の周期的
成分を抽出して前記系統が停電か否かの判定を行うもの
であることが好ましい。また、前記系統停電判定手段
は、前記変動が所定の閾値を越えた場合に前記系統の停
電が生じたと判定するものであることが好ましい。ま
た、前記系統停電判定手段は、前記変動が所定の闘値を
越え、さらに前記閾値を越えた状態が所定の時間継続し
た場合に前記系統の停電が生じたと判定するものである
ことが好ましい。また、前記系統停電判定手段は、前記
闘値を複数設け、前記停電の判定を行うものであること
が好ましい。

【００１１】また、前記周期的成分の抽出は、前記系統
の周波数以下の低周波の変動を抽出するものであること
が好ましい。また、前記周期的成分の抽出は、前記イン
バータ部の入力電圧および／または入力電流の波形のフ
ーリエ変換であることが好ましい。そして、前記フーリ
エ変換の以後、抽出されるスペクトルに重み付けによる
演算を施すことができる。

【００１２】更に、前記系統との連系開始以前に、前記
インバータ部が連系する系統の電圧および／または電流
の波形に含まれる系統周波数以下の低周波の変動である
前記周期的成分を抽出し、抽出された前記周期的成分を
前記闘値に反映することができる。

【００１３】本発明の系統連系インバータ装置は、入力
される直流電力を交流電力に変換して出力するインバー
タ部、前記インバータ部の入力端子間を平滑化するコン
デンサ、前記コンデンサの端子間電圧を検出する第１電
圧検出手段の第１電圧検出値が所定値となるよう前記イ
ンバータ部の出力を制御する電圧制御手段を具備し、出
力電圧を維持する手段を有しない系統連系インバータ装
置において、前記インバータ部の入力電圧を検出する第
２電圧検出手段および／または前記インバータ部の入力
電流を検出する電流検出手段と、前記第２電圧検出手段
からの第２電圧検出値および／または前記電流検出手段
からの電流検出値とに基づいて、系統停電時に前記電圧
制御手段の電圧一定制御に起因する変動を検出し、前記
変動により系統の停電を判定する系統停電検出手段とを
有し、前記系統停電検出手段からの停電検出信号により
運転を停止することを特徴とする。

【００１４】本発明の系統連系電源システムは、直流電
源、前記直流電源から供給される直流電力を交流電力に
変換して出力する前記系統連系インバータ装置、および
系統と前記系統連系インバータ装置との間の接続を開閉
する開閉手段を備え、前記系統連系インバータ装置の前
記停電検出手段が前記系統が停電であると判定したと
き、前記開閉手段により前記系統から前記系統連系イン
バータ装置を解列することができる。

【００１５】本発明の太陽光発電システムは、前記系統
連系電源システムを備え、前記直流電源に太陽電池を用
いることができる。

【００１６】本発明の系統の停電検出方法は、入力され
る直流電力を交流電力に変換して出力するインバータ部
および該インバータ部の入力電圧を一定に制御する制御
手段とを備えた系統連系インバータ装置における系統の
停電検出方法であって、前記系統の停電時に前記制御手
段による制御に起因して生じる前記インバータ部の入力
電圧または入力電流の変動を検出して前記系統の停電の
有無を判定することを特徴とする。

【００１７】上記構成等により本発明は、前記系統が消
失直後から発生する前記インバータ部の入力電圧または
入力電流の変動を検出して停電の判定を行うため、高速
性に優れる。また、前記変動は、系統の消失により不安
定化する前記制御手段により発生する。このため、前記
インバータ部の出力電力と負荷消費電力のバランスする
付近においても停電の検出が可能であり、不検出領域は
狭い。更に、従来の能動的方式のように、外乱発生によ
り前記インバータ部の出力電力を常時変動させないた
め、システム効率を下げることなく、直流電源側の大き
な有効電力等の変動を伴うこともない。

【００１８】また、前記入力電圧の変動を検出する手段
は、系統連系インバータ装置に既存の電圧検出手段を用
いることができる。このため、前記インバータ部の入力
電圧の変動を検出して停電の判定を行う場合は、本発明
はソフトウエアの追加のみで実現可能であり、安価な停
電検出方法を提供できる。更に、前記インバータ部の入
力電流の変動を検出して停電の判定を行う場合でも、上
記ソフトウエアに電流検出手段を一つ追加するだけで実
現可能であるため、安価な停電検出方法を提供できる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の一
実施形態を説明する。図２は、本発明の一実施形態に係
る系統連系インバータを備える系統連系電源システムの
直流電源に太陽電池を用いた太陽光発電システムの構成
を示す図である。同図の太陽電池１は、一次電池や二次
電池、燃料電池等の各種直流電源であってもよい。ま
た、回転形発電機等の各種交流電源を整流したもの、ま
たはこれらの組み合わせであっても何ら問題はない。更
に、これら直流電源や交流電源は電圧源か電流源かは問
わない。

【００２０】太陽電池１は、アモルファスシリコン、微
結晶シリコン、多結晶シリコン、単結晶シリコン、もし
くはこれらの組み合わせ、もしくは化合物半導体等を用
いた各種太陽電池である。通常は、複数の太陽電池モジ
ュールを直並列に組み合わせて、所望の電圧および電流
が得られるようにアレイ構成を行う。しかし、本発明で
は構成や数量の制限はない。

【００２１】系統連系電源システムが備える系統連系イ
ンバータ（以下、インバータという）７は、主として入
力直流電圧を昇降圧するためのコンバータ部２、コンバ
ータ部２の出力である直流電力を交流電力に変換し系統
連系インバータ７の出力とするインバータ部４、インバ
ータ部４を制御する制御手段１０、制御手段１０からの
制御信号によりインバータ部４のスイッチング素子を駆
動し、更に制御手段１０からの停止信号によりインバー
タ部４のスイッチング素子を停止するゲート駆動回路１
１、系統９からインバータ７を解列する手段である遮断
器１４、遮断器１４の駆動回路である遮断器駆動回路１
３で構成される。

【００２２】コンバータ部２やインバータ部４は、パワ
ートランジスタ、ＭＯＳＦＥＴ、ＩＧＢＴ、ＧＴＯ等、
もしくはこれらの組み合わせを含めた各種自己消孤形ス
イッチング素子と、コイルやコンデンサもしくはダイオ
ードといった素子等で構成される。

【００２３】コンバータ部２は、コンデンサ１２，１
５、インダクタ１６、ダイオード１７、スイッチング素
子１８で構成される一般的なチョッパ回路である。コン
デンサ１２は、コンバータ部２の出力部とインバータ部
４の入力部を接続する平滑コンデンサであり、端子間電
圧（インバータ部４の入力電圧）はＶＬである。コンデ
ンサ１５は、太陽電池１の出力を平滑化する平滑コンデ
ンサである。インダクタ１６は、昇圧用インダクタであ
る。また、スイッチング素子１８は、コンバータ部２の
チョッパであり、スイッチング素子１８のスイッチング
によりコンデンサ１５の端子間電圧が昇圧される。ダイ
オード１７は、コンバータ部２の昇圧時の逆流防止用で
ある。

【００２４】インバータ部４は、スイッチング素子２１
〜２４、インダクタ１９，２０で構成される。スイッチ
ング素子２１〜２４は、フルブリッジ回路を構成してお
り、フルブリッジ回路は矩形波状の交流電圧波形を出力
する。インダクタ１９およびインダクタ２０は、連系リ
アクトルであり、前記矩形波状の交流電圧波形を正弦波
状に整形する。

【００２５】電圧検出手段３は、インバータ部４の入力
電圧の検出手段であり、入力電圧信号ＳＶ３を制御手段
１０へ出力する。出力電流検出手段５は、インバータ７
の出力電流の検出手段であり、出力電流信号ＳＩ５を制
御手段１０へ出力する。電流検出手段２５は、インバー
タ部４の入力電流の検出手段であり、入力電流信号ＳＩ
２５を制御手段１０へ出力する。

【００２６】負荷８としては、電熱負荷や電動機負荷
等、電力を消費する各種負荷、もしくは前記負荷と他の
分散形の系統連系発電システム群であってもよい。ま
た、系統９は、商用系統であり、系統９には他の分散形
の系統連系発電システム群や、前記負荷群が接続されて
も何ら問題はない。

【００２７】図２では省略したが、コンバータ部２のス
イッチング素子１８を駆動するための駆動回路および制
御手段も必要である。なお、これらの構成は制御手段１
０やゲート駆動回路１１と同様に構成できるが、制御手
段１０の処理能力に余裕があるならば制御手段１０で兼
用してもよい。

【００２８】以下、インバータ７の制御方法の詳細を説
明する。図３は、制御手段１０の機能ブロック図を示
す。制御手段１０は、図３で示されるように、Ａ／Ｄ変
換器１０１、マイコン１０２、ＤＳＰ１０３で構成され
る。

【００２９】Ａ／Ｄ変換器１０１では、図３で示すよう
に、インバータ７（図２）の出力電流信号ＳＩ５をディ
ジタルデータＳ１、インバータ部４（図２）の入力電流
信号ＳＩ２５をディジタルデータＳ１１、インバータ部
４の入力電圧信号ＳＶ３をディジタルデータＳ１２へそ
れぞれ変換する。

【００３０】図５にＤＳＰ１０３の機能ブロック図を示
す。ＤＳＰ１０３では、周波数解析１０３１により、デ
ィジタルデータＳ１１に対する周波数解析の結果信号Ｓ
１３、および／またはディジタルデータＳ１２に対する
周波数解析の結果信号Ｓ１４を、それぞれマイコン１０
２（図３）へ出力する。また、エラーアンプ部１０３３
は、マイコン１０２で作成されたインバータ７（図２）
の出力電流指令値Ｓ５とディジタルデータＳ１の差分を
エラーアンプ部１０３３で増幅し、電流誤差値Ｓ１０と
してＰＷＭ演算器１０３４へ出力する。ＰＷＭ演算器１
０３４は、電流誤差値Ｓ１０よりインバータ部４（図
２）のＰＷＭ信号Ｓ６を作成し、ＰＷＭ信号Ｓ６をゲー
ト駆動回路１１（図２）へ出力する。

【００３１】図４にマイコン１０２の機能ブロック図を
示す。マイコン１０２は、レベル比較器１０２２におい
て、ＤＳＰ１０３（図３）から出力された周波数解析結
果Ｓ１３および／または周波数解析結果Ｓ１４を基に停
電前と比較して停電の判定を行う。判定手段であるカウ
ンタ１０２３では、前記判定結果をカウントして停電条
件を満たすカウントで、インバータ７（図２）の停止信
号を遮断器駆動回路１３およびゲート駆動回路１１（共
に図２）へ出力する。また、Ａ／Ｄ変換器１０１（図
３）から出力されたディジタルデータＳ１２とコンデン
サ１２（図２）の端子間電圧ＶＬの電圧設定値１０２１
との誤差が算出され、電流指令値算出器１０２５ヘ出力
される。電流指令値算出器１０２５では、前記誤差がゼ
ロとなるようなインバータ７の出力電流指令値Ｓ５をＤ
ＳＰ１０３へ出力する。

【００３２】図２において、ゲート駆動回路１１は、イ
ンバータ部４のスイッチング素子の駆動回路であり、Ｐ
ＷＭ信号Ｓ６（図３、５）を基にゲート制御信号として
必要なパルス信号をインバータ部４のスイッチング素子
２１〜２４のゲートＧ１〜Ｇ４へ出力する。また、制御
手段１０より出力された停止信号により、インバータ７
をゲートブロックする。

【００３３】上記の制御手段１０の制御により、インバ
ータ７のインバータ部４の入力電圧ＶＬは一定（所定
値）に保たれる（電圧制御手段）。

【００３４】遮断器駆動回路１３は、開閉手段である遮
断器１４の駆動回路である。遮断器１４は、制御手段１
０からの停止信号を受けて、インバータ７を系統９より
解列する開閉器である。なお、遮断機１４に用いられる
遮断の手段は、機械式スイッチまたは半導体スイッチ等
の使用を妨げるものではない。

【００３５】ここで、インバータ部４の入力電圧を一定
に制御することに起因して、インバータ部４の入力電圧
および入力電流に生じる変動の発生メカニズムの詳細を
説明する。

【００３６】図６は、制御手段である電圧ＶＬを一定に
保つ制御（以下、ＶＬ一定制御という）を概念的に示し
たフローチャートである。制御手段１０（図２）は、上
述したように、電圧ＶＬ（図２）を監視し、電圧設定値
１０２１（図４）と電圧ＶＬの誤差がゼロとなるように
インバータ７（図２）の出力電流を制御する。しかし、
図６の制御アルゴリズムは、系統９（図２）が停電では
ない状態、すなわちインバータ７の出力電圧が常に一定
で、出力電流と出力電力が比例関係であることを前提と
している。そのため、停電後では、電圧ＶＬを一定に保
つことができず、インバータ部４（図２）の入力電圧お
よび入力電流にＶＬ一定制御に起因する周期的な変動が
生じることになる。

【００３７】図７は、図２で示した太陽光発電システム
の概念図であり、図７（Ａ）は停電前（買電状態）、図
７（Ｂ）は停電後の状態をそれぞれ示す。系統停電前で
ある図７（Ａ）において、系統９から負荷８へ供給され
ていた電流Ｉ０は停電後、図７（Ｂ）で示すように消失
するが、インバータ７の出力電流Ｉ１は停電の瞬間は一
定制御され、負荷電圧Ｖ１はＶ２（Ｖ１＞Ｖ２）ヘ低下
する。この結果、インバータ７の出力電圧が低下して出
力電力も減少する。

【００３８】従って、インバータ７の出力電力に対して
入力電力が過多となり、コンデンサ１２（図２）の端子
間電圧ＶＬは所定値である電圧設定値１０２１（図４）
を越えて上昇する。

【００３９】ここで、ＶＬ一定制御によりインバータ部
４（図２）の出力電流が増加されるが、停電下では電圧
源である系統９が消失している。そのため、インバータ
７の出力電流Ｉ１と共にインバータ７（図２）の出力電
圧Ｖ２が上昇し、実際の出力電力は上記制御アルゴリズ
ムの想定する値を越えて上昇してしまう。その結果、イ
ンバータ７は、入力電力に対して前記出力電力が過多と
なり、コンデンサ１２（図２）の端子間電圧ＶＬは所定
値である電圧設定値１０２１（図４）を越えて低下す
る。

【００４０】以上のように、系統が停電ではない状態を
前提としたＶＬ一定制御、つまり、図６の制御ループａ
に相当する制御により、停電下において、コンデンサ１
２（図２）の端子間電圧ＶＬがオーバーシュートして制
御され続ける。従って、端子間電圧ＶＬには、ＶＬ一定
制御に起因する一定周期の変動が発生する。また、これ
に伴って、コンデンサ１２の充放電流にも同様の一定周
期の変動が生じる。従って、インバータ部４（図２）の
入力電圧および入力電流に一定周期の変動が発生する。

【００４１】上記の実施形態とは逆に、系統９（図２）
へ売電状態で系統９が停電した場合でも、前記制御ルー
プａに相当する前記のＶＬ一定制御に起因して前記変動
が発生する。

【００４２】本発明では、前記一定周期の変動を検出
し、これを基に系統停電判定手段により停電の判定を行
う。以下、本発明に係る実施例により詳細に説明する
が、本発明はこれらの実施例に限定されるものではな
い。

【００４３】

【実施例】次に、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。 ＜実施例１＞本実施例は、本発明に係る一実施例であ
る。実施例１では、図２で示す系統連系された太陽光発
電システムの電圧形電流制御のインバータ７、太陽電池
１、インバータ７が連系する系統９、インバータ７の発
電電力を消費する負荷８を用いる。

【００４４】以下、本実施例の停電の判定に関して説明
する。図１は、本実施例の停電判定方法を示すフローチ
ャートである。まず、本実施例の停電判定方法の概要を
図１のフローチャートを用いて説明するが、各設定した
値等の詳細は後記する。

【００４５】連系開始後、ステップＳＴ１では、カウン
タ１０２３（図４）のカウントｎをゼロクリアする。次
に、ステップＳＴ２では、インバータ部４（図２）の入
力電圧をサンプリングする。ステップＳＴ３では、前記
サンプリング結果のＦＦＴ（高速フーリエ変換）解析を
行う。そして、インバータ部４の入力電圧の変動の周期
的成分である１９．６［Ｈｚ］成分を抽出する。

【００４６】次に、ステップＳＴ４で、周期的成分のス
カラ量と既設の閾値１［Ｖ］が比較され、周期的成分が
閾値以上の場合はステップＳＴ５へ進み、閾値未満の場
合はステップＳＴ１へ戻る。ステップＳＴ５では、カウ
ントｎが＋１される。そして、ステップＳＴ６では、カ
ウントｎが所定値４９５以上であるか否かが判断され、
４９５以上の場合はステップＳＴ７へ進み、４９５未満
の場合はステップＳＴ２へ戻される。ステップＳＴ６に
より、後記する停電の判定時間である０．３［ｓｅｃ］
の間、周期的成分が継続して閾値を越えているか判断さ
れる。最後に、ステップＳＴ７で、インバータ７（図
２）の運転を停止する。

【００４７】図１のフローチャートで示す停電の判定方
法により、インバータ７（図２）は制御手段による制御
に起因する変動を検出する。そして、周期的成分が閾値
１［Ｖ］以上で、かつカウントｎの状態が４９５回継続
した場合、インバータ７のゲートブロックを停止する。
または、インバータ７は系統９（図２）より解列する。
なお、所定値４９５の意味するところは判定時間であ
り、その選定方法等については後ほど説明する。

【００４８】次に、Ａ／Ｄ変換器１０１（図３）のサン
プリング周波数について説明する。図８および図９は、
前記インバータ７と負荷８（図２）が電力バランス状態
下でのインバータ部４（図２）の入力電圧を実測した波
形図であり、図８は系統の停電前、図９は系統の停電中
（停電後）を示す。図８および図９ともに、横軸は時間
軸で単位は［ｓｅｃ］である。また、縦軸はインバータ
部４の入力電圧を示し、単位は共に［Ｖ］である。

【００４９】図２において、本実施例で用いたインバー
タ７において、一定電圧に制御されるコンデンサ１２の
端子間電圧ＶＬ、すなわちインバータ部４の入力電圧
は、図８に示すようにＤＣ２３０［Ｖ］である。なお、
図８の前記ＤＣ２３０［Ｖ］にのっているリップル成分
（波高値は約５［Ｖ］）は、インバータ部４のスイッチ
ング素子２１〜２４のスイッチングによるものである。

【００５０】図８および図９より、ＶＬ一定制御に起因
する周期的な変動は約２０［Ｈｚ］である。また、出力
電流信号ＳＩ５（図２，３）は商用周波数６０［Ｈｚ］
であるので、Ａ／Ｄ変換器１０１（図３）のサンプリン
グ周波数は数［ｋＨｚ］〜１０［ｋＨｚ］程度で十分で
ある。本実施例では、Ａ／Ｄ変換器の処理能力を考慮し
て、サンプリング周波数は２．５［ｋＨｚ］で行った
が、特にこの値に限定されるものではない。

【００５１】次に、停電の判定基準の詳細な部分であ
る、停電の判定時間、閾値、ＦＦＴ解析のサンプリング
周波数およびサンプル数について以下に説明する。図１
０は、前記ＦＦＴ解析の際のサンプル数Ｎ、サンプリン
グ周期Ｔ、ＦＦＴ解析結果のスペクトル間隔△ｆ、サン
プリング時間Ｔ×Ｎの一覧表である。スペクトル間隔△
ｆとは、図１１で示すＦＦＴ解析結果の各スペクトルの
間隔である。図１１は、停電中のインバータ部４（図
２）の入力電圧の変動のＦＦＴ解析結果の概念図であ
る。図中において、横軸は周波数で単位が［Ｈｚ］、縦
軸は前記スペクトルの大きさを表す。また、サンプリン
グ時間とは、サンプリング周期Ｔにサンプル数Ｎを掛け
合わせたものであり、サンプル数Ｎをサンプリングする
のに要する時間を表す。

【００５２】判定時間は、現在認証試験において、単独
運転検出機能の受動的方式に対して規定されている停電
検出時間０．５［ｓｅｃ］以下、という条件に沿って、
停電判定時間を０．３［ｓｅｃ］とした。また、上記の
通り変動の周期的成分は約２０［Ｈｚ］であるため、以
下の２点を考慮して、サンプル数Ｎを図１０に示す２５
６［個］に設定した。 １回のサンプリング時間Ｔ×Ｎが周期的成分の１〜
２周期（０．０５〜０．１［ｓｅｃ］）程度である。 サンプリング周波数は２．５［ｋＨＺ］（サンプリ
ング周期が０．０００４［ｓｅｃ］）とする。

【００５３】また、サンプリング周期Ｔが０．０００４
［ｓｅｃ］でサンプル数Ｎが２５６の場合、図１０に示
すようにスペクトル間隔△ｆは９．８［Ｈｚ］であるの
で、抽出する周期的成分は約１９．６（＝９．８×２）
［Ｈｚ］に設定した。なお、本実施例は商用周波数が６
０［Ｈｚ］の場合であり、商用周波数が５０［Ｈｚ］の
場合、変動の周期的成分は前記１９．６［Ｈｚ］以下で
ある。

【００５４】更に、上記の通り一回のＦＦＴ解析は２５
６点のサンプリングデータで行う。ここで、図１２は、
サンプル２５６点の抽出方法を説明した図であり、縦軸
がインバータ部４（図２）の入力電圧のディジタルデー
タＳ１２、横軸が時刻である。また、図１３は、判定時
間０．３［ｓｅｃ］間に行うＦＦＴ解析の回数を説明し
た図である。

【００５５】図１２で示すように、１つ前の解析で用い
た２５６点のサンプリングデータのうち、常に最も古い
１点のデータと最新のサンプリングデータ１点を入れ替
えてＦＦＴ解析を行う。この作業は、周波数解析１０３
１（図５）に新たなディジタルデータＳ１２（図５）が
１点入力される度に繰り返される。従って、検出時間
０．３［ｓｅｃ］では、作業は図１３で示されるよう
に、４９５（＝（０．３−０．１０２４）／０．０００
４＋１）回繰り返されることになる。

【００５６】以上の条件で変動をＦＦＴ解析した結果
（後記の図１５）から、上記の停電検出時間０．５［ｓ
ｅｃ］以下を達成可能な閾値として図１４で示すように
１［Ｖ］に設定した。

【００５７】図１４は、系統停電前後におけるインバー
タ部４（図２）の入力電圧のＦＦＴ解析結果のうち、１
９．６［Ｈｚ］成分の推移の概念図である。横軸は時間
軸であり、時刻ゼロ以降が停電状態を表し、単位は［ｓ
ｅｃ］である。また、縦軸は変動のスカラ量（周期的成
分）であり、単位は［Ｖ］である。

【００５８】検出時間とは、図１４で示すように、停電
の発生から停電の検出が完了するまでの期間である。ま
た、判定時間とは、周期的成分が閾値を継続的に越え、
停電状態であると判定されるまでの期間である。

【００５９】変動の周期は、一般的にＶＬ一定制御の制
御ループａ（図６）、およびインバータ７（図２）のコ
ンデンサ１２（図２）の静電容量によって決定される。
そのため、本発明の実施の際は、本実施例同様に変動周
波数を実測するか、あるいはインバータ７の制御ループ
ａとコンデンサ１２に相当するコンデンサの静電容量か
ら周波数を計算するか、いずれかの方法を選択するとよ
い。また、回路シミュレーション等の方法を用いて変動
の周期的成分を求めても何ら問題はない。また、変動の
周波数は、一般的に商用周波数以下であるため、抽出す
る周波数帯域は５０〜６０［Ｈｚ］以下が望ましい。ま
た、本実施例では商用周波数を６０［Ｈｚ］と設定した
が、５０［Ｈｚ］であっても何ら問題はない。

【００６０】また、上記した変動の周期的成分をＬＣを
使用したバンドパスフィルタを用いて抽出する方法や、
ＣＲフィルタを用いるようなアナログ的構成をとること
も可能である。要は、所定の周期的成分の抽出が行える
ことが肝要である。

【００６１】また、本実施例では、周知の周波数解析方
法として演算速度が高速なＦＦＴ解析法を用いたが、他
の周波数解析法であっても何ら問題はない。例えば、演
算速度はＦＦＴに及ばないが、サンプリング数の自由度
が高い周知のＤＦＴ（離散的フーリエ変換）解析法であ
ってもよい。

【００６２】また、上記で設定した各値は、特にこれら
の値に限定されるものではない。望ましくは、判定時間
および閾値と停電誤検出とのトレードオフの関係を考慮
した上で、判定時間はより短く、闇値はより低い方がよ
り好ましい。

【００６３】更に、本実施例では、インバータ部４（図
２）の入力電圧波形の変動を検出して、系統９（図２）
の停電を判定したが、インバータ部４の入力電流波形の
変動を用いても何ら問題はない。また、入力電圧および
／または入力電流の波高値等、本発明のＶＬ一定制御に
起因するインバータ部４の入力電圧および／または入力
電流の周期的な変動を検出できれば検出方法は問わな
い。また、図１１の抽出結果の各成分に重み付け等の演
算を施し、停電の判定を行うことにより、より正確な停
電の判定が可能となる。

【００６４】本実施例は、ＦＦＴ解析結果のうち、前記
停電判定に用いる変動の周期的成分を１９．６［Ｈｚ］
に設定したが、実際の変動の周期的成分はこれより若干
高い２０［Ｈｚ］程度である。図１１の破線で示した２
０［Ｈｚ］成分を抽出できれば最善であるが、図１０で
示すように、スペクトル間隔△ｆはサンプリング時間Ｔ
×Ｎに依存するため、前記２０［Ｈｚ］成分の抽出は不
可能である。そこで、図１４に示す各スペクトルに重み
付け等の演算を施し、２０［Ｈｚ］成分を推測値として
算出して、この結果を停電の判定に用いれば、更に誤検
出の少ない系統の停電の判定が可能となる。

【００６５】次に、以上示した判定方法および判定基準
による検証結果を以下に説明する。図１５は、実測した
系統停電前後におけるインバータ部４（図２）の入力電
圧のＦＦＴ解析結果のうち、１９．６［Ｈｚ］成分の推
移図であり、各軸は図１４と同様である。

【００６６】測定条件は、図２において、インバータ７
が単独運転状態に最も陥り易いとされるインバータ７の
出力電力と負荷８の消費電力がほぼバランスする状態で
あり、負荷８は純抵抗負荷である。また、本検証では、
インバータ７のＭＰＰＴ機能、他の受動的方式および能
動的方式の単独運転検出機能は使用していない。

【００６７】検証結果を示す図１５では、停電発生後約
０．０８［ｓｅｃ］で周期的成分（変動のスカラ量）が
閾値１［Ｖ］を越えた状態となる。その後、判定時間で
ある０．３［ｓｅｃ］を経過した停電発生後、約０．３
８［ｓｅｃ］で停電の判定が終了している。前記周期的
成分の増加は、本実施例のような電力がバランスする状
態で顕著に現れることから、本件は不検出領域の狭い系
統停電検出方法であることが確認された。

【００６８】このように本実施例では、図２より、系統
連系された電圧形電流制御のインバータ７において、系
統停電時に発生するインバータ部４の入力電圧一定制御
特有のインバータ７の出力変動を利用する。このため、
通常は出力の変動が無くシステム効率が低下せず、停電
時は不検出領域が狭く、停電検出時間が短く停電を検出
できる。また、ソフトウエア上の処理のみで実現可能な
ため安価である。また、インバータ部４の入力電圧およ
び／または入力電流の変動の周期的な成分を検出するこ
とで誤検出が少ない。

【００６９】更に、上記のように、閾値を適切に設定す
ることにより、誤検出が更に減少する。また、停電の判
定に一定の期間を設けることにより、誤検出が減少し閾
値の設定の自由度が増すため、一層誤検出を減らすこと
が可能となる。また、変動の周期的成分の抽出方法に周
知のＦＦＴ解析を用いることで、高速で、より少ない演
算量で変動を抽出できるため、制御手段のＤＳＰ処理の
負担が軽減される。更には、誤検出が減少し閾値の設定
の自由度も増すため、一層誤検出を減らすことが可能と
なる。

【００７０】＜実施例２＞実施例２では、入力電圧波形
の周期的な変動を抽出し、その抽出結果と既設の閾値を
比較して系統停電を判定する点は実施例１と同様であ
る。しかし、実施例２では、実施例１と同レベルの第一
の閾値と、前記閾値より高いレベルの第二の閾値を設け
る。そして、各閾値に対応した２つの判定時間を設け、
２つの閾値と２つの判定時間で比較、そして停電の判定
を行う点が実施例１と異なる。なお、実施例１のように
入力電圧波形の周期的な変動と同様に、入力電流波形の
周期的な変動を用いても何ら問題はない。

【００７１】図１６（ａ）は、図９の電圧波形のＦＦＴ
解析結果のうち、系統停電前および以後の１９．６［Ｈ
ｚ］成分の推移の概念図である。図１６（ｂ）は、系統
停電直後から１９．６［Ｈｚ］成分が急上昇した場合の
周期的成分（変動のスカラ量）の推移の概念図である。
同図の各軸は図１４の縦軸および横軸と同様である。

【００７２】図１７は、本実施例の停電判定方法を説明
したフローチャートである。以下、図１７のフローチャ
ートに沿って、上記した実施例１と異なる部分について
説明する。

【００７３】実施例１と同様に、ステップＳＴ１〜ステ
ップＳＴ３において、入力電圧の周期的成分である１
９．６［Ｈｚ］成分を抽出する。ステップＳＴ８では、
周期的成分と第二の閾値を比較して、第二の閾値以上の
場合はステップＳＴ７へ進み、第二の閾値未満の場合は
ステップＳＴ４へ進む。ステップＳＴ４以下は実施例１
と同様である。

【００７４】図１７のフローチャートで示す停電の判定
方法により、インバータ７（図２）は変動を検出し、周
期的成分が第二の閾値以上の場合は即時（判定時間がゼ
ロ［ｓｅｃ］）にインバータ７を停止する。また、周期
的成分が第二の閾値未満の場合は、実施例１と同様に停
電判定を行い、インバータ７を停止する。

【００７５】以上より、図１６（ｂ）のように連系後の
１９．６［Ｈｚ］成分が急上昇した場合は、より高速な
停電判定が可能となる。また、適切な閾値を複数設ける
ことにより、更に高速な系統停電検出方法が提供でき
る。

【００７６】また、閾値は３つ以上あってもかまわな
い。適切な各閾値の設定と、各閾値に対応した適切な判
定時間の設定であれば、閾値を増やすことにより、更に
誤検出が少なく、判定時間のより短い系統停電検出が可
能となる。

【００７７】＜実施例３＞実施例３では、入力電圧波形
の周期的な変動を抽出し、その抽出結果と既設の閾値を
比較して系統停電を判定する点は実施例１と同様であ
る。しかし、本実施例では、インバータ７（図２）が連
系開始時および／またはそれより前に、連系する系統の
電圧波形に含まれる系統周波数以下の低周波の変動の周
期的成分を抽出し、その抽出結果を停電判定に用いる閾
値に反映させる点が実施例１と異なる。

【００７８】図１８は、連系点付近の負荷の投入や解列
等の影響により、系統の停電以前から１９．６［Ｈｚ］
成分が実施例１および実施例２と比較して０．５［Ｖ］
大きい０．６［Ｖ］の変動である１９．６［Ｈｚ］成分
の推移の概念図である。縦軸および横軸は、図１４と同
様である。

【００７９】本実施例を図１８を用いて以下で説明す
る。本実施例は、連系する系統の状態をインバータ７
（図２）が把握し、停電の判定に用いる変動の１９．６
［Ｈｚ］成分がある一定以上の大きさを系統９（図２）
が有している場合、自動的に、あらかじめ系統９の停電
を判定する閾値を引き上げて雑音余裕の改善を図る。詳
細には、実施例１と同様の雑音余裕０．９［Ｖ］（０．
９［Ｖ］＝１．５−０．６）を確保するために、閾値を
０．５［Ｖ］引き上げ１．５［Ｖ］とした。一般的に、
雑音余裕は、この０．９［Ｖ］に限定されるものではな
く、停電の不検出と誤検出のトレードオフの関係、およ
び検出時間を考慮して設定するとよい。

【００８０】以上のように、連系する系統の状態に関わ
らず、最適な閾値を設定することで、より誤検出の少な
い系統停電検出方法が提供できる。また、インバータ部
４（図２）の入力電圧および／または入力電流の波高値
等、本発明のＶＬ一定制御に起因するインバータ７の出
力電圧波形および／または出力電流波形の周期的な変動
を検出できれば検出方法は問わない。

【００８１】以上実施例１〜３では、系統が交流系統の
場合であった。しかし、直流系統の場合でも、この直流
系統が電圧源と見なせる様な場合であれば、直流系統停
電時に、この直流系統に連系する電力変換装置の入力電
圧や入力電流に周期的な変動（ＶＬ一定制御等に起因）
が発生するので、本発明を適用することができる。

【００８２】

【発明の効果】本発明によれば、以下の効果が得られ
る。 （１）系統停電時特有のインバータの出力変動を利用す
るため、通常は出力の変動が無く、システム効率が低下
せず、不検出領域が狭く、停電検出時間が短い。また、
ソフトウエア上の処理のみで実現可能なため安価であ
る。 （２）周期的な変動の周期的成分を検出することで誤検
出が少ない。 （３）適切な閾値の設定により、誤検出が更に減少す
る。 （４）停電の判定に一定の期間を設けることにより、誤
検出が減少し、閾値の設定の自由度が増すため、一層誤
検出を減らすことが可能となる。 （５）閾値を複数設けることにより、より高速な（短
い）停電の判定が可能となる。 （６）電圧波形および／または電流波形の平均値や実効
値の変動を抽出することで、ノイズに強い変動の抽出が
可能となる。更に、波形の実効値を抽出することで、変
動の電力が算出できるので、インバータ部の入力部の変
動電力との比較が可能となる。そして、前記比較を用い
ることで、著しく誤検出が減少し、更に不検出領域の減
少が可能となる。 （７）変動の抽出方法に周知のフーリエ変換（ＦＦＴ
等）を用いることで、高速で、より少ない演算量で変動
を抽出できるため、制御手段のＤＳＰ処理の負担が軽減
される。 （８）フーリエ変換の解析結果のスペクトルに重み付け
を行うことで、更に誤検出の少ない系統の停電の判定が
可能となる。 （９）系統の状態によって閾値を変更することにより、
雑音余裕を最適な値に設定することが可能となり、非常
に誤検出が少なく停電検出時間が短い系統の停電の判定
が可能となる。 （１０）出力電圧維持機能（出力電圧を維持する手段）
を有さないインバータをインバータ７に用いることで、
ＶＬ一定制御に起因する入力電圧および／または入力電
流の変動がより顕著化するため、誤検出を非常に減らせ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施例に係る実施例１の系統停電
の判定処理を示すフローチャートである。

【図２】 本発明の一実施例に係る系統連系インバータ
を備えた系統連系電源システムの直流電源に太陽電池を
用いた太陽光発電システムの構成図である。

【図３】 本発明の一実施例に係る系統連系インバータ
の制御手段の機能を示すブロック図である。

【図４】 図３の制御手段内のマイコンの機能を示すブ
ロック図である。

【図５】 図３の制御手段内のＤＳＰの機能を示すブロ
ック図である。

【図６】 本発明に係るインバータ部の入力電圧一定制
御を示すフローチャートである。

【図７】 図２の太陽光発電システムの概念図である。 （Ａ）停電前（買電状態）の状態を示す図である。 （Ｂ）停電後の状態を示す図である。

【図８】 本発明の一実施例に係る系統連系インバータ
と負荷が電力バランス状態下の系統停電前のインバータ
部の入力電圧の波形図である。

【図９】 本発明の一実施例に係る系統連系インバータ
と負荷が電力バランス状態下の系統停電後のインバータ
部の入力電圧の波形図である。

【図１０】 実施例１に係るＦＦＴ解析のサンプリング
に関する一覧表である。

【図１１】 実施例１に係る系統停電下におけるＦＦＴ
解析結果のスペクトルの概念図である。

【図１２】 実施例１に係るＦＦＴ解析のサンプル２５
６点の抽出方法を説明する図である。

【図１３】 実施例１に係る判定時間０．３［ｓｅｃ］
の間に行うＦＦＴ解析の回数を説明する図である。

【図１４】 実施例１に係る系統停電前後のインバータ
部の入力電圧の変動の１９．６［Ｈｚ］成分の推移を示
す概念図である。

【図１５】 実施例１に係る系統停電前後におけるイン
バータ部の入力電圧のＦＦＴ解析結果の１９．６［Ｈ
ｚ］成分の推移を示す図である。

【図１６】 実施例２に係る図９の入力電圧波形のＦＦ
Ｔ解析結果の１９．６［Ｈｚ］成分の推移を示す概念図
である。 （ａ）系統停電前後の１９．６［Ｈｚ］成分の推移図で
ある。 （ｂ）系統停電直後から１９．６［Ｈｚ］成分が急上昇
した場合の推移図である。

【図１７】 実施例２に係る系統停電判定方法を説明す
るフローチャートである。

【図１８】 実施例３に係る連系点付近の負荷の投入や
解列等の影響により、系統の停電以前から１９．６［Ｈ
ｚ］成分が実施例１および実施例２と比較して０．５
［Ｖ］大きい０．６［Ｖ］の周期的成分の推移の概念図
である。

【符号の説明】

１：太陽電池、２：コンバータ部、３：電圧検出手段、
４：インバータ部、５：出力電流検出手段、７：系統連
系インバータ、８：負荷、９：系統、１０：制御手段、
１１：ゲート駆動回路、１２，１５：コンデンサ、１
３：遮断器駆動回路、１４：遮断器、１６，１９，２
０：インダクタ、１７：ダイオード、１８，２１，２
２，２３，２４：スイッチング素子、２５：電流検出手
段、Ｇ０，Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３，Ｇ４：各スイッチング素
子のゲート、ＶＬ：インバータ部４の入力電圧、ＳＩ
５：電流検出手段５からの出力電流信号、ＳＩ２５：電
流検出手段２５からの出力電流信号、ＳＶ３：電圧検出
手段３からの出力電圧信号、Ｓ６：制御手段１０からゲ
ート駆動回路１１への入力信号（ＰＷＭ信号）、１０
１：Ａ／Ｄ変換器、１０２：マイコン、１０３：ＤＳ
Ｐ、Ｓ１：出力電流信号ＳＩ５のディジタルデータ、Ｓ
１１：出力電流信号ＳＩ２５のディジタルデータ、Ｓ１
２：出力電圧信号ＳＶ３のディジタルデータ、Ｓ１３：
ディジタルデータＳ１１に対する周波数解析の結果信
号、Ｓ１４：ディジタルデータＳ１２に対する周波数解
析の結果信号、Ｓ５：系統連系インバータ７の出力電流
指令値、１０２１：電圧設定値、１０２２：レベル比較
器、１０２３：カウンタ、１０２５：電流指令値算出
器、Ｓ７：レベル比較器出力信号、１０３１：周波数解
析、１０３３：エラーアンプ部、１０３４：ＰＷＭ演算
器、Ｓ１０：電流誤差値、Ｖ１：系統停電前の負荷電
圧、Ｖ２：系統停電後の負荷電圧、Ｉ０：系統停電前に
系統９から負荷８へ供給される電流、Ｉ１：系統停電後
の系統連系インバータ７の出力電流。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 真鍋 直規 東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノ ン株式会社内 Ｆターム(参考） 5G066 HA11 HB06 5H007 AA04 AA06 BB07 CA01 CA02 CA05 CB02 CB05 CC09 CC12 DA05 DA06 DB02 DB03 DB13 DC02 DC04 DC05 EA02 FA00 FA02 FA14 FA19 GA09

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 入力される直流電力を交流電力に変換し
   て出力するインバータ部および該インバータ部の入力電
   圧を一定に制御する制御手段とを備えた系統連系インバ
   ータ装置において、 系統が停電の時に前記制御手段による制御に起因して生
   じる前記インバータ部の入力電圧または入力電流の変動
   を検出して前記系統の停電の有無を判定する系統停電判
   定手段を有することを特徴とする系統連系インバータ装
   置。
2. 【請求項２】 前記インバータ部の出力電圧を維持する
   手段を有しないことを特徴とする請求項１に記載の系統
   連系インバータ装置。
3. 【請求項３】 前記系統停電判定手段は、前記インバー
   タ部の入力電圧または入力電流の前記変動の周期的成分
   を抽出して前記系統が停電か否かの判定を行うものであ
   ることを特徴とする請求項１または２の系統連系インバ
   ータ装置。
4. 【請求項４】 前記系統停電判定手段は、前記変動が所
   定の閾値を越えた場合に前記系統の停電が生じたと判定
   するものであることを特徴とする請求項１〜３のいずれ
   かに記載の系統連系インバータ装置。
5. 【請求項５】 前記系統停電判定手段は、前記変動が所
   定の闘値を越え、さらに前記閾値を越えた状態が所定の
   時間継続した場合に前記系統の停電が生じたと判定する
   ものであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに
   記載の系統連系インバータ装置。
6. 【請求項６】 前記系統停電判定手段は、前記闘値を複
   数設け、前記停電の判定を行うものであることを特徴と
   する請求項１〜５のいずれかに記載の系統連系インバー
   タ装置。
7. 【請求項７】 前記周期的成分の抽出は、前記系統の周
   波数以下の低周波の変動を抽出するものであることを特
   徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の系統連系イン
   バータ装置。
8. 【請求項８】 前記周期的成分の抽出は、前記インバー
   タ部の入力電圧および／または入力電流の波形のフーリ
   エ変換であることを特徴とする請求項１、２、３、７の
   いずれかに記載の系統連系インバータ装置。
9. 【請求項９】 前記フーリエ変換の以後、抽出されるス
   ペクトルに重み付けによる演算を施すことを特徴とする
   請求項８に記載の系統連系インバータ装置。
10. 【請求項１０】 前記系統との連系開始以前に、前記イ
    ンバータ部が連系する系統の電圧および／または電流の
    波形に含まれる系統周波数以下の低周波の変動である前
    記周期的成分を抽出し、抽出された前記周期的成分を前
    記闘値に反映することを特徴とする請求項１〜９のいず
    れかに記載の系統連系インバータ装置。
11. 【請求項１１】 入力される直流電力を交流電力に変換
    して出力するインバータ部、前記インバータ部の入力端
    子間を平滑化するコンデンサ、前記コンデンサの端子間
    電圧を検出する第１電圧検出手段の第１電圧検出値が所
    定値となるよう前記インバータ部の出力を制御する電圧
    制御手段を具備し、出力電圧を維持する手段を有しない
    系統連系インバータ装置において、 前記インバータ部の入力電圧を検出する第２電圧検出手
    段および／または前記インバータ部の入力電流を検出す
    る電流検出手段と、 前記第２電圧検出手段からの第２電圧検出値および／ま
    たは前記電流検出手段からの電流検出値とに基づいて、
    系統停電時に前記電圧制御手段の電圧一定制御に起因す
    る変動を検出し、前記変動により系統の停電を判定する
    系統停電検出手段とを有し、 前記系統停電検出手段からの停電検出信号により運転を
    停止することを特徴とする系統連系インバータ装置。
12. 【請求項１２】 直流電源、前記直流電源から供給され
    る直流電力を交流電力に変換して出力する請求項１１に
    記載の系統連系インバータ装置、および系統と前記系統
    連系インバータ装置との間の接続を開閉する開閉手段を
    備え、前記系統連系インバータ装置の前記停電検出手段
    が前記系統が停電であると判定したとき、前記開閉手段
    により前記系統から前記系統連系インバータ装置を解列
    することを特徴とする系統連系電源システム。
13. 【請求項１３】 請求項１２に記載の系統連系電源シス
    テムを備え、前記直流電源に太陽電池を用いることを特
    徴とする太陽光発電システム。
14. 【請求項１４】 入力される直流電力を交流電力に変換
    して出力するインバータ部および該インバータ部の入力
    電圧を一定に制御する制御手段とを備えた系統連系イン
    バータ装置における系統の停電検出方法であって、 前記系統の停電時に前記制御手段による制御に起因して
    生じる前記インバータ部の入力電圧または入力電流の変
    動を検出して前記系統の停電の有無を判定することを特
    徴とする系統の停電検出方法。