JP2001320834A - 系統連系インバータ装置、系統連系電源システム、太陽光発電システムおよび系統の停電検出方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 検出の高速性に優れ、不検出領域が狭く、シ
ステム効率を下げることなく、直流電源側の大きな有効
電力等の変動を伴わずに系統の停電を検出することがで
きるシステムを安価に提供する。 【解決手段】 入力される直流電力を交流電力に変換し
て出力するインバータ部４およびインバータ部の入力電
圧を一定に制御する制御手段３、１０、１１を備えた系
統連系インバータ装置７において、系統９の停電時に制
御手段による制御に起因して生じるインバータ部の出力
電圧または出力電流の変動を検出して系統の停電の有無
を判定する系統停電判定手段５、６、１０を設ける。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、直流電源で発生し
た電力を交流電力に変換して商用系統に連系する系統連
系インバータ装置、これを用いた系統連系電源システム
および太陽光発電システム、ならびにこれらの装置にお
ける系統の停電検出方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】太陽電池、燃料電池、蓄電池等の直流電
源で発生した電力を交流電力に変換して商用系統に連系
する系統連系インバータにおいて、近年では商用電力系
統へ発電電力を供給する形態（以下、「逆潮流」とい
う。）での連系運転が認められるようになっている。例
えば、家庭用の系統連系された太陽光発電システムにお
いては、通常、系統連系インバータの発電電力は家庭内
負荷で消費され、余剰電力が発生した場合は電力系統へ
逆潮流されている。また、逆に発電電力が不足する場合
は電力系統から不足分の電力供給が行われる。

【０００３】このような系統連系システムにおいて、太
陽光発電システムの発電電力と負荷消費電力が平衡する
特殊な条件下で系統の停電が発生すると、系統連系イン
バータの系統過不足電圧および系統周波数異常の双方を
検出することができず、これが原因で太陽光発電システ
ムが系統を逆充電するいわゆる単独運転現象が発生する
ことが報告されている。

【０００４】そこで、前記電力バランス付近でも系統の
停電を検出するいわゆる単独運転検出機能が開発されて
いる。系統停電時、負荷の無効電力は系統連系インバー
タが供給するため、系統連系インバータの出力の位相が
急変する。こうした系統停電移行時の系統連系インバー
タ出力の微小変化を検出する方式として受動的方式が開
発され、実用化されている。しかしながら、受動的方式
は高速性に優れるが不検出領域が広く、また、高感度設
定では誤作動が発生するという問題点がある。

【０００５】そこで、不検出領域が受動的方式よりも狭
い能動的方式も開発されている。例えば、特許第２７８
０２３４号公報の有効電力変動方式や、特開平８−５１
７２４号公報の無効電力変動方式では、外乱発生により
インバータの有効電力出力や無効電力出力を常時変動さ
せることによって、系統停電状態におけるインバータの
出力電力と負荷消費電力のバランスを崩して系統の停電
を検出している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のよう
に、能動的方式はインバータの出力電力を常時変動させ
るため、インバータの効率や力率の悪化を招くという問
題を有する。また、特開平１０−２５７６７８号公報に
記載されているように、直流電源として燃料電池や蓄電
池を使用するシステムの場合、有効電力の変動を伴わな
い方法が、都合が良いとされている。

【０００７】そこで本発明は、高速性に優れ、不検出領
域が狭く、システム効率を下げることなく、直流電源側
の大きな有効電力等の変動を伴わずに系統の停電を検出
することができる系統連系インバータ装置、系統連系電
源システム、太陽光発電システムおよび系統の停電検出
方法を提供することを課題とする。また、これらを安価
に提供することを課題とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の第１の系統連系インバータ装置は、入力さ
れる直流電力を交流電力に変換して出力するインバータ
部および前記インバータ部の入力電圧を一定に制御する
制御手段を備えた系統連系インバータ装置において、系
統の停電時に前記制御手段による制御に起因して生じる
前記インバータの出力電圧または出力電流の変動を検出
して前記系統の停電の有無を判定する系統停電判定手段
を具備することを特徴とする。

【０００９】第２の系統連系インバータ装置は、第１の
系統連系インバータ装置において、前記インバータ部の
出力電圧を維持する手段を有しないことを特徴とする。

【００１０】第３の系統連系インバータ装置は、第１ま
たは第２の系統連系インバータ装置において、前記系統
停電判定手段は前記変動の周期的成分を検出して前記停
電の有無の判定を行うものであることを特徴とする。

【００１１】第４の系統連系インバータ装置は、第１〜
第３のいずれかの系統連系インバータ装置において、前
記系統停電判定手段は前記変動が所定の閾値を越えた場
合に前記系統の停電が生じたと判定するものであること
を特徴とする。

【００１２】第５の系統連系インバータ装置は、第１〜
第３のいずれかの系統連系インバータ装置において、前
記系統停電判定手段は前記変動が所定の閾値を越え、さ
らにこの閾値を越えた状態が所定の時間継続した場合に
前記系統の停電が生じたと判定するものであることを特
徴とする。

【００１３】第６の系統連系インバータ装置は、第４ま
たは第５の系統連系インバータ装置において、前記系統
停電判定手段は前記閾値として複数のものを用いて前記
停電の判定を行うものであることを特徴とする。

【００１４】第７の系統連系インバータ装置は、第４〜
第６のいずれかの系統連系インバータ装置において、前
記系統停電判定手段は、系統連系開始以前に、連系する
系統の電圧波形に含まれる系統周波数以下の所定の低周
波の成分を抽出し、この抽出結果を前記閾値に反映させ
るものであることを特徴とする。

【００１５】第８の系統連系インバータ装置は、第１〜
第７のいずれかの系統連系インバータ装置において、前
記系統停電判定手段は前記変動の検出として、前記イン
バータの出力電圧波形または出力電流波形の波高値、平
均値または実効値における系統周波数以下の所定の低周
波成分の抽出を行うものであることを特徴とする。

【００１６】第９の系統連系インバータ装置は、第８の
系統連系インバータ装置において、前記系統停電判定手
段は前記低周波成分の抽出を、前記出力電圧波形または
出力電流波形の波高値、平均値または実効値のフーリエ
変換により行うものであることを特徴とする。

【００１７】第１０の系統連系インバータ装置は、第９
の系統連系インバータ装置において、前記系統停電判定
手段は前記低周波成分として、前記フーリエ変換によっ
て得られるスペクトルに基づき、前記波高値、平均値ま
たは実効値の実際の変動周波数の成分に相当するものを
抽出するものであることを特徴とする。

【００１８】そして、第１１の系統連系インバータ装置
は、入力される直流電力を交流電力に変換して出力する
インバータ部、前記インバータ部の入力端子間を平滑化
するコンデンサ、前記コンデンサの端子間電圧を検出す
る第１電圧検出手段、前記第１電圧検出手段の第１電圧
検出値が所定値となるよう前記インバータ部の出力を制
御する電圧制御手段を具備し、出力電圧を維持する手段
を有しない系統連系インバータ装置において、前記イン
バータ部の出力電圧を検出する第２電圧検出手段および
／または前記インバータ部の出力電流を検出する電流検
出手段と、前記第２電圧検出手段からの第２電圧検出値
および／または前記電流検出手段からの電流検出値とに
基づいて、系統停電時に前記電圧制御手段の電圧一定制
御に起因する変動を検出し、前記変動により系統の停電
を判定する系統停電検出手段とを有し、前記系統停電検
出手段からの停電検出信号により運転を停止することを
特徴とする。

【００１９】また、本発明の系統連系電源システムは、
直流電源、前記直流電源から供給される直流電力を交流
電力に変換して出力する本発明の第１〜第１１のいずれ
かの系統連系インバータ装置、および系統と前記系統連
系インバータ装置との間の接続を開閉する開閉手段を備
え、前記系統連系インバータ装置の系統停電判定手段
が、前記系統が停電であると判定したとき、前記開閉手
段により前記系統から前記系統連系インバータ装置を解
列することを特徴とする。

【００２０】また、本発明の太陽光発電システムは、本
発明の系統連系電源システムを備えており、その直流電
源が太陽電池を用いたものであることを特徴とする。

【００２１】また、本発明の系統の停電検出方法は、入
力される直流電力を交流電力に変換して出力するインバ
ータ部および前記インバータ部への入力電圧を一定に制
御する制御手段を備えた系統連系インバータ装置におけ
る系統の停電検出方法であって、前記系統の停電時に前
記制御手段による制御に起因して生じる前記インバータ
の出力電圧または出力電流の変動を検出して前記系統の
停電の有無を判定することを特徴とする。

【００２２】これら本発明の構成において、インバータ
部の出力電圧を維持する機能を有しない場合、電圧源で
ある系統が停電でない状態では、インバータ部の出力電
力はインバータ部の出力電流に比例する。しかし、電圧
源である系統が消失した停電状態では、インバータ部の
出力電圧も出力電流に比例して変化するため、出力電力
は出力電流の二乗に比例して変化する。その場合、イン
バータ部の入力電圧を一定にする制御手段による制御
は、系統が停電でない状態を想定しているため、上記の
ような停電状態におけるインバータ部の出力電力の変化
に対応できず、インバータ部の入力電圧をオーバーシュ
ートして制御するものとなる。すなわち、停電直後か
ら、制御手段のオーバーシュートした制御による変動が
インバータ部の出力電圧および出力電流に発生する。系
統停電判定手段はこの変動を検出して系統の停電の有無
を判定する。

【００２３】これによれば、系統の消失直後から発生す
る変動を検出して停電の判定を行うため、判定が高速に
行われる。また、この変動は系統の消失により不安定化
するインバータ部の入力電圧の一定制御によって発生す
るため、インバータ部の出力電力と負荷消費電力とがバ
ランスする付近においても停電の検出が可能であり、不
検出領域は狭い。さらに、従来の能動的方式のように、
外乱発生によりインバータ部の出力電力を常時変動させ
ることがないため、システム効率を下げることなく、直
流電源側の大きな有効電力等の変動を伴うこともない。
また、系統停電判定手段は、インバータ部の出力電圧ま
たは出力電流の変動を検出するために、インバータ部に
既存の出力電圧または出力電流の検出手段を用いること
ができるため、装置構成はソフトウエアの追加のみで実
現可能である。したがって、装置は安価に構成されるこ
とになる。

【００２４】

【実施例】［実施例１］以下、図面を参照して本発明の
実施例を説明する。図２は、本発明の第１の実施例に係
る系統連系インバータを用いた太陽光発電システムの構
成を示す図である。この系統連系された太陽光発電シス
テムは、入力される太陽電池１からの直流電力を交流電
力に変換して出力するインバータ部４およびインバータ
部４の入力電圧を一定に制御する制御手段１０等を備え
た電圧形電流制御の系統連系インバータ７を具備し、さ
らに、系統連系インバータ７が連系する系統９の停電時
に制御手段１０による制御に起因して生じるインバータ
部４の出力電圧または出力電流の変動を検出して系統９
の停電の有無を判定する系統停電判定手段を具備する。
系統停電判定手段は制御手段１０等によって構成されて
いる。系統連系インバータ７の発電電力は負荷８で消費
される。

【００２５】太陽電池１は、一次電池や二次電池、燃料
電池などの各種直流電源であってもよい。また、回転形
発電機等の各種交流電源を整流したもの、またはこれら
の組合せであっても何ら問題はない。さらに、これら直
流電源や交流電源は電圧源か電流源かは問わない。

【００２６】太陽電池１はアモルファスシリコン、微結
晶シリコン、多結晶シリコン、単結晶シリコン、これら
の組合せ、化合物半導体などを用いた各種太陽電池であ
る。通常は複数の太陽電池モジュールを直並列に組み合
わせて、所望の電圧および電流が得られるようにアレイ
構成を行うが、本発明では構成や数量の制限はない。

【００２７】系統連系インバータ７（以下、「インバー
タ７」という。）は、主として太陽電池１からの入力直
流電圧を昇降圧するためのコンバータ部２、コンバータ
部２の出力である直流電力を交流電力に変換してインバ
ータ７の出力とするインバータ部４、インバータ部４を
制御する制御手段１０、制御手段１０からの制御信号に
よりインバータ部４のスイッチング素子を駆動し、さら
に制御手段１０からの停止信号により前記スイッチング
素子を停止するゲート駆動回路１１、系統９からインバ
ータ７を解列する手段である遮断器１４、および遮断器
１４の駆動回路である遮断器駆動回路１３で構成され
る。コンバータ部２やインバータ部４は、パワートラン
ジスタ、ＭＯＳＦＥＴ、ＩＧＢＴ、ＧＴＯ、あるいはこ
れらの組合せを含む各種自己消弧形スイッチング素子
と、コイルやコンデンサあるいはダイオードといった素
子等で構成される。

【００２８】コンバータ部２は、コンデンサ１２、コン
デンサ１５、インダクタ１６、ダイオード１７およびス
イッチング素子１８で構成される一般的なチョッパ回路
である。コンデンサ１２は、コンバータ部２の出力部と
インバータ部４の入力部を接続する平滑コンデンサであ
り、端子間電圧はＶＬである。コンデンサ１５は太陽電
池１の出力を平滑化する平滑コンデンサである。インダ
クタ１６は昇圧用インダクタである。スイッチング素子
１８はコンバータ部２のチョッパであり、そのスイッチ
ングによりコンデンサ１５の端子間電圧が昇圧される。
ダイオード１７はコンバータ部２の昇圧時の逆流防止用
である。

【００２９】インバータ部４は、スイッチング素子２１
〜２４ならびにインダクタ１９およびインダクタ２０で
構成される。スイッチング素子２１〜２４はフルブリッ
ジ回路を構成しており、この回路は矩形波状の交流電圧
波形を出力する。インダクタ１９およびインダクタ２０
は連系リアクトルであり、前記矩形波状の交流電圧波形
を正弦波状に整形する。

【００３０】図中の電圧検出手段３はインバータ部４の
入力電圧の検出手段であり、入力電圧信号ＳＶ３を制御
手段１０へ出力する。電流検出手段５はインバータ７の
出力電流の検出手段であり、出力電流信号ＳＩ５を制御
手段１０へ出力する。電圧検出手段６はインバータ７の
出力電圧の検出手段であり、出力電圧信号ＳＶ６を制御
手段１０へ出力する。

【００３１】負荷８は、電熱負荷や電動機負荷などの電
力を消費する各種負荷もしくはこれらの負荷と他の分散
形の系統連系発電システム群であってもよい。また、系
統９は商用系統であり、この系統には他の分散形の系統
連系発電システム群や、前記負荷群が接続されていても
何ら問題はない。

【００３２】図２では省略したが、コンバータ部２のス
イッチング素子を駆動するための駆動回路および制御手
段も必要である。なお、これらの構成は制御手段１０や
ゲート駆動回路１１と同様に構成できるが、制御手段１
０の処理能力に余裕があるならば制御手段１０で兼用し
てもよい。

【００３３】以下、インバータ７の詳細を説明する。図
３は制御手段１０の機能ブロック図である。制御手段１
０は、図３で示されるように、Ａ／Ｄ変換器１０１、マ
イコン１０２およびＤＳＰ１０３で構成される。Ａ／Ｄ
変換器１０１はインバータ７の出力電流信号ＳＩ５およ
び出力電圧信号ＳＶ６をそれぞれディジタルデータＳ１
およびＳ２に変換する。

【００３４】図５は、ＤＳＰ１０３の機能ブロック図で
ある。ＤＳＰ１０３では、ピーク検出器１０３２でディ
ジタルデータＳ１およびＳ２の波高値（ピーク値）Ｓ８
およびＳ９が抽出され、それぞれ周波数解析１０３１へ
出力される。周波数解析１０３１は、波高値Ｓ８および
Ｓ９に対する周波数解析の結果Ｓ３およびＳ４を、それ
ぞれマイコン１０２へ出力する。また、エラーアンプ部
１０３３は、マイコン１０２で作成されたインバータ７
の出力電流指令値Ｓ５と電流検出手段５で検出されたイ
ンバータ７の出力電流信号Ｓ１の差分を増幅し、電流誤
差値Ｓ１０としてＰＷＭ演算器１０３４へ出力する。Ｐ
ＷＭ演算器１０３４は、電流誤差値Ｓ１０よりインバー
タ部４のＰＷＭ信号Ｓ６を作成し、ゲート駆動回路１１
へ出力する。

【００３５】図４はマイコン１０２の機能ブロック図で
ある。マイコン１０２は、レベル比較器１０２２におい
て、ＤＳＰ１０３から出力された波高値の周波数解析結
果Ｓ３および／またはＳ４に基づいて停電の判定を行
う。カウンタ１０２３では、判定結果をカウントし、停
電条件を満たすカウントで、インバータ７の停止信号を
遮断器駆動回路１３およびゲート駆動回路１１へ出力す
る。また、電圧検出手段３で検出された電圧信号ＳＶ３
は、Ａ／Ｄ変換器１０２４においてディジタルデータに
変換され、コンデンサ１２の端子間電圧ＶＬの電圧設定
値１０２１との誤差が算出され、電流指令値算出器１０
２５へ出力される。算出器１０２５は、前記誤差がゼロ
となるようなインバータ７の出力電流指令値Ｓ５をＤＳ
Ｐ１０３へ出力する。

【００３６】ゲート駆動回路１１はインバータ部４のス
イッチング素子の駆動回路であり、ＰＷＭ信号Ｓ６に基
づいてゲート制御信号として必要なパルス信号をインバ
ータ部４のスイッチング素子２１〜２４のゲートＧ１〜
Ｇ４へ出力する。また、制御手段１０から出力された停
止信号により、インバータ７をゲートブロックする。上
記の制御手段１０の制御により、インバータ７のインバ
ータ部４の入力電圧ＶＬは一定に保たれる。

【００３７】遮断器駆動回路１３は遮断器１４の駆動回
路である。遮断器１４は、制御手段１０からの前記停止
信号を受けてインバータ７を系統９より解列する開閉器
である。なお、遮断器１４としては機械式スイッチ、半
導体スイッチ等が使用でき、遮断の手段の如何を問わな
い。

【００３８】次に、本発明者等が発見した、インバータ
部４の入力電圧を一定に制御することに起因してインバ
ータ７の出力電圧および出力電流の波高値に生じる変動
の発生メカニズムの詳細を説明する。

【００３９】図６はインバータ部４の入力電圧ＶＬを一
定に保つ制御（以下、「ＶＬ一定制御」という。）を概
念的に示すフローチャートである。制御手段１０は上述
したように、電圧ＶＬを監視し（ステップＳ１）、電圧
設定値１０２１と電圧ＶＬとの誤差がゼロとなるように
インバータ７の出力電流を制御する（ステップＳ２およ
びＳ３）。しかし、その場合の制御アルゴリズムは、系
統９が停電ではない状態、すなわちインバータ７の出力
電圧が常に一定で、出力電流と出力電力が比例関係にあ
ることを前提としているため、停電後では電圧ＶＬを一
定に保つことができず、インバータ７の出力電圧および
出力電流に、ＶＬ一定制御に起因する周期的な波高値の
変動が生じることになる。

【００４０】図７は図２で示した太陽光発電システムの
概念図であり、同図（Ａ）は停電前（買電状態）、同図
（Ｂ）は停電後の状態を示す。系統停電前である同図
（Ａ）において系統９から負荷８へ供給されていた電流
Ｉ０は、停電後、同図（Ｂ）で示すように消失するが、
インバータ７の出力電流Ｉ１は停電の瞬間は一定制御さ
れ、負荷電圧Ｖ１はＶ２（Ｖ１＞Ｖ２）へ低下する。こ
の結果、インバータ７の出力電圧が低下して出力電力も
減少する。したがって、インバータ７の出力電力に対し
て入力電力が過多となり、コンデンサ１２の端子間電圧
ＶＬは電圧設定値１０２１を越えて上昇する。

【００４１】ここで、ＶＬ一定制御によりインバータ部
４の出力電流が増加されるが、停電下では電圧源である
系統９が消失しているため、インバータ７の出力電流と
共にインバータ７の出力電圧が上昇し、実際の出力電力
はＶＬ一定制御における制御アルゴリズムの想定する値
を越えて上昇してしまう。その結果、インバータ７は入
力電力に対して出力電力が過多となり、コンデンサ１２
の端子間電圧ＶＬは電圧設定値１０２１を越えて低下す
る。

【００４２】以上のように、系統９が停電ではない状態
を前提としたＶＬ一定制御、つまり図６の制御ループａ
に相当する制御により、停電下においては、インバータ
７の出力電流がオーバーシュートして制御され続ける。
したがって、出力電流の波高値に（平均値や実効値に
も）一定周期の変動が発生する。また、停電下では電圧
源である系統９が消失しているため、インバータ７の出
力電圧にも同様の変動が発生する。上記の例と逆に、系
統９への売電状態で系統９が停電した場合でも、前記制
御ループａに相当するＶＬ一定制御に起因して同様の変
動が発生する。

【００４３】本実施例では、このような一定周期の変動
を検出し、これに基づいて停電の判定を行う。図１は停
電判定の方法を示すフローチャートである。まず、停電
判定方法の概要を、図１を用いて説明するが、各設定し
た値等の詳細は後記する。

【００４４】連系開始後、まずステップＳＴ１におい
て、カウンタ１０２３のカウントｎをゼロクリアする。
次にステップＳＴ２において、インバータ７の出力電圧
をサンプリングする。ステップＳＴ３において、出力電
圧の波高値を抽出する。そしてステップＳＴ４におい
て、前記波高値のＦＦＴ解析を行い、波高値の変動成分
である２２．５［Ｈｚ］成分を抽出する。次に、ステッ
プＳＴ５において、前記変動成分と既設の閾値２［Ｖ］
を比較し、変動成分が閾値以上の場合はステップＳＴ６
へ進み、閾値未満の場合はステップＳＴ１へ戻る。

【００４５】ステップＳＴ６では、カウントｎを＋１す
る。そして、ステップＳＴ７において、カウントｎが所
定値３７以上であるか否かを判定し、３７以上の場合は
ステップＳＴ８へ進み、３７未満の場合はステップＳＴ
２へ戻る。すなわちステップＳＴ７により、後記する停
電の判定時間である０．３［ｓｅｃ］の間、前記変動成
分が継続して前記閾値を越えていたか否かを判断し、越
えていた場合は停電であるとみなし、ステップＳＴ８に
おいてインバータ７の運転を停止する。

【００４６】この停電の判定方法では、インバータ７は
その出力電圧の波高値の変動を検出し、変動成分が閾値
２［Ｖ］以上でかつその状態が３７回継続した場合をも
って停電であると判定し、インバータ７のゲートブロッ
クを停止し、またはインバータ７を系統９より解列する
ようにしている。なお、所定値３７の意味するところは
判定時間であり、その選定方法等については後ほど説明
する。

【００４７】次に、前記波高値の抽出方法の詳細につい
て説明する。図８は、インバータ７と負荷８との電力バ
ランス状態下でのインバータ７の出力電圧を実測した波
形図であり、図９は前記電圧波形の絶対値の波形図であ
る。図８および図９ともに、時刻ゼロ以降が系統の停電
を示しており、横軸は時間軸で、単位は［ｓｅｃ］であ
る。また、縦軸はインバータ７の出力電圧を示し、単位
は共に［Ｖ］である。本例では図８に示すインバータ７
の出力電圧波形の波高値を抽出するが、その抽出方法
を、図１０の波高値Ｓ２Ｍａｘ（１）の抽出を例とし
て、図１１のフローチャートを用いて説明する。

【００４８】図１０はインバータ７の出力電圧波形の波
高値の抽出方法を概念的に示す図である。横軸は時間軸
であり、時刻ゼロで連系を開始している。縦軸はインバ
ータ７の出力電圧波形をサンプリングした結果であるデ
ィジタルデータＳ２の大きさを表す。図１１はピーク検
出器１０３２において行われる前記波高値Ｓ２Ｍａｘ
（１）の抽出方法を示すフローチャートである。なお、
図１１中のｍの初期値は１、Ｑの初期値はゼロである。

【００４９】以下、図１１のフローチャートに沿って説
明する。系統連系が開始された後、まずステップＳＴ９
において、インバータ７の出力電圧をサンプリングし、
Ｓ２（ｍ）に代入する。次にステップＳＴ１０におい
て、ｍにｍ＋１を代入する。ステップＳＴ１１におい
て、再度インバータ７の出力電圧をサンプリングする。
そしてステップＳＴ１３において、ディジタルデータＳ
２（ｍ）とディジタルデータＳ（ｍ−１）とを乗算し、
その結果がゼロ以下の場合はステップＳＴ１４へ進み、
ゼロより大きい場合はステップ１２へ進む。ステップＳ
Ｔ１２ではｍにｍ＋１を代入し、ステップＳＴ１１へ戻
る。

【００５０】以上のステップＳＴ９〜ＳＴ１３は、ディ
ジタルデータＳ２が最初にゼロクロスした次の点（もし
くはゼロクロス点）、すなわち図１０のデータＰ１から
波高値の抽出を始めるための処理である。この処理を行
うのは、図１０の時刻ゼロ（連系開始）からＰ０までの
間に、前記電圧波形の波高値が含まれない可能性がある
ためである。したがって、連系点電圧のゼロ点からイン
バータ７が運転を開始する場合は、この処理は省略可能
である。

【００５１】次にステップＳＴ１４において、変数Ｑ
を、ゼロを代入して初期化する。ステップ１５におい
て、ｍにｍ＋１を代入する。ステップＳＴ１６におい
て、インバータ７の出力電圧をサンプリングする。そし
てステップＳＴ１７において、ディジタルデータＳ２
（ｍ）と変数Ｑを比較し、ディジタルデータＳ２（ｍ）
が変数Ｑより大きい場合はステップＳＴ１８へ進み、変
数Ｑ以下の場合はステップ１９へ進む。ステップＳＴ１
８では、変数ＱにディジタルデータＳ２（ｍ）の絶対値
｜Ｓ２（ｍ）｜を代入する。ステップＳＴ１９では、デ
ィジタルデータＳ２（ｍ）とディジタルデータＳ２（ｍ
−１）を乗算し、その結果がゼロ以下の場合はステップ
ＳＴ１９へ進み、ゼロ未満の場合はステップＳＴ１５へ
戻る。以上のステップＳＴ１４〜ＳＴ１９により、ディ
ジタルデータＳ２（１）からディジタルデータＳ２
（ｍ）までの間の絶対値の最大値が求められる。

【００５２】ステップＳＴ２０では、最後に残された変
数Ｑすなわちインバータ７の出力電圧の波高値である図
１０のＳ２Ｍａｘが抽出される。そして、変数Ｑが波高
値Ｓ９としてピーク検出器１０３２より出力される。こ
の波高値の抽出方法により、図８の波高値の絶対値、す
なわち図９の波高値がピーク検出器１０３２より出力さ
れる。

【００５３】本例では、サンプリングは７［ｋＨｚ］程
度の周波数で行っているが、特にこの値に限定されるも
のではない。望ましくはＡ／Ｄ変換器の処理能力を考慮
する必要があるが、電圧信号ＳＶ６は商用周波数である
ため、サンプリング周波数は数［ｋＨｚ］〜１０［ｋＨ
ｚ］程度で十分である。また、Ａ／Ｄ変換器１０２４に
ついても同様のサンプリング周波数の選定方法で何ら問
題はない。

【００５４】次に、停電の判定基準の詳細な部分であ
る、前記停電の判定時間、閾値ならびにＦＦＴ解析のサ
ンプリング周波数およびサンプル数について説明する。
初めに判定時間の設定方法について説明する。判定時間
は、現在、認証試験において、単独運転検出機能の受動
的方式に対して規定されている停電検出時間０．５［ｓ
ｅｃ］以下という条件に沿って、０．３［ｓｅｃ］とし
ている。そして、図９より波高値の変動成分を実測した
結果、変動は２０［Ｈｚ］程度であることから、その周
波数成分もしくはその近傍が抽出可能なＦＦＴのサンプ
ル数Ｎを、後で述べるように１６点とし、抽出する周波
数成分を約２２．５［Ｈｚ］に設定している。なお、本
実施例では商用周波数が６０［Ｈｚ］であるが、商用周
波数が５０［Ｈｚ］の場合は、変動成分は２０［Ｈｚ］
以下である。以上の条件で波高値の変動をＦＦＴ解析し
た結果（後記の図１５）から、停電検出時間が０．５
［ｓｅｃ］以下を達成可能な閾値として、図１２で示す
ように、２［Ｖ］に設定している。

【００５５】図１２は、系統停電前後における波高値の
ＦＦＴ解析結果のうち、２２．５［Ｈｚ］成分の推移を
示す概念図である。横軸は時間軸で、時刻ゼロ以降が停
電状態を表し、単位は［ｓｅｃ］である。また、縦軸は
２２．５［Ｈｚ］成分のスカラ量であり、単位は［Ｖ］
である。図中の検出時間とは、停電の発生から停電の検
出が完了するまでの期間である。判定時間とは、２２．
５［Ｈｚ］成分が閾値２［Ｖ］を継続的に越え、停電状
態であると判定されるまでの期間である。

【００５６】次に、ＦＦＴ解析のサンプリング周波数お
よびその設定方法を説明する。ＦＦＴ解析のサンプリン
グ周波数すなわち図９に示す波高値の周波数は、停電前
後でインバータ７の出力電圧周波数が一定であるものと
して、１２０［Ｈｚ］（＝６０×２）としている。ま
た、サンプル数Ｎは、１回のサンプリング時間Ｔ×Ｎ
が判定時間０．３［ｓｅｃ］以下であること、および、
図９の波高値の変動成分が２０［Ｈｚ］近傍であるこ
との２点を考慮して、図１３で示されるように１６点と
している。

【００５７】図１３は、ＦＦＴ解析の際のサンプル数
Ｎ、サンプリング周期Ｔ、解析結果のスペクトル間隔△
ｆおよびサンプリング時間Ｔ×Ｎの一覧表である。スペ
クトル間隔△ｆとは、図１４で示すＦＦＴ解析結果の各
スペクトルの間隔である。図１４は停電中の波高値のＦ
ＦＴ解析結果を示す概念図であり、横軸は周波数で、単
位が［Ｈｚ］、縦軸はスペクトルの大きさを表す。

【００５８】ここで、サンプリング時間とは、サンプリ
ング周期Ｔにサンプル数Ｎを掛け合わせたものであり、
各サンプル数Ｎ（４点、１６点、６４点）をサンプリン
グするのに要する時間を表す。また、上記の通り、１回
のＦＦＴ解析は１６点の波高値データで行うが、図９で
示すように、１つ前の解析で用いた１６点のデータのう
ち、常に最も古い１点のデータと最新の波高値データ１
点とを入れ替えてＦＦＴ解析を行う。この処理は周波数
解析１０３１に新たな波高値のデータ１点が入力される
度に繰り返される。したがって、検出時間０．３［ｓｅ
ｃ］では、ＦＦＴ解析処理が３７回（３６＋１回）繰り
返されることになる。

【００５９】なお、波高値の変動の周期は一般的に前記
ＶＬ一定制御の制御ループａおよびインバータ７のコン
デンサ１２の静電容量によって決定されるため、本発明
の実施の際には、本例と同様に波高値の変動周波数を実
測するか、あるいはインバータ７の前記制御ループａと
コンデンサ１２に相当するコンデンサの静電容量から変
動周波数を計算するかのいずれかの方法を選択するとよ
い。また、回路シミュレーション等の方法を用いて変動
周波数を求めても何ら問題はない。また、波高値の変動
周波数は一般的に商用周波数以下であるため、抽出する
周波数帯域は５０〜６０［Ｈｚ］以下が望ましい。ま
た、本実施例では商用周波数を６０［Ｈｚ］と設定した
が、５０［Ｈｚ］であっても何ら問題はない。

【００６０】また、波高値の変動周波数成分を、ＬＣフ
ィルタを使用したバンドパスフィルタを用いて抽出する
方法や、ＣＲフィルタを用いるようなアナログ的構成に
より抽出することも可能である。要は、所定の周波数成
分の抽出が行えることが肝要である。

【００６１】また、本実施例では周知の周波数解析方法
として演算速度が高速なＦＦＴ解析法を用いているが、
この代わりに他の周波数解析法を用いても何ら問題はな
い。例えば、演算速度はＦＦＴに及ばないが、サンプリ
ング数の自由度が高い周知のＤＦＴ解析法を用いてもよ
い。

【００６２】また、上記で設定した各値は特にこれらの
値に限定されるものではなく、望ましくは、判定時間お
よび閾値と停電誤検出とのトレードオフの関係を考慮し
た上で、判定時間はより短く、閾値はより低い方がより
好ましい。

【００６３】さらに、本実施例では、インバータ７の出
力電圧波形における波高値の変動を検出して系統の停電
を判定しているが、この代わりに、インバータ７の出力
電流波形の波高値の変動を用いて判定しても何ら問題は
ない。また、波高値以外の平均値や実効値などを用いる
方法を使用してもよく、ＶＬ一定制御に起因するインバ
ータ７の出力電圧波形または出力電流波形の周期変動を
検出できる方法であれば検出方法は問わない。

【００６４】また、図１４の抽出結果の各成分に重み付
け等の演算を施して停電の判定を行うことにより、より
正確な停電の判定が可能となる。本実施例ではＦＦＴ解
析結果のうち、停電判定に用いる成分を２２．５［Ｈ
ｚ］に設定しているが、波高値の変動周波数はこれより
若干低い２０［Ｈｚ］程度である。したがって図１４に
おいて破線で示した２０［Ｈｚ］の成分を抽出できれば
最善であるが、図１３で示すようにスペクトル間隔△ｆ
はサンプリング時間Ｔ×Ｎに依存するため、２０［Ｈ
ｚ］成分の抽出は不可能である。そこで、図１４に示す
各スペクトルに重み付け等の演算を施すことにより２０
［Ｈｚ］の成分を推測値として算出し、この結果を停電
の判定に用いれば、さらに誤検出の少ない系統の停電の
判定が可能となる。

【００６５】次に、以上示した判定方法および判定基準
による停電の判定が有効であることを検証した結果につ
いて説明する。図１５は、実測した系統停電前後におけ
る波高値のＦＦＴ解析結果のうちの２２．５［Ｈｚ］成
分の推移を示す図であり、各軸が示す変量や単位は図１
２の場合と同様である。測定は、インバータ７が単独運
転状態に最も陥り易いとされる、インバータ７の出力電
力と負荷８の消費電力がほぼバランスする状態で行って
おり、負荷８は純抵抗負荷である。また、本検証では、
インバータ７のＭＰＰＴ機能ならびに他の受動的方式お
よび能動的方式の単独運転検出機能は使用していない。

【００６６】検証結果を示す図１５では、停電発生後、
約０．０８［ｓｅｃ］で変動成分が閾値２［Ｖ］を越え
た状態となり、その後、判定時間である０．３［ｓｅ
ｃ］を経過した時点、すなわち停電発生から約０．３８
［ｓｅｃ］で停電の判定が終了している。変動成分の増
加は前記電力バランスの状態で顕著に現れることから、
本実施例の方法は、不検出領域の狭い系統停電検出方法
であることが確認されたことになる。

【００６７】以上のように、本実施例では、系統連系さ
れた電圧形電流制御のインバータ７において、系統停電
時に発生するインバータ部４の入力電圧一定制御に特有
のインバータ７の出力変動を利用している。このため、
通常は出力の変動が無いのでシステム効率が低下せず、
停電時には狭い不検出領域により短い停電検出時間で停
電を検出することができる。また、ソフトウエア上の処
理のみで実現可能なため、安価である。また、波高値の
変動成分の周期的成分を検出するようにしているため、
誤検出が少ない。さらに、停電判定のための閾値を適切
に設定することにより、誤検出がさらに減少する。ま
た、停電判定のための一定の判定時間を設けることによ
って誤検出が減少し、閾値の設定の自由度が増すため、
一層誤検出を減らすことが可能となる。また、波高値の
変動を抽出するようにしたため、容易な変動の抽出が可
能となる。また、変動成分の抽出方法として、周知のＦ
ＦＴ解析を用いることにより、高速で、かつより少ない
演算量で変動を抽出できるため、制御手段１０のＤＳＰ
処理の負担を軽減することができる。さらには、誤検出
が減少し、閾値の設定の自由度も増すため、一層誤検出
を減らすことが可能となる。

【００６８】［実施例２］次に、本発明の第２の実施例
について説明する。本実施例は、インバータ７が出力す
る電圧波形の波高値の周期変動を抽出し、抽出結果と既
設の閾値を比較して系統停電を判定する点では実施例１
と同様である。ただし、本実施例は、実施例１と同レベ
ルの第１の閾値と、この閾値より高いレベルの第２の閾
値を設けるとともに、各閾値に対応した２つの判定時間
を設け、これら２つの閾値と２つの判定時間により停電
の判定を行う点が実施例１と異なる。なお、電圧波形の
波高値の周期変動の代わりに、電流波形の波高値の周期
変動を用いても何ら問題はない。

【００６９】図１６の（ａ）は図９の波高値についての
ＦＦＴ解析結果のうちの、系統停電前後における２２．
５［Ｈｚ］成分の推移を示しており、（ｂ）は系統の停
電直後からこの周波数成分が急上昇した場合の推移を示
している。図１６の各軸が示す変量および単位は図１２
の場合と同様である。

【００７０】図１７は本実施例に係る停電判定方法を示
すフローチャートである。同図において、図１の場合と
同様の処理ステップについては同一の符号を付してあ
る。同図に示すように、系統連系を開始すると、図１の
場合と同様に、ステップＳＴ１〜ＳＴ４において、イン
バータ７からの出力電圧の波高値の変動成分である２
２．５［Ｈｚ］成分を抽出する。次に、ステップＳＴ２
１において、抽出した成分と第２の閾値を比較し、閾値
以上の場合はステップＳＴ８へ進み、閾値未満の場合は
ステップＳＴ５へ進む。ステップＳＴ５〜ＳＴ８の処理
は図１の場合と同様である。

【００７１】この判定方法では、インバータ７はその出
力電圧の波高値の変動を検出し、変動成分が第２の閾値
以上の場合は即時（判定時間がゼロ［ｓｅｃ］）にイン
バータ７を停止する。また、第２の閾値未満の場合は、
実施例１の場合と同様の停電判定を行い、その判定結果
に応じてインバータ７を停止する。

【００７２】本実施例によれば、図１６（ｂ）で示され
るように、連系後に前記周波数成分が急上昇した場合
は、より高速な停電判定が可能となる。また、適切な閾
値を複数設けることにより、さらに高速な系統停電検出
方法を提供することができる。また、閾値は３つ以上あ
ってもかまわない。適切な閾値の設定と、閾値に対応し
た適切な判定時間の設定を行えば、閾値を増やすことに
より、さらに誤検出が少なく、判定時間のより短い系統
停電検出が可能となる。

【００７３】［実施例３］次に、本発明の第３の実施例
について説明する。本実施例は、インバータ７が出力す
る電圧波形の波高値の周期変動を抽出し、抽出結果と既
設の閾値を比較して系統停電を判定する点では実施例１
と同様である。ただし、本実施例は、インバータ７の連
系開始時および／またはそれ以前に、連系する系統の電
圧波形に含まれる系統周波数以下の低周波の成分を抽出
し、抽出結果を停電の判定に使用する閾値に反映させる
点が実施例１と異なる。

【００７４】図１８は連系点付近での負荷の投入や解列
等の影響により、系統９の停電以前から、波高値の変動
成分である２２．５［Ｈｚ］成分が、実施例１および実
施例２の場合と比較して１［Ｖ］大きい１．２［Ｖ］で
ある場合における変動成分の推移の概念図である。縦軸
および横軸が示す変量および単位は、図１２の場合と同
様である。

【００７５】本実施例では、連系する系統９の状態をイ
ンバータ７が把握し、停電の判定に用いる成分として一
定以上の大きさのものを系統９が有している場合、自動
的にあらかじめ、系統９の停電を判定するための閾値を
引き上げて、雑音余裕の改善を図っている。具体的に
は、実施例１の場合と同様の雑音余裕１．８［Ｖ］
（１．８［Ｖ］＝２［Ｖ］−０．２［Ｖ］）を確保する
ために、閾値を１［Ｖ］引き上げ、３［Ｖ］としてい
る。なお、一般的に、雑音余裕はこの１．８［Ｖ］に限
定されるものではなく、停電の不検出と誤検出とのトレ
ードオフの関係および前記検出時間を考慮して設定する
とよい。

【００７６】本実施例によれば、連系する系統９の状態
に関わらず、最適な閾値を設定することができ、したが
ってより誤検出の少ない系統停電検出方法を提供するこ
とができる。なお、波高値以外の平均値や実効値などの
変動成分を判定に使用してもよく、ＶＬ一定制御に起因
するインバータ７の出力電圧波形または出力電流波形の
周期変動を検出できれば検出方法は問わない。

【００７７】なお、以上の３つの実施例では、系統９が
交流系統の場合について示したが、系統９が直流系統の
場合でも、それが電圧源と見なせるような場合であれ
ば、直流系統停電時に、この直流系統に連系する電力変
換装置の出力電圧や出力電流にＶＬ一定制御に起因する
同様の変動が発生するので、本発明を適用することがで
きる。

【００７８】

【発明の効果】本発明によれば、以下の効果が得られ
る。 （１）系統停電時に特有のインバータ部の出力変動を系
統停電の判定に利用しているため、通常時における出力
変動が無く、システム効率が低下せず、不検出領域が狭
く、かつ停電検出時間が短い系統停電の判定を行うこと
ができる。またソフトウエア上の処理のみで実現可能で
あるため、装置を安価に構成することができる。 （２）また、インバータ部の出力変動の周期的成分を検
出して停電の判定を行うようにしているため、停電の誤
検出を少なくすることができる。 （３）また、停電判定用の閾値を適切に設定することに
より、誤検出をさらに減少させることができる。 （４）また、停電の判定に一定の判定時間を設けたた
め、誤検出を減少させ、停電判定用の閾値設定の自由度
を増大させることができる。したがって、一層、誤検出
を減らすことができる。 （５）また、停電判定用の閾値を複数設けたため、検出
時間がより短い停電判定を行うことができる。

【００７９】（６）また、インバータ部の出力電圧また
は出力電流の変動として、波高値の変動を抽出して用い
るようにしたため、変動の抽出を容易に行うことができ
る。あるいは平均値や実効値の変動を抽出して用いるよ
うにしたため、ノイズに強い変動の抽出を行うことがで
きる。また、実効値を抽出する場合は、変動成分の電力
を算出することができるため、この算出結果とインバー
タ部の入力部の変動電力との比較が可能となり、この比
較結果を用いることによって、著しく誤検出を減少さ
せ、さらに不検出領域を減少させることができる。 （７）また、前記変動の抽出に周知のフーリエ変換を用
いるようにしたため、高速かつより少ない演算量で変動
の抽出を行い、制御手段におけるＤＳＰ処理の負担を軽
減することができる。 （８）また、前記フーリエ変換の解析結果のスペクトル
に重み付けを行う等により、実際の変動周波数の成分に
相当するものを抽出することによって、さらに誤検出の
少ない系統の停電の判定を行うことができる。 （９）また、系統の状態に応じて停電判定用の閾値を変
更するようにしたため、雑音余裕を最適な値に設定する
ことが可能となり、誤検出を非常に少なくし、停電検出
時間が短い系統停電の判定を行うことができる。 （１０）さらに、出力電圧維持機能（出力電圧を維持す
る手段）を有さないインバータをインバータ７に用いる
ことで、ＶＬ一定制御に起因する出力電圧および／また
は出力電流の変動がより顕著化するため、誤検出を非常
に減らせる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 図２の装置における系統停電の判定処理を示
すフローチャートである。

【図２】 本発明の第１の実施例に係る系統連系インバ
ータを用いた太陽光発電システムの構成図である。

【図３】 図２の装置のインバータにおける制御手段の
構成を示すブロック図である。

【図４】 図２の装置のインバータにおける制御手段の
マイコンの構成を示すブロック図である。

【図５】 図２の装置のインバータにおける制御手段の
ＤＳＰの構成を示すブロック図である。

【図６】 図２の装置のインバータにおける入力電圧の
一定制御を示すフローチャートである。

【図７】 図２の太陽光発電システムの概念図である。

【図８】 図２の装置におけるインバータの系統停電前
後における出力電圧の波形図である。

【図９】 図２の装置におけるインバータの系統停電前
後における出力電圧の絶対値の波形図である。

【図１０】 図２の装置におけるインバータの出力電圧
波形の波高値抽出方法を示す概念図である。

【図１１】 図２の装置におけるインバータの出力電圧
波形の波高値抽出方法を示すフローチャートである。

【図１２】 図２の装置のインバータにおける波高値の
変動成分の系統停電前後における推移を示す概念図であ
る。

【図１３】 図２の装置におけるＦＦＴ解析のサンプリ
ングに関する一覧表である。

【図１４】 図２の装置のインバータにおける波高値の
変動成分の系統停電下におけるスペクトルの概念図であ
る。

【図１５】 図２の装置のインバータにおける波高値の
変動成分の系統停電前後における推移を示す実測結果を
示すグラフである。

【図１６】 図２の装置のインバータにおける波高値の
変動成分の系統停電前後における推移、および系統の停
電直後からこの変動成分が急上昇した場合の推移を示を
示すグラフである。

【図１７】 本発明の第２の実施例に係る系統停電判定
処理を示すフローチャートである。

【図１８】 本発明の第３の実施例に係る波高値の変動
成分の系統停電前後における推移および閾値の設定方法
を示すグラフである。

【符号の説明】

１：太陽電池、２：コンバータ部、３：電圧検出手段、
４：インバータ部、５：電流検出手段、６：電圧検出手
段、７：系統連系インバータ、８：負荷、９：系統、１
０：制御手段、１２：コンデンサ、１４：遮断器。

フロントページの続き (72)発明者 黒神 誠路 東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノ ン株式会社内 (72)発明者 竹原 信善 東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノ ン株式会社内 (72)発明者 真鍋 直規 東京都大田区下丸子３丁目30番２号キヤノ ン株式会社内 Ｆターム(参考） 5G066 HA11 HB06 5H007 AA06 BB07 CA02 CB05 CC12 DA05 DB02 DB07 DC02 DC05 EA02 FA02 5H420 CC03 DD03 EA12 EA49 EB04 EB09 EB26 EB39 FF03 FF04 FF25

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 入力される直流電力を交流電力に変換し
   て出力するインバータ部および前記インバータ部の入力
   電圧を一定に制御する制御手段を備えた系統連系インバ
   ータ装置において、系統の停電時に前記制御手段による
   制御に起因して生じる前記インバータ部の出力電圧また
   は出力電流の変動を検出して前記系統の停電の有無を判
   定する系統停電判定手段を具備することを特徴とする系
   統連系インバータ装置。
2. 【請求項２】 前記インバータ部の出力電圧を維持する
   手段を有しないことを特徴とする請求項１に記載の系統
   連系インバータ装置。
3. 【請求項３】 前記系統停電判定手段は前記変動の検出
   としてその周期的成分の検出を行って前記停電の有無の
   判定を行うものであることを特徴とする請求項１または
   ２に記載の系統連系インバータ装置。
4. 【請求項４】 前記系統停電判定手段は前記変動が所定
   の閾値を越えた場合に前記系統の停電が生じたと判定す
   るものであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか
   １項に記載の系統連系インバータ装置。
5. 【請求項５】 前記系統停電判定手段は前記変動が所定
   の閾値を越え、さらに閾値を越えた状態が所定の時間継
   続した場合に前記系統の停電が生じたと判定するもので
   あることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記
   載の系統連系インバータ装置。
6. 【請求項６】 前記系統停電判定手段は前記閾値として
   複数のものを用いて前記停電の判定を行うものであるこ
   とを特徴とする請求項４または５に記載の系統連系イン
   バータ装置。
7. 【請求項７】 前記系統停電判定手段は、系統連系開始
   以前に、連系する系統の電圧波形に含まれる系統周波数
   以下の所定の低周波成分を抽出し、この抽出結果を前記
   閾値に反映させるものであることを特徴とする請求項４
   〜６のいずれか１項に記載の系統連系インバータ装置。
8. 【請求項８】 前記系統停電判定手段は前記変動の検出
   として、前記インバータの出力電圧波形または出力電流
   波形の波高値、平均値または実効値における系統周波数
   以下の所定の低周波成分の抽出を行うものであることを
   特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の系統連
   系インバータ装置。
9. 【請求項９】 前記系統停電判定手段は前記低周波成分
   の抽出を、前記出力電圧波形または出力電流波形の波高
   値、平均値または実効値のフーリエ変換により行うもの
   であることを特徴とする請求項８に記載の系統連系イン
   バータ装置。
10. 【請求項１０】 前記系統停電判定手段は前記低周波成
    分として、前記フーリエ変換によって得られるスペクト
    ルに基づき、前記波高値、平均値または実効値の実際の
    変動周波数の成分に相当するものを抽出するものである
    ことを特徴とする請求項９に記載の系統連系インバータ
    装置。
11. 【請求項１１】 入力される直流電力を交流電力に変換
    して出力するインバータ部、前記インバータ部の入力端
    子間を平滑化するコンデンサ、前記コンデンサの端子間
    電圧を検出する第１電圧検出手段、前記第１電圧検出手
    段の第１電圧検出値が所定値となるよう前記インバータ
    部の出力を制御する電圧制御手段を具備し、出力電圧を
    維持する手段を有しない系統連系インバータ装置におい
    て、 前記インバータ部の出力電圧を検出する第２電圧検出手
    段および／または前記インバータ部の出力電流を検出す
    る電流検出手段と、 前記第２電圧検出手段からの第２電圧検出値および／ま
    たは前記電流検出手段からの電流検出値とに基づいて、
    系統停電時に前記電圧制御手段の電圧一定制御に起因す
    る変動を検出し、前記変動により系統の停電を判定する
    系統停電検出手段とを有し、 前記系統停電検出手段からの停電検出信号により運転を
    停止することを特徴とする系統連系インバータ装置。
12. 【請求項１２】 直流電源、前記直流電源から供給され
    る直流電力を交流電力に変換して出力する請求項１〜１
    １のいずれかの系統連系インバータ装置、および系統と
    前記系統連系インバータ装置との間の接続を開閉する開
    閉手段を備え、前記系統連系インバータ装置の系統停電
    判定手段が、前記系統が停電であると判定したとき、前
    記開閉手段により前記系統から前記系統連系インバータ
    装置を解列することを特徴とする系統連系電源システ
    ム。
13. 【請求項１３】 請求項１２の系統連系電源システムを
    備え、その直流電源が太陽電池を用いたものであること
    を特徴とする太陽光発電システム。
14. 【請求項１４】 入力される直流電力を交流電力に変換
    して出力するインバータ部および前記インバータ部への
    入力電圧を一定に制御する制御手段を備えた系統連系イ
    ンバータ装置における系統の停電検出方法であって、前
    記系統の停電時に前記制御手段による制御に起因して生
    じる前記インバータの出力電圧または出力電流の変動を
    検出して前記系統の停電の有無を判定することを特徴と
    する系統の停電検出方法。