JP2001316772A - 大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼Info
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- JP2001316772A JP2001316772A JP2000130942A JP2000130942A JP2001316772A JP 2001316772 A JP2001316772 A JP 2001316772A JP 2000130942 A JP2000130942 A JP 2000130942A JP 2000130942 A JP2000130942 A JP 2000130942A JP 2001316772 A JP2001316772 A JP 2001316772A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】Ｐ及びＳの添加量を所定値以下に低減すること
により、１０００℃前後で良好な熱間加工性を得、この
ことにより湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者を含む環
境で使用可能であり、溶接性、熱間加工性に優れ、しか
も大径鋼管で輸送効率がよく良好な大径シームレス鋼管
用マルテンサイト性ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１−０．３％，Ｍｎ０．１−０．３％，Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０−１３
％，Ｎｉ：５−８％，Ｍｏ：１．５−３％，Ｎ：０．０
２％以下で、Ｃ＋Ｎ：０．０２−０．０４％を満足し、
残部が実質的にＦｅと不可避不純物からなるマルテンサ
イト系ステンレス鋼大径シームレス鋼。
により、１０００℃前後で良好な熱間加工性を得、この
ことにより湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者を含む環
境で使用可能であり、溶接性、熱間加工性に優れ、しか
も大径鋼管で輸送効率がよく良好な大径シームレス鋼管
用マルテンサイト性ステンレス鋼を提供する。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１−０．３％，Ｍｎ０．１−０．３％，Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０−１３
％，Ｎｉ：５−８％，Ｍｏ：１．５−３％，Ｎ：０．０
２％以下で、Ｃ＋Ｎ：０．０２−０．０４％を満足し、
残部が実質的にＦｅと不可避不純物からなるマルテンサ
イト系ステンレス鋼大径シームレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、湿潤炭酸ガス、お
よび湿潤硫化水素を含む環境下で用いられるラインパイ
プ等に適する溶接性に優れた大径シームレス鋼管用マル
テンサイト系ステンレス鋼に関する。
よび湿潤硫化水素を含む環境下で用いられるラインパイ
プ等に適する溶接性に優れた大径シームレス鋼管用マル
テンサイト系ステンレス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】石油、天然ガスの輸送用パイプラインに
用いられる鋼材には、使用環境に応じた耐食性と現地溶
接性に優れていることが要求され、Ｘ５０、Ｘ６５グレ
ードの炭素鋼銅管が用いられることが多かった。
用いられる鋼材には、使用環境に応じた耐食性と現地溶
接性に優れていることが要求され、Ｘ５０、Ｘ６５グレ
ードの炭素鋼銅管が用いられることが多かった。
【０００３】近年、湿潤炭酸ガス、湿潤硫化水素を含む
環境が増加し、耐食性の観点から、ステンレス鋼の使用
が検討されるようになってきた。しかし、既存のステン
レス鋼はラインパイプとして必ずしも充分な特性ではな
く、新たな開発が望まれてきた。すなわち、湿潤炭酸ガ
ス、湿潤硫化水素を含む環境に対して良好な耐食性を有
する０．２％Ｃ〜１３％Ｃｒ鋼は溶接を必要としない油
井管であり、溶接割れ防止のためには高い予熱、後熱処
理温度を必要とし、現地溶接性が重視されるパイプライ
ン用としては適当でなかった。また、２２％または２５
％Ｃｒ等の２相系ステンレス鋼は予熱、後熱処理は必要
ないものの高価であり、大量の鋼材を必要とするパイプ
ラインには使用し難い。このため、特開平６−１００９
４３号公報、特開平４−２６８０１８号公報、特開平８
−１００２３５号公報、特開平８−１００２３６号公報
などでは、Ｃ量を低下させた１３％Ｃｒ鋼を提案してい
る。これらの鋼は通常シームレスまたはＵＯＥ鋼管とし
て供給され、シームレス鋼管の場合、耐圧性能に優れて
いるが最大径４０．６４ｃｍ（１６ｉｎｃｈ）外径まで
の製造が可能でいあり、ＵＯＥ鋼管の場合、耐圧性能は
シームレス鋼管に比べ劣るが、最小外径が５０．８ｃｍ
（２０ｉｎｃｈ）である。径が大きい鋼管の方が輸送効
率が向上し、安価に原油を輸送することが可能である
が、湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者を含む環境での
耐食性と現地溶接性を同時に充分な性能で満足し、しか
も大径鋼管で輸送効率が良く耐圧性能が良好な鋼の要求
に応えられる鋼はなかった。
環境が増加し、耐食性の観点から、ステンレス鋼の使用
が検討されるようになってきた。しかし、既存のステン
レス鋼はラインパイプとして必ずしも充分な特性ではな
く、新たな開発が望まれてきた。すなわち、湿潤炭酸ガ
ス、湿潤硫化水素を含む環境に対して良好な耐食性を有
する０．２％Ｃ〜１３％Ｃｒ鋼は溶接を必要としない油
井管であり、溶接割れ防止のためには高い予熱、後熱処
理温度を必要とし、現地溶接性が重視されるパイプライ
ン用としては適当でなかった。また、２２％または２５
％Ｃｒ等の２相系ステンレス鋼は予熱、後熱処理は必要
ないものの高価であり、大量の鋼材を必要とするパイプ
ラインには使用し難い。このため、特開平６−１００９
４３号公報、特開平４−２６８０１８号公報、特開平８
−１００２３５号公報、特開平８−１００２３６号公報
などでは、Ｃ量を低下させた１３％Ｃｒ鋼を提案してい
る。これらの鋼は通常シームレスまたはＵＯＥ鋼管とし
て供給され、シームレス鋼管の場合、耐圧性能に優れて
いるが最大径４０．６４ｃｍ（１６ｉｎｃｈ）外径まで
の製造が可能でいあり、ＵＯＥ鋼管の場合、耐圧性能は
シームレス鋼管に比べ劣るが、最小外径が５０．８ｃｍ
（２０ｉｎｃｈ）である。径が大きい鋼管の方が輸送効
率が向上し、安価に原油を輸送することが可能である
が、湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者を含む環境での
耐食性と現地溶接性を同時に充分な性能で満足し、しか
も大径鋼管で輸送効率が良く耐圧性能が良好な鋼の要求
に応えられる鋼はなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、湿潤炭酸ガ
スと浸潤硫化水素の両者を含む環境で使用可能であり、
溶接性、熱間加工性に優れ、しかも大径鋼管で輸送効率
が良く耐圧性能が良好な大径シームレス鋼管用マルテン
サイト系ステンレス鋼を提供するものである。
スと浸潤硫化水素の両者を含む環境で使用可能であり、
溶接性、熱間加工性に優れ、しかも大径鋼管で輸送効率
が良く耐圧性能が良好な大径シームレス鋼管用マルテン
サイト系ステンレス鋼を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するため、大径シームレス鋼管の製造可能なエク
スパンドミルの主たる圧延温度である１０００℃前後に
おける熱間加工性を向上させる手法を種々検討した。そ
の結果、ＰおよびＳを所定値以下に低減すれば、１００
０℃前後で良好な熱間加工性を得られることがわかり、
以下のような大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ス
テンレス鋼を完成した。
を解決するため、大径シームレス鋼管の製造可能なエク
スパンドミルの主たる圧延温度である１０００℃前後に
おける熱間加工性を向上させる手法を種々検討した。そ
の結果、ＰおよびＳを所定値以下に低減すれば、１００
０℃前後で良好な熱間加工性を得られることがわかり、
以下のような大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ス
テンレス鋼を完成した。
【０００６】１．質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下で、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満
足し、残部がＦｅと不可避不純物からなる大径シームレ
ス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼。
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下で、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満
足し、残部がＦｅと不可避不純物からなる大径シームレ
ス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼。
【０００７】２．質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：０．
１〜３％の１種または２種を含有し、Ｃ＋Ｎ：０．０２
〜０．０４％を満足し、残部がＦｅと不可避不純物から
なる大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス
鋼。
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：０．
１〜３％の１種または２種を含有し、Ｃ＋Ｎ：０．０２
〜０．０４％を満足し、残部がＦｅと不可避不純物から
なる大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス
鋼。
【０００８】３．質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下、さらにＴｉ：０．０１〜０．１％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．１％の１種または２種を含有し、Ｃ
＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足し、残部がＦｅと不
可避不純物からなる大径シームレス鋼管用マルテンサイ
ト系ステンレス鋼。
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下、さらにＴｉ：０．０１〜０．１％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．１％の１種または２種を含有し、Ｃ
＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足し、残部がＦｅと不
可避不純物からなる大径シームレス鋼管用マルテンサイ
ト系ステンレス鋼。
【０００９】４．質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓ
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：０．
１〜３％の１種または２種、Ｔｉ：０．０１〜０．１
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％の１種または２種を含有
し、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足し、残部がＦ
ｅと不可避不純物からなる大径シームレス鋼管用マルテ
ンサイト系ステンレス鋼。
ｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜
１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：
０．０２％以下、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：０．
１〜３％の１種または２種、Ｔｉ：０．０１〜０．１
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％の１種または２種を含有
し、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足し、残部がＦ
ｅと不可避不純物からなる大径シームレス鋼管用マルテ
ンサイト系ステンレス鋼。
【００１０】そして、これらの方法は、特に、外径が４
０．６４〜６６．０４ｃｍ（１６〜２６インチ）の大径
シームレス鋼管に有効である。
０．６４〜６６．０４ｃｍ（１６〜２６インチ）の大径
シームレス鋼管に有効である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の各添加成分の添加
理由と添加範囲の限定理由を述べる。
理由と添加範囲の限定理由を述べる。
【００１２】Ｃ：０．０２％以下 鋼中のＣｒと炭化物を形成し、強度を高める元素である
が、過剰に添加すると耐食性に有効なＣｒ量を減少させ
る。また、溶接熱影響部硬さを上昇させ、溶接後熱処理
が必要となるため上限を０．０２％とする。
が、過剰に添加すると耐食性に有効なＣｒ量を減少させ
る。また、溶接熱影響部硬さを上昇させ、溶接後熱処理
が必要となるため上限を０．０２％とする。
【００１３】Ｓｉ：０．１〜０．３％ 脱酸剤として添加されるが、０．１％以下では効果がな
く、一方、過剰に添加されるとデルターフェライトが晶
出するので、相バランスを保つため、Ｎｉの増量が必要
となるため、上限を０．３％とする。
く、一方、過剰に添加されるとデルターフェライトが晶
出するので、相バランスを保つため、Ｎｉの増量が必要
となるため、上限を０．３％とする。
【００１４】Ｍｎ：０．１〜０．３％ 製鋼上、脱酸剤として添加されるが、０．１％以下では
その効果がなく、熱間加工性も低下する。一方、過剰に
添加すると炭酸ガス、硫化水素環境下での耐食性が低下
するため上限を０．３％とする。
その効果がなく、熱間加工性も低下する。一方、過剰に
添加すると炭酸ガス、硫化水素環境下での耐食性が低下
するため上限を０．３％とする。
【００１５】Ｐ：０．０２％以下 Ｐは０．０４％以下であれば、本発明の鋼が有する耐食
性に影響を与えないが、さらに、良好な熱間加工性を得
るために０．０２％以下に制限する。
性に影響を与えないが、さらに、良好な熱間加工性を得
るために０．０２％以下に制限する。
【００１６】Ｓ：０．００２％以下 Ｓは０．０１％以下であれば、本発明の鋼が有する耐食
性に影響を与えないが、さらに、良好な熱間加工性を得
るために０．００２％以下に制限する。
性に影響を与えないが、さらに、良好な熱間加工性を得
るために０．００２％以下に制限する。
【００１７】Ｃｒ：１０〜１３％ 湿潤炭酸ガスを含む環境での耐食性向上に有効な元素で
あるが、１０％未満ではその効果が得られない。含有量
の増加に従い、耐食性は向上するが、強力なフェライト
生成元素であり、マルテンサイト組織とするため高価な
オーステナイト生成元素であるＮｉの増量が必要となる
ので、上限を１３％とする。
あるが、１０％未満ではその効果が得られない。含有量
の増加に従い、耐食性は向上するが、強力なフェライト
生成元素であり、マルテンサイト組織とするため高価な
オーステナイト生成元素であるＮｉの増量が必要となる
ので、上限を１３％とする。
【００１８】Ｎｉ：５〜８％ マルテンサイト組織を得るために必要な元素であるが、
５％未満ではフェライト相が多くなり、靱性、耐食性を
損なう。一方、８％を超えると高価な元素なため、経済
性が低下するので、含有量範囲を５〜８％とする。
５％未満ではフェライト相が多くなり、靱性、耐食性を
損なう。一方、８％を超えると高価な元素なため、経済
性が低下するので、含有量範囲を５〜８％とする。
【００１９】Ｍｏ：１．５〜３％ 耐食性に有効な元素であるが、１．５％未満ではその効
果が充分でない。フェライト生成元素のため、３％を超
えて添加すると相バランスを保つため、高価なＮｉの増
量が必要となるため、上限を３％とする。
果が充分でない。フェライト生成元素のため、３％を超
えて添加すると相バランスを保つため、高価なＮｉの増
量が必要となるため、上限を３％とする。
【００２０】Ｎ：０．０２％以下 鋼中のＣｒと窒化物を形成し、強度を高める元素である
が、過剰に添加すると耐食性に有効なＣｒ量を減少させ
る。また、溶接熱影響部硬さを上昇させ、溶接後熱処理
が必要となるため上限を０．０２％とする。
が、過剰に添加すると耐食性に有効なＣｒ量を減少させ
る。また、溶接熱影響部硬さを上昇させ、溶接後熱処理
が必要となるため上限を０．０２％とする。
【００２１】Ｗ：０．１〜３％、Ｃｕ：０．１〜３％ いずれも強度、耐食性に有効な元素であり、添加する場
合は０．１％未満では効果が充分でなく、３％を超える
と熱間加工性が劣化するので０．１〜３％とする。
合は０．１％未満では効果が充分でなく、３％を超える
と熱間加工性が劣化するので０．１〜３％とする。
【００２２】Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１％ いずれも鋼中のＣと炭化物を形成し、結晶粒を微細化す
る効果により、強度と靱性を向上させる元素であるが、
添加する場合は０．０１％未満では効果が充分でなく、
０．１％を超えると効果が飽和するので０．０１〜０．
１％とする。
１〜０．１％ いずれも鋼中のＣと炭化物を形成し、結晶粒を微細化す
る効果により、強度と靱性を向上させる元素であるが、
添加する場合は０．０１％未満では効果が充分でなく、
０．１％を超えると効果が飽和するので０．０１〜０．
１％とする。
【００２３】Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％ Ｃ、Ｎの個々の元素は上述した限定範囲内で添加される
が、本発明ではさらにＣ＋Ｎについて規定する。所定強
度を得るために０．０２％以上とし、溶接熱影響部の硬
さを抑制するため０．０４％以下とする。
が、本発明ではさらにＣ＋Ｎについて規定する。所定強
度を得るために０．０２％以上とし、溶接熱影響部の硬
さを抑制するため０．０４％以下とする。
【００２４】本発明鋼は、所定の成分範囲であれば、転
炉、電気炉またはそれらの合わせ湯等、いずれの方法で
溶製しても良い。溶製後、連続鋳造機または鋳型でビレ
ットとするか、鋼塊を熱間圧延でビレットとした後、熱
間圧延で鋼管に加工し、熱処理にて目標の強度を得る。
熱処理は加工後の冷却や焼準により変態マルテンサイト
組織とした後、焼戻しにより強度の調整を行なうと良
い。
炉、電気炉またはそれらの合わせ湯等、いずれの方法で
溶製しても良い。溶製後、連続鋳造機または鋳型でビレ
ットとするか、鋼塊を熱間圧延でビレットとした後、熱
間圧延で鋼管に加工し、熱処理にて目標の強度を得る。
熱処理は加工後の冷却や焼準により変態マルテンサイト
組織とした後、焼戻しにより強度の調整を行なうと良
い。
【００２５】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼を転炉、電気炉の合
わせ湯にて溶製後、連続鋳造機でビレットとした後、プ
ラグミルにより熱間で４０．６４ｃｍ（１６ｉｎｃｈ）
外径の鋼管に加工する。その後、エキスパンドミルによ
り熱間で５０．８ｃｍ（２０ｉｎｃｈ）外径の鋼管に加
工し、熱処理にて目標の強度を得る。熱処理は加工後の
冷却により変態マルテンサイト組織とした後、焼戻しに
より強度の調整を行なった。圧延後の表面性状を観察
し、手入れの不要な場合を合格とした。さらに、これら
鋼管の耐食性、溶接性の調査を実施した。湿潤硫化水素
に対する耐食性を評価する試験としての耐応力腐食割れ
試験（耐ＳＳＣ試験）はＮＡＣＥ ＴＭ０１７７の試験
方法に準拠した。耐力の９０％の応力を負荷した試験片
を常温にて、０．０１ａｔｍの硫化水素を飽和させたｐ
Ｈ＝４．５の２５％ＮａＣｌ水溶液中に７２０時間漬
け、破断しない場合を合格とした。溶接性試験は二相系
ステンレス鋼の溶接棒を用いてＭａｎｕａｌ ＴＩＧに
て溶接した時の熱影響部の硬さを測定し、その硬さが、
３５０Ｈｖ以下を合格とした。
わせ湯にて溶製後、連続鋳造機でビレットとした後、プ
ラグミルにより熱間で４０．６４ｃｍ（１６ｉｎｃｈ）
外径の鋼管に加工する。その後、エキスパンドミルによ
り熱間で５０．８ｃｍ（２０ｉｎｃｈ）外径の鋼管に加
工し、熱処理にて目標の強度を得る。熱処理は加工後の
冷却により変態マルテンサイト組織とした後、焼戻しに
より強度の調整を行なった。圧延後の表面性状を観察
し、手入れの不要な場合を合格とした。さらに、これら
鋼管の耐食性、溶接性の調査を実施した。湿潤硫化水素
に対する耐食性を評価する試験としての耐応力腐食割れ
試験（耐ＳＳＣ試験）はＮＡＣＥ ＴＭ０１７７の試験
方法に準拠した。耐力の９０％の応力を負荷した試験片
を常温にて、０．０１ａｔｍの硫化水素を飽和させたｐ
Ｈ＝４．５の２５％ＮａＣｌ水溶液中に７２０時間漬
け、破断しない場合を合格とした。溶接性試験は二相系
ステンレス鋼の溶接棒を用いてＭａｎｕａｌ ＴＩＧに
て溶接した時の熱影響部の硬さを測定し、その硬さが、
３５０Ｈｖ以下を合格とした。
【００２６】表２に試験結果を示す。本発明鋼である
Ａ、Ｂは、圧延後良好な表面性状を示し、手入れの必要
がない。また、耐食性、溶接性の試験においても、本発
明鋼は良好な成績を示し、合格であった。
Ａ、Ｂは、圧延後良好な表面性状を示し、手入れの必要
がない。また、耐食性、溶接性の試験においても、本発
明鋼は良好な成績を示し、合格であった。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者を含む環境で優れた
耐食性を示し、溶接性、熱間加工性に優れ、しかも大径
鋼管で輸送効率が良く耐圧性能が良好なマルテンサイト
系ステンレス鋼が得られ、石油、天然ガス用ラインパイ
プに使用でき、工業上著しい効果を有する。
湿潤炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者を含む環境で優れた
耐食性を示し、溶接性、熱間加工性に優れ、しかも大径
鋼管で輸送効率が良く耐圧性能が良好なマルテンサイト
系ステンレス鋼が得られ、石油、天然ガス用ラインパイ
プに使用でき、工業上著しい効果を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山▲崎▼ 一男 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 鈴木 敏雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 南 雄介 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 小野 達雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 クミノ・ギウセッペ イタリア国、ダルミネ（ベルガモ）、ピア ッツァ・カドゥーティ・６ ルーリオ 1944 ヌメロ １
Claims (5)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：０．
０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜１３
％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：０．０
２％以下で、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足し、
残部が実質的にＦｅと不可避不純物からなる大径シーム
レス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：０．
０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜１３
％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：０．０
２％以下、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：０．１〜３
％の１種または２種を含有し、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．
０４％を満足し、残部が実質的にＦｅと不可避不純物か
らなる大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレ
ス鋼。 - 【請求項３】 質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：０．
０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜１３
％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：０．０
２％以下、さらにＴｉ：０．０１〜０．１％、Ｎｂ：
０．０１〜０．１％の１種または２種を含有し、Ｃ＋
Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足し、残部が実質的にＦ
ｅと不可避不純物からなる大径シームレス鋼管用マルテ
ンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：０．
０２％以下、Ｓ：０．００２％以下、Ｃｒ：１０〜１３
％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、Ｎ：０．０
２％以下、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：０．１〜３
％の１種または２種、Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．１％の１種または２種を含有し、Ｃ
＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足し、残部が実質的に
Ｆｅと不可避不純物からなる大径シームレス鋼管用マル
テンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項５】 外径が４０．６４〜６６．０４ｃｍ（１
６〜２６インチ）である請求項１〜４のいずれかに記載
のマルテンサイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000130942A JP3529701B2 (ja) | 2000-04-28 | 2000-04-28 | 大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2000130942A JP3529701B2 (ja) | 2000-04-28 | 2000-04-28 | 大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001316772A true JP2001316772A (ja) | 2001-11-16 |
| JP3529701B2 JP3529701B2 (ja) | 2004-05-24 |
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| JP2000130942A Expired - Lifetime JP3529701B2 (ja) | 2000-04-28 | 2000-04-28 | 大径シームレス鋼管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3529701B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113584407A (zh) * | 2020-04-30 | 2021-11-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度耐高温腐蚀马氏体不锈钢及其制造方法 |
-
2000
- 2000-04-28 JP JP2000130942A patent/JP3529701B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113584407A (zh) * | 2020-04-30 | 2021-11-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度耐高温腐蚀马氏体不锈钢及其制造方法 |
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