JP2001239250A - 再生骨材の製造方法 - Google Patents
再生骨材の製造方法Info
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
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- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】骨材からセメントモルタル分のほとんどを除去
させることで、天然の骨材や砕石・砕砂と同等の品質の
再生粗骨材および再生細骨材を製造可能にして、コンク
リート骨材資源の循環化に貢献する。 【解決手段】コンクリート廃材から再生骨材を製造する
方法において、コンクリート廃材を所定の大きさのコン
クリート塊に破砕する第１ステップと、ケーシング１の
鉛直筒部内に、筒状ロータ２を偏心回転自在に設けてお
き、該ロータと鉛直筒部との間隙Ｓに、コンクリート塊
９および鉄球等の媒体１０を投入して、ロータの偏心回
転によりコンクリート塊相互を摩擦接触させて骨材から
セメントモルタル分を除去するに際しての圧縮力を上記
媒体で増強させる第２ステップと、ケーシングから排出
された再生骨材を、再生粗骨材と再生細骨材とに篩分け
する第３ステップとを有する。
させることで、天然の骨材や砕石・砕砂と同等の品質の
再生粗骨材および再生細骨材を製造可能にして、コンク
リート骨材資源の循環化に貢献する。 【解決手段】コンクリート廃材から再生骨材を製造する
方法において、コンクリート廃材を所定の大きさのコン
クリート塊に破砕する第１ステップと、ケーシング１の
鉛直筒部内に、筒状ロータ２を偏心回転自在に設けてお
き、該ロータと鉛直筒部との間隙Ｓに、コンクリート塊
９および鉄球等の媒体１０を投入して、ロータの偏心回
転によりコンクリート塊相互を摩擦接触させて骨材から
セメントモルタル分を除去するに際しての圧縮力を上記
媒体で増強させる第２ステップと、ケーシングから排出
された再生骨材を、再生粗骨材と再生細骨材とに篩分け
する第３ステップとを有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はコンクリート廃材か
ら再生骨材を製造する方法に関する。
ら再生骨材を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】建設廃棄物の大きな割合を占めるコンク
リート廃材は、路盤材や埋め戻し材として再利用されて
いるが、再利用率の向上や、最終処分量の減容、資源の
有効利用の観点から、より高度な再生処理を行って構造
体コンクリート用の骨材として利用することが求められ
ている。コンクリート廃材の再生処理は、一般にインペ
ラブレーカーやジョークラッシャー、インパクトクラッ
シャーなどの乾式の装置による破砕・磨砕、振動ふるい
や風ふるい等によるふるい分け、および磁力選別機によ
る鉄筋などの除去の組合せにより行われている。例え
ば、特公平６−３０７５５には、垂直円筒内で偏心回転
する垂直円筒間でコンクリート塊同士を衝突させること
でセメント分を除去するコンクリート屑の再生方法が記
載されている。また、特開平８−１０９０５２には、粗
骨材原料を加熱し、乾式攪拌と湿式攪拌との２段処理攪
拌でセメント分を除去することが記載されている。さら
に、特開平１０−２９７９４９には、破砕装置としてボ
ールミルを使用し、ドラム内の硬質ボールの自重と硬質
ボール同士の挟み込みでコンクリート塊を破砕すること
が記載されている。
リート廃材は、路盤材や埋め戻し材として再利用されて
いるが、再利用率の向上や、最終処分量の減容、資源の
有効利用の観点から、より高度な再生処理を行って構造
体コンクリート用の骨材として利用することが求められ
ている。コンクリート廃材の再生処理は、一般にインペ
ラブレーカーやジョークラッシャー、インパクトクラッ
シャーなどの乾式の装置による破砕・磨砕、振動ふるい
や風ふるい等によるふるい分け、および磁力選別機によ
る鉄筋などの除去の組合せにより行われている。例え
ば、特公平６−３０７５５には、垂直円筒内で偏心回転
する垂直円筒間でコンクリート塊同士を衝突させること
でセメント分を除去するコンクリート屑の再生方法が記
載されている。また、特開平８−１０９０５２には、粗
骨材原料を加熱し、乾式攪拌と湿式攪拌との２段処理攪
拌でセメント分を除去することが記載されている。さら
に、特開平１０−２９７９４９には、破砕装置としてボ
ールミルを使用し、ドラム内の硬質ボールの自重と硬質
ボール同士の挟み込みでコンクリート塊を破砕すること
が記載されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】第１の公知例（特公平
６−３０７５５）では、垂直円筒内で偏心回転する垂直
円筒間でコンクリート塊同士を衝突させるため、他の乾
式の破砕・磨砕装置に比べて特にすりもみ効果が高く、
再生骨材のうち５ｍｍ以上の粒径の粗骨材は天然骨材や
砕石と同等の品質を有するが、これらと同等の品質を有
する５ｍｍ以下の再生細骨材を製造することは不可能で
ある。第２の公知例（特開平８−１０９０５２）に記載
されているように、加熱による前処理を行えば、５ｍｍ
以下の再生細骨材でも天然の骨材や砕石の品質と同等の
ものを製造できる可能性があるが、加熱に要するエネル
ギーは非常に大きく、エネルギーコストや環境負荷の面
で実用性に乏しい。第３の公知例（特開平１０−２９７
９４９）に記載のボールミルでは、コーンクラッシャー
やジョークラッシャー等破砕作用を有する他の破砕装置
と同様に、破砕時間を長くしてコンクリート塊を砂の粒
径以下に破砕することも可能であるが、このように過度
に破砕することなく、換言すれば破砕時間を短くするこ
とにより、原料とするコンクリート塊に含まれる骨材の
粒径とほぼ同等の粒径の再生骨材を製造しようとする
と、骨材からセメントモルタル分が十分に除去されず、
セメントモルタル分が骨材に付着したまま残存する量は
概ね２０％以上にもなり、建築物等の構造体に使用可能
なコンクリート用の骨材の品質規定を満足することがで
きない。例えば、絶乾密度の骨材基準が２．５以上であ
るのに対して、本公知例で製造されるものは２．３〜
２．４程度であり、また、吸水率の骨材基準が３．０％
以下であるのに対して５〜１０％である。一方、破砕時
間を長くしてコンクリート塊に含まれる骨材よりも小さ
な粒径の再生骨材を製造しようとすると、品質規定を満
足する砂利（粗骨材）を得ることが困難であるばかり
か、元々コンクリート塊に含まれている骨材の回収効率
も低下し、さらには破砕の影響により骨材自身の強度も
低下するため、コンクリートに利用したときにコンクリ
ートの圧縮強度が低下することなり、再生処理方法とし
ては好ましくない。
６−３０７５５）では、垂直円筒内で偏心回転する垂直
円筒間でコンクリート塊同士を衝突させるため、他の乾
式の破砕・磨砕装置に比べて特にすりもみ効果が高く、
再生骨材のうち５ｍｍ以上の粒径の粗骨材は天然骨材や
砕石と同等の品質を有するが、これらと同等の品質を有
する５ｍｍ以下の再生細骨材を製造することは不可能で
ある。第２の公知例（特開平８−１０９０５２）に記載
されているように、加熱による前処理を行えば、５ｍｍ
以下の再生細骨材でも天然の骨材や砕石の品質と同等の
ものを製造できる可能性があるが、加熱に要するエネル
ギーは非常に大きく、エネルギーコストや環境負荷の面
で実用性に乏しい。第３の公知例（特開平１０−２９７
９４９）に記載のボールミルでは、コーンクラッシャー
やジョークラッシャー等破砕作用を有する他の破砕装置
と同様に、破砕時間を長くしてコンクリート塊を砂の粒
径以下に破砕することも可能であるが、このように過度
に破砕することなく、換言すれば破砕時間を短くするこ
とにより、原料とするコンクリート塊に含まれる骨材の
粒径とほぼ同等の粒径の再生骨材を製造しようとする
と、骨材からセメントモルタル分が十分に除去されず、
セメントモルタル分が骨材に付着したまま残存する量は
概ね２０％以上にもなり、建築物等の構造体に使用可能
なコンクリート用の骨材の品質規定を満足することがで
きない。例えば、絶乾密度の骨材基準が２．５以上であ
るのに対して、本公知例で製造されるものは２．３〜
２．４程度であり、また、吸水率の骨材基準が３．０％
以下であるのに対して５〜１０％である。一方、破砕時
間を長くしてコンクリート塊に含まれる骨材よりも小さ
な粒径の再生骨材を製造しようとすると、品質規定を満
足する砂利（粗骨材）を得ることが困難であるばかり
か、元々コンクリート塊に含まれている骨材の回収効率
も低下し、さらには破砕の影響により骨材自身の強度も
低下するため、コンクリートに利用したときにコンクリ
ートの圧縮強度が低下することなり、再生処理方法とし
ては好ましくない。
【０００４】本発明は、偏心ロータを設けたケーシング
内に、コンクリート塊と共に媒体を装入することによ
り、コンクリート塊相互間の摩擦力が増大させて、骨材
からセメントモルタル分をより完全に除去せることで、
天然の骨材や砕石・砕砂と同等の品質の再生粗骨材およ
び再生細骨材を製造可能にして、コンクリート骨材資源
の循環化に貢献するものである。
内に、コンクリート塊と共に媒体を装入することによ
り、コンクリート塊相互間の摩擦力が増大させて、骨材
からセメントモルタル分をより完全に除去せることで、
天然の骨材や砕石・砕砂と同等の品質の再生粗骨材およ
び再生細骨材を製造可能にして、コンクリート骨材資源
の循環化に貢献するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】第１の手段として、コン
クリート廃材から再生骨材を製造する方法において、コ
ンクリート廃材を所定の大きさのコンクリート塊に破砕
する第１ステップと、ケーシング１の鉛直筒部内に、筒
状ロータ２を偏心回転可能に設けておき、該ロータと鉛
直筒部との間隙Ｓに、コンクリート塊９および所定の圧
縮強度と硬度とを有する圧縮力増大用の媒体１０を装入
して、ロータの偏心回転によりコンクリート塊相互を摩
擦接触させて骨材からセメントモルタル分を除去するに
際しての圧縮力を上記媒体で増強させる第２ステップ
と、上記ケーシングから排出された再生骨材を、再生粗
骨材と再生細骨材とに篩分けする第３ステップとを有す
る。
クリート廃材から再生骨材を製造する方法において、コ
ンクリート廃材を所定の大きさのコンクリート塊に破砕
する第１ステップと、ケーシング１の鉛直筒部内に、筒
状ロータ２を偏心回転可能に設けておき、該ロータと鉛
直筒部との間隙Ｓに、コンクリート塊９および所定の圧
縮強度と硬度とを有する圧縮力増大用の媒体１０を装入
して、ロータの偏心回転によりコンクリート塊相互を摩
擦接触させて骨材からセメントモルタル分を除去するに
際しての圧縮力を上記媒体で増強させる第２ステップ
と、上記ケーシングから排出された再生骨材を、再生粗
骨材と再生細骨材とに篩分けする第３ステップとを有す
る。
【０００６】第２の手段として、第１の手段を有すると
共に、上記第２ステップにおける媒体１０は、鉄球、ア
ルミナ球、または圧縮強度１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上
でかつロックウェル硬度が５０以上の岩石からなる。
共に、上記第２ステップにおける媒体１０は、鉄球、ア
ルミナ球、または圧縮強度１０００ｋｇｆ／ｃｍ2 以上
でかつロックウェル硬度が５０以上の岩石からなる。
【０００７】第３の手段として、第１又は第２の手段を
有すると共に、上記媒体１０のうち９５重量％以上が粒
径５〜４０ｍｍの範囲内である。
有すると共に、上記媒体１０のうち９５重量％以上が粒
径５〜４０ｍｍの範囲内である。
【０００８】第４の手段として、第１、第２又は第３の
手段を有すると共に、上記第３ステップの篩分けの前後
のどちらか一方に、上記媒体１０を回収するステップを
設けた。
手段を有すると共に、上記第３ステップの篩分けの前後
のどちらか一方に、上記媒体１０を回収するステップを
設けた。
【０００９】
【発明の実施の形態】図１は、本発明に係る再生骨材の
製造方法に使用する公知の再生装置（特公平６−３０７
７５参照）を示すもので、これを簡単に説明すると、縦
に設置した円筒形のケーシング１の鉛直筒部内に偏心量
Ｃだけ偏心した上面閉塞の円筒状の偏心ロータ２を回転
可能に立設すると共に、該ロータの主軸３にベルト４を
介してモータ５を連結する。
製造方法に使用する公知の再生装置（特公平６−３０７
７５参照）を示すもので、これを簡単に説明すると、縦
に設置した円筒形のケーシング１の鉛直筒部内に偏心量
Ｃだけ偏心した上面閉塞の円筒状の偏心ロータ２を回転
可能に立設すると共に、該ロータの主軸３にベルト４を
介してモータ５を連結する。
【００１０】また、ケーシング１の鉛直筒部と偏心ロー
タ２との間隙Ｓの下方には、該間隙内におけるコンクリ
ート塊等の充填密度を調節するための調節プレート６を
上下動自在に設置する。該プレートを間隙下端面に接近
させるほど充填密度を高くすることができる。なお、ケ
ーシング１の鉛直筒部より上方部分は投入用の第１ホッ
パ７を形成し、また、ケーシングの下方には排出用の第
２ホッパ８を設置する。
タ２との間隙Ｓの下方には、該間隙内におけるコンクリ
ート塊等の充填密度を調節するための調節プレート６を
上下動自在に設置する。該プレートを間隙下端面に接近
させるほど充填密度を高くすることができる。なお、ケ
ーシング１の鉛直筒部より上方部分は投入用の第１ホッ
パ７を形成し、また、ケーシングの下方には排出用の第
２ホッパ８を設置する。
【００１１】次に本発明に係る再生骨材の製造方法の実
施形態について説明する。 （１）第１ステップ 建設現場等から発生するコンクリート廃材を、インペラ
ブレーカーやジョークラッシャー等の破砕装置で、粒径
５０ｍｍ以下のコンクリート塊に破砕し、破砕後のコン
クリート塊を篩分けて、所定範囲内の粒径のコンクリー
ト塊を選別する。
施形態について説明する。 （１）第１ステップ 建設現場等から発生するコンクリート廃材を、インペラ
ブレーカーやジョークラッシャー等の破砕装置で、粒径
５０ｍｍ以下のコンクリート塊に破砕し、破砕後のコン
クリート塊を篩分けて、所定範囲内の粒径のコンクリー
ト塊を選別する。
【００１２】（２）第２ステップ ケーシング１の第１ホッパ７内にコンクリート塊９と媒
体１０とを投入する。これらは偏心回転するロータ２と
ケーシングの鉛直筒部との間隙Ｓ内を落下するが、この
間にロータ２による圧縮力を受けてコンクリート塊は互
いに摩擦接触し、これにより骨材表面に付着したセメン
トモルタル分が除去される。
体１０とを投入する。これらは偏心回転するロータ２と
ケーシングの鉛直筒部との間隙Ｓ内を落下するが、この
間にロータ２による圧縮力を受けてコンクリート塊は互
いに摩擦接触し、これにより骨材表面に付着したセメン
トモルタル分が除去される。
【００１３】媒体１０を混合しない場合、コンクリート
塊の粒径が比較的大きい場合には殆ど問題が生じない
が、比較的小さい場合は、間隙Ｓの外周部を流下するコ
ンクリート塊にはロータ２からの圧縮力が十分に伝わら
ず、このためコンクリート塊相互間の摩擦力は小さくセ
メントモルタル分は十分に除去されない。が、媒体を混
合すると、ロータ２からの圧縮力が媒体を介して間隙Ｓ
の外周側のコンクリート塊に伝わるため、コンクリート
塊相互間の摩擦力が増大する。
塊の粒径が比較的大きい場合には殆ど問題が生じない
が、比較的小さい場合は、間隙Ｓの外周部を流下するコ
ンクリート塊にはロータ２からの圧縮力が十分に伝わら
ず、このためコンクリート塊相互間の摩擦力は小さくセ
メントモルタル分は十分に除去されない。が、媒体を混
合すると、ロータ２からの圧縮力が媒体を介して間隙Ｓ
の外周側のコンクリート塊に伝わるため、コンクリート
塊相互間の摩擦力が増大する。
【００１４】媒体１０としては、ケーシング１内で破壊
しにくく、かつ磨耗しにくいことが望ましく、この観点
から請求項２記載のように、鉄球、アルミナ球、または
圧縮強度１０００ｋｇｆ／ｃm2以上でかつロックウェル
硬度が５０以上の岩石が好ましい。 また、媒体の粒径
は、請求項３記載のように、９５重量％以上が１０〜４
０ｍｍの範囲内にあることが好ましい。この範囲よりも
大きい媒体は間隙Ｓを閉塞させるおそれがあり、また、
この範囲よりも小さい媒体は、間隙Ｓ内の充填密度を高
めることにもなりかねないことから、運転負荷の増大を
招くことになると共に、摩擦力増強の効果、言い換えれ
ばすりもみ増強の効果がうすれることになるからであ
る。
しにくく、かつ磨耗しにくいことが望ましく、この観点
から請求項２記載のように、鉄球、アルミナ球、または
圧縮強度１０００ｋｇｆ／ｃm2以上でかつロックウェル
硬度が５０以上の岩石が好ましい。 また、媒体の粒径
は、請求項３記載のように、９５重量％以上が１０〜４
０ｍｍの範囲内にあることが好ましい。この範囲よりも
大きい媒体は間隙Ｓを閉塞させるおそれがあり、また、
この範囲よりも小さい媒体は、間隙Ｓ内の充填密度を高
めることにもなりかねないことから、運転負荷の増大を
招くことになると共に、摩擦力増強の効果、言い換えれ
ばすりもみ増強の効果がうすれることになるからであ
る。
【００１５】なお、骨材からセメントモルタル分を除去
させるためには、装置内で媒体とある程度の接触時間が
必要であり、接触時間は長いほど再生骨材の品質が向上
するが、長すぎると製造効率の低下を招くことになる。
これらの点を考慮して通常は１０秒ないし３０秒程度に
する。接触時間は、間隙Ｓ内におけるコンクリート塊と
媒体の充填密度を調節するための調節プレート６の上下
位置と、ロータ２の回転数と、間隙Ｓの寸法等に依存す
る。図１の装置例において、接触時間を１０秒程度にす
るためには、ロータ２の回転数を４５０〜５５０ｒｐ
ｍ、間隙Ｓを１０〜１００ｍｍ、ロータ２の長さを５０
０〜１０００ｍｍにする。
させるためには、装置内で媒体とある程度の接触時間が
必要であり、接触時間は長いほど再生骨材の品質が向上
するが、長すぎると製造効率の低下を招くことになる。
これらの点を考慮して通常は１０秒ないし３０秒程度に
する。接触時間は、間隙Ｓ内におけるコンクリート塊と
媒体の充填密度を調節するための調節プレート６の上下
位置と、ロータ２の回転数と、間隙Ｓの寸法等に依存す
る。図１の装置例において、接触時間を１０秒程度にす
るためには、ロータ２の回転数を４５０〜５５０ｒｐ
ｍ、間隙Ｓを１０〜１００ｍｍ、ロータ２の長さを５０
０〜１０００ｍｍにする。
【００１６】（３）第３ステップ ケーシング１を通過して第２ホッパ８から排出された骨
材を、振動ふるいや風ふるい等により篩い分けして、再
生粗骨材と再生細骨材とを得る。
材を、振動ふるいや風ふるい等により篩い分けして、再
生粗骨材と再生細骨材とを得る。
【００１７】（４）第４ステップ 媒体は繰り返して使用することが可能であり、このため
篩分け後の再生骨材中に混在する媒体を回収することが
好ましい。回収装置としては、周知の比重差選別装置を
使用するが、媒体が鉄球である場合には、周知の磁力選
別装置を使用することも可能である。なお、媒体の回収
は第３ステップの篩分けの前に行うことも可能である。
篩分け後の再生骨材中に混在する媒体を回収することが
好ましい。回収装置としては、周知の比重差選別装置を
使用するが、媒体が鉄球である場合には、周知の磁力選
別装置を使用することも可能である。なお、媒体の回収
は第３ステップの篩分けの前に行うことも可能である。
【００１８】
【実施例１】建設現場にて粒径４０ｍｍ以下に破砕した
嵩１ｍ3 のコンクリート塊を天日乾燥した後、篩分けに
より粒径５〜４０ｍｍのコンクリート塊を選別し、選別
したコンクリート塊を、粒径２０ｍｍで、嵩が０．５ｍ
3 の鉄球と共にケーシング１の第１ホッパ７内へ投入し
て再生処理した後、篩分けにより粒径５ｍｍ以上の粒子
を再生粗骨材として、また、０．１５〜５ｍｍの粒子を
再生細骨材として製造した。なお、ケーシング１の鉛直
筒部の内径は７２０ｍｍ、高さは８００ｍｍ、ロータ２
の偏心量は１１．７ｍｍ、ロータ２の内径は６００ｍ
ｍ、ロータの高さは８００ｍｍとした。上記のようにし
て製造した再生粗骨材の吸水率は２．５％、乾燥状態の
比重は２．５６であった。これらの数値は建築学会コン
クリート工事標準仕様書ＪＡＳＳ５の骨材の規定を満足
するものである。一方、再生細骨材の吸水率は３．２
％、乾燥状態の比重は２．５６であった。これらの数値
も同様に同規定を満足するものである。
嵩１ｍ3 のコンクリート塊を天日乾燥した後、篩分けに
より粒径５〜４０ｍｍのコンクリート塊を選別し、選別
したコンクリート塊を、粒径２０ｍｍで、嵩が０．５ｍ
3 の鉄球と共にケーシング１の第１ホッパ７内へ投入し
て再生処理した後、篩分けにより粒径５ｍｍ以上の粒子
を再生粗骨材として、また、０．１５〜５ｍｍの粒子を
再生細骨材として製造した。なお、ケーシング１の鉛直
筒部の内径は７２０ｍｍ、高さは８００ｍｍ、ロータ２
の偏心量は１１．７ｍｍ、ロータ２の内径は６００ｍ
ｍ、ロータの高さは８００ｍｍとした。上記のようにし
て製造した再生粗骨材の吸水率は２．５％、乾燥状態の
比重は２．５６であった。これらの数値は建築学会コン
クリート工事標準仕様書ＪＡＳＳ５の骨材の規定を満足
するものである。一方、再生細骨材の吸水率は３．２
％、乾燥状態の比重は２．５６であった。これらの数値
も同様に同規定を満足するものである。
【００１９】
【実施例２】実施例１と異なる点は、ケーシング１に投
入するコンクリート塊の粒径を５ｍｍ以下にする点であ
り、その他は実施例１と同一条件の下で再生処理した
後、篩分けにより０．１５〜５ｍｍの粒子を再生細骨材
として製造した。製造した再生細骨材の吸水率は２．９
％、乾燥状態の比重は２．５７であった。これは上記規
定を満足するものである。
入するコンクリート塊の粒径を５ｍｍ以下にする点であ
り、その他は実施例１と同一条件の下で再生処理した
後、篩分けにより０．１５〜５ｍｍの粒子を再生細骨材
として製造した。製造した再生細骨材の吸水率は２．９
％、乾燥状態の比重は２．５７であった。これは上記規
定を満足するものである。
【００２０】
【比較例１】ケーシング１内に鉄球等の媒体を投入しな
い点を除き、実施例１と同一条件下で粒径５ｍｍ以上の
粒子を再生粗骨材として、また、０．１５〜５ｍｍの粒
子を再生細骨材として製造した。再生粗骨材の吸水率は
２．９％、乾燥状態の比重は２．５１であった。これら
の数値は上記規定を満足するものである。一方、再生細
骨材の吸水率は５．１％で、乾燥状態の比重は２．４１
であり、上記規定を満足するものは得られなかった。
い点を除き、実施例１と同一条件下で粒径５ｍｍ以上の
粒子を再生粗骨材として、また、０．１５〜５ｍｍの粒
子を再生細骨材として製造した。再生粗骨材の吸水率は
２．９％、乾燥状態の比重は２．５１であった。これら
の数値は上記規定を満足するものである。一方、再生細
骨材の吸水率は５．１％で、乾燥状態の比重は２．４１
であり、上記規定を満足するものは得られなかった。
【００２１】
【比較例２】ケーシング１内に鉄球等の媒体を投入しな
い点を除き、実施例２と同一条件で篩分けにより０．１
５〜５ｍｍの粒子を再生細骨材として製造した。製造し
た再生細骨材の吸水率は４．８％、乾燥状態の比重は
２．４３であり、上記規定を満足するものは得られなか
った。
い点を除き、実施例２と同一条件で篩分けにより０．１
５〜５ｍｍの粒子を再生細骨材として製造した。製造し
た再生細骨材の吸水率は４．８％、乾燥状態の比重は
２．４３であり、上記規定を満足するものは得られなか
った。
【００２２】
【発明の効果】請求項１に係る発明は、偏心ロータを設
けたケーシング内に、コンクリート塊と共に媒体を装入
するため、コンクリート塊の粒径が比較的小さい場合で
も、偏心ロータとケーシングとの間隙の外周部を流下す
るコンクリート塊にもロータからの圧縮力が媒体を介し
て十分に伝わって、コンクリート塊相互間の摩擦力が増
大するため、骨材表面に付着したセメントモルタル分が
より完全に除去されることとなり、天然の骨材や砕石・
砕砂と同等の品質の再生粗骨材および再生細骨材を製造
することができ、コンクリート骨材資源の循環化に貢献
できる。しかも、媒体はボールミルのボールと異なっ
て、コンクリート塊に衝撃を与えることはほとんどな
く、骨材が破砕されることも少ないため、骨材の強度を
低下させることがない。
けたケーシング内に、コンクリート塊と共に媒体を装入
するため、コンクリート塊の粒径が比較的小さい場合で
も、偏心ロータとケーシングとの間隙の外周部を流下す
るコンクリート塊にもロータからの圧縮力が媒体を介し
て十分に伝わって、コンクリート塊相互間の摩擦力が増
大するため、骨材表面に付着したセメントモルタル分が
より完全に除去されることとなり、天然の骨材や砕石・
砕砂と同等の品質の再生粗骨材および再生細骨材を製造
することができ、コンクリート骨材資源の循環化に貢献
できる。しかも、媒体はボールミルのボールと異なっ
て、コンクリート塊に衝撃を与えることはほとんどな
く、骨材が破砕されることも少ないため、骨材の強度を
低下させることがない。
【００２３】請求項２に係る発明は、媒体を所定の素材
で形成するため、ケーシング内で破壊・磨耗しにくく、
このため圧縮力増強機能が減退することがない。
で形成するため、ケーシング内で破壊・磨耗しにくく、
このため圧縮力増強機能が減退することがない。
【００２４】請求項３に係る発明は、所定範囲内の粒径
の媒体を使用するため、十分な圧縮力増強機能が得られ
ると共に、運転負荷を増大させることもない。
の媒体を使用するため、十分な圧縮力増強機能が得られ
ると共に、運転負荷を増大させることもない。
【００２５】請求項４に係る発明は、媒体を回収するた
め、媒体の再利用が可能になる。
め、媒体の再利用が可能になる。
【図１】本発明に係る再生骨材の製造方法に使用する再
生処理装置の概略図。
生処理装置の概略図。
１ ケーシング ２ 筒状ロータ ９ コンクリート塊 １０ 媒体
フロントページの続き (72)発明者 柳橋 邦生 千葉県印西市大塚一丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内 (72)発明者 神山 行男 千葉県印西市大塚一丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内 (72)発明者 米澤 敏男 千葉県印西市大塚一丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内 (72)発明者 小島 正朗 千葉県印西市大塚一丁目５番地１ 株式会 社竹中工務店技術研究所内 (72)発明者 畑 和宏 東京都中央区銀座八丁目21番１号 株式会 社竹中土木内 (72)発明者 山田 優 大阪府寝屋川市成田西町六丁目６番 (72)発明者 荒川 和明 大阪府大阪市西区北堀江一丁目12番19号 株式会社栗本鐵工所内 Ｆターム(参考） 4D004 AA33 AC05 BA02 CA04 CA07 CA12 CB04 CB13 DA03 DA12 DA13 DA20 4D063 FF14 FF35 GA06 GB02 GC17 GD04
Claims (4)
- 【請求項１】コンクリート廃材から再生骨材を製造する
方法において、 コンクリート廃材を所定の大きさのコンクリート塊に破
砕する第１ステップと、 ケーシング１の鉛直筒部内に、筒状ロータ２を偏心回転
可能に設けておき、該ロータと鉛直筒部との間隙Ｓに、
コンクリート塊９および所定の圧縮強度と硬度とを有す
る圧縮力増大用の媒体１０を装入して、ロータの偏心回
転によりコンクリート塊相互を摩擦接触させて骨材から
セメントモルタル分を除去するに際しての圧縮力を上記
媒体で増強させる第２ステップと、 上記ケーシングから排出された再生骨材を、再生粗骨材
と再生細骨材とに篩分けする第３ステップとを有するこ
とを特徴とする再生骨材の製造方法。 - 【請求項２】上記第２ステップにおける媒体１０は、鉄
球、アルミナ球、または圧縮強度１０００ｋｇｆ／ｃｍ
2 以上でかつロックウェル硬度が５０以上の岩石からな
ることを特徴とする請求項１記載の再生骨材の製造方
法。 - 【請求項３】上記媒体１０のうち９５重量％以上が粒径
５〜４０ｍｍの範囲内であることを特徴とする請求項１
又は２記載の再生骨材の製造方法。 - 【請求項４】上記第３ステップの篩分けの前後のどちら
か一方に、上記媒体１０を回収するステップを設けたこ
とを特徴とする請求項１、２又は３記載の再生骨材の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000055216A JP4152557B2 (ja) | 2000-03-01 | 2000-03-01 | 再生骨材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000055216A JP4152557B2 (ja) | 2000-03-01 | 2000-03-01 | 再生骨材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001239250A true JP2001239250A (ja) | 2001-09-04 |
| JP4152557B2 JP4152557B2 (ja) | 2008-09-17 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000055216A Expired - Fee Related JP4152557B2 (ja) | 2000-03-01 | 2000-03-01 | 再生骨材の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4152557B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG96249A1 (en) * | 2001-10-30 | 2003-05-23 | Chung Yi Ind Co Ltd | Concrete waste recycling device |
| JP2009234891A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Kurimoto Mec Ltd | コンクリート塊摩砕装置 |
| JP2010285302A (ja) * | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Tokyo Institute Of Technology | 水硬性セメント組成物 |
| CN108246428A (zh) * | 2018-01-18 | 2018-07-06 | 吕加平 | 废混凝土的砂石分离方法及装置 |
| CN113185164A (zh) * | 2021-04-27 | 2021-07-30 | 张飞 | 一种利用建筑砖混废弃物制作再生混凝土细骨料的方法 |
| CN115445743A (zh) * | 2022-09-08 | 2022-12-09 | 朱士伟 | 一种加气混凝土预制件废角料回收处理装置 |
| CN115672520A (zh) * | 2022-11-28 | 2023-02-03 | 昌大建筑科技有限公司 | 一种废弃混凝土回收处理系统 |
| CN116001101A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-04-25 | 泉州汀久混凝土有限责任公司 | 一种混凝土制备用防堵料混凝土搅拌机 |
| CN116283089A (zh) * | 2023-03-03 | 2023-06-23 | 湖北工业大学 | 一种商混站固碳强化再生骨料的制备方法 |
-
2000
- 2000-03-01 JP JP2000055216A patent/JP4152557B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN113185164B (zh) * | 2021-04-27 | 2022-09-09 | 临沂宏德环保科技有限公司 | 一种利用建筑砖混废弃物制作再生混凝土细骨料的方法 |
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| CN115672520A (zh) * | 2022-11-28 | 2023-02-03 | 昌大建筑科技有限公司 | 一种废弃混凝土回收处理系统 |
| CN115672520B (zh) * | 2022-11-28 | 2023-04-11 | 昌大建筑科技有限公司 | 一种废弃混凝土回收处理系统 |
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| CN116001101A (zh) * | 2023-03-22 | 2023-04-25 | 泉州汀久混凝土有限责任公司 | 一种混凝土制备用防堵料混凝土搅拌机 |
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