JP2001207888A - 自己着火内燃機関 - Google Patents
自己着火内燃機関Info
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- JP2001207888A JP2001207888A JP2000015731A JP2000015731A JP2001207888A JP 2001207888 A JP2001207888 A JP 2001207888A JP 2000015731 A JP2000015731 A JP 2000015731A JP 2000015731 A JP2000015731 A JP 2000015731A JP 2001207888 A JP2001207888 A JP 2001207888A
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- Japan
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- self
- fuel injection
- ignition
- internal combustion
- fuel
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/12—Engines characterised by fuel-air mixture compression with compression ignition
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 内燃機関の信頼性の低下や製造及び保守コス
トの増大を招く複雑な連続可変動弁機構を必要とせず、
自己着火性を改善して広範囲な運転領域で安定した自己
着火燃焼を行う内燃機関を提供する。 【解決手段】 ＥＣＵ２０の回転数計算部２１は、クラ
ンク角センサ信号に基づいて機関回転数を算出し噴射量
比計算部２２へ出力する。噴射量比計算部２２は回転数
に基づいて予め記憶した計算式又は予め記憶した噴射量
比マップにより、回転数に対応する１回目及び２回目に
おける噴射量比を求める。燃料噴射弁駆動部２３は、マ
イナスオーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射時期を
設定し、吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃料噴
射時期を設定し、噴射量比の応じた１回目、２回目の燃
料噴射を行う。
トの増大を招く複雑な連続可変動弁機構を必要とせず、
自己着火性を改善して広範囲な運転領域で安定した自己
着火燃焼を行う内燃機関を提供する。 【解決手段】 ＥＣＵ２０の回転数計算部２１は、クラ
ンク角センサ信号に基づいて機関回転数を算出し噴射量
比計算部２２へ出力する。噴射量比計算部２２は回転数
に基づいて予め記憶した計算式又は予め記憶した噴射量
比マップにより、回転数に対応する１回目及び２回目に
おける噴射量比を求める。燃料噴射弁駆動部２３は、マ
イナスオーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射時期を
設定し、吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃料噴
射時期を設定し、噴射量比の応じた１回目、２回目の燃
料噴射を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、混合気を圧縮して
高温高圧にすることにより自己着火燃焼させる自己着火
内燃機関に関する。
高温高圧にすることにより自己着火燃焼させる自己着火
内燃機関に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の自己着火内燃機関として、特開平
１０−２６６８７８号記載の技術が知られている。この
技術によれば、機関低負荷から中負荷域に設定される自
己着火運転領域において、排気バルブの閉弁時期と吸気
バルブの開弁時期との間に燃焼室が密閉された期間を設
け、負荷の上昇とともに排気バルブの閉弁時期を遅角さ
せ、かつ吸気バルブの開弁時期を進角させ、前記密閉期
間を徐々に減少するよう設定される。また、低負荷およ
び高負荷領域においては吸気バルブの閉弁時期を早め、
中負荷領域においては閉弁時期を遅らせる。これにより
低負荷から中、高負荷領域まで安定した自己着火運転が
可能となる。
１０−２６６８７８号記載の技術が知られている。この
技術によれば、機関低負荷から中負荷域に設定される自
己着火運転領域において、排気バルブの閉弁時期と吸気
バルブの開弁時期との間に燃焼室が密閉された期間を設
け、負荷の上昇とともに排気バルブの閉弁時期を遅角さ
せ、かつ吸気バルブの開弁時期を進角させ、前記密閉期
間を徐々に減少するよう設定される。また、低負荷およ
び高負荷領域においては吸気バルブの閉弁時期を早め、
中負荷領域においては閉弁時期を遅らせる。これにより
低負荷から中、高負荷領域まで安定した自己着火運転が
可能となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術においては、負荷の上昇とともに、吸気および排
気バルブの開閉時期及び開期間が連続的に可変となる必
要があり、この様な可変バルブタイミング機構を備えた
機関構造は極めて複雑となり、機関信頼性の低下、製造
及び保守の為のコスト上昇は避けられないという問題点
があった。
来技術においては、負荷の上昇とともに、吸気および排
気バルブの開閉時期及び開期間が連続的に可変となる必
要があり、この様な可変バルブタイミング機構を備えた
機関構造は極めて複雑となり、機関信頼性の低下、製造
及び保守の為のコスト上昇は避けられないという問題点
があった。
【０００４】また、広い機関回転領域において自己着火
燃焼を実現するためには、機関回転数に応じたバルブタ
イミング制御が必要となり、上記技術を適用しようとす
ると、機関負荷に応じた制御に加えて機関回転数に応じ
た制御が必要となり、機関構造がさらに複雑化するか、
もしくは制御が複雑化し、コストのさらなる上昇は避け
られないという問題点が生じる。
燃焼を実現するためには、機関回転数に応じたバルブタ
イミング制御が必要となり、上記技術を適用しようとす
ると、機関負荷に応じた制御に加えて機関回転数に応じ
た制御が必要となり、機関構造がさらに複雑化するか、
もしくは制御が複雑化し、コストのさらなる上昇は避け
られないという問題点が生じる。
【０００５】さらに、過渡的な運転状態の時、バルブの
開閉時期で運転状態を制御しようとすると、機械的な応
答性が悪く、機関応答性の悪化が避けられないという問
題点があった。
開閉時期で運転状態を制御しようとすると、機械的な応
答性が悪く、機関応答性の悪化が避けられないという問
題点があった。
【０００６】以上の問題点に鑑み本発明の課題は、内燃
機関の信頼性の低下や製造及び保守コストの増大を招く
複雑な連続可変動弁機構を必要とせず、自己着火性を改
善して広範囲な運転領域で安定した自己着火燃焼を実現
できる自己着火内燃機関を提供することである。
機関の信頼性の低下や製造及び保守コストの増大を招く
複雑な連続可変動弁機構を必要とせず、自己着火性を改
善して広範囲な運転領域で安定した自己着火燃焼を実現
できる自己着火内燃機関を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、請求項１記載の発明は、排気行程後半に排気バルブ
を閉じ、かつ吸気バルブも閉じているマイナスオーバー
ラップ期間を備え、筒内に直接燃料を供給し、火花点火
のいらない圧縮自己着火燃焼を可能とする自己着火内燃
機関において、前記マイナスオーバーラップ期間中に１
回目の燃料噴射時期が設定され、吸気行程中または圧縮
行程中に２回目の燃料噴射時期が設定され、同一燃焼サ
イクル中に１回目及び２回目の燃料噴射を行うと共に、
機関回転数に応じて１回目及び２回目における噴射量の
比を変化させることを要旨とする。
め、請求項１記載の発明は、排気行程後半に排気バルブ
を閉じ、かつ吸気バルブも閉じているマイナスオーバー
ラップ期間を備え、筒内に直接燃料を供給し、火花点火
のいらない圧縮自己着火燃焼を可能とする自己着火内燃
機関において、前記マイナスオーバーラップ期間中に１
回目の燃料噴射時期が設定され、吸気行程中または圧縮
行程中に２回目の燃料噴射時期が設定され、同一燃焼サ
イクル中に１回目及び２回目の燃料噴射を行うと共に、
機関回転数に応じて１回目及び２回目における噴射量の
比を変化させることを要旨とする。
【０００８】上記課題を解決するため、請求項２記載の
発明は、排気行程後半に排気バルブを閉じ、かつ吸気バ
ルブも閉じているマイナスオーバーラップ期間を備え、
筒内に直接燃料を供給し、火花点火のいらない圧縮自己
着火燃焼を可能とする自己着火内燃機関において、前記
マイナスオーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射時期
が設定され、吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃
料噴射時期が設定され、同一燃焼サイクル中に１回目及
び２回目の燃料噴射を行うと共に、１回目における噴射
量の全噴射量に対する比を機関回転数が高くなるにつれ
て増大させることを要旨とする。
発明は、排気行程後半に排気バルブを閉じ、かつ吸気バ
ルブも閉じているマイナスオーバーラップ期間を備え、
筒内に直接燃料を供給し、火花点火のいらない圧縮自己
着火燃焼を可能とする自己着火内燃機関において、前記
マイナスオーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射時期
が設定され、吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃
料噴射時期が設定され、同一燃焼サイクル中に１回目及
び２回目の燃料噴射を行うと共に、１回目における噴射
量の全噴射量に対する比を機関回転数が高くなるにつれ
て増大させることを要旨とする。
【０００９】上記課題を解決するため、請求項３記載の
発明は、請求項１または請求項２記載の自己着火内燃機
関において、アイドル回転時を含む機関低回転時には、
１回目の噴射量が全噴射量の１０％以下であることを要
旨とする。
発明は、請求項１または請求項２記載の自己着火内燃機
関において、アイドル回転時を含む機関低回転時には、
１回目の噴射量が全噴射量の１０％以下であることを要
旨とする。
【００１０】上記課題を解決するため、請求項４記載の
発明は、請求項１または請求項２記載の自己着火内燃機
関において、機関低回転時から中速回転領域において
は、１回目の噴射量が全噴射量の１５％ないし４５％で
あることを要旨とする。
発明は、請求項１または請求項２記載の自己着火内燃機
関において、機関低回転時から中速回転領域において
は、１回目の噴射量が全噴射量の１５％ないし４５％で
あることを要旨とする。
【００１１】上記課題を解決するため、請求項５記載の
発明は、請求項１または請求項２記載の自己着火内燃機
関において、機関中速回転時から高速回転領域において
は、１回目の噴射量が全噴射量の４０％以上であること
を要旨とする。
発明は、請求項１または請求項２記載の自己着火内燃機
関において、機関中速回転時から高速回転領域において
は、１回目の噴射量が全噴射量の４０％以上であること
を要旨とする。
【００１２】上記課題を解決するため、請求項６記載の
発明は、請求項１ないし請求項５のいずれか１項記載の
自己着火内燃機関において、燃料噴射時期を制御する噴
射時期制御手段とノッキング強度を検出するノッキング
強度検出手段とを備え、検出されたノッキング強度があ
る設定許容値を超えた場合に、１回目の燃料噴射時期を
遅角させることを要旨とする。
発明は、請求項１ないし請求項５のいずれか１項記載の
自己着火内燃機関において、燃料噴射時期を制御する噴
射時期制御手段とノッキング強度を検出するノッキング
強度検出手段とを備え、検出されたノッキング強度があ
る設定許容値を超えた場合に、１回目の燃料噴射時期を
遅角させることを要旨とする。
【００１３】上記課題を解決するため、請求項７記載の
発明は、請求項１ないし請求項６のいずれか１項記載の
自己着火内燃機関において、燃料噴射時期を制御する噴
射時期制御手段と燃焼安定度を検出する安定度検出手段
とを備え、検出された燃焼安定度がある設定許容値を超
えた場合に、１回目の燃料噴射時期を進角させることを
要旨とする。
発明は、請求項１ないし請求項６のいずれか１項記載の
自己着火内燃機関において、燃料噴射時期を制御する噴
射時期制御手段と燃焼安定度を検出する安定度検出手段
とを備え、検出された燃焼安定度がある設定許容値を超
えた場合に、１回目の燃料噴射時期を進角させることを
要旨とする。
【００１４】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、排気行程後半
に排気バルブを閉じ、かつ吸気バルブも閉じているマイ
ナスオーバーラップ期間を備え、筒内に直接燃料を供給
し、火花点火のいらない圧縮自己着火燃焼を可能とする
自己着火内燃機関において、前記マイナスオーバーラッ
プ期間中に１回目の燃料噴射時期が設定され、吸気行程
中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期が設定さ
れ、同一燃焼サイクル中に１回目及び２回目の燃料噴射
を行うと共に、機関回転数に応じて１回目及び２回目に
おける噴射量の比を変化させるようにしたので、機関回
転数に応じた自己着火性改善のための制御を従来の連続
バルブタイミング変更機構の様な複雑な機構を設けるこ
となく実現することができるようになり、機関の信頼性
を向上させ、製造及び保守コストを低減させ、応答性が
良く、広い運転範囲での安定した自己着火燃焼が可能と
なるという効果がある。
に排気バルブを閉じ、かつ吸気バルブも閉じているマイ
ナスオーバーラップ期間を備え、筒内に直接燃料を供給
し、火花点火のいらない圧縮自己着火燃焼を可能とする
自己着火内燃機関において、前記マイナスオーバーラッ
プ期間中に１回目の燃料噴射時期が設定され、吸気行程
中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期が設定さ
れ、同一燃焼サイクル中に１回目及び２回目の燃料噴射
を行うと共に、機関回転数に応じて１回目及び２回目に
おける噴射量の比を変化させるようにしたので、機関回
転数に応じた自己着火性改善のための制御を従来の連続
バルブタイミング変更機構の様な複雑な機構を設けるこ
となく実現することができるようになり、機関の信頼性
を向上させ、製造及び保守コストを低減させ、応答性が
良く、広い運転範囲での安定した自己着火燃焼が可能と
なるという効果がある。
【００１５】請求項２の発明によれば、排気行程後半に
排気バルブを閉じ、かつ吸気バルブも閉じているマイナ
スオーバーラップ期間を備え、筒内に直接燃料を供給
し、火花点火のいらない圧縮自己着火燃焼を可能とする
自己着火内燃機関において、前記マイナスオーバーラッ
プ期間中に１回目の燃料噴射時期が設定され、吸気行程
中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期が設定さ
れ、同一燃焼サイクル中に１回目及び２回目の燃料噴射
を行うと共に、１回目における噴射量の全噴射量に対す
る比を機関回転数が高くなるにつれて増大させるように
したので、機関回転数の増大に伴って燃料改質の化学反
応に許容される時間が短縮されてもマイナスオーバーラ
ップ期間の燃料改質の対象となる燃料比率を増大させる
ことができるようになり、機関回転数に係わらず常に安
定した自己着火燃焼を起こさせる活性物質の量を確保す
ることができるという効果がある。
排気バルブを閉じ、かつ吸気バルブも閉じているマイナ
スオーバーラップ期間を備え、筒内に直接燃料を供給
し、火花点火のいらない圧縮自己着火燃焼を可能とする
自己着火内燃機関において、前記マイナスオーバーラッ
プ期間中に１回目の燃料噴射時期が設定され、吸気行程
中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期が設定さ
れ、同一燃焼サイクル中に１回目及び２回目の燃料噴射
を行うと共に、１回目における噴射量の全噴射量に対す
る比を機関回転数が高くなるにつれて増大させるように
したので、機関回転数の増大に伴って燃料改質の化学反
応に許容される時間が短縮されてもマイナスオーバーラ
ップ期間の燃料改質の対象となる燃料比率を増大させる
ことができるようになり、機関回転数に係わらず常に安
定した自己着火燃焼を起こさせる活性物質の量を確保す
ることができるという効果がある。
【００１６】請求項３の発明によれば、請求項１または
請求項２の発明の効果に加えて、アイドル回転時および
約６００ｒｐｍの低回転時には、１回目の噴射量が全噴
射量の１０％以下であることとしたので、自己着火運転
の比較的容易な低回転において、自己着火燃焼を促進す
るためのマイナスオーバーラップ期間中に噴射される燃
料の量を極めて少量とすることにより、マイナスオーバ
ーラップ期間中の温度上昇による冷却損失を最小にし、
燃焼安定性及び燃費の良好な自己着火運転を可能とする
という効果がある。
請求項２の発明の効果に加えて、アイドル回転時および
約６００ｒｐｍの低回転時には、１回目の噴射量が全噴
射量の１０％以下であることとしたので、自己着火運転
の比較的容易な低回転において、自己着火燃焼を促進す
るためのマイナスオーバーラップ期間中に噴射される燃
料の量を極めて少量とすることにより、マイナスオーバ
ーラップ期間中の温度上昇による冷却損失を最小にし、
燃焼安定性及び燃費の良好な自己着火運転を可能とする
という効果がある。
【００１７】請求項４の発明によれば、請求項１または
請求項２の発明の効果に加えて、約１２００ｒｐｍの中
回転時には、１回目の噴射量が１５％ないし４５％であ
ることとしたので、自己着火運転が低回転ほど容易でな
い中回転において、自己着火燃焼を促進するためのマイ
ナスオーバーラップ期間中に噴射される自己着火運転可
能な必要燃料量で、かつ、マイナスオーバーラップ期間
中の温度上昇による冷却損失を最小にする、最適な噴射
量に制御でき、燃焼安定性及び燃費の良好な自己着火運
転を可能とするという効果がある。
請求項２の発明の効果に加えて、約１２００ｒｐｍの中
回転時には、１回目の噴射量が１５％ないし４５％であ
ることとしたので、自己着火運転が低回転ほど容易でな
い中回転において、自己着火燃焼を促進するためのマイ
ナスオーバーラップ期間中に噴射される自己着火運転可
能な必要燃料量で、かつ、マイナスオーバーラップ期間
中の温度上昇による冷却損失を最小にする、最適な噴射
量に制御でき、燃焼安定性及び燃費の良好な自己着火運
転を可能とするという効果がある。
【００１８】請求項５の発明によれば、請求項１または
請求項２の発明の効果に加えて、約２４００ｒｐｍの高
回転時には、１回目の噴射量が４０％以上であることと
したので、自己着火運転が困難な高回転において、安定
した自己着火運転を可能とするという効果がある。
請求項２の発明の効果に加えて、約２４００ｒｐｍの高
回転時には、１回目の噴射量が４０％以上であることと
したので、自己着火運転が困難な高回転において、安定
した自己着火運転を可能とするという効果がある。
【００１９】請求項６の発明によれば、請求項１ないし
請求項５の発明の効果に加えて、燃料噴射時期を制御す
る噴射時期制御手段とノッキング強度を検出するノッキ
ング強度検出手段とを備え、検出されたノッキング強度
がある設定許容値を超えた場合に、１回目の燃料噴射時
期を遅角させるようにしたので、各回転数毎の最適噴射
量および噴射割合を変化させる必要がないため、燃費お
よび燃焼安定性の跳ね返りなく、ノッキングを緩和する
という効果がある。
請求項５の発明の効果に加えて、燃料噴射時期を制御す
る噴射時期制御手段とノッキング強度を検出するノッキ
ング強度検出手段とを備え、検出されたノッキング強度
がある設定許容値を超えた場合に、１回目の燃料噴射時
期を遅角させるようにしたので、各回転数毎の最適噴射
量および噴射割合を変化させる必要がないため、燃費お
よび燃焼安定性の跳ね返りなく、ノッキングを緩和する
という効果がある。
【００２０】請求項７の発明によれば、請求項１ないし
請求項６の発明の効果に加えて、燃料噴射時期を制御す
る噴射時期制御手段と燃焼安定度を検出する安定度検出
手段とを備え、検出された燃焼安定度がある設定許容値
を超えた場合に、１回目の燃料噴射時期を進角させるよ
うにしたので、各回転数毎の最適噴射量および噴射割合
を燃焼安定度によって変化させる必要がないため、燃費
を悪化させることなく燃焼安定性を向上させるという効
果がある。
請求項６の発明の効果に加えて、燃料噴射時期を制御す
る噴射時期制御手段と燃焼安定度を検出する安定度検出
手段とを備え、検出された燃焼安定度がある設定許容値
を超えた場合に、１回目の燃料噴射時期を進角させるよ
うにしたので、各回転数毎の最適噴射量および噴射割合
を燃焼安定度によって変化させる必要がないため、燃費
を悪化させることなく燃焼安定性を向上させるという効
果がある。
【００２１】
【発明の実施の形態】次に図面を参照して、本発明の実
施の形態を詳細に説明する。図１は、本発明に係る自己
着火内燃機関の第１実施形態の構成を示すシステム構成
図である。本実施形態の自己着火内燃機関は、シリンダ
１と、シリンダヘッド２と、ピストン３と、吸気ポート
４と、排気ポート５と、吸気バルブ６と、排気バルブ７
と、吸気バルブ６を駆動する吸気用カム８と、排気バル
ブ７を駆動する排気用カム９と、筒内に直接燃料を噴射
する燃料噴射弁１０と、クランク軸回転パルス信号を検
出するクランク角センサ１１と、燃料噴射弁１０からの
燃料噴射量及び燃料噴射時期を制御するエンジンコント
ロールユニット（以下、ＥＣＵと略す）２０とを備えて
いる。
施の形態を詳細に説明する。図１は、本発明に係る自己
着火内燃機関の第１実施形態の構成を示すシステム構成
図である。本実施形態の自己着火内燃機関は、シリンダ
１と、シリンダヘッド２と、ピストン３と、吸気ポート
４と、排気ポート５と、吸気バルブ６と、排気バルブ７
と、吸気バルブ６を駆動する吸気用カム８と、排気バル
ブ７を駆動する排気用カム９と、筒内に直接燃料を噴射
する燃料噴射弁１０と、クランク軸回転パルス信号を検
出するクランク角センサ１１と、燃料噴射弁１０からの
燃料噴射量及び燃料噴射時期を制御するエンジンコント
ロールユニット（以下、ＥＣＵと略す）２０とを備えて
いる。
【００２２】ＥＣＵ２０は、クランク角センサ１１の信
号に基づいて機関回転数を計算する回転数計算部２１
と、機関回転数に応じて１回目の燃料噴射量と２回目の
燃料噴射量との比、または１回目と２回目を合わせた全
燃料噴射量に対する１回目の燃料噴射量の比を計算する
噴射量比計算部２２と、一燃焼サイクル中に１回目及び
２回目の燃料噴射を燃料噴射弁１０から行うように駆動
パルスを発生する燃料噴射弁駆動部２３とを備えてい
る。
号に基づいて機関回転数を計算する回転数計算部２１
と、機関回転数に応じて１回目の燃料噴射量と２回目の
燃料噴射量との比、または１回目と２回目を合わせた全
燃料噴射量に対する１回目の燃料噴射量の比を計算する
噴射量比計算部２２と、一燃焼サイクル中に１回目及び
２回目の燃料噴射を燃料噴射弁１０から行うように駆動
パルスを発生する燃料噴射弁駆動部２３とを備えてい
る。
【００２３】図１のＥＣＵ２０において、回転数計算部
２１は、クランク角センサ信号に基づいて機関回転数を
算出し、噴射量比計算部２２へ出力する。噴射量比計算
部２２は、回転数計算部２１が計算した回転数に基づい
て予め記憶した計算式により、あるいは予め記憶した噴
射量比マップを検索して、回転数に対応する１回目及び
２回目における噴射量比を求める。
２１は、クランク角センサ信号に基づいて機関回転数を
算出し、噴射量比計算部２２へ出力する。噴射量比計算
部２２は、回転数計算部２１が計算した回転数に基づい
て予め記憶した計算式により、あるいは予め記憶した噴
射量比マップを検索して、回転数に対応する１回目及び
２回目における噴射量比を求める。
【００２４】燃料噴射弁駆動部２３は、前記マイナスオ
ーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射時期を設定し、
吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期を
設定している。また燃料噴射弁駆動部２３は、図示しな
い吸気量センサ及びアクセル開度センサからそれぞれ信
号を入力し、一燃焼サイクル当たりの１回目及び２回目
における全燃料噴射量を算出し、この全燃料噴射量を噴
射量比計算部２２から与えられた噴射量比に従って、１
回目の噴射量と２回目の噴射量とに分割する。そして各
噴射量に応じた燃料噴射弁駆動パルスを燃料噴射弁１０
へ出力する。こうして、機関回転数に応じて１回目及び
２回目の燃料噴射量の比率を変化させることができる。
ーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射時期を設定し、
吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期を
設定している。また燃料噴射弁駆動部２３は、図示しな
い吸気量センサ及びアクセル開度センサからそれぞれ信
号を入力し、一燃焼サイクル当たりの１回目及び２回目
における全燃料噴射量を算出し、この全燃料噴射量を噴
射量比計算部２２から与えられた噴射量比に従って、１
回目の噴射量と２回目の噴射量とに分割する。そして各
噴射量に応じた燃料噴射弁駆動パルスを燃料噴射弁１０
へ出力する。こうして、機関回転数に応じて１回目及び
２回目の燃料噴射量の比率を変化させることができる。
【００２５】ＥＣＵ２０は、配線論理により構成されて
もよいが、マイクロプロセッサとその制御プログラムと
して構成する方が、制御の柔軟性や従来機種からの転換
が容易である。
もよいが、マイクロプロセッサとその制御プログラムと
して構成する方が、制御の柔軟性や従来機種からの転換
が容易である。
【００２６】また本実施形態の自己着火内燃機関は、ガ
ソリン圧縮自己着火運転を可能とするため、圧縮比１２
以上の比較的高圧縮比に設定されている。
ソリン圧縮自己着火運転を可能とするため、圧縮比１２
以上の比較的高圧縮比に設定されている。
【００２７】図２は、吸気バルブ６および排気バルブ７
のバルブタイミングを示す。排気バルブは排気上死点よ
りも早い時期に閉じるよう設定され、吸気バルブは排気
上死点よりも遅い時期に開くように設定されている。こ
れにより、排気上死点の前後に吸気バルブ６および排気
バルブ７が共に閉じている時期（マイナスオーバーラッ
プ期間と呼ばれる）が存在する。この時、排気バルブ７
が上死点より早い時期に閉じるため、筒内に排気されな
かった燃焼後のガスが密閉され、圧縮される。
のバルブタイミングを示す。排気バルブは排気上死点よ
りも早い時期に閉じるよう設定され、吸気バルブは排気
上死点よりも遅い時期に開くように設定されている。こ
れにより、排気上死点の前後に吸気バルブ６および排気
バルブ７が共に閉じている時期（マイナスオーバーラッ
プ期間と呼ばれる）が存在する。この時、排気バルブ７
が上死点より早い時期に閉じるため、筒内に排気されな
かった燃焼後のガスが密閉され、圧縮される。
【００２８】もともと高温であった燃焼後のガスは、こ
の圧縮によりさらに高温になる。このような雰囲気の筒
内に燃料噴射弁１０から１回目の燃料噴射として燃料を
直接噴射すると、筒内の燃焼後のガスと一緒に高温にさ
らされ、燃料の改質が進む。
の圧縮によりさらに高温になる。このような雰囲気の筒
内に燃料噴射弁１０から１回目の燃料噴射として燃料を
直接噴射すると、筒内の燃焼後のガスと一緒に高温にさ
らされ、燃料の改質が進む。
【００２９】この時燃料は、分子の鎖が切れラジカルを
形成したり、燃焼後のガスに残っているわずかな酸素と
結合しアルデヒド程度まで反応が進む。このような燃料
の改質により、着火性の悪いガソリン燃料を含む混合気
の着火性を向上させ、安定した圧縮自己着火運転を実現
させられる。
形成したり、燃焼後のガスに残っているわずかな酸素と
結合しアルデヒド程度まで反応が進む。このような燃料
の改質により、着火性の悪いガソリン燃料を含む混合気
の着火性を向上させ、安定した圧縮自己着火運転を実現
させられる。
【００３０】図３ないし図５は、それぞれ低回転、中回
転、高回転における総燃料噴射量に対する１回目の燃料
噴射割合を変化させた場合の燃焼安定性と燃費を示すグ
ラフである。尚、これらの図では、燃焼安定性は、下方
が安定度良となっている。
転、高回転における総燃料噴射量に対する１回目の燃料
噴射割合を変化させた場合の燃焼安定性と燃費を示すグ
ラフである。尚、これらの図では、燃焼安定性は、下方
が安定度良となっている。
【００３１】図３は、１回目の燃料噴射時期をマイナス
オーバーラップ期間中とし、２回目の燃料噴射時期を吸
気行程または圧縮行程中とした場合、６００ｒｐｍ程度
の低回転数における、全噴射量に対する１回目（以下、
１回目の燃料噴射）の噴射量の割合と、燃焼安定性およ
び燃費の関係を示す。このような低回転の場合、自己着
火運転が比較的容易に実現できるため、自己着火燃焼を
促進するためのマイナスオーバーラップ期間中に噴射さ
れる１回目の燃料噴射量がゼロまたは１０％以下の場合
に、燃焼安定性および燃費が最適値となる。
オーバーラップ期間中とし、２回目の燃料噴射時期を吸
気行程または圧縮行程中とした場合、６００ｒｐｍ程度
の低回転数における、全噴射量に対する１回目（以下、
１回目の燃料噴射）の噴射量の割合と、燃焼安定性およ
び燃費の関係を示す。このような低回転の場合、自己着
火運転が比較的容易に実現できるため、自己着火燃焼を
促進するためのマイナスオーバーラップ期間中に噴射さ
れる１回目の燃料噴射量がゼロまたは１０％以下の場合
に、燃焼安定性および燃費が最適値となる。
【００３２】マイナスオーバーラップ期間中に噴射され
る１回目の噴射量がこれ以上多い場合、マイナスオーバ
ーラップ期間中に燃料の改質が進みすぎ、さらには熱発
生を伴い、圧縮行程後半に始まるべき本燃焼がリーン燃
焼となってしまい、燃焼安定性の悪化および燃費の悪化
をまねく。
る１回目の噴射量がこれ以上多い場合、マイナスオーバ
ーラップ期間中に燃料の改質が進みすぎ、さらには熱発
生を伴い、圧縮行程後半に始まるべき本燃焼がリーン燃
焼となってしまい、燃焼安定性の悪化および燃費の悪化
をまねく。
【００３３】図４は、１回目の燃料噴射時期をマイナス
オーバーラップ期間中とし、２回目の燃料噴射時期を吸
気行程または圧縮行程中とした場合、１２００ｒｐｍ程
度の中回転における、全噴射量に対する１回目の燃料噴
射量の割合と、安定性および燃費の関係を示す。このよ
うな中回転においては、低回転の場合ほど容易に自己着
火燃焼が実現しないため、自己着火燃焼を促進するため
のマイナスオーバーラップ期間中に噴射される燃料の量
がある程度必要となる。
オーバーラップ期間中とし、２回目の燃料噴射時期を吸
気行程または圧縮行程中とした場合、１２００ｒｐｍ程
度の中回転における、全噴射量に対する１回目の燃料噴
射量の割合と、安定性および燃費の関係を示す。このよ
うな中回転においては、低回転の場合ほど容易に自己着
火燃焼が実現しないため、自己着火燃焼を促進するため
のマイナスオーバーラップ期間中に噴射される燃料の量
がある程度必要となる。
【００３４】本実施形態では、中回転における１回目の
燃料噴射量の割合を１５から４５％程度に設定すること
により、燃焼安定性および燃費が最適値となる。これよ
り少ない場合、自己着火燃焼が安定せず燃焼も悪化す
る。これより多い場合、安定性はそれほど悪化しないも
のの、マイナスオーバーラップ期間中の熱発生により冷
却損失が失われ、燃費が悪化する。
燃料噴射量の割合を１５から４５％程度に設定すること
により、燃焼安定性および燃費が最適値となる。これよ
り少ない場合、自己着火燃焼が安定せず燃焼も悪化す
る。これより多い場合、安定性はそれほど悪化しないも
のの、マイナスオーバーラップ期間中の熱発生により冷
却損失が失われ、燃費が悪化する。
【００３５】図５は、１回目の燃料噴射時期をマイナス
オーバーラップ期間中とし、２回目燃料噴射時期を吸気
行程または圧縮行程中とした場合、２４００ｒｐｍ程度
の高回転数における、全噴射量に対する１回目の燃料噴
射量の割合と、燃焼安定性および燃費の関係を示す。こ
のような高回転数においては、燃料噴射から燃焼までの
時間が短くなるため、自己着火燃焼の実現が困難であ
り、自己着火燃焼を促進するためのマイナスオーバーラ
ップ期間中に噴射される燃料の量が大量に必要となる。
１回目の燃料噴射量を４０％以上に設定することによ
り、燃焼安定性および燃費が最適値となる。これ以下の
噴射割合の場合、安定した自己着火運転が実現しない。
オーバーラップ期間中とし、２回目燃料噴射時期を吸気
行程または圧縮行程中とした場合、２４００ｒｐｍ程度
の高回転数における、全噴射量に対する１回目の燃料噴
射量の割合と、燃焼安定性および燃費の関係を示す。こ
のような高回転数においては、燃料噴射から燃焼までの
時間が短くなるため、自己着火燃焼の実現が困難であ
り、自己着火燃焼を促進するためのマイナスオーバーラ
ップ期間中に噴射される燃料の量が大量に必要となる。
１回目の燃料噴射量を４０％以上に設定することによ
り、燃焼安定性および燃費が最適値となる。これ以下の
噴射割合の場合、安定した自己着火運転が実現しない。
【００３６】第１実施形態によれば、回転数に応じて自
己着火燃焼の制御を燃料噴射量の制御のみで行うため、
従来技術の連続可変バルブタイミング機構のような複雑
な機構を備えるための製造及び保守コストの上昇がな
い。また、燃料噴射制御回路または燃料噴射制御プログ
ラムの変更により本発明を適用することができるので、
従来の内燃機関への適合も比較的容易である。
己着火燃焼の制御を燃料噴射量の制御のみで行うため、
従来技術の連続可変バルブタイミング機構のような複雑
な機構を備えるための製造及び保守コストの上昇がな
い。また、燃料噴射制御回路または燃料噴射制御プログ
ラムの変更により本発明を適用することができるので、
従来の内燃機関への適合も比較的容易である。
【００３７】図６は、本発明に係る自己着火内燃期間の
第２の実施形態の構成を示すシステム構成図である。本
実施形態においては、第１実施形態に対してノッキング
強度を検出するノッキング強度検出センサ１２と、燃焼
安定度を検出する安定度検出センサ１３を加え、さらに
ＥＣＵ２０にノッキング強度判定部２４、燃焼安定度判
定部２５、噴射時期制御部２６を加えた構成となってい
る。
第２の実施形態の構成を示すシステム構成図である。本
実施形態においては、第１実施形態に対してノッキング
強度を検出するノッキング強度検出センサ１２と、燃焼
安定度を検出する安定度検出センサ１３を加え、さらに
ＥＣＵ２０にノッキング強度判定部２４、燃焼安定度判
定部２５、噴射時期制御部２６を加えた構成となってい
る。
【００３８】ノッキング強度検出センサ１２としては、
シリンダ１またはシリンダヘッド２の振動による加速度
を検出するＧセンサや、筒内圧力を測定する筒内圧力セ
ンサなどが利用可能である。
シリンダ１またはシリンダヘッド２の振動による加速度
を検出するＧセンサや、筒内圧力を測定する筒内圧力セ
ンサなどが利用可能である。
【００３９】安定度検出センサ１３としては、シリンダ
１またはシリンダヘッド２の振動による加速度を検出す
るＧセンサや、筒内圧力を測定する筒内圧力センサなど
が利用可能である。またクランク角センサ１１が検出す
るクランク角センサ信号のパルス間隔の変動を検出する
ことにより、燃焼安定度を検出することもできる。
１またはシリンダヘッド２の振動による加速度を検出す
るＧセンサや、筒内圧力を測定する筒内圧力センサなど
が利用可能である。またクランク角センサ１１が検出す
るクランク角センサ信号のパルス間隔の変動を検出する
ことにより、燃焼安定度を検出することもできる。
【００４０】ノッキング強度判定部２４は、ノッキング
強度検出センサの信号に基づいて、ノッキング強度が或
る限界強度を超えているか否かを判定するものである。
燃焼安定度判定部２５は、安定度検出センサ１３が検出
した燃焼安定度が或る安定度上限を超えているか否かを
判定するものである。
強度検出センサの信号に基づいて、ノッキング強度が或
る限界強度を超えているか否かを判定するものである。
燃焼安定度判定部２５は、安定度検出センサ１３が検出
した燃焼安定度が或る安定度上限を超えているか否かを
判定するものである。
【００４１】噴射時期制御部２６は、ノッキング強度判
定部２４または燃焼安定度判定部２５の判定結果に応じ
て、１回目の燃料噴射時期を変化させるものである。
定部２４または燃焼安定度判定部２５の判定結果に応じ
て、１回目の燃料噴射時期を変化させるものである。
【００４２】本実施形態においては、自己着火運転を行
う場合、ノッキング強度検出センサ１２によりノッキン
グ強度を検出し、検出されたノッキング強度がある設定
限界を超えているか否かをノッキング強度判定部２４で
判定し、超えた場合、噴射時期制御部２６が１回目の燃
料噴射であるマイナスオーバーラップ期間中の噴射時期
を遅角させる。
う場合、ノッキング強度検出センサ１２によりノッキン
グ強度を検出し、検出されたノッキング強度がある設定
限界を超えているか否かをノッキング強度判定部２４で
判定し、超えた場合、噴射時期制御部２６が１回目の燃
料噴射であるマイナスオーバーラップ期間中の噴射時期
を遅角させる。
【００４３】マイナスオーバーラップ期間中の燃料改質
の期間は、同時にノッキングの準備時間も長くしてしま
う。燃料噴射時期の遅角により、ノッキングの準備期間
を短くすることにより、ノッキングを緩和させる。この
場合、各回転数において最適な、１回目および２回目の
燃料噴射量の割合を変化させる必要がないため、燃費お
よび安定性への跳ね返りがない。
の期間は、同時にノッキングの準備時間も長くしてしま
う。燃料噴射時期の遅角により、ノッキングの準備期間
を短くすることにより、ノッキングを緩和させる。この
場合、各回転数において最適な、１回目および２回目の
燃料噴射量の割合を変化させる必要がないため、燃費お
よび安定性への跳ね返りがない。
【００４４】また本実施形態においては、安定度検出セ
ンサ１３が燃焼安定度を検出し、検出された安定度があ
る安定度上限を超えているか否かを燃焼安定度判定部２
５で判定し、超えていた場合、噴射時期制御部２６が１
回目の燃料噴射であるマイナスオーバーラップ期間中の
燃料噴射時期を進角させる。燃料噴射時期の進角によ
り、自己着火運転を促進させるための燃料改質時間が長
くなり、自己着火燃焼が安定する。この場合、各回転数
において最適な、１回目および２回目の燃料噴射量の割
合を変化させる必要がないため、燃費および安定性への
跳ね返りがない。
ンサ１３が燃焼安定度を検出し、検出された安定度があ
る安定度上限を超えているか否かを燃焼安定度判定部２
５で判定し、超えていた場合、噴射時期制御部２６が１
回目の燃料噴射であるマイナスオーバーラップ期間中の
燃料噴射時期を進角させる。燃料噴射時期の進角によ
り、自己着火運転を促進させるための燃料改質時間が長
くなり、自己着火燃焼が安定する。この場合、各回転数
において最適な、１回目および２回目の燃料噴射量の割
合を変化させる必要がないため、燃費および安定性への
跳ね返りがない。
【００４５】図７は、第２実施形態の動作を説明するフ
ローチャートである。まず、クランク角センサ信号、ア
クセル開度センサ信号、吸気量センサ信号を入力し（ス
テップ１０、以下ステップをＳと略す）、入力した各種
センサ信号に基づいて、回転数、負荷を計算する（Ｓ１
２）。次いで、回転数及び負荷から気筒毎の一燃焼サイ
クルにおける全燃料噴射量を計算する（Ｓ１４）。ここ
までは、通常の燃料噴射制御と同様である。
ローチャートである。まず、クランク角センサ信号、ア
クセル開度センサ信号、吸気量センサ信号を入力し（ス
テップ１０、以下ステップをＳと略す）、入力した各種
センサ信号に基づいて、回転数、負荷を計算する（Ｓ１
２）。次いで、回転数及び負荷から気筒毎の一燃焼サイ
クルにおける全燃料噴射量を計算する（Ｓ１４）。ここ
までは、通常の燃料噴射制御と同様である。
【００４６】次いで、回転数から１回目の燃料噴射量と
２回目の燃料噴射量との比を計算する（Ｓ１６）。これ
には、例えば、予め記憶した計算式、または予め記憶し
たマップを検索することにより求める。次いで、全噴射
量と噴射量比とから１回目の噴射量と、２回目の噴射量
とを計算する（Ｓ１８）。
２回目の燃料噴射量との比を計算する（Ｓ１６）。これ
には、例えば、予め記憶した計算式、または予め記憶し
たマップを検索することにより求める。次いで、全噴射
量と噴射量比とから１回目の噴射量と、２回目の噴射量
とを計算する（Ｓ１８）。
【００４７】次いで、ノッキング強度センサによりノッ
キング強度を検出し（Ｓ２０）、この検出されたノッキ
ング強度が所定の限界強度を超えているか否かを判定す
る（Ｓ２２）。超えていなければ何もせず、超えていれ
ば１回目の燃料噴射時期を遅角して設定する（Ｓ２
４）。
キング強度を検出し（Ｓ２０）、この検出されたノッキ
ング強度が所定の限界強度を超えているか否かを判定す
る（Ｓ２２）。超えていなければ何もせず、超えていれ
ば１回目の燃料噴射時期を遅角して設定する（Ｓ２
４）。
【００４８】次いで、安定度センサにより燃焼安定度を
検出し（Ｓ２６）、この検出された燃焼安定度が安定度
下限より小さいか否かを判定する（Ｓ２８）。安定度下
限以上であれば何もせず、安定度下限未満であれば、１
回目の燃料噴射時期を進角して設定する（Ｓ３０）。
検出し（Ｓ２６）、この検出された燃焼安定度が安定度
下限より小さいか否かを判定する（Ｓ２８）。安定度下
限以上であれば何もせず、安定度下限未満であれば、１
回目の燃料噴射時期を進角して設定する（Ｓ３０）。
【００４９】こうして設定された燃料噴射時期で１回目
の燃料噴射をマイナスオーバーラップ期間中に行い（Ｓ
３２）、次いで２回目の燃料噴射を吸気行程又は圧縮行
程に行う（Ｓ３４）。
の燃料噴射をマイナスオーバーラップ期間中に行い（Ｓ
３２）、次いで２回目の燃料噴射を吸気行程又は圧縮行
程に行う（Ｓ３４）。
【００５０】第２実施形態によれば、ノッキング強度セ
ンサと燃焼安定度センサにより常に燃焼の状態を監視
し、限界を超えれば直ちに燃料噴射時期を進角または遅
角して燃焼状態を正常に復帰させているため、過渡的な
運転状態にも応答良く対応可能であり、あらゆる運転条
件において安定して燃費の良い自己着火燃焼が可能とな
る。
ンサと燃焼安定度センサにより常に燃焼の状態を監視
し、限界を超えれば直ちに燃料噴射時期を進角または遅
角して燃焼状態を正常に復帰させているため、過渡的な
運転状態にも応答良く対応可能であり、あらゆる運転条
件において安定して燃費の良い自己着火燃焼が可能とな
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態の構成を示すシステム構成図であ
る。
る。
【図２】吸気バルブおよび排気バルブの開閉時期を示す
バルブタイミング図である。
バルブタイミング図である。
【図３】低回転における第１および２回目割合による燃
焼安定性と燃費の特性を示すグラフである。
焼安定性と燃費の特性を示すグラフである。
【図４】中回転における第１および２回目割合による燃
焼安定性と燃費の特性を示すグラフである。
焼安定性と燃費の特性を示すグラフである。
【図５】高回転における第１および２回目割合による燃
焼安定性と燃費の特性を示すグラフである。
焼安定性と燃費の特性を示すグラフである。
【図６】第２実施形態の構成を示すシステム構成図であ
る。
る。
【図７】第２実施形態の動作を説明するフローチャート
である。
である。
１ シリンダ ２ シリンダヘッド ３ ピストン ４ 吸気ポート ５ 排気ポート ６ 吸気バルブ ７ 排気バルブ ８ 吸気用カム ９ 排気用カム １０ 燃料噴射弁 １１ クランク角センサ １３ ノッキング強度検出センサ １４ 安定度検出センサ ２０ エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ） ２１ 回転数計算部 ２２ 噴射量比計算部 ２３ 燃料噴射弁駆動部 ２４ ノッキング強度判定部 ２５ 燃焼安定度判定部 ２６ 噴射時期制御部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｄ 41/38 Ｆ０２Ｄ 41/38 Ｂ (72)発明者 谷山 剛 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 長谷川 和也 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 Ｆターム(参考） 3G023 AA02 AA06 AB05 AC04 AD03 AF01 AG05 3G092 AA00 AA06 AA08 AB02 BB02 BB06 BB13 DA00 DE03Y EA01 EA02 EA04 EC01 EC09 FA03 FA13 FA15 FA16 FA24 GA04 GA05 GA06 HA01Z HA06Z HC00Z HC05Z HE04Z 3G301 HA00 HA01 HA04 JA02 JA03 JA22 KA07 KA08 KA09 LB04 MA03 MA12 MA19 MA23 MA26 NC02 ND01 ND03 ND12 ND15 NE12 PA01Z PC00Z PC08Z PE04Z PF03Z
Claims (7)
- 【請求項１】 排気行程後半に排気バルブを閉じ、かつ
吸気バルブも閉じているマイナスオーバーラップ期間を
備え、筒内に直接燃料を供給し、火花点火のいらない圧
縮自己着火燃焼を可能とする自己着火内燃機関におい
て、 前記マイナスオーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射
時期が設定され、 吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期が
設定され、 同一燃焼サイクル中に１回目及び２回目の燃料噴射を行
うと共に、機関回転数に応じて１回目及び２回目におけ
る噴射量の比を変化させることを特徴とする自己着火内
燃機関。 - 【請求項２】 排気行程後半に排気バルブを閉じ、かつ
吸気バルブも閉じているマイナスオーバーラップ期間を
備え、筒内に直接燃料を供給し、火花点火のいらない圧
縮自己着火燃焼を可能とする自己着火内燃機関におい
て、 前記マイナスオーバーラップ期間中に１回目の燃料噴射
時期が設定され、 吸気行程中または圧縮行程中に２回目の燃料噴射時期が
設定され、 同一燃焼サイクル中に１回目及び２回目の燃料噴射を行
うと共に、１回目における噴射量の全噴射量に対する比
を機関回転数が高くなるにつれて増大させることを特徴
とする自己着火内燃機関。 - 【請求項３】 アイドル回転時を含む機関低回転時に
は、１回目の噴射量が全噴射量の１０％以下であること
を特徴とする請求項１または請求項２記載の自己着火内
燃機関。 - 【請求項４】 機関低回転時から中速回転領域において
は、１回目の噴射量が全噴射量の１５％ないし４５％で
あることを特徴とする請求項１または請求項２記載の自
己着火内燃機関。 - 【請求項５】 機関中速回転時から高速回転領域におい
ては、１回目の噴射量が全噴射量の４０％以上であるこ
とを特徴とする請求項１または請求項２記載の自己着火
内燃機関。 - 【請求項６】 燃料噴射時期を制御する噴射時期制御手
段とノッキング強度を検出するノッキング強度検出手段
とを備え、検出されたノッキング強度がある設定許容値
を超えた場合に、１回目の燃料噴射時期を遅角させるこ
とを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれか１項
記載の自己着火内燃機関。 - 【請求項７】 燃料噴射時期を制御する噴射時期制御手
段と燃焼安定度を検出する安定度検出手段とを備え、検
出された燃焼安定度がある設定許容値を超えた場合に、
１回目の燃料噴射時期を進角させることを特徴とする請
求項１ないし請求項６のいずれか１項記載の自己着火内
燃機関。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000015731A JP2001207888A (ja) | 2000-01-25 | 2000-01-25 | 自己着火内燃機関 |
| DE60015885T DE60015885T2 (de) | 1999-09-17 | 2000-09-13 | Benzinbrennkraftmaschine mit Verdichtungszündung |
| US09/661,408 US6425367B1 (en) | 1999-09-17 | 2000-09-13 | Compression self-ignition gasoline internal combustion engine |
| EP00119930A EP1085191B1 (en) | 1999-09-17 | 2000-09-13 | Compression self-ignition gasoline internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000015731A JP2001207888A (ja) | 2000-01-25 | 2000-01-25 | 自己着火内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001207888A true JP2001207888A (ja) | 2001-08-03 |
Family
ID=18542976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000015731A Pending JP2001207888A (ja) | 1999-09-17 | 2000-01-25 | 自己着火内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001207888A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004190587A (ja) * | 2002-12-12 | 2004-07-08 | Toyota Motor Corp | ピストン頂部に複数の凹部を有するエンジン |
| JP2007255211A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-10-04 | Toyota Motor Corp | 圧縮着火内燃機関の制御装置 |
| JP2008180221A (ja) * | 2007-01-25 | 2008-08-07 | Andreas Stihl Ag & Co Kg | 内燃エンジンの作動方法 |
| JP2009115025A (ja) * | 2007-11-08 | 2009-05-28 | Hitachi Ltd | 圧縮自己着火式内燃機関の制御装置および制御方法 |
-
2000
- 2000-01-25 JP JP2000015731A patent/JP2001207888A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004190587A (ja) * | 2002-12-12 | 2004-07-08 | Toyota Motor Corp | ピストン頂部に複数の凹部を有するエンジン |
| JP2007255211A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-10-04 | Toyota Motor Corp | 圧縮着火内燃機関の制御装置 |
| JP2008180221A (ja) * | 2007-01-25 | 2008-08-07 | Andreas Stihl Ag & Co Kg | 内燃エンジンの作動方法 |
| JP2009115025A (ja) * | 2007-11-08 | 2009-05-28 | Hitachi Ltd | 圧縮自己着火式内燃機関の制御装置および制御方法 |
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Legal Events
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