JP2001176333A

JP2001176333A - 架空送電線

Info

Publication number: JP2001176333A
Application number: JP35706299A
Authority: JP
Inventors: Junji Ninomiya; 淳司二宮; Hidemichi Fujiwara; 英道藤原
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 1999-12-16
Filing date: 1999-12-16
Publication date: 2001-06-29
Anticipated expiration: 2019-12-16
Also published as: JP4429442B2

Abstract

(57)【要約】【課題】軽量で引張強度が大きく、熱膨張の小さい架
空送電線を提供する。【解決手段】セラミックを炭素繊維表面から炭素繊維
内部へ傾斜的に反応生成させて、炭素繊維表面でセラミ
ック濃度の高い構成とし、傾斜的に生成・被覆されてい
るた炭素繊維に、アルミまたはアルミ合金を複合した複
合線材を架空送電線に用いることにより、従来材と比し
て軽量で、高強度を達成することができ、熱サイクルな
どの疲労条件でも劣化のない複合線材ならなる架空送電
線である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は架空送電線に係り、
特に軽量で引張強度が大きく、熱膨張の小さい架空送電
線に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から電力用ケーブルは、硬銅撚線、
鋼心アルミ撚線、及びアルミニウム合金撚線などが知ら
れている。なかでも鋼心アルミ撚線（ＡＣＳＲ）は、軽
量であるため高圧送電線に広く用いられている。鋼心ア
ルミ撚線は中心に亜鉛メッキ鋼線をより合わせ、その外
側に硬アルミニウム線をより合わせた電線が一般的であ
る。導体として用いられるアルミニウム線は重量で銅の
１／３であるため、銅線と同じ電流を流すために断面積
を大きくしても銅線を用いるよりも軽くすることができ
る。また中心部には亜鉛メッキ鋼線などの補強部材が配
置されているため、引張強度も大きいものである。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来の鋼心アルミ撚線
においては、大電流が流れると、ジュール熱が発生し、
これによって電線が熱膨張し、弛度が増加して地上との
絶縁距離が低下するものであった。このような従来の鋼
心アルミ撚線の電流容量は、このような弛度によっても
決定されていた。より大容量にするには、より太い径の
電線を使用すればよいが、より太い径の電線を使用する
と重量増加して、鉄塔への負担が大きくなるという問題
があった。

【０００４】このような課題に対して、高強度で、熱膨
張係数の小さい炭素繊維を分散材とするアルミ合金被覆
複合材を架空送電線に用いる検討がなされている。しか
しながら、炭素繊維を分散材とするアルミ合金被覆複合
材では、炭素繊維とアルミ合金との濡れ性が悪く十分な
界面密着性を得ることができず、また反応した場合には
潮解性で脆弱な炭化アルミ化合物を造るなど問題があ
り、十分な引張強度が達成されないことや熱サイクル条
件での諸特性の劣化などが生じ、十分な信頼性を得るこ
とができなかった。さらに、このような課題に対して、
炭素繊維に金属やセラミックを被覆することも検討がな
されている。しかしながら、このような外層に施された
セラミック被膜ではアルミ合金との密着性は改善される
が、セラミック被膜と炭素繊維との界面で十分な密着性
は得られておらず、架空送電線として特性を有する複合
線材を得ることができなかった。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためのもので、セラミック層が表面から内部へ傾
斜的に生成・被覆されている炭素繊維とアルミまたはア
ルミ合金との複合線材からなることを特徴とする架空送
電線である。また、本発明の架空送電線は、複合線材の
炭素繊維の表面から内部へ傾斜的に生成されている傾斜
セラミック層は、炭素繊維直径の３０％以内であること
を特徴とするものである。また、本発明の架空送電線
は、セラミック層が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆
されている炭素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合
線材が、その外周にアルミまたはアルミ合金単体の最外
層を設けたものであることを特徴とするものである。

【０００６】具体的に、本発明は、架空送電線の素線で
あるセラミック層が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆
されている炭素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合
線材において、傾斜的に生成・被覆されているセラミッ
ク被覆層を含んだ炭素繊維の体積充填率は４０〜７０％
である。また、架空送電線の素線であるセラミック層が
表面から内部へ傾斜的に生成・被覆されている炭素繊維
とアルミまたはアルミ合金との複合線材において、長手
方向の熱膨張係数はＲＴ〜２００℃間で７ｐｐｍ／℃以
下である。また、架空送電線の素線であるセラミック層
が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆されている炭素繊
維とアルミまたはアルミ合金との複合線材において、そ
の比重は２．６以下である。また、架空送電線の素線で
あるセラミック層が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆
されている炭素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合
線材において、その断面内に炭素繊維を均質に分散させ
た構造のものである。また、架空送電線の素線であるセ
ラミック層が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆されて
いる炭素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合線材に
おいて、その炭素繊維軸方向の引張弾性率は２５５ＧＰ
ａ以上である。また、架空送電線の素線であるセラミッ
ク層が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆されている炭
素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合線材におい
て、引張強度は５００ＭＰａ以上で、破断伸びは１．０
％以上である。

【０００７】

【作用】本発明の架空送電線は、炭素繊維とアルミまた
はアルミ合金との複合線材からなるもので、その炭素繊
維がセラミック層が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆
されているので、炭素繊維とセラミック被覆層との十分
な界面密着性を得ることができ、またマトリックスとな
るアルミまたはアルミ合金と炭素繊維で脆弱な炭化アル
ミ化合物を形成されることもなく、十分な引張強度が達
成され、熱サイクル条件での諸特性の劣化もなく、十分
な信頼性を有するものである。

【０００８】

【発明の実施の形態】本発明は、セラミックを炭素繊維
表面から炭素繊維内部へ傾斜的に反応生成させて、炭素
繊維表面でセラミック濃度の高い構成とし、傾斜的に生
成・被覆されている炭素繊維に、アルミまたはアルミ合
金を複合した複合線材を架空送電線に用いることによ
り、従来材と比して軽量で、高強度を達成することがで
き、熱サイクルなどの疲労条件でも劣化のない複合材架
空送電線を得ることができたものである。

【０００９】以下に、本発明について詳細に説明する。
本発明に用いる炭素繊維は、連続炭素繊維の束として使
用し、炭素繊維の種類はＰＡＮ系、Ｐｉｔｃｈ系のいず
れでもよい。また炭素繊維は表面酸化を施した炭素繊維
でもよいし、表面酸化を施されていない炭素繊維でもよ
い。本発明は、セラミック層が表面から内部へ傾斜的に
生成・被覆されている炭素繊維で、セラミックの被覆層
を炭素繊維表面から内部へ傾斜的に生成・被覆するセラ
ミックの被覆層の生成方法しては、プリセラミックポリ
マーを用いての傾斜生成や、金属Ｓｉ等を直接炭素繊維
表面に付着させて拡散反応させる等の方法が挙げられ
る。また、気相法としては、金属元素を蒸発させ、炭素
繊維表面に付着し、その後に加熱処理にて反応物を生成
させ、傾斜的に生成・被覆することもできる。反応物に
より傾斜的に生成されたセラミックの濃度は炭素繊維の
表面で高く、炭素繊維の内部になるにしたがって炭素の
濃度が高くなっている。本発明において、傾斜的に生成
させるセラミックとしては、炭化珪素、炭化チタン、炭
化ボロンなどが挙げられる。特に炭化珪素が好適であ
る。炭化珪素の生成法としては、活性な一酸化珪素を炭
素繊維と反応させて生成させることが最も好適である。

【００１０】炭素繊維のセラミックを被覆する方法とし
て、化学気相蒸着法や溶射などを含めた物理蒸着法が一
般的であるが、蒸着法では、炭素繊維界面でのセラミッ
クの濃度勾配が極端に大きな生成層ができるため、炭素
繊維とセラミック被覆層との密着が不十分であったり、
応力発生時の集中箇所となり、十分な性能を発揮せず界
面での破壊が認められる。そこで炭素繊維表面から内部
へ傾斜的に生成・被覆するセラミックの被覆層を生成す
る方法しては、炭素繊維自体を反応させ、セラミックを
生成させ、表面から内部へ傾斜的にしたものが好まし
い。これにより、マトリックスとの密着性の確保、炭素
繊維とセラミック被覆層との密着性の確保をすることが
でき、強度特性が向上したものである。また、セラミッ
ク被覆層を傾斜生成させたことにより、マトリックスと
炭素繊維の熱膨張差による熱応力が緩和され、熱サイク
ル等の熱疲労に対しする特性が改善されたものである。

【００１１】本発明において、炭素繊維の表面から内部
へ傾斜的に生成されているセラミック層は、炭素繊維直
径の３０％以内が適当である。このセラミック層が３０
％以上であると、架空送電線にした場合の炭素繊維の低
熱膨張特性が十分に発揮させることができず、炭素繊維
自体の強度特性を十分に得ることができない。最適値は
約２０％である。本発明において、傾斜的にセラミック
層が生成・被覆されている炭素繊維とアルミまたはアル
ミ合金との複合線材は、傾斜セラミック層である被覆層
を含んだ炭素繊維の体積充填率４０〜７０％が好適であ
る。体積充填率が４０％未満であると、十分に高い強度
を得ることができず、低弛度を目的とした熱膨張特性を
得ることができない。７０％を越えると強度特性が飽和
する、またアルミまたはアルミ合金の複合化が困難とな
る。

【００１２】本発明において、傾斜的にセラミック層が
生成・被覆されている炭素繊維とアルミまたはアルミ合
金との複合線材は、架空送電線の素線となるものであ
り、その線材の熱膨張係数は、ＲＴ（２５℃）〜２００
℃で７ｐｐｍ／℃以下が好ましい。送電線としての適用
する上で送電鉄塔間での送電線の弛みの低減効果は重要
である。素線の熱膨張係数が７ｐｐｍ／℃以下であれ
ば、弛みによる敷設周辺環境への影響が小さく、また鉄
塔自体への構造面での負担を低減することができる。ま
た、傾斜的にセラミック層が生成・被覆されている炭素
繊維とアルミまたはアルミ合金との複合線材の比重は
２．６以下であることが好ましい。２．６以下にするこ
とにより、送電鉄塔への荷重的負担を低減することがで
きる。また、傾斜的にセラミック層が生成・被覆されて
いる炭素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合線材
は、引張弾性率が２５５ＧＰａ以上であることが好まし
い。２５５ＧＰａ以内であると熱膨張と同様に十分な低
弛度化を行うことができない。

【００１３】また、傾斜的にセラミック層が生成・被覆
されている炭素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合
線材の引張強度は、５００ＭＰａ以上であることが好ま
しい。実使用上の素線への荷重負担を行う上でこのよう
な引張強度のものが好ましいまた、傾斜的にセラミック
層が生成・被覆されている炭素繊維とアルミまたはアル
ミ合金との複合線材の破断伸びが１．０％以上であるこ
とが好ましい。破断予測を含めた安全性の確保の上で
１．０％以上であることが好ましい。また、傾斜的にセ
ラミック層が生成・被覆されている炭素繊維とアルミま
たはアルミ合金との複合線材の外周にアルミ、アルミ合
金単体層を最外層に構成することが好ましい。これは、
複合材の耐食性を挙げる手段として好適である。特に腐
食環境下での炭素繊維とアルミ、アルミ合金との界面部
の露出が、極度の腐食発生を伴い機械的特性の劣化を伴
う。そこで腐食環境下での複合線材の腐食劣化を防止す
る手段として外周にアルミ、アルミ合金単体層を最外層
に構成することが有効である。また、セラミック層が表
面から内部へ傾斜的に生成・被覆されている炭素繊維と
アルミまたはアルミ合金との複合化は、例えば、セラミ
ック層が傾斜的に生成・被覆されている炭素繊維を、ア
ルミまたはアルミ合金の溶湯内に浸漬してガス圧にて複
合含浸させるものであり、炭素繊維の束の間にアルミま
たはアルミ合金が含浸して複合化しているものである。

【００１４】

【実施例１】本発明の実施例１について、図１、図２、
図３及び表１、表２を参照して説明する。図１は炭素繊
維のＳＥＭ（×３０００）を示す図、図２は炭素繊維の
オージェ分析によるＳｉの拡散を示す図、図３は複合素
線製造装置を示す図である。表１は実施例１の諸特性を
示すものであり、表２は比較例を示すものである。炭素
繊維として、ピッチ系炭素繊維（三菱化学（株）製６
０００フィラメント、繊維径１０μｍ）の長繊維の束
を、４５０℃、Ａｒ雰囲気中で加熱し、サイジング剤の
除去を行い、６００ｍをボビン巻き取った。このピッチ
系炭素繊維にセラミック被膜生成させるため、炭素繊維
供給装置、予熱装置、被膜蒸着装置及び加熱装置からな
る連続被膜生成装置を用いた。

【００１５】まず、６００ｍを巻き取ったボビンを炭素
繊維供給装置に設置し、連続炭素繊維を予熱装置へ供給
した。予熱条件は、Ａｒ雰囲気中で８００℃に加熱を行
った。予熱後、金属被膜蒸着装置に炭素繊維を連続供給
した。被膜条件は、加熱温度１１００℃とし、ＳｉＣＨ
４，Ｈ２，Ａｒガスを導入し炭素繊維に接触させて、Ｓ
ｉＣＨ４＋Ｈ２→Ｓｉの反応により炭素繊維上にＳｉを
析出させた。Ｓｉを析出させたピッチ系炭素繊維を加熱
装置に供給し、加熱条件１８００℃、Ａｒ雰囲気で２ｈ
ｒで加熱反応処理を行った。

【００１６】上記の処理を行ったピッチ系炭素繊維をＸ
線回折による生成物同定を行い、ピッチ系炭素繊維の表
面にＳｉＣが生成していることが確認できた。また、処
理を行ったピッチ系炭素繊維は、図１のＳＥＭ組織に示
すように、炭素繊維の形状を保持しつつ、反応して炭素
繊維の表面から内部へセラミック層が傾斜的に生成さ
れ、被覆されているものであり、表面から内部へ傾斜的
に生成されていることが、炭素繊維の断面から見られ
る。また、図２はオージェ分析によるＳｉの拡散を示す
もので、横軸は深さ（Ｄｅｐｔｈ、ｎｍ）、縦軸は拡散
ｍｏｌ％である。Ｓｉは炭素繊維の表面から１０００ｎ
ｍ（１μｍ）程度まで内部に拡散しており、また拡散ｍ
ｏｌ％が示すように表面から内部に傾斜的に拡散されて
いる。

【００１７】この様に処理を行って得られたＳｉＣ被膜
炭素繊維を図３に示す複合素線製造装置を用いて複合化
した。図３に示す複合素線製造する装置は、ファイバー
供給装置（４）、ファイバー加熱装置（５）、圧力遮断
用オリフィス（７）（８）を設けた加圧（ガス圧）含浸
装置（６）、巻取り装置（９）を備えている。加圧（ガ
ス圧）含浸装置（６）はオリフィスを使用して内圧を上
げているものである。また超音波印加手段（１０）によ
り溶湯中の超音波印加を行ってもよい。巻取り装置
（９）は巻取り速度調節機能を付けてもよく、またロー
ドセルによる重量測定機能を付けてもよい。

【００１８】図３に示すように、ＳｉＣ被膜炭素繊維
（１）はファイバー供給装置（４）からファイバー加熱
装置（５）に供給される。ファイバー加熱装置（５）は
ＳｉＣ被膜炭素繊維（１）の付着物の除去・予熱を行う
もので５５０℃である。またファイバー加熱装置（５）
の全長約１ｍ、ＳｉＣ被膜炭素繊維（１）の搬送速度は
２０ｍ／ｍｉｎである。次いで加圧含浸装置（６）に供
給される。加圧含浸装置（６）は圧力遮断用オリフィス
（７）（８）を含め、その全長約０．５ｍである。加圧
含浸装置（６）に供給されたＳｉＣ被膜炭素繊維（１）
は、アルミ合金溶湯内に浸漬してガス圧にて複合含浸し
た。複合含浸後、アルミ合金マトリックスの凝固複合体
を連続的に引き出し、巻取り装置（９）に複合線材
（２）を巻取った。このとき複合線材（２）の炭素繊維
体積充填率は、３０〜８０％とした。また、アルミ合金
マトリックスはＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金とした。

【００１９】また、比較例として、図３に示す複合素線
製造装置を用いて、ＳｉＣを施した炭素繊維に、実施例
１と同様のアルミ合金溶湯内に浸漬して複合線材（２）
を得た。このときも複合線材の炭素繊維体積充填率は、
３０〜８０％とし、ま、アルミ合金マトリックスはＡ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金とした。表１に、実施例１について
体積充填率（％）、複合材密度（ｇ／ｃｍ^３）、引張強
度（ＭＰａ）、引張弾性率（ＧＰａ）、熱膨脹係数（ｐ
ｐｍ／Ｋ）を示し、表２に比較例の諸特性を示す。

【表１】

【表２】

【００２０】表１の実施例１、表２の比較例１の特性か
ら明らかなように、体積充填率（％）が同じものでは、
実施例１の炭素繊維表面にＳｉＣを施したものは、比較
例１の表面処理を行っていないものより機械的特性が向
上しているものである。また、表１（実施例１）のＮ
ｏ．３〜Ｎｏ．９の傾斜セラミック被覆層を含んだ炭素
繊維の体積充填率４０％〜７０％のものは、複合材密度
（比重）は２．６（ｇ／ｃｍ^３）以下、引張強度５００
（ＭＰａ）以上、炭素繊維軸方向の引張弾性率２５５Ｇ
Ｐａ以上、長手方向の熱膨張係数ＲＴ〜２００℃間で７
ｐｐｍ／℃以下であり、優れた特性を有しているもので
あった。また、実施例１の炭素繊維表面から内部へ傾斜
的にＳｉＣを施したものは炭素繊維とセラミック被覆層
との密着性がよく、またアルミ合金マトリックスと密着
性がよいもので、熱サイクル等の熱疲労に対しする優れ
た特性を有するものであった。

【００２１】

【実施例２】本発明の実施例２について、表３を参照し
て説明する。炭素繊維として、ピッチ系炭素繊維（三菱
化学（株）製６０００フィラメント、繊維径１０μ
ｍ）の長繊維を、４５０℃、Ａｒ雰囲気中で加熱し、サ
イジング剤の除去を行い、６００ｍボビン巻き取った。
このピッチ系炭素繊維にセラミック被膜生成させるた
め、炭素繊維供給装置、予熱装置、金属被膜蒸着装置及
び加熱装置からなる連続被膜生成装置を用意した。ま
ず、ボビンを炭素繊維供給装置に設置し、連続炭素繊維
を予熱装置へ供給した。予熱条件は、Ａｒ雰囲気中で８
００℃に加熱を行った。予熱後、金属被膜蒸着装置に炭
素繊維を連続供給した。被膜条件は、加熱温度１１００
℃とし、ＳｉＣＨ４，Ｈ２，Ａｒガスを導入し繊維接触
させて、ＳｉＣＨ４＋Ｈ２→Ｓｉの反応により炭素繊維
上にＳｉを析出させた。Ｓｉを析出させたピッチ系炭素
繊維を加熱装置に供給し、加熱条件１８００℃、Ａｒ雰
囲気で加熱反応処理を行った。そして傾斜生成層の厚み
を変化させた。この傾斜生成層の厚みは、Ａｒ雰囲気で
の加熱反応せる処理時間を変えてることで変化させた。
傾斜生成層のＳｉＣ被膜炭素繊維の複合化は、実施例と
同様の条件で、図３に示す複合素線製造装置を用いて行
った。また、炭素繊維体積充填率は６０％とした。

【表３】

【００２２】表３から明らかなように、Ｎｏ．２３〜Ｎ
ｏ．２８の傾斜生成層が３０％以内のものは、引張強
度、引張弾性率、熱膨張係数が優れたものであり、Ｎ
ｏ．２９、Ｎｏ．３０の傾斜生成層が３０％を超えたも
のは、極端に機械的特性が低下することが確認できる。

【００２３】

【実施例３】本発明の実施例３について、図４及び表４
を参照して説明する。図４は架空線の構成を示す図であ
り、表４は実施例４の特性を示すものである。セラミッ
ク層が表面から内部へ傾斜的に生成・被覆されている炭
素繊維とアルミまたはアルミ合金との複合線材として、
実施例１で得られたものを用いた。すなわち、束になっ
ているピッチ系炭素繊維（三菱化学（株）製６０００
フィラメント、繊維径１０μｍ）にＳｉを析出させ、加
熱反応処理を行って傾斜生成層のＳｉＣ被膜炭素繊維と
し、これにＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金マトリックスを複合化
させた複合線材を用いた。

【００２４】この複合線材（φ（直径）２．０ｍｍ、Ｖ
ｆ（体積充填率）６０％）の外周にアルミ合金層を熱間
押出法にて被覆して、直径３．２ｍｍの素線を製造し
た。被覆したアルミ合金層はＡｌ−Ｚｒ合金とした。Ａ
ｌ−Ｚｒ合金を被覆後、この被覆素線は撚線前に３８０
℃で６０ｈｒ時効処理を施した。Ａｌ−Ｚｒ合金を被覆
した素線におけるアルミ合金（Ａｌ−Ｚｒ）層の横断面
面積率は６１％（複合素線の径３．２ｍｍの３８％の厚
さ）とした。得られたＡｌ−Ｚｒ合金を被覆した素線は
それぞれ３７本より、公称断面積３００ｍｍ^２の架空線
を製造した。図４に示すように、複合線材（２）の外周
にアルミ合金（Ａｌ−Ｚｒ）層（３）を被覆した素線
（１１）を用い、３７本の素線（１１）により架空線
（１２）としたものである。

【表４】

【００２５】表４の記載について、素線中の繊維体積充
填率（％）は、傾斜生成層のＳｉＣ被膜炭素繊維にＡｌ
−Ｍｇ−Ｓｉ合金マトリックスを複合化させた複合線材
における、傾斜生成層のＳｉＣ被膜層を含んだ炭素繊維
の体積充填率（％）である。被覆素線密度（ｇ／ｃ
ｍ^３）は、複合線材にＡｌ−Ｚｒ合金を被覆した素線の
密度である。引張強度（ＭＰａ）、引張弾性率（ＧＰ
ａ）、熱膨脹係数（ｐｐｍ／Ｋ）は図４に示す架空線
（１２）の引張強度、引張弾性率、熱膨脹係数である。
表４に示すように、実施例３の架空線は、上記実施例１
の複合線材を用い、その外周にアルミ合金（Ａｌ−Ｚ
ｒ）層を被覆した素線で架空線（１２）としているの
で、引張強度、引張弾性率、熱膨脹係数と優れた特性を
有し、従来の鋼心アルミ撚線より軽量で引張強度が大き
く、熱膨張の小さいものであった。

【００２６】

【発明の効果】以上に述べたように、本発明の架空送電
線によれば、熱膨張係数の小さく、高強度、高剛性の特
性を有し、また軽量で、熱サイクルなどの疲労条件でも
劣化がないものであり、工業上顕著な効果を奏するもの
である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明実施例１の炭素繊維のＳＥＭを示す図、

【図２】本発明実施例１の炭素繊維のオージェ分析によ
るＳｉの拡散を示す図、

【図３】本発明実施例２の複合線材の製造装置を示す図

【図４】本発明実施例３の架空線の構成を示す図

【符号の説明】

１．ＳｉＣ被膜炭素繊維２．複合線材４．ファイバー供給装置５．ファイバー加熱装置６．加圧含浸装置１１．複合線材の外周にアルミ合金を被覆した素線１２．架空線

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】セラミック層が表面から内部へ傾斜的に
生成・被覆されている炭素繊維とアルミまたはアルミ合
金との複合線材からなることを特徴とする架空送電線。
【請求項２】炭素繊維の表面から内部へ傾斜的に生成
されている傾斜セラミック層は、炭素繊維直径の３０％
以内であることを特徴とする請求項１記載の架空送電
線。
【請求項３】セラミック層が表面から内部へ傾斜的に
生成・被覆されている炭素繊維とアルミまたはアルミ合
金との複合線材が、その外周にアルミまたはアルミ合金
単体の最外層を設けたものであることを特徴とする請求
項１または２記載の架空送電線。