JP2001174093A - 吸収冷温水機 - Google Patents
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- Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply
Abstract
ルピーを有効利用して、排熱の有効利用を通じて、吸収
冷温水機の効率をさらに向上する。 【解決手段】 吸収器(22)から送出された稀溶液が
流過する稀溶液ライン(L1)は、第1の分岐点(B
P)で、低温溶液熱交換器(26)が介装されている第
1の分岐ライン(L1−1)と、冷媒ドレン熱交換器
(70)が介装されている第2の分岐ライン(L1−
2)とに分岐されており、高温再生器(44)で再生し
た冷媒蒸気が流れるライン(L11)の低温再生器(4
8)と凝縮器(50の間の領域(L11−70)が前記
冷媒ドレン熱交換器(70)と熱的に連通しており、低
温再生器(48)を経由した後の冷媒(L11−70を
流れる冷媒)が保有するエンタルピーが前記第2の分岐
ライン(L1−2)を流れる稀溶液へ投入され、排熱焚
再生器(30)と高温再生器(44)或いは低温再生器
(48)を連通するラインに第1の排熱熱交換器(8
0)を介装している。
Description
生器と、低温再生器と、排熱焚再生器と、凝縮器と、蒸
発器とを有する吸収冷温水機に関し、特に、所謂「一重
二重効用」と呼ばれる吸収冷温水機に関する。
プとして構成された一重二重効用吸収冷温水機の1例を
示している。図64において、吸収器22から送出され
た稀溶液が流過する稀溶液ラインL1は、第1の分岐点
BPで、低温溶液熱交換器26が介装されている第1の
分岐ラインL1−1と、冷媒ドレン熱交換器70が介装
されている第2の分岐ラインL1−2とに分岐されてい
る。
るラインL11は、低温再生器48を経由して凝縮器5
0に連通している。ライン11において、低温再生器4
8と凝縮器50の間の領域L11−70は、前記冷媒ド
レン熱交換器70と熱的に連通しており、低温再生器4
8を経由した後の冷媒(ラインL11の領域L11−7
0を流れる冷媒)が保有するエンタルピーは、第2の分
岐ラインL1−2を流れる稀溶液へ投入される。
機によれば、低温再生器48を経由した後の冷媒(ライ
ンL11の領域L11−70を流れる冷媒)が保有する
エンタルピーが、冷媒ドレン熱交換器70を介して、前
記第2の分岐ラインL1−2を流れる稀溶液へ投入され
る。そして、第2の分岐ラインL1−2には冷媒ドレン
熱交換器70のみが介装されており、低温溶液熱交換器
26は介装されていない。従って、前記冷媒ドレン熱交
換器70を介して、低温再生器48を経由した後の冷媒
(ラインL11の領域L11−70を流れる冷媒)が保
有するエンタルピーが、広い温度範囲に亘って、第2の
分岐ラインL1−2を流れる稀溶液へ投入される。
再生器48を経由した後の冷媒(ラインL11の領域L
11−70を流れる冷媒)が保有するエンタルピーが有
効利用されるので、排熱焚再生器30に流入する稀溶液
の温度が上昇し、排熱焚再生器30における再生量が増
加する。
が増加すれば、その分だけ高温再生器44における再生
量を減少出来るので、高質燃料消費量を抑制することが
出来て、吸収冷温水機の効率が向上する。
吸収冷温水機の効率を向上することが出来て、非常に有
効な技術である。
冷温水機の効率をさらに向上したい、という要請が存在
する。
に応えるべく提案されたものであり、低温再生器を経由
した後の冷媒が保有するエンタルピーを有効利用しつ
つ、排熱の有効利用を通じて、吸収冷温水機の効率をさ
らに向上することを目的としている。
は、吸収器(22)と、高温再生器(44)と、低温再
生器(48)と、排熱焚再生器(30)と、凝縮器(5
0)と、蒸発器(52)とを有する吸収冷温水機(2
0)において、吸収器(22)から送出された稀溶液が
流過する稀溶液ライン(L1)は、第1の分岐点(B
P)で、低温溶液熱交換器(26)が介装されている第
1の分岐ライン(L1−1)と、冷媒ドレン熱交換器
(70)が介装されている第2の分岐ライン(L1−
2)とに分岐されており、高温再生器(44)で再生し
た冷媒蒸気が流れるライン(L11)の低温再生器(4
8)と凝縮器(48)の間の領域(L11−70)が前
記冷媒ドレン熱交換器(70)と熱的に連通して、低温
再生器(48)を経由した後の冷媒が保有するエンタル
ピーが前記第2の分岐ライン(L1−2)を流れる稀溶
液へ投入される様に構成されており、排熱焚再生器(3
0)と高温再生器(44)或いは低温再生器(48)を
連通するラインに第1の排熱熱交換器(80)を介装し
たことを特徴としている(図1、図4、図7、図10、
図13、図16、図19、図22、図25、図28、図
31、図34、図37、図40、図43、図46、図4
7、図48、図55、図56、図57)
温再生器、高温再生器及び排熱焚再生器によって再生さ
れるので、効率が良い。また、高温再生器から低温再生
器を介して凝縮器に流れる冷媒が保有するエンタルピー
は、広い温度範囲に亘って、稀溶液に対して投入された
め、高温再生器の加熱機構(例えばバーナ)で消費され
る高質燃料によって投与されたエンタルピーが、冷媒蒸
気発生のために有効利用される。
溶液温度が上昇して、排熱焚再生器における再生量が増
加しても、排熱焚再生器の出口における溶液温度は、溶
液の飽和温度に等しい。そして、溶液の飽和温度は排熱
流体温度よりも低いので、排熱焚再生器から高温再生器
(或いは低温再生器)へ流入する吸収溶液に対して排熱
を投入することが可能である。本発明によれば、第1の
排熱熱交換器を介装しているので、排熱焚再生器から高
温再生器或いは低温再生器へ流入する吸収溶液には、第
1の排熱熱交換器を介して排熱が供給されるので、当該
吸収溶液の液温が上昇する。そのため、高温再生器にお
ける高質燃料消費量の増加を抑制出来る。そして、高効
率の吸収冷温水機では稀溶液濃度が低下し、排熱焚再生
器の出口における溶液濃度が薄くなり、吸収溶液の飽和
温度が低下するので、前記第1の排熱熱交換器により投
入される(排熱)熱量が多くなり、当該第1の排熱熱交
換器の効用が大きくなる。
2)と、高温再生器(44)と、低温再生器(48)
と、排熱焚再生器(30)と、凝縮器(50)と、蒸発
器(52)とを有する吸収冷温水機(20)において、
吸収器(22)から送出された稀溶液が流過する稀溶液
ライン(L1)は、第1の分岐点(BP)で、低温溶液
熱交換器(26)が介装されている第1の分岐ライン
(L1−1)と、冷媒ドレン熱交換器(70)が介装さ
れている第2の分岐ライン(L1−2)とに分岐されて
おり、高温再生器(44)で再生した冷媒蒸気が流れる
ライン(L11)の低温再生器(48)と凝縮器(5
0)の間の領域(L11−70)が前記冷媒ドレン熱交
換器(70)と熱的に連通して、低温再生器(48)を
経由した後の冷媒が保有するエンタルピーが前記第2の
分岐ライン(L1−2)を流れる稀溶液へ投入される様
に構成されており、前記第1の分岐ライン(L1−1)
の排熱焚再生器(30)よりも吸収器(22)側の領域
に第2の排熱熱交換器(90)を介装したことを特徴と
している(図2、図5、図8、図11、図14、図1
7、図20、図23、図26、図29、図32、図3
5、図38、図41、図44、図49、図50、図5
1、図58、図59、図60)。
の分岐ラインに設けられた第2の排熱熱交換器を介し
て、第1の分岐ラインを流れる吸収溶液に排熱が投入さ
れ、当該吸収溶液の液温が上昇し、排熱焚再生器におい
て再生し易い状態となり、再生量が増加する。そして、
排熱焚再生器における再生量が増加する結果、吸収冷温
水機全体の効率が向上する。
の分岐ライン(L1−1、L1−2)は低温溶液熱交換
器(26)或いは冷媒ドレン熱交換器(70)を経由し
てから直ちに第1の合流点(GP)で合流して排熱焚再
生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱さ
れた吸収溶液は高温溶液熱交換器(42)を介して高温
再生器(44)に送られ、高温再生器(42)で加熱さ
れた吸収溶液は、中間濃度溶液ライン(L3)を流れて
低温再生器(48)へ流入し、低温再生器(48)で加
熱された後に高濃度溶液ライン(L4)を流れ、低温溶
液熱交換器(26)を経由して吸収器(22)に戻り、
前記第1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器(3
0)と高温再生器(44)を連通するライン(L1−4
4)の排熱焚再生器(30)と高温溶液熱交換器(4
2)の間の領域に介装されているのが好ましい(図
1)。
(L1−1、L1−2)は低温溶液熱交換器(26)或
いは冷媒ドレン熱交換器(70)を経由してから直ちに
第1の合流点(GP)で合流して排熱焚再生器(30)
に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱された吸収溶液
は高温溶液熱交換器(42)を介して高温再生器(4
4)に送られ、高温再生器(44)で加熱された吸収溶
液は、中間濃度溶液ライン(L3)を流れて低温再生器
(48)へ流入し、低温再生器(48)で加熱された後
に高濃度溶液ライン(L4)を流れ、低温溶液熱交換器
(26)を経由して吸収器(22)に戻り、前記第2の
排熱熱交換器(90)は、前記第1の分岐ライン(L1
−1)の低温溶液熱交換器(26)と第1の合流点(G
P)の間の領域(L1−11)に介装されているのが好
ましい(図2)。
は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記第2
の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再生器
(30)に連通し、該排熱焚再生器(30)から高温再
生器(44)に向かうライン(L1−144)は、排熱
焚再生器(30)と高温溶液熱交換器(42)の間の第
1の合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−
2)と合流して高温再生器(44)に連通し、高温再生
器(44)で加熱された吸収溶液は、中間濃度溶液ライ
ン(L3)を流れて低温再生器(48)へ流入し、低温
再生器(48)で加熱された後に高濃度溶液ライン(L
4)を流れ、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸収
器(22)に戻り、前記第1の排熱熱交換器(80)
は、排熱焚再生器(30)と高温再生器(44)を連通
するライン(L1−144、L1−44)の排熱焚再生
器(30)と第1の合流点(GP)の間の領域(L1−
442)に介装されているのが好ましい(図4)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、該排熱焚再生器(30)から高
温再生器(44)に向かうライン(L1−144)は、
排熱焚再生器(30)と高温溶液熱交換器(42)の間
の第1の合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1
−2)と合流して高温再生器(44)に連通し、高温再
生器(44)で加熱された吸収溶液は、中間濃度溶液ラ
イン(L3)を流れて低温再生器(48)へ流入し、低
温再生器(48)で加熱された後に高濃度溶液ライン
(L4)を流れ、低温溶液熱交換器(26)を経由して
吸収器(22)に戻り、前記第2の排熱熱交換器(9
0)は、前記第1の分岐ライン(L1−1)の低温溶液
熱交換器(26)と排熱焚再生器(30)の間の領域に
介装されているのが好ましい(図5)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、該排熱焚再生器(30)から高
温再生器(44)に向かうライン(L1−144)は、
高温溶液熱交換器(42)と高温再生器(44)の間の
第1の合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−
2)と合流して高温再生器(44)に連通し、高温再生
器(44)で加熱された吸収溶液は中間濃度溶液ライン
(L3)を流れて低温再生器(48)へ流入し、低温再
生器(48)で加熱された後に高濃度溶液ライン(L
4)を流れ、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸収
器(22)に戻り、前記第1の排熱熱交換器(80)
は、排熱焚再生器(30)と高温再生器(44)を連通
するライン(L1−144)の排熱焚再生器(30)と
高温溶液熱交換器(42)の間の領域(L1−441)
に介装されているのが好ましい(図7)。
低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記第2の分
岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再生器(3
0)に連通し、該排熱焚再生器(30)から高温再生器
(44)に向かうライン(L1−144)は、高温溶液
熱交換器(42)と高温再生器(44)の間の第1の合
流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合
流して高温再生器(44)に連通し、高温再生器(4
4)で加熱された吸収溶液は中間濃度溶液ライン(L
3)を流れて低温再生器(48)へ流入し、低温再生器
(48)で加熱された後に高濃度溶液ライン(L4)を
流れ、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸収器(2
2)に戻り、前記第2の排熱熱交換器(90)は、前記
第1の分岐ライン(L1−1)の低温溶液熱交換器(2
6)と排熱焚再生器(30)の間の領域(L1−10
1)に介装されているのが好ましい(図8)。
(L1−1、L1−2)は低温溶液熱交換器(26)或
いは冷媒ドレン熱交換器(70)を経由してから直ちに
第1の合流点(GP)で合流し、第2の分岐点(P1)
で高温再生器(44)に連通するライン(L1−3)と
排熱焚再生器(30)に連通するライン(L1−4)に
分岐し、高温再生器(44)に連通するライン(L1−
3)を流れる稀溶液は高温溶液熱交換器(42)を経由
して高温再生器(44)へ流入し、排熱焚再生器(3
0)に連通するライン(L1−4)を流れる稀溶液は排
熱焚再生器(30)で加熱されて低温再生器(48)に
流入し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流
れるライン(L1−42)は、高温再生器(44)から
の溶液ライン(L3)と第2の合流点(P2)で合流
し、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸収器(2
2)へ連通し、前記第1の排熱熱交換器(80)は、排
熱焚再生器(30)と低温再生器(48)を連通するラ
イン(L1−41)に介装されているのが好ましい(図
10)。
1−1、L1−2)は低温溶液熱交換器(26)或いは
冷媒ドレン熱交換器(70)を経由してから直ちに第1
の合流点(GP)で合流し、第2の分岐点(P1)で高
温再生器(44)に連通するライン(L1−3)と排熱
焚再生器(30)に連通するライン(L1−4)に分岐
し、高温再生器(44)に連通するライン(L1−3)
を流れる稀溶液は高温溶液熱交換器(42)を経由して
高温再生器(44)へ流入し、排熱焚再生器(30)に
連通するライン(L1−4)を流れる稀溶液は排熱焚再
生器(30)で加熱されて低温再生器(48)に流入
し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流れる
ライン(L1−42)は、高温再生器(44)からの溶
液ライン(L3)と第2の合流点(P2)で合流し、低
温溶液熱交換器(26)を経由して吸収器(22)へ連
通し、前記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の
分岐ライン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と
第1の合流点(GP)の間の領域(L1−11)に介装
されているのが好ましい(図11)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに、第2の
分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン
(L1−3)と排熱焚再生器(30)に連通するライン
(L1−4)に分岐し、高温再生器(44)に連通する
ライン(L1−3)を流れる稀溶液は高温溶液熱交換器
(42)を経由して高温再生器(44)へ流入し、排熱
焚再生器(30)に連通するライン(L1−4)は第1
の合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)
と合流し、該ライン(L1−4)を流れる稀溶液は排熱
焚再生器(30)で加熱されて低温再生器(48)に流
入し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流れ
るライン(L1−42)は高温再生器からの溶液ライン
(L3)と第2の合流点(P2)で合流し、低温溶液熱
交換器(26)を経由して吸収器(22)へ連通し、前
記第1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器(3
0)と低温再生器(48)を連通するライン(L1−4
1)に介装されているのが好ましい (図13)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに、第2の
分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン
(L1−3)と排熱焚再生器(30)に連通するライン
(L1−4)に分岐し、高温再生器(44)に連通する
ライン(L1−3)を流れる稀溶液は高温溶液熱交換器
(42)を経由して高温再生器(44)へ流入し、排熱
焚再生器(30)に連通するライン(L1−4)は第1
の合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)
と合流し、該ライン(L1−4)を流れる稀溶液は排熱
焚再生器(30)で加熱されて低温再生器(48)に流
入し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流れ
るライン(L1−42)は高温再生器からの溶液ライン
(L3)と第2の合流点(P2)で合流し、低温溶液熱
交換器(26)を経由して吸収器(22)へ連通し、前
記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の分岐ライ
ン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と第2の分
岐点(P1)の間の領域(L1−102)に介装されて
いるのが好ましい(図14)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに、第2の
分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン
(L1−11)と排熱焚再生器(30)に連通するライ
ン(L1−12)に分岐し、高温再生器(44)に連通
するライン(L1−11)は第2の分岐点(P1)と高
温溶液熱交換器(42)の間の第1の合流点(GP)で
前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流して高温再生
器(44)へ連通し、排熱焚再生器(30)に連通する
ライン(L1−12)を流れる稀溶液は排熱焚再生器
(30)で加熱されて低温再生器(48)に流入し、低
温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流れるライン
(L1−122)は高温再生器(44)からの溶液ライ
ン(L3)と第2の合流点(P2)で合流し、低温溶液
熱交換器(26)を経由して吸収器(22)へ連通し、
前記第1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器(3
0)と低温再生器(48)を連通するライン(L1−1
21)に介装されているのが好ましい(図16)。
1−1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に
前記第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに、第
2の分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するラ
イン(L1−11)と排熱焚再生器(30)に連通する
ライン(L1−12)に分岐し、高温再生器(44)に
連通するライン(L1−11)は第2の分岐点(P1)
と高温溶液熱交換器(42)の間の第1の合流点(G
P)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流して高
温再生器(44)へ連通し、排熱焚再生器(30)に連
通するライン(L1−12)を流れる稀溶液は排熱焚再
生器(30)で加熱されて低温再生器(48)に流入
し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流れる
ライン(L1−122)は高温再生器(44)からの溶
液ライン(L3)と第2の合流点(P2)で合流し、低
温溶液熱交換器(26)を経由して吸収器(22)へ連
通し、前記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の
分岐ライン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と
第2の分岐点(P1)の間の領域(L1−102)に介
装されているのが好ましい(図17)。
イン(L1−1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由
した後に前記第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せ
ずに、第2の分岐点(P1)で高温再生器(44)に連
通するライン(L1−11)と排熱焚再生器(30)に
連通するライン(L1−12)に分岐し、高温再生器
(44)に連通するライン(L1−11)は高温溶液熱
交換器(42)と高温再生器(44)の間の第1の合流
点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流
して高温再生器(44)へ連通し、排熱焚再生器(3
0)に連通するライン(L1−12)を流れる稀溶液は
排熱焚再生器(30)で加熱されて低温再生器(48)
に流入し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が
流れるライン(L1−122)は高温再生器(44)か
らの溶液ライン(L3)と第2の合流点(P2)で合流
し、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸収器(2
2)へ連通し、前記第1の排熱熱交換器(80)は、排
熱焚再生器(30)と低温再生器(48)を連通するラ
イン(L1−121)に介装されているのが好ましい
(図19)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに、第2の
分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン
(L1−11)と排熱焚再生器(30)に連通するライ
ン(L1−12)に分岐し、高温再生器(44)に連通
するライン(L1−11)は高温溶液熱交換器(42)
と高温再生器(44)の間の第1の合流点(GP)で前
記第2の分岐ライン(L1−2)と合流して高温再生器
(44)へ連通し、排熱焚再生器(30)に連通するラ
イン(L1−12)を流れる稀溶液は排熱焚再生器(3
0)で加熱されて低温再生器(48)に流入し、低温再
生器(48)で加熱された吸収溶液が流れるライン(L
1−122)は高温再生器(44)からの溶液ライン
(L3)と第2の合流点(P2)で合流し、低温溶液熱
交換器(26)を経由して吸収器(22)へ連通し、前
記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の分岐ライ
ン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と第2の分
岐点(P1)の間の領域(L1−102)に介装されて
いるのが好ましい(図20)。
1−1、L1−2)は低温溶液熱交換器(26)或いは
冷媒ドレン熱交換器(70)を経由してから直ちに第1
の合流点(GP)で合流して排熱焚再生器(30)に連
通し、排熱焚再生器(30)で加熱された吸収溶液が流
れるライン(L1−31)は、第2の分岐点(P1)で
高温再生器(44)に連通するライン(L1−44)と
低温再生器(48)に連通するライン(L1−48)に
分岐し、高温再生器(44)に連通するライン(L1−
44)を流れる稀溶液は高温溶液熱交換器(42)を経
由して高温再生器(44)へ流入し、低温再生器(4
8)に連通するライン(L1−48)を流れる稀溶液は
低温再生器(48)に流入して加熱され、低温再生器
(48)で加熱された吸収溶液が流れるライン(L1−
49)は、高温再生器(44)からの溶液ライン(L
3)と第2の合流点(P2)で合流し、低温溶液熱交換
器(26)を経由して吸収器(22)へ連通し、前記第
1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器(30)と
第2の分岐点(P1)を連通するライン(L1−31)
に介装されているのが好ましい(図22)。
(L1−1、L1−2)は低温溶液熱交換器(26)或
いは冷媒ドレン熱交換器(70)を経由してから直ちに
第1の合流点(GP)で合流して排熱焚再生器(30)
に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱された吸収溶液
が流れるライン(L1−31)は、第2の分岐点(P
1)で高温再生器(44)に連通するライン(L1−4
4)と低温再生器(48)に連通するライン(L1−4
8)に分岐し、高温再生器(44)に連通するライン
(L1−44)を流れる稀溶液は高温溶液熱交換器(4
2)を経由して高温再生器(44)へ流入し、低温再生
器(48)に連通するライン(L1−48)を流れる稀
溶液は低温再生器(48)に流入して加熱され、低温再
生器(48)で加熱された吸収溶液が流れるライン(L
1−49)は、高温再生器(44)からの溶液ライン
(L3)と第2の合流点(P2)で合流し、低温溶液熱
交換器(26)を経由して吸収器(22)へ連通し、前
記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の分岐ライ
ン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と第1の合
流点(GP)の間の領域(L1−11)に介装されてい
るのが好ましい(図23)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱さ
れた吸収溶液が流れるライン(L1−31)は、第2の
分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン
(L1−44)と低温再生器(48)に連通するライン
(L1−48、L1−49)に分岐し、高温再生器(4
4)に連通するライン(L1−44)を流れる稀溶液は
高温溶液熱交換器(42)を経由して高温再生器(4
4)へ流入し、低温再生器(48)に連通するライン
(L1−48、L1−49)は第1の合流点(GP)で
前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流し、該ライン
(L1−49)を流れる稀溶液は低温再生器(48)に
流入して加熱され、低温再生器(48)で加熱された吸
収溶液が流れるライン(L1−51)は、高温再生器
(44)からの溶液ライン(L3)と第2の合流点(P
2)で合流し、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸
収器(22)へ連通し、前記第1の排熱熱交換器(8
0)は、排熱焚再生器(30)と第2の分岐点(P1)
を連通するライン(L1−31)に介装されているのが
好ましい(図25)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱さ
れた吸収溶液が流れるライン(L1−31)は、第2の
分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン
(L1−44)と低温再生器(48)に連通するライン
(L1−48、L1−49)に分岐し、高温再生器(4
4)に連通するライン(L1−44)を流れる稀溶液は
高温溶液熱交換器(42)を経由して高温再生器(4
4)へ流入し、低温再生器(48)に連通するライン
(L1−48、L1−49)は第1の合流点(GP)で
前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流し、該ライン
(L1−49)を流れる稀溶液は低温再生器(48)に
流入して加熱され、低温再生器(48)で加熱された吸
収溶液が流れるライン(L1−51)は、高温再生器
(44)からの溶液ライン(L3)と第2の合流点(P
2)で合流し、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸
収器(22)へ連通し、前記第2の排熱熱交換器(9
0)は、前記第1の分岐ライン(L1−1)の低温溶液
熱交換器(26)と排熱焚再生器(30)の間の領域
(L1−101)に介装されているのが好ましい(図2
6)。
1−1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に
前記第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱
焚再生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加
熱された吸収溶液が流れるライン(L1−31)は、第
2の分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するラ
イン(L1−44)と低温再生器(48)に連通するラ
イン(L1−48)に分岐し、高温再生器(44)に連
通するライン(L1−44)は、第2の分岐点(P1)
と高温溶液熱交換器(42)の間の第1の合流点(G
P)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流して高
温再生器(44)へ連通し、低温再生器(48)に連通
するライン(L1−48)を流れる稀溶液は低温再生器
(48)に流入して加熱され、低温再生器(48)で加
熱された吸収溶液が流れるライン(L1−49)は、高
温再生器(44)からの溶液ライン(L3)と第2の合
流点(P2)で合流し、低温溶液熱交換器(26)を経
由して吸収器(22)へ連通し、前記第1の排熱熱交換
器(80)は、排熱焚再生器(30)と第2の分岐点
(P1)を連通するライン(L1−31)に介装されて
いるのが好ましい(図28)。
イン(L1−1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由
した後に前記第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せ
ずに排熱焚再生器(30)に連通し、排熱焚再生器(3
0)で加熱された吸収溶液が流れるライン(L1−3
1)は、第2の分岐点(P1)で高温再生器(44)に
連通するライン(L1−44)と低温再生器(48)に
連通するライン(L1−48)に分岐し、高温再生器
(44)に連通するライン(L1−44)は、第2の分
岐点(P1)と高温溶液熱交換器(42)の間の第1の
合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と
合流して高温再生器(44)へ連通し、低温再生器(4
8)に連通するライン(L1−48)を流れる稀溶液は
低温再生器(48)に流入して加熱され、低温再生器
(48)で加熱された吸収溶液が流れるライン(L1−
49)は、高温再生器(44)からの溶液ライン(L
3)と第2の合流点(P2)で合流し、低温溶液熱交換
器(26)を経由して吸収器(22)へ連通し、前記第
2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の分岐ライン
(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と排熱焚再生
器(30)の間の領域(L1−101)に介装されてい
るのが好ましい(図29)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱さ
れた吸収溶液が流れるライン(L1−31)は、第2の
分岐点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン
(L1−44)と低温再生器(48)に連通するライン
(L1−48)に分岐し、高温再生器(44)に連通す
るライン(L1−44)は、高温溶液熱交換器(42)
と高温再生器(44)の間の第1の合流点(GP)で前
記第2の分岐ライン(L1−2)と合流して高温再生器
(44)へ連通し、低温再生器(48)に連通するライ
ン(L1−48)を流れる稀溶液は低温再生器(48)
に流入して加熱され、低温再生器(48)で加熱された
吸収溶液が流れるライン(L1−49)は、高温再生器
(44)からの溶液ライン(L3)と第2の合流点(P
2)で合流し、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸
収器(22)へ連通し、前記第1の排熱熱交換器(8
0)は、排熱焚再生器(30)と第2の分岐点(P1)
を連通するライン(L1−31)に介装されているのが
好ましい(図31)。
は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記第2
の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再生器
(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱された
吸収溶液が流れるライン(L1−31)は、第2の分岐
点(P1)で高温再生器(44)に連通するライン(L
1−44)と低温再生器(48)に連通するライン(L
1−48)に分岐し、高温再生器(44)に連通するラ
イン(L1−44)は、高温溶液熱交換器(42)と高
温再生器(44)の間の第1の合流点(GP)で前記第
2の分岐ライン(L1−2)と合流して高温再生器(4
4)へ連通し、低温再生器(48)に連通するライン
(L1−48)を流れる稀溶液は低温再生器(48)に
流入して加熱され、低温再生器(48)で加熱された吸
収溶液が流れるライン(L1−49)は、高温再生器
(44)からの溶液ライン(L3)と第2の合流点(P
2)で合流し、低温溶液熱交換器(26)を経由して吸
収器(22)へ連通し、前記第2の排熱熱交換器(9
0)は、前記第1の分岐ライン(L1−1)の低温溶液
熱交換器(26)と排熱焚再生器(30)の間の領域
(L1−101)に介装されているのが好ましい(図3
2)。
(L1−1、L1−2)は低温溶液熱交換器(26)或
いは冷媒ドレン熱交換器(70)を経由してから直ちに
第1の合流点(GP)で合流して排熱焚再生器(30)
に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱された吸収溶液
が流れるライン(L1−31)は低温再生器(48)に
連通し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流
れるライン(L6)は高温溶液熱交換器(42)を経由
して高温再生器(44)へ連通しており、高温再生器
(44)で加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ戻さ
れ、前記第1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器
(30)と低温再生器(48)を連通するライン(L1
−31)に介装されているのが好ましい(図34)。
(L1−1、L1−2)は低温溶液熱交換器(26)或
いは冷媒ドレン熱交換器(70)を経由してから直ちに
第1の合流点(GP)で合流して排熱焚再生器(30)
に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱された吸収溶液
が流れるライン(L1−31)は低温再生器(48)に
連通し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流
れるライン(L6)は高温溶液熱交換器(42)を経由
して高温再生器(44)へ連通しており、高温再生器
(44)で加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ戻さ
れ、前記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の分
岐ライン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と第
1の合流点(GP)の間の領域(L1−11)に介装さ
れているのが好ましい(図35)
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱さ
れた吸収溶液が流れるライン(L1−130)は低温再
生器(48)に連通し、低温再生器(48)で加熱され
た吸収溶液が流れるライン(L6)は、低温再生器(4
8)と高温溶液熱交換器(42)の間の第1の合流点
(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流し
て高温再生器(44)へ連通し、高温再生器(44)で
加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ戻され、前記第
1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器(30)と
低温再生器(48)を連通するライン(L1−130)
に介装されているのが好ましい(図37)。
1−1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に
前記第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱
焚再生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加
熱された吸収溶液が流れるライン(L1−130)は低
温再生器(48)に連通し、低温再生器(48)で加熱
された吸収溶液が流れるライン(L6)は、低温再生器
(48)と高温溶液熱交換器(42)の間の第1の合流
点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流
して高温再生器(44)へ連通し、高温再生器(44)
で加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ戻され、前記
第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の分岐ライン
(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と排熱焚再生
器(30)の間の領域(L1−101)に介装されてい
るのが好ましい(図38)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱さ
れた吸収溶液が流れるライン(L1−130)は低温再
生器(48)に連通し、低温再生器(48)で加熱され
た吸収溶液が流れるライン(L6)は、高温溶液熱交換
器(42)と高温再生器(44)の間の第1の合流点
(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合流し
て高温再生器(44)へ連通し、高温再生器(44)で
加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ戻され、前記第
1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器(30)と
低温再生器(48)を連通するライン(L1−130)
に介装されているのが好ましい(図40)。
イン(L1−1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由
した後に前記第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せ
ずに排熱焚再生器(30)に連通し、排熱焚再生器(3
0)で加熱された吸収溶液が流れるライン(L1−13
0)は低温再生器(48)に連通し、低温再生器(4
8)で加熱された吸収溶液が流れるライン(L6)は、
高温溶液熱交換器(42)と高温再生器(44)の間の
第1の合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−
2)と合流して高温再生器(44)へ連通し、高温再生
器(44)で加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ戻
され、前記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1の
分岐ライン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)と
排熱焚再生器(30)の間の領域(L1−101)に介
装されているのが好ましい (図41)。
は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記第2
の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再生器
(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱された
吸収溶液が流れるライン(L1−130)は、第1の合
流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)と合
流(L1−48)して低温再生器(48)に連通し、低
温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流れるライン
(L6)は高温再生器(44)へ連通し、高温再生器
(44)で加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ戻さ
れ、前記第1の排熱熱交換器(80)は、排熱焚再生器
(30)と第1の合流点(GP)を連通するライン(L
1−130)に介装されているのが好ましい(図4
3)。
1)は、低温溶液熱交換器(26)を経由した後に前記
第2の分岐ライン(L1−2)とは合流せずに排熱焚再
生器(30)に連通し、排熱焚再生器(30)で加熱さ
れた吸収溶液が流れるライン(L1−130)は、第1
の合流点(GP)で前記第2の分岐ライン(L1−2)
と合流(L1−48)して低温再生器(48)に連通
し、低温再生器(48)で加熱された吸収溶液が流れる
ライン(L6)は高温再生器(44)へ連通し、高温再
生器(44)で加熱された吸収溶液は吸収器(22)へ
戻され、前記第2の排熱熱交換器(90)は、前記第1
の分岐ライン(L1−1)の低温溶液熱交換器(26)
と排熱焚再生器(30)の間の領域(L1−101)に
介装されているのが好ましい(図44)。
するために、吸収器(22)及び蒸発器(52)(所謂
「下胴」部分)を複数段(例えば、2段)に分割して構
成することが好ましい(図46−図63)。
数段に分割して構成されている場合は、低圧側吸収器)
に溶液冷却吸収器を設けることが好ましい(図47、図
48、図50、図51、図53、図54、図56、図5
7、図59、図60、図62、図63)。溶液冷却吸収
器を設けることにより、吸収器(或いは低圧側吸収器)
内を滴下する(濃縮された)吸収溶液が保有するエンタ
ルピーが稀溶液に投入され、稀溶液温度が上昇するの
で、その分だけ再生し易くなり、吸収冷温水機の効率が
改善されるからである。
するライン(L1−44、L1−31)において、高温
溶液熱交換器(42)と高温再生器(44)の間の領域
には、高質燃料の排熱投入用の熱交換器(76)が介装
されているのが好ましい(図48、図51、図54、図
57、図60、図63)。この様に構成すれば、当該熱
交換器(76)を介して、当該領域を流れる吸収溶液
に、加熱機構(45)が吸収溶液を加熱した後の排熱、
すなわち高質燃料の排熱ライン(L20)を流れる排熱
が投入され、高質燃料(により発生したエンタルピー)
の利用効率を向上して、吸収冷温水機の熱効率を改善出
来る。
前記第1の排熱熱交換及び第2の排熱熱交換器を共に設
置することも可能である(図3、図6、図9、図12、
図15、図18、図21、図24、図27、図30、図
33、図36、図39、図42、図45、図52、図5
3、図54、図61、図62、図63)。
焚再生器(30)に流入する吸収溶液に排熱が投入され
る結果、当該溶液の液温が上昇し、排熱焚再生器(3
0)において再生し易い状態となり、再生量が増加す
る。しかし、排熱焚再生器(30)における再生量が増
加しても、排熱焚再生器(30)から高温再生器(4
4)或いは低温再生器(48)に流入する吸収溶液の液
温は、前述した様に吸収溶液の飽和温度よりも高温とは
ならない。従って、前記第1の排熱熱交換器(80)を
介装することにより、、高温再生器(44)或いは低温
再生器(48)に流入する吸収溶液に対して排熱が投入
され、当該吸収溶液の液温が昇温する。その結果、高温
再生器(44)の加熱機構(45)で消費される高質燃
料の量は抑制され、吸収冷温水機の効率が向上するので
ある。そして、高効率の吸収冷温水機では、稀溶液濃度
が薄いことに関連して、排熱焚再生器(30)の出口に
おける溶液濃度も薄く、飽和温度も低いため、排熱焚再
生器(30)から再生器(44或いは48)に流過する
吸収溶液には、より多くの排熱が投入されることとな
り、排熱の利用効率、吸収冷温水機の効率が共に向上す
るのである。
本発明の実施の形態について説明する。なお、図示の実
施形態において、上述したのと同様な部材については、
同様な符号が付されている。
収式冷温水機は、所謂「シリーズフロー」タイプとして
構成されている。図1において、吸収器22からポンプ
24により送出された稀溶液は、稀溶液ラインL1を流
過し、分岐点BP(第1の分岐点)において、ラインL
1−1(第1の分岐ライン)とラインL1−2(第1の
分岐ライン)に分岐する。ラインL1−1には低温溶液
熱交換器26が介装されており、ラインL1−2には冷
媒ドレン熱交換器70が介装されている。
ラインL4を流れる吸収溶液(高濃度溶液)が保有する
エンタルピーが、低温溶液熱交換器26を介して投入さ
れる。そして、ラインL1−2を流れる稀溶液には、冷
媒ラインL11の領域L11−70を流れる冷媒(吸収
冷温水機の運転条件により、気相、液相、気液2相とな
る)が保有するエンタルピーが、冷媒ドレン熱交換器7
0を介して投入される。
温溶液熱交換器26或いは冷媒ドレン熱交換器70を経
由してから、その近傍に設けられた合流点GP(第1の
合流点)で合流して、ラインL1−30となる。このラ
インL1−30は、排熱焚再生器30に連通している。
排熱焚再生器30には、ラインL2を流れる排熱流体
(例えば温排水)が供給されている。ラインL2を流れ
る排熱流体は、その保有するエンタルピーを排熱焚再生
器30内の吸収溶液に対して投入し、当該吸収溶液を加
熱・一部再生せしめる。そして、再生した冷媒蒸気は蒸
気ラインL13を介して凝縮器50に流入する。
後の吸収溶液は、ラインL1−44を流れ、ポンプ32
によりヘッドが付加される。ポンプ32によりヘッドが
付加された溶液は、高温溶液熱交換器42を介して高温
再生器44に送られる。
ポンプ32と高温溶液熱交換器42との間の領域L1−
441には、第1の排熱熱交換器80が介装されてい
る。そして、ラインL1−44の領域L1−441を流
れる吸収溶液は、第1の排熱熱交換器80を介して、図
示しない排熱源(例えばガスエンジン等)から供給され
る排熱(例えば温排水)が投入される。
第1の排熱熱交換器80を介して排熱が投入され、且
つ、高温溶液熱交換器42により容器ラインL3を流れ
る吸収溶液(中間濃度溶液)が保有する熱量の一部が供
給される。そして当該吸収溶液は、高温再生器44へ流
入する。高温再生器44において、吸収溶液はバーナ機
構45により加熱・濃縮され、冷媒蒸気(水蒸気)が再
生される。
液(中間濃度溶液)は、中間濃度溶液ラインL3を流れ
て低温再生器48へ流入する。この溶液が保有するエン
タルピーは、高温溶液熱交換器42により、稀溶液ライ
ンL1を流れる吸収溶液に投入される。そして、低温再
生器48で加熱・再生された後の吸収溶液(高濃度溶
液)は、高濃度溶液ラインL4を流れ、低温溶液熱交換
器26を経由して、吸収器22に戻される。
(水蒸気:気相冷媒)は蒸気ラインL11を流れ、低温
再生器48において冷媒蒸気が保有するエンタルピーを
吸収溶液に供給して、低温再生器48内の吸収溶液を再
生する。そして高温再生器44で再生した冷媒蒸気は、
低温再生器48を出た後に、気相冷媒、液相冷媒、気液
2相流のいずれかの形態でライン(或いは領域)L11
−70を流過する。このラインL11−70は、冷媒ド
レン熱交換器70を介して凝縮器50に連通している。
そして上述した通り、ラインL11−70を流れる冷媒
が保有するエンタルピーは、冷媒ドレン熱交換器70を
介して、稀溶液ラインL1−2を流れる稀溶液に供給さ
れる。
は、図64で示す従来技術とは異なり、低温溶液熱交換
器26で熱を投入されてはいないので、従来技術におい
ては廃、棄されていた領域のエンタルピー、例えばライ
ンL11−70を流れる冷媒における40℃−75℃の
領域のエンタルピー(顕熱)が、ラインL1−2を流れ
る稀溶液に対して供給される。すなわち、高温再生器4
4のバーナ機構45により付加されたエンタルピーが、
有効利用されるのである。
凝縮した液相冷媒を蒸発器52へ供給するための液相冷
媒ラインである。また、ラインL17は、蒸発器52で
冷水ライン(図示せず:図示しない冷房負荷に連通して
いる)を流れる冷水から気化熱を奪って蒸発した冷媒蒸
気が流れる冷媒蒸気ラインであり、吸収器22へ連通し
ている。
1を流れる稀溶液は、低温溶液熱交換器26及び高温溶
液熱交換器44のみならず、排熱焚再生器30によって
も加熱されるので、効率が良い。また、ラインL11−
70を流れる冷媒が保有するエンタルピーは、広い温度
範囲に亘って(例えば40℃−90℃の温度範囲)、ラ
インL1−2を流れる稀溶液に対して投入される。その
ため、高温再生器44のバーナ機構45で消費される高
質燃料によって投与されたエンタルピーが、無駄に廃棄
されること無く、冷媒蒸気発生のために有効利用され
る。
て、エンタルピーが効率的に利用されていることに関連
して、排熱焚再生器30における再生量が増加する。し
かし、再生量が増加しても、排熱焚再生器30の出口に
おける吸収溶液の液温は、当該溶液の飽和温度に等し
い。従って、溶液ラインL1−44を流れて高温再生器
44に流入する吸収溶液の液温も吸収溶液の飽和温度と
同程度であり、排熱ラインL2−21を流れる排熱流体
(例えば温排水)温度よりも低温なので、ラインL1−
44を流れる吸収溶液に排熱を投入することが可能であ
る。これに対して本発明によれば、第1の排熱熱交換器
80を介装しているので、ラインL1−44を流れる吸
収溶液には、排熱供給ラインL2−21及び第1の排熱
熱交換器80を介して図示しない排熱源から排熱が供給
され、当該吸収溶液の液温が上昇し、高温再生器44に
おける高質燃料消費量の増加を抑制出来るのである。
冷温水機を示している。図1で示す第1実施形態では、
排熱焚再生器30と高温再生器44とを連通する溶液ラ
インL1−44(より詳細には、ポンプ32と高温溶液
熱交換器42との間の領域L1−441)に第1の排熱
熱交換器80が介装されているのに対して、図2の第2
実施形態では、低温溶液熱交換器26が介装されている
第1の分岐ラインL1−1中の、低温溶液熱交換器26
と第1の合流点GPとの間の領域L1−11において、
第2の熱交換器90が介装されている。そして第2の熱
交換器90は、領域L1−11を流れる吸収溶液に対し
て、排熱ラインL2−22を介して図示しない排熱源か
ら排熱を投入する。
換器90を介して領域L1−11を流れる吸収溶液に排
熱が投入される結果、ラインL1−1を流れる稀溶液液
温が上昇し、そのため排熱焚再生器30において再生し
易い状態となり、再生量が増加する。排熱焚再生器30
における再生量が増加する結果、吸収冷温水機全体の効
率が向上するのである。
実施形態と同様である。
る。この第3実施形態は、第1実施形態(図1)と第2
実施形態(図2)との組み合わせにかかる実施形態であ
る。すなわち、図3において、排熱焚再生器30と高温
再生器44とを連通する溶液ラインL1−44の、ポン
プ32と高温溶液熱交換器42との間の領域L1−44
1には、第1の排熱熱交換器80が介装されている。そ
して、第1の分岐ラインL1−1(より詳細には、低温
溶液熱交換器26と第1の合流点GPとの間の領域L1
−11)において、第2の熱交換器90が介装されてい
る。
90を介して領域L1−11を流れる吸収溶液に排熱が
投入される結果、稀溶液液温が上昇し、排熱焚再生器3
0において再生し易い状態となり、再生量が増加する。
排熱焚再生器30における再生量が増加しても、排熱焚
再生器30の出口における吸収溶液温度は溶液の飽和温
度であるので、ラインL1−44の領域L1−441を
流れる吸収溶液に対して、排熱を投入することが可能で
ある。図2の実施形態によれば、排熱ラインL2−21
及び第1の排熱熱交換器80を介して排熱が投入される
ので、高温再生器44に流入する吸収溶液の液温が昇温
し、加熱機構45で消費される高質燃料の量は抑制され
るのである。
他の構成及び作用については、図1、図2の実施形態と
同様である。
冷温水機を示しており、この第4実施形態も第1−第3
実施形態と同様に、「シリーズフロータイプ」の吸収冷
温水機にかかるものである。
0)においては、ラインL1−1とラインL1−2と
は、低温溶液熱交換器26或いは冷媒ドレン熱交換器7
0を経由してから、その近傍に設けられた第1の合流点
GPで合流している。これに対して、図4の実施形態で
は、第1の分岐点BPで分岐した稀溶液ラインL1−1
は、低温溶液熱交換器26を経由した後、直ちに合流す
ること無く、排熱焚再生器30に連通する。そして、排
熱ラインL2から投入されるエンタルピーにより排熱焚
再生器30内で加熱され、一部再生された後、ラインL
1−144を流れ、ポンプ32によりヘッドを負荷され
る。それから、分岐した他方のラインL1−2と合流点
GPで合流する。ラインL1−2とラインL1−144
は合流点GPで合流した後、ラインL1−44となり、
高温溶液熱交換器42を経由して高温再生器44に連通
する。
と合流点GPとの間の領域L1−442には、第1の排
熱熱交換器80が介装されており、排熱ラインL2−2
1を介して図示しない排熱源から供給される排熱を、領
域L1−442を流れる吸収溶液に投入している。
効果については、図1−図3の実施形態と同様である。
実施形態では、第1の排熱熱交換器80は設けられてい
ない。図5において、低温溶液熱交換器26が介装され
ている第1の分岐ラインL1−1中の、低温溶液熱交換
器26と排熱焚再生器30との間の領域L1−101に
おいて、第2の熱交換器90が介装されている。第2の
熱交換器90は、領域L1−101を流れる吸収溶液に
対して、排熱ラインL2−22を介して、図示しない排
熱源から供給される排熱を投入している。
作用については、図1−図4の実施形態と同様である。
実施形態(図4)と第5実施形態(図5)との組み合わ
せにかかる実施形態である。図6において、ポンプ32
と合流点GPとの間の領域L1−441には、第1の排
熱熱交換器80が介装されている。そして、第1の分岐
ラインL1−1の、低温溶液熱交換器26と排熱焚再生
器30との間の領域L1−101には、第2の熱交換器
90が介装されている。
作用は、図1−図5の実施形態と同様である。
冷温水機を示しており、「シリーズフロータイプ」の吸
収冷温水機にかかるものである。
岐した稀溶液ラインL1−1は、低温溶液熱交換器26
を経由した後に直ちに合流せず、排熱焚再生器30に連
通する。稀溶液ラインL1−1を介して排熱焚再生器3
0に供給された稀溶液は、排熱ラインL2から投入され
るエンタルピーにより加熱され、一部再生された後、ラ
インL1−144を流れ、ポンプ32によりヘッドを負
荷され、高温溶液熱交換器42を経由する。それから、
分岐した他方のラインL1−2と合流点GPで合流す
る。ラインL1−2とラインL1−144は合流点GP
で合流した後、ラインL1−44となり、高温再生器4
4に連通する。
GPとの間の領域L1−441には、第1の排熱熱交換
器80が介装されている。この排熱熱交換器80は、排
熱ラインL2−21を介して図示しない排熱源から供給
される排熱を、領域L1−441を流れる吸収溶液に投
入している。
作用は、図1−図6の実施形態と同様である。
実施形態では、上述した第1の排熱熱交換器80は設け
られていない。図8において、低温溶液熱交換器26が
介装されている第1の分岐ラインL1−1中の、低温溶
液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域L1−
101において、第2の熱交換器90が介装されてい
る。第2の熱交換器90は、領域L1−101を流れる
吸収溶液に対して、排熱ラインL2−22を介して、図
示しない排熱源から供給される排熱を投入している。
作用については、図1−図7の実施形態と同様である。
実施形態(図7)と第8施形態(図8)の組み合わせに
かかる実施形態である。図9おいて、ポンプ32と合流
点GPとの間の領域L1−441には、第1の排熱熱交
換器80が介装されており、排熱ラインL2−21と熱
交換を行っている。また、第1の分岐ラインL1−1に
おいて、低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との
間の領域L1−101には、第2の熱交換器90が介装
されており、排熱ランイL2−22と熱交換を行ってい
る。
効果は図1−図8の実施形態と同様である。
イプの吸収冷温水機について本発明を適用した実施形態
である。これに対して、図10−図33は、所謂「パラ
レルフロー」タイプの吸収冷温水機について本発明を適
用した実施形態である。
いる。吸収器22から出た稀溶液は、ポンプ24により
ヘッドを付加されて稀溶液ラインL1を流れ、第1の分
岐点BPにおいて、ラインL1−1とラインL1−2に
分岐する。ここで、ラインL1−1には低温溶液熱交換
器26が介装されており、ラインL1−2には冷媒ドレ
ン熱交換器70が介装されている。ラインL1−1とラ
インL1−2とは、低温溶液熱交換器26或いは冷媒ド
レン熱交換器70を経由してから、その近傍に設けられ
た第1の合流点GPで合流してラインL1−P1とな
る。このラインL1−P1は、第2の分岐点P1におい
て、高温再生器44に連通するラインL1−3と、排熱
焚再生器30に連通するラインL1−4とに分岐する。
液熱交換器42を介して高温再生器44へ流入し、バー
ナ機構45により加熱・濃縮された後、溶液ラインL3
を流れる。高温再生器44で再生した冷媒蒸気は、低温
再生器48に連通するラインL11を流れ、低温再生器
48内の吸収溶液に保有するエンタルピーを供給して冷
媒を再生した後、ラインL11−70を流れ、冷媒ドレ
ン熱交換器70を介してラインL1−2内の稀溶液にエ
ンタルピーを供給し、凝縮器50へ送られる。
再生器30において、排熱ラインL2を流れる排熱流体
が保有するエンタルピーが投入され、加熱・再生・濃縮
される。そして、排熱焚再生器30で再生された冷媒蒸
気は、ラインL13を介して凝縮器50に供給され、再
生・濃縮後の吸収溶液は、溶液ラインL1−41を流れ
て、低温再生器48に流入する。
排熱熱交換器80が介装されている。この第1の排熱熱
交換器80を介して、図示しない排熱源から排熱ライン
L2−21を経由して伝達される排熱が、ラインL1−
41を流れる吸収溶液に投入される様に構成されてい
る。
吸収溶液は溶液ラインL1−42を流れ、溶液ラインL
1−42は、第2の合流点P2において、高温再生器4
4か流らの溶液ラインL3と合流して溶液ラインL4と
なり、吸収器22へ戻る。
で説明したのと同様に、ラインL11−70を流れる冷
媒が保有するエンタルピーが、広い温度範囲に亘って、
冷媒ドレン熱交換器70を介して、稀溶液ラインL1−
2内を流れる稀溶液に供給され、高温再生器44(のバ
ーナ機構45)において付与されたエンタルピーが、冷
媒蒸気発生のために有効に利用される。また、排熱焚再
生器30で冷媒蒸気が発生すると共に、低温再生器48
の流入する吸収溶液の温度が上昇し、低温再生器48に
おける再生蒸気量も増加する。さらに、排熱流体が保有
するエンタルピーが、高温再生器44及び排熱焚再生器
30における再生で利用されるので、排熱流体の保有す
るエンタルピーの利用効率も向上する。
とに関連して、排熱焚再生器30における再生量が増加
しても、その出口温度は溶液の飽和温度に等しい。従っ
て、溶液ラインL1−41を流れて低温再生器48に流
入する吸収溶液に排熱を投入することが可能である。こ
れに対して図10の実施形態によれば、第1の排熱熱交
換器80を介装しているので、ラインL1−41を流れ
る吸収溶液には、排熱供給ラインL2−21及び第1の
排熱熱交換器80を介して図示しない排熱源から排熱が
供給される。その結果、当該吸収溶液の液温が上昇し、
低温再生器48における再生量が増加して、高温再生器
44における高質燃料消費量を抑制出来る。その結果、
及び吸収冷温水機全体の効率が上昇する。
用効果については、図1−図9の実施形態と同様であ
る。
いる。図10の実施形態では、排熱焚再生器30と低温
再生器48とを連通するラインL1−41に第1の排熱
熱交換器80が介装されている。これに対して、図11
の実施形態では、低温溶液熱交換器26が介装されてい
る第1の分岐ラインL1−1中の、低温溶液熱交換器2
6と第1の合流点GPとの間の領域L1−101におい
て、第2の熱交換器90が介装されている。そして第2
の熱交換器90を介して、排熱ラインL2−22を経由
して図示しない排熱源から供給される排熱が、領域L1
−11を流れる吸収溶液に対して投入される。
び作用については、図1−図10の実施形態と同様であ
る。
おり、この第12実施形態は、図10の第10実施形態
と図11の第11実施形態の組み合わせにかかるもので
ある。図12において、排熱焚再生器30と低温再生器
48とを連通するラインL1−41には、第1の排熱熱
交換器80が介装されており、排熱ラインL2−21と
熱交換を行っている。一方、第1の分岐ラインL1−1
において、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの
間の領域L1−11には、第2の熱交換器90が介装さ
れており、排熱ラインL2−22と熱交換を行ってい
る。
用効果は図1−図11の実施形態と同様である。
る吸収冷温水機を示す。図10−図12で示す実施形態
では、第1の分岐点BPで分岐した2本のラインL1−
1とL1−2は、低温溶液熱交換器26或いは冷媒ドレ
ン熱交換器70を経由してから直ちに、その近傍に設け
られた第1の合流点GPで合流している。
1の分岐点BPで分岐した稀溶液ラインL1−1は、低
温溶液熱交換器26を経由した後、直ちに合流すること
無く、第2の分岐点P1で、高温再生器44に連通する
ラインL1−3と、ラインL1−4とに分岐する。そし
てラインL1−4において、第1の合流点GPで他方の
分岐ラインL1−2と合流して、排熱焚再生器30に連
通するのである。換言すれば、図13の実施形態では、
第1の合流点GPは、第2の分岐点P1と排熱焚再生器
30との間の領域に設けられている。
再生器48とを連通するラインL1−41には、第1の
排熱熱交換器80が介装されている。そして、該排熱熱
交換器80により、図示しない排熱源から排熱ラインL
2−21を経由して供給される排熱が、ラインL1−4
1内を流れる吸収溶液に投入される。
び作用は、図1−図12で示す実施形態と同様である。
いる。図14の実施形態では、図13で示す様な第1の
排熱熱交換器80は具備していない。図14では、低温
溶液熱交換器26が介装されている第1の分岐ラインL
1−1中の、低温溶液熱交換器26と第1の合流点GP
との間の領域L1−101に、第2の熱交換器90が介
装されている。そして第2の熱交換器90を介して、排
熱ラインL2−22を経由して図示しない排熱源から供
給される排熱が、領域L1−11を流れる吸収溶液に対
して投入される。
90を介して領域L1−102を流れる吸収溶液に排熱
が投入される結果、ラインL1−1を流れる稀溶液液温
が上昇し、そのため排熱焚再生器30において再生し易
い状態となり、再生量が増加する。排熱焚再生器30に
おける再生量が増加する結果、吸収冷温水機全体の効率
が向上するのである。
び作用については、図10−図13の実施形態と同様で
ある。
おり、この第15実施形態は、図13の実施形態と図1
4の実施形態の組み合わせにかかるものである。図15
において、排熱焚再生器30と低温再生器48とを連通
するラインL1−41には、第1の排熱熱交換器80が
介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行っ
ている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、低
温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の領域L1
−102には、第2の熱交換器90が介装されており、
排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
換器90を介して領域L1−102を流れる吸収溶液に
排熱が投入される結果、稀溶液液温が上昇し、排熱焚再
生器30において再生し易い状態となり、再生量が増加
する。排熱焚再生器30における再生量が増加しても、
その出口における吸収溶液の液温は、当該溶液の飽和温
度に等しい。そして、ラインL1−41を流れる吸収溶
液には、排熱ラインL2−21及び第1の排熱熱交換器
80を介して排熱が投入されるので、低温再生器48に
流入する吸収溶液の液温が昇温して、(加熱機構45で
消費される)高質燃料の消費量が抑制されるのである。
用効果は図10−図14の実施形態と同様である。
いる。図16においても、分岐ラインL1−1は低温溶
液熱交換器26を経由した後に、他方の分岐ラインL1
−2と直ちに合流してはいない。
液熱交換器26を経由した後に、第2の分岐点P1で、
高温再生器44側に向かうラインL1−11と、排熱焚
再生器30に連通するラインL1−12とに分岐する。
そして、ラインL1−11は、第1の合流点GPで分岐
ラインL1−2と合流してラインL1−44となり、高
温再生器44へ連通する。
0に連通し、排熱焚再生器30で加熱・一部再生された
吸収溶液はラインL1−121を介して低温再生器48
に供給される。
第1の排熱熱交換器80が介装されており、該熱交換器
80を介して、図示しない排熱源及び排熱ラインL2−
21を経由して供給される排熱が、ラインL1−121
を流れる吸収溶液に投入される。
された吸収溶液はラインL1−122を流れ、該ライン
L1−122は第2の合流点PでラインL3と合流して
ラインL4となり、吸収器22に戻る。
び作用は、図10−図15で示す実施形態と同様であ
る。
いる。図17では、第1の排熱熱交換器80は設けられ
ていない。図17においては、低温溶液熱交換器26が
介装されている第1の分岐ラインL1−1中の、低温溶
液熱交換器26と第2の分岐点P1との間の領域L1−
102に、第2の熱交換器90が介装されている。そし
て第2の熱交換器90を介して、図示しない排熱源及び
排熱ラインL2−22を経由して供給される排熱が、領
域L1−102を流れる吸収溶液に対して投入される。
び作用については、図10−図16の実施形態と同様で
ある。
おり、この第18実施形態は、図16の実施形態と図1
7の実施形態の組み合わせにかかるものである。図18
において、排熱焚再生器30と低温再生器48とを連通
するラインL1−121には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と第2分岐点P1との間の領域L
1−102には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図10−図17の実施形態と同様である。
いる。図19においても、分岐ラインL1−1は低温溶
液熱交換器26を経由した後に、他方の分岐ラインL1
−2と直ちに合流するのではない。
溶液熱交換器26を経由した後に、第2の分岐点P1
で、高温再生器44側に向かうラインL1−11と、排
熱焚再生2器30に連通するラインL1−12とに分岐
する。そしてラインL1−11は高温溶液熱交換器42
を経由し、第1の合流点GPで分岐ラインL1−2と合
流してラインL1−44となり、高温再生器44へ連通
する。
再生器48とを連通するラインL1−121には、第1
の排熱熱交換器80が介装されている。そして、当該熱
交換器80を介して、図示しない排熱源及び排熱ライン
L2−21を経由して供給される排熱が、ラインL1−
121を流れる吸収溶液に対して投入されるのである。
図10−図18で示す実施形態と同様である。
いる。図20では、第1の排熱熱交換器80は設けられ
ていない。図20において、低温溶液熱交換器26が介
装されている第1の分岐ラインL1−1中の、低温溶液
熱交換器26と第2の分岐点P1との間の領域L1−1
02に、第2の熱交換器90が介装されている。そして
第2の熱交換器90を介して、図示しない排熱源及び排
熱ラインL2−22を経由して供給される排熱が、領域
L1−102を流れる吸収溶液に対して投入される。
び作用については、図10−図19の実施形態と同様で
ある。
おり、この第21実施形態は、図19の実施形態と図2
0の実施形態の組み合わせにかかるものである。図21
において、排熱焚再生器30と低温再生器48とを連通
するラインL1−121には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と第2分岐点P1との間の領域L
1−102には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図10−図20の実施形態と同様である。
いる。図22において、分岐ラインL1−1は低温溶液
熱交換器26を経由した後、他方の分岐ラインL1−2
は冷媒ドレン熱交換器70を経由した後、図10−図1
2の実施形態と同様に、第1の合流点GPで直ちに合流
している。図10−図12の実施形態においては、第1
の合流点GPで合流したラインL1−P1が第2の分岐
点P1で分岐して、一方のラインL1−4が排熱焚再生
器30に連通している。
Pで合流したラインL1−30は、分岐すること無くそ
のまま排熱焚再生器30に連通し、排熱ラインL2によ
り加熱・一部再生された吸収溶液はラインL1−31を
流れる。
ら第2の分岐点P1に連通するライン)には第1の排熱
熱交換器80が介装されており、ラインL1−31を流
れる吸収溶液に対して、図示しない排熱源及び排熱ライ
ンL2−21を経由して供給される排熱が、前記第1の
排熱熱交換器80を介して投入されるのである。
おいて、高温再生器44に連通するラインL1−44
と、低温再生器48に連通するラインL1−48と分岐
している。
温再生器48で加熱・一部再生されてラインL1−49
を流れ、該ラインL1−49は第2の合流点P2で(高
温再生器44で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる)ラ
インL3と合流する。
図10−図22で示す実施形態と同様である。
いる。図23では、図22で示す第1の排熱熱交換器8
0は設けられていない。図23において、低温溶液熱交
換器26が介装されている第1の分岐ラインL1−1中
の、低温溶液熱交換器26と第1の合流点GPとの間の
領域L1−11に、第2の熱交換器90が介装されてい
る。そして第2の熱交換器90を介して、図示しない排
熱源及び排熱ラインL2−22を経由して供給される排
熱が、領域L1−11を流れる吸収溶液に対して投入さ
れる。
び作用については、図10−図22の実施形態と同様で
ある。
おり、この第24実施形態は、図22の実施形態と図2
3の実施形態の組み合わせにかかるものである。図24
において、排熱焚再生器30と第2の分岐点P1とを連
通するラインL1−31には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の領域L
1−11には、第2の熱交換器90が介装されており、
排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図10−図23の実施形態と同様である。
いる。図25においては、分岐ラインL1−1は低温溶
液熱交換器26を経由した後に、他方の分岐ラインL1
−2と直ちに合流していない。
液熱交換器26を経由した後に、排熱焚再生器30に連
通し、排熱焚再生器30で加熱・一部再生された吸収溶
液はラインL1−31(排熱焚再生器30と第2の分岐
点P1とを連通するライン)を流れる。
80が介装されている。そして該第1の排熱熱交換器8
0を介して、ラインL1−31を流れる吸収溶液に対し
て、排熱(図示しない排熱源及び排熱ラインL2−21
を経由して供給される排熱)が投入される。
で、高温再生器44側に向かうラインL1−44と、低
温再生器48側へ向かうラインL1−48、とに分岐し
ている。
GPで分岐ラインL1−2と合流してラインL1−49
となり、低温再生器48へ連通する。低温再生器48で
加熱・一部再生された吸収溶液はラインL1−51を流
れ、該ラインL1−51は第2の合流点P1でラインL
3と合流して、ラインL4となる。
び作用効果は、図10−図24で示す実施形態と同様で
ある。
いる。図26は、上述した第1の排熱熱交換器80は設
けていない。図26において、低温溶液熱交換器26が
介装されている第1の分岐ラインL1−1において、低
温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域L
1−101には、第2の熱交換器90が介装されてい
る。そして第2の熱交換器90を介して、図示しない排
熱源及び排熱ラインL2−22を経由して供給される排
熱が、領域L1−101を流れる吸収溶液に対して投入
される。
び作用については、図10−図25の実施形態と同様で
ある。
いる。この第27実施形態は、図25の実施形態と図2
6の実施形態の組み合わせにかかるものである。図27
において、排熱焚再生器30と第2の分岐点P1とを連
通するラインL1−31には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域
L1−101には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図10−図26の実施形態と同様である。
いる。図28において、分岐ラインL1−1は低温溶液
熱交換器26を経由した後に、他方の分岐ラインL1−
2と直ちには合流していない。
液熱交換器26を経由した後に排熱焚再生器30に連通
し、排熱焚再生器30で加熱・一部再生された吸収溶液
はラインL1−31を流れる。ここで、ラインL1−3
1は、排熱焚再生器30と第2の分岐点P1とを連通し
ている。
80が介装されており、当該排熱熱交換器80を介し
て、排熱(図示しない排熱源及び排熱ラインL2−21
を経由して供給される排熱)が、ラインL1−31を流
れる吸収溶液に投入される。
で、高温再生器44側に向かうラインL1−44と、低
温再生器48側へ向かうラインL1−48とに分岐す
る。
に向かうラインL1−44が、第1の合流点GPで分岐
ラインL1−2と合流してラインL1−46となり、該
ラインL1−46は高温溶液熱交換器42を経由して高
温再生器44へ連通する。
器48に供給され、加熱・一部再生された吸収溶液はラ
インL1−49を流れ、第2の合流点P1でラインL3
と合流して、ラインL4となる。
図10−図27で示す実施形態と同様である。
いる。図29の実施形態では、上述した第1の排熱熱交
換器80は設けられていない。それに代えて、図29に
おいては、低温溶液熱交換器26が介装されている第1
の分岐ラインL1−1において、低温溶液熱交換器26
と排熱焚再生器30との間の領域L1−101には、第
2の熱交換器90が介装されている。そして第2の熱交
換器90を介して、排熱(図示しない排熱源及び排熱ラ
インL2−22を経由して供給される排熱)が、領域L
1−101を流れる吸収溶液に対して投入される。
び作用については、図10−図28の実施形態と同様で
ある。
いる。この第30実施形態は、図28の実施形態と図2
9の実施形態の組み合わせにかかるものである。図30
において、排熱焚再生器30と第2の分岐点P1とを連
通するラインL1−31には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域
L1−101には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図10−図29の実施形態と同様である。
いる。図28−図30の実施形態において、ラインL1
−1を流れる吸収溶液は、低温溶液熱交換器26、(第
2の排熱熱交換器90、)排熱焚再生器30、ラインL
1−31、(第1の排熱熱交換器80、)第2の分岐点
P1を介して高温再生器44側に向かうラインL1−4
4を流れ、該ラインL1−44は、第1の合流点GPで
分岐ラインL1−2と合流してラインL1−46とな
り、高温再生器44へ連通している。
再生器44側に向かうラインL1−44は、高温溶液熱
交換器42を経由した後に第1の合流点GPで分岐ライ
ンL1−2と合流し、ラインL1−46となって高温再
生器44に連通している。
2の分岐点P1とを連通しているラインL1−31に
は、第1の排熱熱交換器80が介装されている。そし
て、この排熱熱交換器80を介して、排熱(図示しない
排熱源及び排熱ラインL2−21を経由して供給される
排熱)が、ラインL1−31を流れる吸収溶液に投入さ
れている。
は、図10−図30で示す実施形態と同様である。
いる。図32においては、前記した第1の排熱熱交換器
80は介装されていない。図32では、低温溶液熱交換
器26が介装されている第1の分岐ラインL1−1にお
いて、低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間
の領域L1−101には、第2の熱交換器90が介装さ
れている。そして第2の熱交換器90を介して、排熱
(図示しない排熱源及び排熱ラインL2−22を経由し
て供給される排熱)が、領域L1−101を流れる吸収
溶液に対して投入される。
び作用については、図10−図31の実施形態と同様で
ある。
いる。この第33実施形態は、図31の実施形態と図3
2の実施形態の組み合わせにかかるものである。図33
において、排熱焚再生器30と第2の分岐点P1とを連
通するラインL1−31には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域
L1−101には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図10−図32の実施形態と同様である。
スフロー」タイプの吸収冷温水機に適用した実施形態を
示している。
かる吸収冷温水機においては、吸収器22を出てポンプ
24でヘッドを付加された稀溶液は、稀溶液ラインL1
を流れる。この、稀溶液ラインL1は、第1の分岐点B
Pにおいて、ラインL1−1とラインL1−2に分岐す
る。ラインL1−1には低温溶液熱交換器26が介装さ
れており、ラインL1−2には冷媒ドレン熱交換器70
が介装されている。ラインL1−1とラインL1−2と
は、低温溶液熱交換器26或いは冷媒ドレン熱交換器7
0を経由してから、その近傍に設けられた第1の合流点
GPで合流してラインL1−30となる。このラインL
1−30は、排熱焚再生器30に連通しており、ライン
L1−30を流れる吸収溶液は、排熱焚再生器30に供
給される。
熱(温排水)により加熱・一部再生された吸収溶液は、
低温再生器48に連通するラインL1−31を流れる。
温再生器48とを連通するライン)には、第1の排熱熱
交換器80が介装されている。そして、ラインL1−3
1を流れる吸収溶液には、第1の排熱熱交換器80を介
して、排熱(図示しない排熱源及び排熱ラインL2−2
1を経由して供給される排熱)が投入される。
排熱熱交換器80から排熱を投入された吸収溶液は、低
温再生器48で加熱・濃縮される。排熱焚再生器30で
再生された冷媒蒸気は、ラインL13を介して凝縮器5
0に供給される。
液は溶液ラインL6を流れ、ポンプ62でヘッドが付加
され、高温溶液熱交換器42を経由して高温再生器44
へ連通する。高温再生器44のバーナ機構45で加熱・
濃縮された吸収溶液は、溶液ラインL3を流れて吸収器
22へ戻される。
温再生器48に連通するラインL11を流れ、低温再生
器48内の吸収溶液に保有するエンタルピーを供給して
冷媒を再生した後、ラインL11−70を流れ、冷媒ド
レン熱交換器70を介してラインL1−2内の稀溶液に
エンタルピーを供給し、凝縮器50へ送られる。
70を流れる冷媒が保有するエンタルピーが、広い温度
範囲に亘って、冷媒ドレン熱交換器70を介して、稀溶
液ラインL1−2内を流れる稀溶液に供給され、高温再
生器44(のバーナ機構45)において付与されたエン
タルピーが、冷媒蒸気発生のために有効に利用される。
ンタルピーが効率的に利用されていることに関連して、
排熱焚再生器30における再生量が増加するが、上述し
たのと同様に、排熱焚再生器30の出口における吸収溶
液の液温は、当該溶液の飽和液温である。従って、溶液
ラインL1−41を流れて低温再生器48へ流入する吸
収溶液の液温も、当該飽和液温程度であり、排熱を投入
することが可能である。これに対して図34の実施形態
によれば、第1の排熱熱交換器80を介装しているの
で、ラインL1−41を流れる吸収溶液には、排熱供給
ラインL2−21及び第1の排熱熱交換器80を介して
図示しない排熱源から排熱が供給される。従って、低温
再生器48へ流入する吸収溶液の液温が上昇し、低温再
生器48における再生量が増加すると共に、高質燃料消
費量の増加を抑制することが出来て、吸収冷温水機全体
の効率が向上するのである。ここで、高効率の吸収冷温
水機ほど、稀溶液濃度が薄く、液温も低く、飽和溶液温
度が低温となるので、第1の排熱熱交換器80を介し
て、多量の排熱を投入することが出来るので、排熱利用
効率が向上する。
用効果は、図1−図33の実施形態と同様である。
いる。図34の実施形態では、排熱焚再生器30と低温
再生器48とを連通するラインL1−31に第1の排熱
熱交換器80が介装されている。これに対して、図35
の実施形態では、低温溶液熱交換器26が介装されてい
る第1の分岐ラインL1−1中の、低温溶液熱交換器2
6と第1の合流点GPとの間の領域L1−11におい
て、第2の熱交換器90が介装されている。そして第2
の熱交換器90を介して、排熱ラインL2−22を経由
して図示しない排熱源から供給される排熱が、領域L1
−11を流れる吸収溶液に対して投入される。
90を介して領域L1−11を流れる吸収溶液に排熱が
投入される結果、ラインL1−1及びラインL1−30
を介して排熱焚再生器30へ流入する稀溶液の液温が上
昇し、排熱焚再生器30において再生し易い状態とな
る。そのため、再生量が増加する。排熱焚再生器30に
おける再生量が増加する結果、吸収冷温水機全体の効率
が向上するのである。
び作用については、図1−図34の実施形態と同様であ
る。
おり、この第36実施形態は、図34の第34実施形態
と図35の第35実施形態の組み合わせにかかるもので
ある。図36において、排熱焚再生器30と低温再生器
48とを連通するラインL1−31には、第1の排熱熱
交換器80が介装されており、排熱ラインL2−21と
熱交換を行っている。一方、第1の分岐ラインL1−1
において、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの
間の領域L1−11には、第2の熱交換器90が介装さ
れており、排熱ラインL2−22と熱交換を行ってい
る。
90を介して領域L1−11を流れる吸収溶液に排熱が
投入される結果、稀溶液液温が上昇し、排熱焚再生器3
0において再生し易い状態となり、再生量が増加する。
排熱焚再生器30における再生量が増加しても、排熱焚
再生器30出口における吸収溶液の液温は、飽和温度で
ある。従って、ラインL1−31を介して低温再生器4
8へ流入する吸収溶液の液温も飽和温度と同程度であ
り、排熱が逆流すること無く、投入可能である。図36
の実施形態によれば、ラインL1−31を流れる吸収溶
液には、第1の排熱熱交換器80を介して排熱が投入さ
れる。そのため、低温再生器48に流入する吸収溶液の
液温は昇温し、加熱機構45で消費される高質燃料の量
は抑制されるのである。
用効果は図1−図35の実施形態と同様である。
る吸収冷温水機を示す。図34−図36で示す実施形態
では、第1の分岐点BPで分岐した2本のラインL1−
1とL1−2は、低温溶液熱交換器26或いは冷媒ドレ
ン熱交換器70を経由してから直ちに、その近傍に設け
られた第1の合流点GPで合流している。
1の分岐点BPで分岐した稀溶液ラインL1−1は、低
温溶液熱交換器26を経由した後、直ちに合流すること
無く、排熱焚再生器30に連通し、その内部を流れる吸
収溶液を排熱焚再生器30へ供給する。
吸収溶液は、ラインL1−130(排熱焚再生器30と
低温再生器48とを連通するライン)を流れて低温再生
器48に供給される。
第1の排熱熱交換器80が介装されており、該熱交換器
80を介して、当該ラインL1−130を流れる吸収溶
液に対して、排熱(図示しない排熱源及び排熱ラインL
2−21を介して供給される排熱)が投入される。
収溶液は、ラインL6を流れポンプ62でヘッドが負荷
され、第1の合流点GPでラインL1−2と合流してラ
インL6−44となる。ラインL6−44は高温溶液熱
交換器42を経由して、高温再生器44に連通する。
図34−図36で示す実施形態と同様である。
いる。図38の実施形態では、第1の排熱熱交換器80
は介装されていない。図38において、低温溶液熱交換
器26が介装されている第1の分岐ラインL1−1中
の、低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の
領域L1−101において、第2の熱交換器90が介装
されている。そして第2の熱交換器90を介して、(排
熱ラインL2−22を経由して図示しない排熱源から供
給される)排熱が、領域L1−101を流れる吸収溶液
に対して投入される。
び作用については、図34−図37の実施形態と同様で
ある。
おり、この第39実施形態は、図37の実施形態と図3
8の実施形態の組み合わせにかかるものである。図39
において、排熱焚再生器30と低温再生器48とを連通
するラインL1−130には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域
L1−101には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図34−図38の実施形態と同様である。
吸収冷温水機を示す。図37−39で示す実施形態で
は、ラインL1−2とラインL6とが合流する第1の合
流点GPは、低温再生器48と高温溶液熱交換器42と
の間の領域に設けられている。
インL6とラインL1−2とが合流する第1の合流点G
Pは、高温溶液熱交換器42と、高温再生器44との間
に設けられている。換言すれば、低温再生器48で加熱
・濃縮され、ポンプ62でヘッドが負荷された吸収溶液
は、ラインL6を流れ、高温溶液熱交換器42とを経由
した後に、第1の合流点GPでラインL1−2と合流し
てラインL6−44となる。そしてラインL6−44
は、高温再生器44に連通する。
温再生器48に連通するラインL1−130には、第1
の排熱熱交換器80が介装されている。ラインL1−1
30を流過する吸収溶液に対しては、当該第1の排熱熱
交換器80を介して、排熱(図示しない排熱源から排熱
ラインL2−21を経由して供給される排熱)が投入さ
れる。
び作用は、図34−図39で示す実施形態と同様であ
る。
いる。図41の実施形態では、第1の排熱熱交換器80
は介装されていない。図41において、低温溶液熱交換
器26が介装されている第1の分岐ラインL1−1中
の、低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の
領域L1−101において、第2の熱交換器90が介装
されている。そして第2の熱交換器90を介して、(排
熱ラインL2−22を経由して図示しない排熱源から供
給される)排熱が、領域L1−101を流れる吸収溶液
に対して投入される。
び作用については、図34−図40の実施形態と同様で
ある。
おり、この第42実施形態は、図41の実施形態と図4
2の実施形態の組み合わせにかかるものである。図42
において、排熱焚再生器30と低温再生器48とを連通
するラインL1−130には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域
L1−101には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図34−図41の実施形態と同様である。
る吸収冷温水機を示す。図43の実施形態においても、
第1の分岐点BPで分岐した稀溶液ラインL1−1は、
低温溶液熱交換器26を経由した後、直ちに合流するこ
と無く、排熱焚再生器30に連通する。そして、ライン
L1−1の内部を流れる吸収溶液は、排熱焚再生器30
へ供給される。
吸収溶液は、低温再生器48に連通するラインL1−1
30を流れる。ここで、ラインL1−130には第1の
排熱熱交換器80が介装されている。図示しない排熱源
及び排熱ラインL2−21を経由して供給される排熱
は、当該第1の排熱熱交換器80を介して、ラインL1
−130を流過する吸収溶液に投入される。
でラインL1−2に合流して、ラインL1−48とな
る。ラインL1−48は低温再生器48に連通してお
り、その内部の吸収溶液は低温再生器48へ供給され
る。低温再生器48で加熱・一部再生された吸収溶液
は、ラインL6を流れポンプ62でヘッドが負荷され、
高温再生器44へ供給される。
び作用は、図34−図42で示す実施形態と同様であ
る。
いる。図44の実施形態では、第1の排熱熱交換器80
は介装されていない。図44において、低温溶液熱交換
器26が介装されている第1の分岐ラインL1−1中
の、低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の
領域L1−101において、第2の熱交換器90が介装
されている。そして第2の熱交換器90を介して、(排
熱ラインL2−22を経由して図示しない排熱源から供
給される)排熱が、領域L1−101を流れる吸収溶液
に対して投入される。
び作用については、図34−図43の実施形態と同様で
ある。
おり、この第45実施形態は、図43の実施形態と図4
4の実施形態の組み合わせにかかるものである。図45
において、排熱焚再生器30と低温再生器48とを連通
するラインL1−130には、第1の排熱熱交換器80
が介装されており、排熱ラインL2−21と熱交換を行
っている。一方、第1の分岐ラインL1−1において、
低温溶液熱交換器26と排熱焚再生器30との間の領域
L1−101には、第2の熱交換器90が介装されてお
り、排熱ラインL2−22と熱交換を行っている。
用効果は図34−図44の実施形態と同様である。
す。なお、図46−図63において、低圧側の吸収器は
符号「22L」で示され、高圧側の吸収器は符号「22
H」で示され、低圧側の蒸発器は符号「52L」で示さ
れ、高圧側の蒸発器は符号「52H」で示されている。
そして、低圧側蒸発器52Lで再生した冷媒蒸気を低圧
側吸収器22Lに導入するための流路(ライン)は符号
「L17L」で示されており、高圧側蒸発器52Hで再
生した冷媒蒸気を高圧側吸収器52Lに導入するための
流路(ライン)は符号「L17H」で示されている。
1分岐点BPにおいてラインL1−1とラインL1−2
に分岐する。ラインL1−1には低温溶液熱交換器26
が介装されており、ラインL1−2には冷媒ドレン熱交
換器70が介装されている。
温溶液熱交換器26或いは冷媒ドレン熱交換器70を経
由してから、その近傍に設けられた第1合流点GPで合
流して、ラインL1−30となる。このラインL1−3
0は、排熱焚再生器30に連通している。
流れる排熱流体が保有するエンタルピーが吸収溶液に投
入され、当該吸収溶液を加熱・一部再生せしめる。そし
て、再生した冷媒蒸気は蒸気ラインL13を介して凝縮
器50に流入する。排熱焚再生器30で加熱・一部再生
された吸収溶液はラインL1−31を流れ、ポンプ32
によりヘッドが付加される。
は、第2分岐点P1で高温再生器44に連通するライン
L1−44と、吸収器22側へ向かうラインL1−22
に分岐する。そしてラインL1−44は、高温溶液熱交
換器42を経由して高温再生器44に送られる。
分岐点P1と高温溶液熱交換器42との間の領域L1−
441には、第1の排熱熱交換器80が介装されてい
る。この第1の排熱熱交換器80を介して、領域L1−
441を流れる吸収溶液に対して、排熱(図示しない排
熱源及び排熱ラインL2−21を介して供給される排
熱)が投入される。排熱焚再生器30の出口における吸
収溶液の液温は、当該溶液の飽和温度に等しい。そし
て、ラインL1−44を流れる(液温が飽和温度程度
の)吸収溶液は、第1の熱交換器80からの排熱投入に
より昇温する。ラインL1−44を流れる吸収溶液の液
温が昇温する結果として、高温再生器44における加熱
機構45で消費される高質燃料が節約されて、吸収冷温
水機の効率上昇に寄与する。
ナ機構45により加熱・濃縮され、冷媒蒸気(水蒸気)
が再生される。
液(中間濃度溶液)は、中間濃度溶液ラインL3を流れ
て低温再生器48へ流入し、低温再生器48で更に加熱
・再生されて、ラインL3−1を流れる。このラインL
3−1は、第2合流点P2において前記ラインL1−2
2と合流して、ラインL4となる。そして、低温溶液熱
交換器26を経由して、吸収器22に戻る。
22H)及び蒸発器(52L、52H)、所謂「下胴」
部分、が低圧側(添字「L」で示す)と高圧側(添字
「H」で示す)の2段に構成されている。下胴部分を複
数段(図示の実施形態では2段)に構成することによ
り、図46の実施形態では、吸収冷温水機の効率をさら
に向上することが出来る。
図46の実施形態と同様の構成を具備し且つ同様の作用
を奏するものであるが、図47の吸収冷温水機において
は、低圧側吸収器22Lには溶液冷却吸収器74が設け
られている。この溶液冷却吸収器74は、稀溶液ライン
L1(吸収器22Hと第1分岐点BPとの間の領域)に
おいて、稀溶液ラインL1を低圧側吸収器22L内に貫
通・経由せしめ、低圧側吸収器22L内を滴下する(濃
縮された)吸収溶液が保有するエンタルピーを、ライン
L1内を流れる稀溶液に投入する様に構成されている。
吸収器74を設けた結果、濃縮された吸収溶液が保有す
るエンタルピーが稀溶液に投入され、稀溶液温度が上昇
するので、その分だけ再生し易くなり、吸収冷温水機の
効率が改善される。
実施形態と同様な構成を具備しており、且つ、同様な作
用効果を奏している。しかしながら、図48の実施形態
においては、排熱焚再生器30と高温再生器44を連通
するラインL1−44において、高温溶液熱交換器42
と高温再生器44の間の領域には、高質燃料の排熱投入
用の熱交換器76が介装されている。この熱交換器76
を介して、当該領域を流れる吸収溶液に、バーナ機構4
5の加熱手段が吸収溶液を加熱した後の排熱(高質燃料
の排熱ラインL20を流れる排熱)が投入される。この
様な高質燃料排熱投入用熱交換器76を介装することに
より、バーナ機構45に供給された高質燃料(により発
生したエンタルピー)の利用効率を向上して、吸収冷温
水機の熱効率を改善しているのである。
ており、図46の実施形態と概略同様な構成を具備して
いる。しかし、図46の実施形態において設けられてい
る第1の排熱熱交換器80は、図49では設けられてい
ない。図49では、第1の分岐ラインL1−1におい
て、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の領
域L1−11には、第2の排熱熱交換器90が介装され
ている。そして、領域L1−11を流れる吸収溶液に
は、当該第2の排熱熱交換器90を介して、排熱(図示
しない排熱源と排熱ラインL2−22を経由して供給さ
れる排熱)が投入される。
2L、22H)及び蒸発器(52L、52H)、所謂
「下胴」部分、が低圧側(添字「L」で示す)と高圧側
(添字「H」で示す)の2段に構成されており、下胴部
分を複数段(図示の実施形態では2段)に構成すること
により、吸収冷温水機の効率を向上している。
の実施形態と同様である。
いる。この実施形態は、図49の実施形態に溶液冷却吸
収器74を設け、低圧側吸収器22L内を滴下する(濃
縮された)吸収溶液が保有するエンタルピーを、ライン
L1内を流れる稀溶液に投入する様に構成している。
50の実施形態は図47の実施形態とも共通する構成を
具備している。しかし、図47の実施形態で設けられて
いる第1の排熱熱交換器80は、図50では設けられて
いない。これに対して図50では、第1の分岐ラインL
1−1において、低温溶液熱交換器26と第1合流点G
Pとの間の領域L1−11に、第2の排熱熱交換器90
が介装されており、当該第2の排熱熱交換器90を介し
て、領域L1−11を流れる吸収溶液に、排熱(図示し
ない排熱減と排熱ラインL2−22を経由して供給され
る排熱)が投入される。
び作用効果は、図47の実施形態或いは図49の実施形
態と同様である。
いる。図51の実施形態の構成は図50の実施形態と概
略同じであるが、排熱焚再生器30と高温再生器44を
連通するラインL1−44において、高温溶液熱交換器
42と高温再生器44の間の領域には、高質燃料の排熱
投入用の熱交換器76が介装されている。この熱交換器
76を介して、当該領域を流れる吸収溶液に、バーナ機
構45の加熱手段が吸収溶液を加熱した後の排熱(高質
燃料の排熱ラインL20を流れる排熱)が投入され、バ
ーナ機構45に供給された高質燃料(により発生したエ
ンタルピー)の利用効率を向上して、吸収冷温水機の熱
効率を改善している。
装されている点で、図51の実施形態は図48の実施形
態とも共通する。しかし、図48の実施形態で設けられ
ている第1の排熱熱交換器80は、図51では設けられ
ていない。図51では、第1の分岐ラインL1−1にお
いて、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の
領域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介装され
ている。これにより、図示しない排熱減と排熱ラインL
2−22を経由して供給される排熱が、第2の排熱熱交
換器90を介して、領域L1−11を流れる吸収溶液に
投入される。
び作用効果は、図48の実施形態或いは図50の実施形
態と同様である。
ており、図46の実施形態と、図49の実施形態との組
み合わせに係るものである。すなわち、図52の実施形
態においても、吸収器(22L、22H)及び蒸発器
(52L、52H)、所謂「下胴」部分、が低圧側(添
字「L」で示す)と高圧側(添字「H」で示す)の2段
に構成されており、下胴部分を複数段(図示の実施形態
では2段)に構成することにより、吸収冷温水機の効率
をさらに向上している。
L1−44において、第2分岐点P1と高温溶液熱交換
器42との間の領域L1−441には、第1の排熱熱交
換器80が介装されている。それと共に、第1の分岐ラ
インL1−1において、低温溶液熱交換器26と第1合
流点GPとの間の領域L1−11に、第2の排熱熱交換
器90が介装されている。
90を介して領域L1−11を流れる吸収溶液に排熱が
投入される結果、吸収溶液液温が上昇し、排熱焚再生器
30において再生し易い状態となり、再生量が増加す
る。ここで、排熱焚再生器30における再生量が増加し
ても、排熱焚再生器30の出口における吸収液の液温
は、当該溶液の飽和温度に等しい。そして、図52の実
施形態では、排熱ラインL2−21及び第1の排熱熱交
換器80を介して、ラインL1−44を流れる吸収溶液
に排熱が投入することが出来る。そのため、高温再生器
44に流入する吸収溶液(ラインL1−44を流れる吸
収溶液)の液温が昇温し、加熱機構45で消費される高
質燃料の量は抑制されるのである。
び作用効果については、図46の実施形態或いは図49
の実施形態と同様である。
いる。この実施形態は、図47の実施形態と図50の実
施形態とを組み合わせたものである。図53において
も、下胴部分を複数段(図示の実施形態では2段)に構
成されている。それと共に、稀溶液ラインL1(吸収器
22Hと第1分岐点BPとの間の領域)において溶液冷
却吸収器74を介装しており、低圧側吸収器22L内を
滴下する(濃縮された)吸収溶液が保有するエンタルピ
ーを、ラインL1内を流れる稀溶液に投入する様に構成
している。
において、第2分岐点P1と高温溶液熱交換器42との
間の領域L1−441には、第1の排熱熱交換器80が
介装されている。それと共に、第1の分岐ラインL1−
1において、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPと
の間の領域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介
装されている。
び作用効果は、図47の実施形態或いは図50の実施形
態と同様である。
ものである。この実施形態は、図48の実施形態と図5
1の実施形態との組み合わせにかかるものである。図5
4においても、下胴部分を複数段(図示の実施形態では
2段)に構成されており、稀溶液ラインL1(吸収器2
2Hと第1分岐点BPとの間の領域)において溶液冷却
吸収器74を介装している。そして図54の実施形態で
は、排熱焚再生器30と高温再生器44を連通するライ
ンL1−44において、高温溶液熱交換器42と高温再
生器44の間の領域には、高質燃料の排熱投入用の熱交
換器76が介装されている。この熱交換器76を介し
て、当該領域を流れる吸収溶液に、バーナ機構45の加
熱手段が吸収溶液を加熱した後の排熱(高質燃料の排熱
ラインL20を流れる排熱)が投入され、バーナ機構4
5に供給された高質燃料(により発生したエンタルピ
ー)の利用効率を向上して、吸収冷温水機の熱効率を改
善している。
の第2分岐点P1と高温溶液熱交換器42との間の領域
L1−441には、第1の排熱熱交換器80が介装され
ている。それと共に、第1の分岐ラインL1−1におい
て、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の領
域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介装されて
いる。
び作用効果は、図48の実施形態或いは図51の実施形
態と同様である。
ており、「パラレルフロー」タイプの変形に係る実施形
態である。
46−図54の実施形態と同様に、吸収器及び蒸発器
(所謂「下胴」部分)が低圧側と高圧側の2段に構成さ
れている。また、排熱焚再生器30と低温再生器48と
を連通するラインL1−33には、第1の排熱熱交換器
80が介装されている。図示しない排熱源及び排熱ライ
ンL2−21を経由して供給される排熱は、当該第1の
排熱熱交換器80を介して、ラインL1−33を流れる
吸収溶液に投入される。
び作用効果は、図10の実施形態と同様である。
図55の実施形態と同様の構成を具備し且つ同様の作用
を奏するものであるが、図56の吸収冷温水機において
は、低圧側吸収器22Lには溶液冷却吸収器74が設け
られおり、低圧側吸収器22L内を滴下する濃縮された
吸収溶液が保有するエンタルピーを、ラインL1内を流
れる稀溶液に投入する様に構成されている。
び作用効果は、図10の実施形態及び図47の実施形態
と同様である。
実施形態と同様な構成を具備しており、且つ、同様な作
用効果を奏している。しかしながら、図57の実施形態
においては、排熱焚再生器30と高温再生器44を連通
するラインL1−44において、高温溶液熱交換器42
と高温再生器44の間の領域には、高質燃料の排熱投入
用の熱交換器76が介装されており、当該領域を流れる
吸収溶液に、バーナ機構45の加熱手段が吸収溶液を加
熱した後の排熱(高質燃料の排熱ラインL20を流れる
排熱)が投入される様に構成されている。
び作用効果は、図10の実施形態及び図48の実施形態
と同様である。
ており、図55の実施形態と概略同様な構成を具備して
いる。しかし、図55の実施形態において設けられてい
る第1の排熱熱交換器80は、図58では設けられてい
ない。図58では、第1の分岐ラインL1−1におい
て、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の領
域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介装されて
いる。図示しない排熱源と排熱ラインL2−22を経由
して供給される排熱は、当該第2の排熱熱交換器90を
介して、領域L1−11を流れる吸収溶液に投入され
る。
2L、22H)及び蒸発器(52L、52H)、所謂
「下胴」部分、が低圧側(添字「L」で示す)と高圧側
(添字「H」で示す)の2段に構成されており、下胴部
分を複数段(図示の実施形態では2段)に構成すること
により、吸収冷温水機の効率を向上している。
び作用については、図11の実施形態及び図55の実施
形態と同様である。
いる。この実施形態は、図58の実施形態に溶液冷却吸
収器74を設け、低圧側吸収器22L内を滴下する(濃
縮された)吸収溶液が保有するエンタルピーを、ライン
L1内を流れる稀溶液に投入する様に構成している。
59の実施形態は図56の実施形態とも共通する構成を
具備している。しかし図59においては、(図56の実
施形態で設けられている)第1の排熱熱交換器80は設
けられていない。図59では、第1の分岐ラインL1−
1において、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPと
の間の領域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介
装されており、当該第2の排熱熱交換器90を介して、
領域L1−11を流れる吸収溶液に、排熱(図示しない
排熱源と排熱ラインL2−22を経由して供給される排
熱)が投入される。
び作用効果は、図11の実施形態、図56の実施形態或
いは図58の実施形態と同様である。
いる。図60の実施形態の構成は、図59の実施形態と
概略同じであるが、排熱焚再生器30と高温再生器44
を連通するラインL1−44において、高温溶液熱交換
器42と高温再生器44の間の領域には、高質燃料の排
熱投入用の熱交換器76が介装されている。この熱交換
器76を介して、当該領域を流れる吸収溶液に、バーナ
機構45の加熱手段が吸収溶液を加熱した後の排熱(高
質燃料の排熱ラインL20を流れる排熱)が投入され、
バーナ機構45に供給された高質燃料(により発生した
エンタルピー)の利用効率を向上して、吸収冷温水機の
熱効率を改善している。
装されている点で、図60の実施形態は図57の実施形
態とも共通する。しかし、図57の実施形態で設けられ
ている第1の排熱熱交換器80は、図60では設けられ
ていない。図60では、第1の分岐ラインL1−1にお
いて、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の
領域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介装され
ている。これにより、図示しない排熱源と排熱ラインL
2−22を経由して供給される排熱が、第2の排熱熱交
換器90を介して、領域L1−11を流れる吸収溶液に
投入される。
び作用効果は、図11の実施形態、図57の実施形態或
いは図59の実施形態と同様である。
ており、図55の実施形態と、図58の実施形態との組
み合わせに係るものである。図61の実施形態におい
て、吸収器(22L、22H)及び蒸発器(52L、5
2H)、所謂「下胴」部分、が低圧側(添字「L」で示
す)と高圧側(添字「H」で示す)の2段に構成されて
おり、下胴部分を複数段(図示の実施形態では2段)に
構成することにより、吸収冷温水機の効率をさらに向上
している。
岐点P1と高温溶液熱交換器42との間の領域L1−4
41には、第1の排熱熱交換器80が介装されている。
それと共に、第1の分岐ラインL1−1において、低温
溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の領域L1−
11に、第2の排熱熱交換器90が介装されている。
90を介して領域L1−11を流れる吸収溶液に排熱が
投入される結果、吸収溶液液温が上昇し、排熱焚再生器
30において再生し易い状態となり、再生量が増加す
る。排熱焚再生器30における再生量が増加しても、排
熱焚再生器30の出口における吸収溶液温度は飽和温度
に等しいので、ラインL1−44の領域L1−441を
流れる吸収溶液の液温には排熱を投入することが可能で
ある。図61の実施形態では、ラインL1−44に第1
の排熱熱交換器80が介装されており、当該熱交換器8
0を介して、ラインL1−44を流れる吸収溶液に排熱
が投入されるので、高温再生器44に流入する吸収溶液
の液温は昇温し、加熱機構45で消費される高質燃料の
量は抑制される。
び作用効果については、図12の実施形態、図55の実
施形態或いは図58の実施形態と同様である。
いる。この実施形態は、図56の実施形態と図59の実
施形態とを組み合わせたものである。図62において、
下胴部分を複数段(図示の実施形態では2段)に構成さ
れており、稀溶液ラインL1(吸収器22Hと第1分岐
点BPとの間の領域)において溶液冷却吸収器74を介
装している。
において、第2分岐点P1と高温溶液熱交換器42との
間の領域L1−441には、第1の排熱熱交換器80が
介装されている。それと共に、第1の分岐ラインL1−
1において、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPと
の間の領域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介
装されている。
び作用効果は、図12の実施形態、図56の実施形態或
いは図59の実施形態と同様である。
ものである。この実施形態は、図57の実施形態と図6
0の実施形態とを組み合わせたものである。図63にお
いても、下胴部分を複数段(図示の実施形態では2段)
に構成されており、稀溶液ラインL1(吸収器22Hと
第1分岐点BPとの間の領域)に溶液冷却吸収器74を
介装している。そして図63の実施形態では、排熱焚再
生器30と高温再生器44を連通するラインL1−44
において、高温溶液熱交換器42と高温再生器44の間
の領域には、高質燃料の排熱投入用の熱交換器76が介
装されており、当該領域を流れる吸収溶液に、バーナ機
構45の加熱手段が吸収溶液を加熱した後の排熱(高質
燃料の排熱ラインL20を流れる排熱)が投入される。
の第2分岐点P1と高温溶液熱交換器42との間の領域
L1−441には、第1の排熱熱交換器80が介装され
ている。それと共に、第1の分岐ラインL1−1におい
て、低温溶液熱交換器26と第1合流点GPとの間の領
域L1−11に、第2の排熱熱交換器90が介装されて
いる。
び作用効果は、図12の実施形態、図57の実施形態或
いは図60の実施形態と同様である。
あり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨ではない旨を
付記する。換言すれば、本発明は、図示の実施形態を変
更・変形したものをも包含し得るのである。
熱焚再生器と低温再生器或いは高温再生器を連通するラ
イン内を流過する吸収溶液の液温は、当該吸収溶液の飽
和温度ど同等であるので、当該ライン(排熱焚再生器よ
りも低温再生器側或いは高温再生器側のライン)に介装
された第1の排熱熱交換器を介して排熱が投入すること
が可能である。そして、排熱を投入することにより、当
該ライン(排熱焚再生器よりも低温再生器側或いは高温
再生器側のライン)を流過する吸収溶液の液温が昇温
し、高温再生器における高質燃料の消費量は抑制され、
排熱の利用効率及び吸収冷温水機の効率が向上するので
ある。或いは、本発明によれば、排熱焚再生器に連通す
る溶液ラインに第2の排熱熱交換器を介装したので、当
該溶液ラインを流れる吸収溶液に排熱が投入され、稀溶
液液温が上昇し、排熱焚再生器における再生量が増加す
る。そのため、吸収冷温水機の効率が増加する。これに
加えて本発明の吸収冷温水機によれば、低温再生器で吸
収溶液を再生した後の冷媒ドレンが保有するエンタルピ
ーであって、従来は利用されなかったエンタルピーが、
冷媒ドレン熱交換器を介して稀溶液に投入されて、稀溶
液の加熱に利用される。そのため、高質燃料が有効利用
され、吸収冷温水機の熱効率が更に改善される。さらに
本発明によれば、排熱焚再生器において、冷媒蒸気の再
生量を増加して、吸収冷温水機の熱効率を改善すること
が出来る。
ブロック図。
ブロック図。
ブロック図。
ブロック図。
ブロック図。
ブロック図。
ブロック図。
ブロック図。
ブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
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するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
するブロック図。
ック図。
L3、L4、L5、L6、L6−1、L6−2、L8、
L22・・・溶液ライン L1A・・・溶液ラインの領域 L2、L2−21、L2−22・・・排熱ライン L5、L11、L11−D、L13、L15、L17、
L17L、L17H、L52、L70・・・冷媒ライン 42・・・高温溶液熱交換器 44・・・高温再生器 48・・・低温再生器 50・・・凝縮器 52・・・蒸発器 70・・・冷媒ドレン熱交換器 74・・・溶液冷却吸収器 76・・・高質燃料排熱投入用熱交換器 80・・・第1の排熱熱交換器 90・・・第2の排熱熱交換器
Claims (32)
- 【請求項1】 吸収器と、高温再生器と、低温再生器
と、排熱焚再生器と、凝縮器と、蒸発器とを有する吸収
冷温水機において、吸収器から送出された稀溶液が流過
する稀溶液ラインは、第1の分岐点で、低温溶液熱交換
器が介装されている第1の分岐ラインと、冷媒ドレン熱
交換器が介装されている第2の分岐ラインとに分岐され
ており、高温再生器で再生した冷媒蒸気が流れるライン
の低温再生器と凝縮器の間の領域が前記冷媒ドレン熱交
換器と熱的に連通して、低温再生器を経由した後の冷媒
が保有するエンタルピーが前記第2の分岐ラインを流れ
る稀溶液へ投入される様に構成されており、排熱焚再生
器と高温再生器或いは低温再生器を連通するラインに第
1の排熱熱交換器を介装したことを特徴とする吸収冷温
水機。 - 【請求項2】 吸収器と、高温再生器と、低温再生器
と、排熱焚再生器と、凝縮器と、蒸発器とを有する吸収
冷温水機において、吸収器から送出された稀溶液が流過
する稀溶液ラインは、第1の分岐点で、低温溶液熱交換
器が介装されている第1の分岐ラインと、冷媒ドレン熱
交換器が介装されている第2の分岐ラインとに分岐され
ており、高温再生器で再生した冷媒蒸気が流れるライン
の低温再生器と凝縮器の間の領域が前記冷媒ドレン熱交
換器と熱的に連通して、低温再生器を経由した後の冷媒
が保有するエンタルピーが前記第2の分岐ラインを流れ
る稀溶液へ投入される様に構成されており、前記第1の
分岐ラインの排熱焚再生器よりも吸収器側の領域に第2
の排熱熱交換器を介装したことを特徴とする吸収冷温水
機。 - 【請求項3】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温溶
液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから直
ちに第1の合流点で合流して排熱焚再生器に連通し、排
熱焚再生器で加熱された吸収溶液は高温溶液熱交換器を
介して高温再生器に送られ、高温再生器で加熱された吸
収溶液は、中間濃度溶液ラインを流れて低温再生器へ流
入し、低温再生器で加熱された後に高濃度溶液ラインを
流れ、低温溶液熱交換器を経由して吸収器に戻り、前記
第1の排熱熱交換器は、排熱焚再生器と高温再生器を連
通するラインの排熱焚再生器と高温溶液熱交換器の間の
領域に介装されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項4】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温溶
液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから直
ちに第1の合流点で合流して排熱焚再生器に連通し、排
熱焚再生器で加熱された吸収溶液は高温溶液熱交換器を
介して高温再生器に送られ、高温再生器で加熱された吸
収溶液は、中間濃度溶液ラインを流れて低温再生器へ流
入し、低温再生器で加熱された後に高濃度溶液ラインを
流れ、低温溶液熱交換器を経由して吸収器に戻り、前記
第2の排熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶
液熱交換器と第1の合流点の間の領域に介装されている
請求項2の吸収冷温水機。 - 【請求項5】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱交
換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せず
に排熱焚再生器に連通し、該排熱焚再生器から高温再生
器に向かうラインは、排熱焚再生器と高温溶液熱交換器
の間の第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して
高温再生器に連通し、高温再生器で加熱された吸収溶液
は、中間濃度溶液ラインを流れて低温再生器へ流入し、
低温再生器で加熱された後に高濃度溶液ラインを流れ、
低温溶液熱交換器を経由して吸収器に戻り、前記第1の
排熱熱交換器は、排熱焚再生器と高温再生器を連通する
ラインの排熱焚再生器と第1の合流点の間の領域に介装
されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項6】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱交
換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せず
に排熱焚再生器に連通し、該排熱焚再生器から高温再生
器に向かうラインは、排熱焚再生器と高温溶液熱交換器
の間の第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して
高温再生器に連通し、高温再生器で加熱された吸収溶液
は、中間濃度溶液ラインを流れて低温再生器へ流入し、
低温再生器で加熱された後に高濃度溶液ラインを流れ、
低温溶液熱交換器を経由して吸収器に戻り、前記第2の
排熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶液熱交
換器と排熱焚再生器の間の領域に介装されている請求項
2の吸収冷温水機。 - 【請求項7】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱交
換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せず
に排熱焚再生器に連通し、該排熱焚再生器から高温再生
器に向かうラインは、高温溶液熱交換器と高温再生器の
間の第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して高
温再生器に連通し、高温再生器で加熱された吸収溶液は
中間濃度溶液ラインを流れて低温再生器へ流入し、低温
再生器で加熱された後に高濃度溶液ラインを流れ、低温
溶液熱交換器を経由して吸収器に戻り、前記第1の排熱
熱交換器は、排熱焚再生器と高温再生器を連通するライ
ンの排熱焚再生器と高温溶液熱交換器の間の領域に介装
されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項8】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱交
換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せず
に排熱焚再生器に連通し、該排熱焚再生器から高温再生
器に向かうラインは、高温溶液熱交換器と高温再生器の
間の第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して高
温再生器に連通し、高温再生器で加熱された吸収溶液は
中間濃度溶液ラインを流れて低温再生器へ流入し、低温
再生器で加熱された後に高濃度溶液ラインを流れ、低温
溶液熱交換器を経由して吸収器に戻り、前記第2の排熱
熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶液熱交換器
と排熱焚再生器の間の領域に介装されている請求項2の
吸収冷温水機。 - 【請求項9】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温溶
液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから直
ちに第1の合流点で合流し、第2の分岐点で高温再生器
に連通するラインと排熱焚再生器に連通するラインに分
岐し、高温再生器に連通するラインを流れる稀溶液は高
温溶液熱交換器を経由して高温再生器へ流入し、排熱焚
再生器に連通するラインを流れる稀溶液は排熱焚再生器
で加熱されて低温再生器に流入し、低温再生器で加熱さ
れた吸収溶液が流れるラインは、高温再生器からの溶液
ラインと第2の合流点で合流し、低温溶液熱交換器を経
由して吸収器へ連通し、前記第1の排熱熱交換器は、排
熱焚再生器と低温再生器を連通するラインに介装されて
いる請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項10】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温
溶液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから
直ちに第1の合流点で合流し、第2の分岐点で高温再生
器に連通するラインと排熱焚再生器に連通するラインに
分岐し、高温再生器に連通するラインを流れる稀溶液は
高温溶液熱交換器を経由して高温再生器へ流入し、排熱
焚再生器に連通するラインを流れる稀溶液は排熱焚再生
器で加熱されて低温再生器に流入し、低温再生器で加熱
された吸収溶液が流れるラインは、高温再生器からの溶
液ラインと第2の合流点で合流し、低温溶液熱交換器を
経由して吸収器へ連通し、前記第2の排熱熱交換器は、
前記第1の分岐ラインの低温溶液熱交換器と第1の合流
点の間の領域に介装されている請求項2の吸収冷温水
機。 - 【請求項11】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに、第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと排
熱焚再生器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連
通するラインを流れる稀溶液は高温溶液熱交換器を経由
して高温再生器へ流入し、排熱焚再生器に連通するライ
ンは第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流し、該
ラインを流れる稀溶液は排熱焚再生器で加熱されて低温
再生器に流入し、低温再生器で加熱された吸収溶液が流
れるラインは高温再生器からの溶液ラインと第2の合流
点で合流し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通
し、前記第1の排熱熱交換器は、排熱焚再生器と低温再
生器を連通するラインに介装されている請求項1の吸収
冷温水機。 - 【請求項12】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに、第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと排
熱焚再生器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連
通するラインを流れる稀溶液は高温溶液熱交換器を経由
して高温再生器へ流入し、排熱焚再生器に連通するライ
ンは第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流し、該
ラインを流れる稀溶液は排熱焚再生器で加熱されて低温
再生器に流入し、低温再生器で加熱された吸収溶液が流
れるラインは高温再生器からの溶液ラインと第2の合流
点で合流し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通
し、前記第2の排熱熱交換器は、前記第1の分岐ライン
の低温溶液熱交換器と第2の分岐点の間の領域に介装さ
れている請求項2の吸収冷温水機。 - 【請求項13】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに、第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと排
熱焚再生器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連
通するラインは第2の分岐点と高温溶液熱交換器の間の
第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して高温再
生器へ連通し、排熱焚再生器に連通するラインを流れる
稀溶液は排熱焚再生器で加熱されて低温再生器に流入
し、低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは
高温再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合流し、
低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前記第1
の排熱熱交換器は、排熱焚再生器と低温再生器を連通す
るラインに介装されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項14】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに、第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと排
熱焚再生器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連
通するラインは第2の分岐点と高温溶液熱交換器の間の
第1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して高温再
生器へ連通し、排熱焚再生器に連通するラインを流れる
稀溶液は排熱焚再生器で加熱されて低温再生器に流入
し、低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは
高温再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合流し、
低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前記第2
の排熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶液熱
交換器と第2の分岐点の間の領域に介装されている請求
項2の吸収冷温水機。 - 【請求項15】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに、第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと排
熱焚再生器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連
通するラインは高温溶液熱交換器と高温再生器の間の第
1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して高温再生
器へ連通し、排熱焚再生器に連通するラインを流れる稀
溶液は排熱焚再生器で加熱されて低温再生器に流入し、
低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは高温
再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合流し、低温
溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前記第1の排
熱熱交換器は、排熱焚再生器と低温再生器を連通するラ
インに介装されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項16】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに、第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと排
熱焚再生器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連
通するラインは高温溶液熱交換器と高温再生器の間の第
1の合流点で前記第2の分岐ラインと合流して高温再生
器へ連通し、排熱焚再生器に連通するラインを流れる稀
溶液は排熱焚再生器で加熱されて低温再生器に流入し、
低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは高温
再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合流し、低温
溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前記第2の排
熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶液熱交換
器と第2の分岐点の間の領域に介装されている請求項2
の吸収冷温水機。 - 【請求項17】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温
溶液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから
直ちに第1の合流点で合流して排熱焚再生器に連通し、
排熱焚再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは、
第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと低温再生
器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連通するラ
インを流れる稀溶液は高温溶液熱交換器を経由して高温
再生器へ流入し、低温再生器に連通するラインを流れる
稀溶液は低温再生器に流入して加熱され、低温再生器で
加熱された吸収溶液が流れるラインは、高温再生器から
の溶液ラインと第2の合流点で合流し、低温溶液熱交換
器を経由して吸収器へ連通し、前記第1の排熱熱交換器
は、排熱焚再生器と第2の分岐点を連通するラインに介
装されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項18】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温
溶液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから
直ちに第1の合流点で合流して排熱焚再生器に連通し、
排熱焚再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは、
第2の分岐点で高温再生器に連通するラインと低温再生
器に連通するラインに分岐し、高温再生器に連通するラ
インを流れる稀溶液は高温溶液熱交換器を経由して高温
再生器へ流入し、低温再生器に連通するラインを流れる
稀溶液は低温再生器に流入して加熱され、低温再生器で
加熱された吸収溶液が流れるラインは、高温再生器から
の溶液ラインと第2の合流点で合流し、低温溶液熱交換
器を経由して吸収器へ連通し、前記第2の排熱熱交換器
は、前記第1の分岐ラインの低温溶液熱交換器と第1の
合流点の間の領域に介装されている請求項2の吸収冷温
水機。 - 【請求項19】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第2の分岐点で高温再生器
に連通するラインと低温再生器に連通するラインに分岐
し、高温再生器に連通するラインを流れる稀溶液は高温
溶液熱交換器を経由して高温再生器へ流入し、低温再生
器に連通するラインは第1の合流点で前記第2の分岐ラ
インと合流し、該ラインを流れる稀溶液は低温再生器に
流入して加熱され、低温再生器で加熱された吸収溶液が
流れるラインは、高温再生器からの溶液ラインと第2の
合流点で合流し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ
連通し、前記第1の排熱熱交換器は、排熱焚再生器と第
2の分岐点を連通するラインに介装されている請求項1
の吸収冷温水機。 - 【請求項20】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第2の分岐点で高温再生器
に連通するラインと低温再生器に連通するラインに分岐
し、高温再生器に連通するラインを流れる稀溶液は高温
溶液熱交換器を経由して高温再生器へ流入し、低温再生
器に連通するラインは第1の合流点で前記第2の分岐ラ
インと合流し、該ラインを流れる稀溶液は低温再生器に
流入して加熱され、低温再生器で加熱された吸収溶液が
流れるラインは、高温再生器からの溶液ラインと第2の
合流点で合流し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ
連通し、前記第2の排熱熱交換器は、前記第1の分岐ラ
インの低温溶液熱交換器と排熱焚再生器の間の領域に介
装されている請求項2の吸収冷温水機。 - 【請求項21】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第2の分岐点で高温再生器
に連通するラインと低温再生器に連通するラインに分岐
し、高温再生器に連通するラインは、第2の分岐点と高
温溶液熱交換器の間の第1の合流点で前記第2の分岐ラ
インと合流して高温再生器へ連通し、低温再生器に連通
するラインを流れる稀溶液は低温再生器に流入して加熱
され、低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるライン
は、高温再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合流
し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前記
第1の排熱熱交換器は、排熱焚再生器と第2の分岐点を
連通するラインに介装されている請求項1の吸収冷温水
機。 - 【請求項22】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第2の分岐点で高温再生器
に連通するライ熱ンと低温再生器に連通するラインに分
岐し、高温再生器に連通するラインは、第2の分岐点と
高温溶液熱交換器の間の第1の合流点で前記第2の分岐
ラインと合流して高温再生器へ連通し、低温再生器に連
通するラインを流れる稀溶液は低温再生器に流入して加
熱され、低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるライ
ンは、高温再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合
流し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前
記第2の排熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温
溶液熱交換器と排熱焚再生器の間の領域に介装されてい
る請求項2の吸収冷温水機。 - 【請求項23】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第2の分岐点で高温再生器
に連通するラインと低温再生器に連通するラインに分岐
し、高温再生器に連通するラインは、高温溶液熱交換器
と高温再生器の間の第1の合流点で前記第2の分岐ライ
ンと合流して高温再生器へ連通し、低温再生器に連通す
るラインを流れる稀溶液は低温再生器に流入して加熱さ
れ、低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるライン
は、高温再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合流
し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前記
第1の排熱熱交換器は、排熱焚再生器と第2の分岐点を
連通するラインに介装されている請求項1の吸収冷温水
機。 - 【請求項24】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第2の分岐点で高温再生器
に連通するラインと低温再生器に連通するラインに分岐
し、高温再生器に連通するラインは、高温溶液熱交換器
と高温再生器の間の第1の合流点で前記第2の分岐ライ
ンと合流して高温再生器へ連通し、低温再生器に連通す
るラインを流れる稀溶液は低温再生器に流入して加熱さ
れ、低温再生器で加熱された吸収溶液が流れるライン
は、高温再生器からの溶液ラインと第2の合流点で合流
し、低温溶液熱交換器を経由して吸収器へ連通し、前記
第2の排熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶
液熱交換器と排熱焚再生器の間の領域に介装されている
請求項2の吸収冷温水機。 - 【請求項25】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温
溶液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから
直ちに第1の合流点で合流して排熱焚再生器に連通し、
排熱焚再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは低
温再生器に連通し、低温再生器で加熱された吸収溶液が
流れるラインは高温溶液熱交換器を経由して高温再生器
へ連通しており、高温再生器で加熱された吸収溶液は吸
収器へ戻され、前記第1の排熱熱交換器は、排熱焚再生
器と低温再生器を連通するラインに介装されている請求
項1の吸収冷温水機。 - 【請求項26】 前記第1及び第2の分岐ラインは低温
溶液熱交換器或いは冷媒ドレン熱交換器を経由してから
直ちに第1の合流点で合流して排熱焚再生器に連通し、
排熱焚再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは低
温再生器に連通し、低温再生器で加熱された吸収溶液が
流れるラインは高温溶液熱交換器を経由して高温再生器
へ連通しており、高温再生器で加熱された吸収溶液は吸
収器へ戻され、前記第2の排熱熱交換器は、前記第1の
分岐ラインの低温溶液熱交換器と第1の合流点の間の領
域に介装されている請求項2の吸収冷温水機。 - 【請求項27】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは低温再生器に連通し、低温再
生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは、低温再生
器と高温溶液熱交換器の間の第1の合流点で前記第2の
分岐ラインと合流して高温再生器へ連通し、高温再生器
で加熱された吸収溶液は吸収器へ戻され、前記第1の排
熱熱交換器は、排熱焚再生器と低温再生器を連通するラ
インに介装されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項28】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは低温再生器に連通し、低温再
生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは、低温再生
器と高温溶液熱交換器の間の第1の合流点で前記第2の
分岐ラインと合流して高温再生器へ連通し、高温再生器
で加熱された吸収溶液は吸収器へ戻され、前記第2の排
熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶液熱交換
器と排熱焚再生器の間の領域に介装されている請求項2
の吸収冷温水機。 - 【請求項29】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは低温再生器に連通し、低温再
生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは、高温溶液
熱交換器と高温再生器の間の第1の合流点で前記第2の
分岐ラインと合流して高温再生器へ連通し、高温再生器
で加熱された吸収溶液は吸収器へ戻され、前記第1の排
熱熱交換器は、排熱焚再生器と低温再生器を連通するラ
インに介装されている請求項1の吸収冷温水機。 - 【請求項30】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加前熱され
た吸収溶液が流れるラインは低温再生器に連通し、低温
再生器で加熱された吸収溶液が流れるラインは、高温溶
液熱交換器と高温再生器の間の第1の合流点で前記第2
の分岐ラインと合流して高温再生器へ連通し、高温再生
器で加熱された吸収溶液は吸収器へ戻され、前記第2の
排熱熱交換器は、前記第1の分岐ラインの低温溶液熱交
換器と排熱焚再生器の間の領域に介装されている請求項
2の吸収冷温水機。 - 【請求項31】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第1の合流点で前記第2の
分岐ラインと合流して低温再生器に連通し、低温再生器
で加熱された吸収溶液が流れるラインは高温再生器へ連
通し、高温再生器で加熱された吸収溶液は吸収器へ戻さ
れ、前記第1の排熱熱交換器は、排熱焚再生器と第1の
合流点を連通するラインに介装されている請求項1の吸
収冷温水機。 - 【請求項32】 前記第1の分岐ラインは、低温溶液熱
交換器を経由した後に前記第2の分岐ラインとは合流せ
ずに排熱焚再生器に連通し、排熱焚再生器で加熱された
吸収溶液が流れるラインは、第1の合流点で前記第2の
分岐ラインと合流して低温再生器に連通し、低温再生器
で加熱された吸収溶液が流れるラインは高温再生器へ連
通し、高温再生器で加熱された吸収溶液は吸収器へ戻さ
れ、前記第2の排熱熱交換器は、前記第1の分岐ライン
の低温溶液熱交換器と排熱焚再生器の間の領域に介装さ
れている請求項2の吸収冷温水機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP36158199A JP2001174093A (ja) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | 吸収冷温水機 |
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---|---|---|---|
JP36158199A JP2001174093A (ja) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | 吸収冷温水機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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---|---|---|---|
JP36158199A Pending JP2001174093A (ja) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | 吸収冷温水機 |
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---|---|
JP (1) | JP2001174093A (ja) |
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WO2013033860A1 (zh) * | 2011-09-07 | 2013-03-14 | Li Huayu | 第三类吸收-发生系统与第三类吸收式热泵 |
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- 1999-12-20 JP JP36158199A patent/JP2001174093A/ja active Pending
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