JP2001157964A

JP2001157964A - 有摺接面部材の製造方法

Info

Publication number: JP2001157964A
Application number: JP34244399A
Authority: JP
Inventors: Teiji Suzuki; 貞次鈴木; Hiroyuki Naruse; 裕行成瀬; Haruo Ide; 晴夫井手; Yuzo Yoshioka; 勇三吉岡
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1999-12-01
Filing date: 1999-12-01
Publication date: 2001-06-12
Anticipated expiration: 2019-12-01
Also published as: JP4167781B2

Abstract

(57)【要約】【課題】潤滑剤が容易に流動することが可能でかつ耐焼
き付き性が良好な摺接面を有する有摺接面部材を製造す
るための製造方法を提供する。【解決手段】鋼からなるワークＷに浸炭焼き入れ処理を
施した後、研削加工または研磨加工の少なくともいずれ
か一方を行って、最大高さが１．０μｍ以下である粗い
うねり１８を形成する。次いで、直径２０〜１００μｍ
のガラスビーズ４４が混合されて６０〜２８０ＭＰａの
噴射圧力で噴射された水４０をワークＷに衝突させ、基
準長が４ｍｍである際における平均凹凸高さが０．２５
μｍ以上１．２μｍ未満、平均凹凸ピッチが２０μｍ以
上１３０μｍ未満、尖りが５未満であるうねり１６を形
成して有摺接面部材１０とする。うねり１６が形成され
た面を摺接面１０ａとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、有摺接面部材の製
造方法に関し、一層詳細には、耐焼き付き性が良好でか
つオイルが容易に流動することが可能な摺接面を有する
有摺接面部材の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、内燃機関の内部に注入されたオ
イルは、該内燃機関が付勢されてピストンがシリンダボ
ア内を往復動作する際、ピストンの側周壁部とシリンダ
ボアまたはスリーブの内周壁部とが互いに繰り返し摺接
することに伴って発生した摩擦熱を除去するという役割
を果たす。すなわち、両摺接面に発生した摩擦熱が熱伝
導によってオイルへと伝達されることにより、該両摺接
面の温度が下降する。その結果、両摺接面に焼き付きが
生じることが回避される。

【０００３】このことから諒解されるように、摺接面を
有する部材（以下、有摺接面部材という）においては、
その摺接面にオイルを保持させることにより焼き付きが
回避される。そこで、オイルが良好に保持されるよう
に、摺接面を特定の形状に加工することが種々提案され
ている。その例としては、内燃機関のピストンのスカー
ト部に形成された条痕、シリンダボアまたはスリーブの
内周壁部に形成されたプラトーホーニング、ローラベア
リングに形成された超微細オイルポッド、エンジンメイ
ンベアリングに形成されたグルーブ等が挙げられる。こ
れらは既に実施されており、実際、摺接面の耐焼き付き
性や疲労強度等が向上した部材として広く認識されるに
至っている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
形状を有する摺接面は、必ずしもオイルを良好に流動さ
せることができるものではないという不具合がある。す
なわち、前記ピストンのスカート部が往復動作する際や
前記各ベアリングに軸支された軸が回転動作する際に、
オイルが条痕とシリンダボアとの間や、超微細オイルポ
ッドあるいはグルーブと軸との間に堰き止められて流動
が妨げられるからである。

【０００５】このような事態が生じると、ピストンのス
カート部や各ベアリングに軸支された軸は、堰き止めら
れたオイルからの反作用力を受けるようになるので、往
復動作または回転動作が妨げられる。したがって、該ピ
ストンの往復動作や軸の回転動作等を続行させるために
多大な駆動力が必要となり、その結果、例えば、内燃機
関の燃料消費量が増加してしまうという不具合が惹起さ
れる。

【０００６】本発明は上記した問題を解決するためにな
されたもので、耐焼き付き性が良好でかつオイルが良好
に流動することが可能な摺接面を有する有摺接面部材を
製造するための製造方法を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明は、所定の部材に潤滑剤を介して摺接する
摺接面に凹部と凸部とからなるうねりを有する有摺接面
部材を製造する製造方法であって、鋼からなるワークを
浸炭焼き入れ処理する第１工程と、浸炭焼き入れ処理さ
れた前記ワークを研削加工または研磨加工の少なくとも
いずれか一方を行う第２工程と、研削加工または研磨加
工の少なくともいずれか一方が施された前記ワークに対
してガラスビーズが混合された液体を噴射してうねりを
形成する第３工程とを備え、前記うねりの基準長４ｍｍ
における平均凹凸高さが０．２５μｍ以上１．２μｍ未
満、平均凹凸ピッチが２０μｍ以上１３０μｍ未満、尖
りが５未満であることを特徴とする。

【０００８】摺接面におけるうねりの平均凹凸高さ、平
均凹凸ピッチ、尖りがこのような範囲内であると、該摺
接面上では潤滑剤が容易に流動する。このため、摺動部
材がその摺動動作中に潤滑剤からの反作用力を受けるこ
とがないので、摺動動作が妨げられない。したがって、
摺動部材を摺動動作させるために多大な駆動力を必要と
することがない。また、この摺接面において発生する摩
擦熱は、速やかに潤滑剤へと伝達されるので、該摺接面
に焼き付きが生じることが回避される。

【０００９】この場合、前記研削加工または研磨加工の
少なくともいずれか一方が施された面の基準長４ｍｍに
おける最大高さが１．０μｍ以下であることが好まし
い。第３工程において、平均凹凸高さ、平均凹凸ピッ
チ、尖りが上記範囲内であるうねりを確実に形成するこ
とができる。

【００１０】また、前記ガラスビーズの直径が２０〜１
００μｍであり、該ガラスビーズが混合された液体の噴
出圧力が６０〜２８０ＭＰａであることが好ましい。第
３工程において、平均凹凸高さ、平均凹凸ピッチ、尖り
が上記範囲内であるうねりを一層確実に形成することが
できる。

【００１１】なお、有摺接面部材の好適な例としては、
内燃機関用クランクシャフトまたは内燃機関用バランサ
シャフトを挙げることができる。有摺接面部材が内燃機
関用クランクシャフトである場合、クランクピンやジャ
ーナルが摺接面となる。一方、有摺接面部材が内燃機関
用バランサシャフトである場合、ジャーナルが摺接面と
なる。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る有摺接面部材
の製造方法につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面
を参照して詳細に説明する。

【００１３】まず、有摺接面部材１０を図１に示す。こ
の有摺接面部材１０は浸炭焼き入れ処理された鋼からな
り、その周面が図示しない所定の部材に摺接する摺接面
１０ａである。

【００１４】この摺接面１０ａの要部拡大図を図２に示
す。この図に示されるように、摺接面１０ａは、微視的
には平坦ではなく、凹部１２と凸部１４とが連なってな
るうねり１６を多数有する。そして、このうねり１６
は、潤滑剤としてのオイルの摺接面１０ａ上における流
動を妨げないように、基準長４ｍｍにおける平均凹凸高
さ（以下、Ｒｃとも表記する）、平均凹凸ピッチ（以
下、Ｓｍとも表記する）および尖り（以下、Ｒｋｕとも
表記する）が後述する範囲内となるように形成されてい
る。

【００１５】ここで、Ｒｃ、ＳｍおよびＲｋｕの定義を
示すとともに、その範囲について説明する。

【００１６】まず、凹凸高さとは、図３に示すように、
凹部１２の底部と凸部１４の頂部との差Δである。これ
を基準長４ｍｍ内において、例えば、図３におけるΔ１
〜Δ３を全て測定し、その総和を測定個数で除したもの
がＲｃである。

【００１７】有摺接面部材１０においては、うねり１６
は、Ｒｃが０．２５μｍ以上１．２μｍ未満となるよう
に形成される。０．２５μｍ未満であると、凹部１２と
所定の部材の摺接面との間に介在されたオイルの量が凸
部１４と前記摺接面との間に介在されたオイルの量と略
等しくなるので、両オイルは略同等の圧力で押圧され
る。このため、凸部１４と前記摺接面に介在されたオイ
ルの凹部１２への流動が妨げられるようになる。また、
１．２μｍ以上であると、凹部１２と前記摺接面との間
に介在されたオイルが凸部１４の頂部を通過することが
できなくなり、その結果、該頂部と所定の部材の摺接面
とがオイルを介さずに摺接するようになるので、焼き付
きが起こり易くなる。好ましいＲｃの範囲は、０．４〜
０．８μｍである。

【００１８】次に、凹凸ピッチとは、図４に示すよう
に、うねり１６に平均線Ｌを引き、１つの凸部１４と平
均線Ｌとの交点Ａから次の凸部１４と平均線Ｌとの交点
Ｂとの距離である。これを基準長４ｍｍ内において、例
えば、図４におけるＡからＢ、ＢからＣおよびＣからＤ
の各間の距離を全て測定し、その総和を測定個数で除し
たものがＳｍである。なお、平均線Ｌは、基準長４ｍｍ
内における各凹部１２の底部の位置および各凸部１４の
頂部の位置に基づいて最小自乗法により求められた直線
である。

【００１９】うねり１６は、Ｓｍが２０μｍ以上１３０
μｍ未満となるように形成される。２０μｍ未満である
と、凸部１４の傾斜面の勾配が急になるので、凹部１２
と前記摺接面との間に介在されたオイルが凸部１４の頂
部を通過することができなくなり、その結果、該頂部と
所定の部材の摺接面とがオイルを介さずに摺接するよう
になるので、焼き付きが起こり易くなる。また、１３０
μｍ以上であると、凸部１４全体が長くなるのでその頂
部も長くなり、したがって、オイルが該頂部を通過する
のに長時間を要するようになる。このため、オイルの流
動速度が遅くなり、その結果、摺動する部材がオイルか
ら反作用力を受けるようになるので、摺動動作が妨げら
れるようになる。好ましいＳｍの範囲は、４０〜７０μ
ｍである。

【００２０】そして、Ｒｋｕは、凸部１４の鋭利さを表
す指標である。Ｒｋｕが３未満、３、３を超える場合に
対応する凸部１４の形状を、曲線Ｏ、ＰおよびＱとして
図５にそれぞれ示す。この図から、Ｒｋｕが３未満の場
合には凸部１４の先端が丸みを帯び、値が大きくなるに
つれて鋭利さを増していくこと、Ｒｋｕが３の場合には
凸部１４の形状が正規分布曲線形状となることが諒解さ
れる。なお、Ｒｋｕは負になることはない。

【００２１】うねり１６は、Ｒｋｕが５未満となるよう
に形成される。５以上である場合、凸部１４の先端が著
しく鋭利になることに伴い傾斜面の勾配が急になるの
で、凹部１２と前記摺接面との間に介在されたオイルが
凸部１４の頂部を通過することができなくなり、その結
果、該頂部と所定の部材の摺接面とがオイルを介さずに
摺接するようになるので、焼き付きが起こり易くなる。

【００２２】Ｒｃ、ＳｍおよびＲｋｕが上記範囲内であ
るうねり１６においては、凹部１２と凸部１４との高低
差が小さく、かつ凹部１２の深さおよび凸部１４の高さ
が略均一である。しかも、凸部１４の斜面の勾配は緩や
かであり、かつ凸部１４の頂部はオイルが速やかに通過
できるような長さに形成されている。このため、オイル
は、有摺接面部材１０が摺動動作する際、次のように流
動する。

【００２３】例えば、有摺接面部材１０が内燃機関用ク
ランクシャフトであり摺接面１０ａがジャーナルである
場合、該内燃機関用クランクシャフトは、内燃機関用シ
リンダブロックのジャーナル受部に固定されたベアリン
グに摺接する。そして、該内燃機関用クランクシャフト
が回転動作すると、ジャーナルの側周壁部（摺接面１０
ａ）の凹部１２とベアリングの内周壁部との間に介在さ
れたオイルは、凹部１２と凸部１４との高低差が小さ
く、かつ凸部１４の斜面の勾配が緩やかであるので、凸
部１４の頂部へと流動する。すなわち、オイルが凹部１
２とベアリングの内周壁部との間に堰き止められること
はない。

【００２４】凸部１４の頂部へ流動したオイルは、凸部
１４とベアリングの内周壁部との間隔が狭いので、高圧
力を受ける。このため、オイルは、間隔がより広く、し
たがって、受ける圧力がより低い凹部１２とベアリング
の内周壁部との間へと流動する。この際、凸部１４の頂
部はオイルが速やかに通過できる長さであるので、オイ
ルが凸部１４とベアリングの内周壁部との間に堰き止め
られることはない。また、凹部１２の深さおよび凸部１
４の高さが略均一であるので、この流動は摺接面１０ａ
の全体に亘り略均等に生じる。すなわち、摺接面１０ａ
の一部においてオイルが堰き止められることはない。

【００２５】このように、うねり１６のＲｃ、Ｓｍおよ
びＲｋｕを上記範囲内とすることにより、オイルの流動
が妨げられることのない摺接面１０ａとすることができ
る。また、摺接面１０ａおよび前記所定の部材の摺接面
に生じる摩擦熱は速やかにオイルに伝達されるので、両
摺接面に焼き付きが生じることがない。

【００２６】次に、このような摺接面１０ａを有する有
摺接面部材１０の製造方法について説明する。

【００２７】本実施の形態に係る有摺接面部材の製造方
法のフローチャートを図６に示す。この製造方法は、鋼
からなるワークを浸炭焼き入れ処理する第１工程Ｓ１
と、浸炭焼き入れ処理された前記ワークを研削加工また
は研磨加工の少なくともいずれか一方を行う第２工程Ｓ
２と、研削加工または研磨加工の少なくともいずれか一
方が施された前記ワークに対してガラスビーズが混合さ
れた液体を噴射してうねりを形成する第３工程Ｓ３とを
備える。

【００２８】まず、第１工程Ｓ１において、ワークを浸
炭焼き入れ処理する。すなわち、例えば、加熱炉内でワ
ークを加熱しながらプロパンやブタン等の炭素化合物ガ
スを加熱炉内に導入することにより、この炭素化合物ガ
スを原料として生成する炭素をワークに浸透させる。そ
の後、炭素が浸透したワークを急冷することにより該ワ
ークの表面にマルテンサイトを形成させる。これによ
り、ワークの表面が硬化される。

【００２９】次いで、第２工程Ｓ２において、表面にマ
ルテンサイトが形成されたワークに対して研削加工また
は研磨加工の少なくともいずれか一方を行う。なお、こ
の場合、表面のうねりの基準長４ｍｍにおける最大高さ
（以下、Ｒｍａｘとも表記する）が１．０μｍ以下とな
るまで研削加工や研磨加工を行うと、後述する第３工程
Ｓ３において、Ｒｃ、ＳｍおよびＲｋｕが上記範囲内で
あるうねり１６を確実に形成することができるので好適
である。

【００３０】ここで、Ｒｍａｘの定義について説明す
る。第２工程Ｓ２が終了した際には、図７に示すよう
に、うねり１６よりも粗いうねり１８が形成されてい
る。このうねり１８の基準長４ｍｍ内における各凹部２
０の底部の位置および各凸部２２の頂部の位置に基づい
て最小自乗法により直線を求め、平均線ｍとして引く
（図７参照）。この平均線ｍと、凸部２２のうち最も高
い凸部２２ａとの距離ｈがＲｍａｘである。

【００３１】そして、第３工程Ｓ３において、研削加工
や研磨加工が施された面に対してガラスビーズが混合さ
れた液体を噴射し、Ｒｃ、ＳｍおよびＲｋｕが上記範囲
内であるうねり１６を形成する。

【００３２】ここで、ガラスビーズを噴射する噴射装置
としては、図８に示す噴射装置３０が例示される。

【００３３】この噴射装置３０の構成について、図８を
参照して説明する。この噴射装置３０は、サージタンク
３２と、該サージタンク３２にチューブ３４を介して接
続された噴射部３６と、該噴射部３６の内部に設けられ
たノズル部３８と、該ノズル部３８により噴射部３６内
に区画されてサージタンク３２から圧送される水４０お
よびホッパー４２から供給されるガラスビーズ４４を混
合するためのミキシングチャンバ４６と、ガラスビーズ
４４が混合された水４０をワークＷの表面に噴射するた
めのフォーカシングチューブ４８とを備える。そして、
サージタンク３２には高圧ポンプ５０が設置されてお
り、この高圧ポンプ５０によりガラスビーズ４４が混合
された水４０の噴射圧力を設定することができる。

【００３４】この噴射装置３０のフォーカシングチュー
ブ４８からワークＷの表面に対してガラスビーズ４４が
混合された水４０を噴射することにより、この表面にう
ねり１６が形成された有摺接面部材１０が得られる。う
ねり１６が形成された表面が摺接面１０ａである。

【００３５】具体的には、まず、図８に示すように、第
１工程Ｓ１および第２工程Ｓ２を経たワークＷをフォー
カシングチューブ４８の軸線に沿って配置する。

【００３６】そして、高圧ポンプ５０によりサージタン
ク３２内の水４０をチューブ３４を介して噴射部３６に
圧送し、さらにノズル部３８を介してミキシングチャン
バ４６に圧送するとともに、ホッパー４２からガラスビ
ーズ４４をミキシングチャンバ４６に供給する。これに
より、水４０とガラスビーズ４４とがミキシングチャン
バ４６において混合される。ガラスビーズ４４が混合さ
れた水４０は、フォーカシングチューブ４８の先端に設
けられた噴出口４８ａから噴出され、ワークＷに衝突す
る。

【００３７】ここで、ガラスビーズ４４の直径および該
ガラスビーズ４４が混合された水４０の噴出圧力は、ワ
ークＷの表面に、Ｒｃ、ＳｍおよびＲｋｕが上記範囲内
であるうねり１６が形成されるように設定される。具体
的には、ガラスビーズ４４の直径が２０〜１００μｍで
ある場合、該ガラスビーズ４４が混合された水４０の噴
射圧力は、６０〜２８０ＭＰａに設定される。噴射圧力
が６０〜２８０ＭＰａである際にガラスビーズ４４の直
径が２０μｍ未満であると、Ｒｃが０．２５μｍ未満の
うねりが形成されることがある。また、１００μｍを超
えると、凸部のＲｋｕが５以上であるうねりや、Ｒｃが
１．２μｍ以上のうねりが形成されることがある。一
方、ガラスビーズ４４の直径が２０〜１００μｍである
際に噴射圧力が６０ＭＰａ未満であると、Ｒｃが０．２
５μｍ未満のうねりが形成されることがある。また、２
８０ＭＰａを超えると、凸部のＲｋｕが５以上であるう
ねりや、Ｒｃが１．２μｍ以上のうねりが形成されるこ
とがある。

【００３８】ガラスビーズ４４がワークＷに衝突する
と、ガラスビーズ４４によってワークＷの表面における
衝突箇所が研磨される。さらに、ワークＷはガラスビー
ズ４４よりも高硬度であるので、図９に示すように、こ
の衝突の際にはガラスビーズ４４が破壊される。その破
壊片４４ａは、高圧の水４０によりワークＷの表面に押
圧される。その結果、該表面が破壊片４４ａによって研
磨される。また、ワークＷの表面には高圧で噴射された
水４０も衝突する。すなわち、該表面は、この水４０に
よっても研磨される。

【００３９】そして、上記したように、ガラスビーズ４
４の直径および該ガラスビーズ４４が混合された水４０
の噴射圧力は、Ｒｃ、ＳｍおよびＲｋｕが上記範囲内の
うねり１６が形成されるように設定されている。したが
って、オイルの流動を妨げることのない摺接面１０ａを
有する有摺接面部材１０を得ることができる。

【００４０】浸炭焼き入れ処理された鋼からなる有摺接
面部材１０の好適な例としては、内燃機関用クランクシ
ャフトまたは内燃機関用バランサシャフトを挙げること
ができる。有摺接面部材１０が内燃機関用クランクシャ
フトである場合、クランクピンやジャーナルが摺接面１
０ａとなる。一方、有摺接面部材１０が内燃機関用バラ
ンサシャフトである場合、ジャーナルが摺接面１０ａと
なる。

【００４１】このような内燃機関用クランクシャフト
（有摺接面部材１０）のクランクピンやジャーナル（摺
接面１０ａ）等は、従来技術に係る内燃機関用クランク
シャフトのクランクピンやジャーナル等に比して摩擦係
数が著しく小さい。このため、該内燃機関用クランクシ
ャフトを回転動作させるためのトルクが著しく小さくな
るので、内燃機関の燃料消費量を低減させることができ
る。しかも、このクランクピンやジャーナルにおいて
は、上記したようにオイルの流動が妨げられることがな
いので、内燃機関に焼き付きが生じることもない。

【００４２】なお、有摺接面部材１０は、自身が固定位
置決めされて所定の部材が移動することにより摺接面１
０ａを介してこの部材に摺接される部材であってもよ
い。例えば、ベアリングであってもよい。

【００４３】

【実施例】鋼からなるワークＷに対して浸炭焼き入れ処
理を施した後に研削加工を行い、次いで、直径４５μｍ
のガラスビーズ４４が混合され、１６０ＭＰａの噴射圧
力で噴射された水４０を衝突させることにより、Ｒｃ＝
０．４５μｍ、Ｓｍ＝５５μｍ、Ｒｋｕ＝３．３である
うねり１６が形成されたクランクピンおよびジャーナル
を有する内燃機関用クランクシャフトを作製した。これ
を実施例とする。

【００４４】比較のため、実施例と同様の浸炭焼き入れ
処理および研削加工が行われただけのクランクピンおよ
びジャーナルを有する内燃機関用クランクシャフトと、
実施例と同様の浸炭焼き入れ処理および研削加工が行わ
れ、さらに仕上げ加工が行われたクランクピンおよびジ
ャーナルを有する内燃機関用クランクシャフトを作製し
た。これらをそれぞれ比較例１、２とする。

【００４５】実施例および比較例１、２の内燃機関用ク
ランクシャフトをそれぞれ使用して内燃機関を構成し、
各内燃機関用クランクシャフトを種々の回転数で回転動
作させ、その際の摩擦係数を測定した。結果を図１０に
示す。この図１０から、実施例の内燃機関用クランクシ
ャフトにおけるクランクピンやジャーナルの摩擦係数が
比較例１、２に比して著しく小さいこと、したがって、
この内燃機関用クランクシャフトを回転動作させるため
のトルクが小さいことが明らかである。

【００４６】また、上記の回転試験が終了した後、各内
燃機関を分解して実施例および比較例１、２の各内燃機
関用クランクシャフトを観察したところ、いずれも焼き
付きが生じていないことが認められた。

【００４７】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る有摺
接面部材の製造方法によれば、平均凹凸高さ、平均凹凸
ピッチおよび尖りが所定の範囲内であるうねりを有する
摺接面が形成される。この摺接面においては、潤滑剤が
容易に流動するので、摺動部材がその摺動動作中に潤滑
剤からの反作用力を受けることがない。したがって、摺
動動作が妨げられることがないので、多大な駆動力を必
要とすることなく摺動部材を摺動動作させることができ
るという効果が達成される。また、この摺接面において
発生する摩擦熱は、速やかに潤滑剤へと伝達されるの
で、該摺接面に焼き付きが生じることが回避される。

【００４８】有摺接面部材の好適な例としては、内燃機
関用クランクシャフトまたは内燃機関用バランサシャフ
トを挙げることができる。有摺接面部材が内燃機関用ク
ランクシャフトである場合、クランクピンやジャーナル
が摺接面となる。一方、有摺接面部材が内燃機関用バラ
ンサシャフトである場合、ジャーナルが摺接面となる。

【００４９】上記したような摺接面を有する内燃機関用
クランクシャフトや内燃機関用バランサシャフトが組み
込まれて構成された内燃機関においては、該内燃機関用
クランクシャフトや内燃機関用バランサシャフトを回転
動作させるトルクが従来技術に係るこれらに比して小さ
くなる。このため、内燃機関の燃料消費量が低減され
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】有摺接面部材の概略全体図である。

【図２】図１の有摺接面部材の摺接面の縦断面要部拡大
図である。

【図３】うねりと凹凸高さとの関係を示して平均凹凸高
さの定義を説明する説明図である。

【図４】うねりと凹凸ピッチとの関係を示して平均凹凸
ピッチの定義を説明する説明図である。

【図５】うねりの形状と尖りの値との関係を示して尖り
の定義を説明する説明図である。

【図６】本実施の形態に係る有摺接面部材の製造方法の
フローチャートである。

【図７】うねりの形状を示して最大高さの定義を説明す
る説明図である。

【図８】うねりを形成するための噴射装置の要部縦断面
概略構成図である。

【図９】ガラスビーズが表面に衝突して破壊された状態
を示す要部拡大説明図である。

【図１０】実施例および比較例１、２の各内燃機関用ク
ランクシャフトを有する内燃機関の回転数と摩擦係数と
の相関関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１０…有摺接面部材１０ａ…摺
接面１２、２０…凹部１４、２
２、２２ａ…凸部１６、１８…うねり３０…噴射
装置４０…水４４…ガラ
スビーズ４４ａ…破壊片

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者井手晴夫埼玉県狭山市新狭山１−10−１ホンダエンジニアリング株式会社内 (72)発明者吉岡勇三埼玉県狭山市新狭山１−10−１ホンダエンジニアリング株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】所定の部材に潤滑剤を介して摺接する摺接
面に凹部と凸部とからなるうねりを有する有摺接面部材
を製造する製造方法であって、鋼からなるワークを浸炭焼き入れ処理する第１工程と、浸炭焼き入れ処理された前記ワークを研削加工または研
磨加工の少なくともいずれか一方を行う第２工程と、研削加工または研磨加工の少なくともいずれか一方が施
された前記ワークに対してガラスビーズが混合された液
体を噴射してうねりを形成する第３工程と、を備え、前記うねりの基準長４ｍｍにおける平均凹凸高さが０．
２５μｍ以上１．２μｍ未満、平均凹凸ピッチが２０μ
ｍ以上１３０μｍ未満、尖りが５未満であることを特徴
とする有摺接面部材の製造方法。
【請求項２】請求項１記載の製造方法において、前記研削加工または研磨加工の少なくともいずれか一方
が施された面の基準長４ｍｍにおける最大高さが１．０
μｍ以下であることを特徴とする有摺接面部材の製造方
法。
【請求項３】請求項１または２記載の製造方法におい
て、前記ガラスビーズの直径が２０〜１００μｍであり、該
ガラスビーズが混合された液体の噴出圧力が６０〜２８
０ＭＰａであることを特徴とする有摺接面部材の製造方
法。
【請求項４】請求項１〜３のいずれか１項に記載の製造
方法において、前記有摺接面部材が内燃機関用クランクシャフトまたは
内燃機関用バランサシャフトであることを特徴とする有
摺接面部材の製造方法。