JP2001131702A - 加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法 - Google Patents
加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製
造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．１０〜０．５０
％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．１〜２．
０％、Ｓ：０．０３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａ
ｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００５０％以下
に、さらに必要に応じて、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、
Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．０３〜０．２％、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、
Ｂ：０．００１％以下、Ｃａ：０．０００２〜０．００
２０％のうち一種または二種以上含有し、残部が鉄およ
び不可避不純物からなり組織中の炭化物の占める割合が
面積率にして３０％以下、炭化物の球状化率が８０％以
上で、かつ硬さがＨｖ１００〜１８０であることを特徴
とする加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管であり、これ
らの電縫鋼管を製造する方法としては電縫鋼管を（ＡＣ
1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点に再加熱し、その温度で５
〜１８０分保持した後、空冷することである。または、
電縫溶接部の均一化を図るためにＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点
＋５０℃）に再加熱し、その後（ＡＣ1 点−１００℃）
〜ＡＣ1 点未満の温度まで空冷し、その温度で５〜１８
０分保持した後、空冷することである。
造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ ：０．１０〜０．５０
％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．１〜２．
０％、Ｓ：０．０３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａ
ｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：０．００５０％以下
に、さらに必要に応じて、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、
Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．０３〜０．２％、Ｔ
ｉ：０．０１〜０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、
Ｂ：０．００１％以下、Ｃａ：０．０００２〜０．００
２０％のうち一種または二種以上含有し、残部が鉄およ
び不可避不純物からなり組織中の炭化物の占める割合が
面積率にして３０％以下、炭化物の球状化率が８０％以
上で、かつ硬さがＨｖ１００〜１８０であることを特徴
とする加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管であり、これ
らの電縫鋼管を製造する方法としては電縫鋼管を（ＡＣ
1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点に再加熱し、その温度で５
〜１８０分保持した後、空冷することである。または、
電縫溶接部の均一化を図るためにＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点
＋５０℃）に再加熱し、その後（ＡＣ1 点−１００℃）
〜ＡＣ1 点未満の温度まで空冷し、その温度で５〜１８
０分保持した後、空冷することである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた加工性が要
求される自動車用、機械構造用電縫鋼管に関し、特定の
成分と製造方法により優れた特性を有する加工性に優れ
た冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法に関する。
求される自動車用、機械構造用電縫鋼管に関し、特定の
成分と製造方法により優れた特性を有する加工性に優れ
た冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷間鍛造に際し、その変形抵抗を
下げて冷間鍛造性の向上を図るために、軟質化処理が行
われ、その手段の一つとしてセメンタイトの球状化焼鈍
処理が行われている。この球状化焼鈍処理は、例えば特
開昭５９−１３６４２１号公報などに見られるようにＡ
1 点以上の温度に加熱した後、１０℃／ｈ程度の超徐冷
で連続冷却する方法で行われている。しかしながら、こ
れでは処理時間が非常に長くなり工業的に不利である。
一方、焼鈍時間の短縮を目的として連続冷却の冷却速度
を速くしたり、あるいはＡ1 点直下の保定時間を短くす
るような試み行うと、結果として強度、硬さが増加しい
ずれも軟質化の目的を達成できない。
下げて冷間鍛造性の向上を図るために、軟質化処理が行
われ、その手段の一つとしてセメンタイトの球状化焼鈍
処理が行われている。この球状化焼鈍処理は、例えば特
開昭５９−１３６４２１号公報などに見られるようにＡ
1 点以上の温度に加熱した後、１０℃／ｈ程度の超徐冷
で連続冷却する方法で行われている。しかしながら、こ
れでは処理時間が非常に長くなり工業的に不利である。
一方、焼鈍時間の短縮を目的として連続冷却の冷却速度
を速くしたり、あるいはＡ1 点直下の保定時間を短くす
るような試み行うと、結果として強度、硬さが増加しい
ずれも軟質化の目的を達成できない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】冷間鍛造用電縫鋼管と
して加工性を向上させるためには電縫鋼管に造管後、熱
処理により軟質化することが効果的である。本発明は加
工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法を提供
するものである。
して加工性を向上させるためには電縫鋼管に造管後、熱
処理により軟質化することが効果的である。本発明は加
工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法を提供
するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】その発明の要旨とすると
ころは、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：
０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｓ：
０．０３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａｌ：０．０１
〜０．１０％、Ｎ：０．００５０％以下に、さらに必要
に応じて、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．１〜
２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｍｏ：０．０５〜
１．０％、Ｖ：０．０３〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜
０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｂ：０．００１
％以下、Ｃａ：０．０００２〜０．００２０％のうち一
種または二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物
からなり組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３
０％以下、炭化物の球状化率が８０％以上で、かつ硬さ
がＨｖ１００〜１８０であることを特徴とする加工性に
優れた冷間鍛造用電縫鋼管であり、これらの電縫鋼管を
製造する方法としては電縫鋼管を（ＡＣ1 点−１００
℃）〜ＡＣ1 点に再加熱し、その温度で５〜１８０分保
持した後、空冷することである。または、電縫溶接部の
均一化を図るためにＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）に
再加熱し、その後（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点未
満の温度まで空冷し、その温度で５〜１８０分保持した
後、空冷することである。
ころは、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．５０％、Ｓｉ：
０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｓ：
０．０３％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ａｌ：０．０１
〜０．１０％、Ｎ：０．００５０％以下に、さらに必要
に応じて、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｎｉ：０．１〜
２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｍｏ：０．０５〜
１．０％、Ｖ：０．０３〜０．２％、Ｔｉ：０．０１〜
０．２％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ｂ：０．００１
％以下、Ｃａ：０．０００２〜０．００２０％のうち一
種または二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物
からなり組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３
０％以下、炭化物の球状化率が８０％以上で、かつ硬さ
がＨｖ１００〜１８０であることを特徴とする加工性に
優れた冷間鍛造用電縫鋼管であり、これらの電縫鋼管を
製造する方法としては電縫鋼管を（ＡＣ1 点−１００
℃）〜ＡＣ1 点に再加熱し、その温度で５〜１８０分保
持した後、空冷することである。または、電縫溶接部の
均一化を図るためにＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）に
再加熱し、その後（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点未
満の温度まで空冷し、その温度で５〜１８０分保持した
後、空冷することである。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の特徴は組織中の炭化物の
占める割合が面積率にして３０％以下でこの炭化物の球
状化率が８０％以上で、かつ硬さがＨｖ１００〜１８０
であることを特徴とする加工性の優れた冷間鍛造用電縫
鋼管であり、これらの電縫鋼管を製造する方法としては
電縫鋼管を（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点に再加熱
し、その温度で５〜１８０分保持した後、空冷すること
である。または、電縫溶接部の均一化を図るためにＡＣ
3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）に再加熱し、その後（ＡＣ
1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点未満の温度まで空冷し、そ
の温度で５〜１８０分保持した後、空冷することを特徴
とする加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方
法である。
占める割合が面積率にして３０％以下でこの炭化物の球
状化率が８０％以上で、かつ硬さがＨｖ１００〜１８０
であることを特徴とする加工性の優れた冷間鍛造用電縫
鋼管であり、これらの電縫鋼管を製造する方法としては
電縫鋼管を（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点に再加熱
し、その温度で５〜１８０分保持した後、空冷すること
である。または、電縫溶接部の均一化を図るためにＡＣ
3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）に再加熱し、その後（ＡＣ
1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点未満の温度まで空冷し、そ
の温度で５〜１８０分保持した後、空冷することを特徴
とする加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方
法である。
【０００６】以下に本発明の加工性に優れた冷間鍛造用
電縫鋼管とその製造方法について詳細に説明する。はじ
めに鋼の化学成分の限定理由について説明する。Ｃはセ
メンタイト相を形成し、製品の強度確保に重要であり、
Ｃは０．１０％以上必要である。一方、Ｃが０．５０％
を越えるとセメンタイト量が過剰になり強度、硬さが著
しく高くなる。したがって、Ｃは０．１０〜０．５０％
とする。Ｓｉは脱酸剤として必須の成分であり、固溶強
化あるいは焼き入れ性の増大効果を通じて製品の強度確
保に重要な成分である。しかしながら、０．５０％を越
えると高周波により電縫溶接したとき電縫溶接部に酸化
反応生成物（微小粒状酸化物）が生成しやすくなる。ま
た、熱延時に発生するスケ−ルによって鋼管の表面に凹
凸が発生しやすくなる。一方、製品の強度確保の観点か
らＳｉは０．０１％以上必要である。したがって、Ｓｉ
は０．０１〜０．５０％とする。
電縫鋼管とその製造方法について詳細に説明する。はじ
めに鋼の化学成分の限定理由について説明する。Ｃはセ
メンタイト相を形成し、製品の強度確保に重要であり、
Ｃは０．１０％以上必要である。一方、Ｃが０．５０％
を越えるとセメンタイト量が過剰になり強度、硬さが著
しく高くなる。したがって、Ｃは０．１０〜０．５０％
とする。Ｓｉは脱酸剤として必須の成分であり、固溶強
化あるいは焼き入れ性の増大効果を通じて製品の強度確
保に重要な成分である。しかしながら、０．５０％を越
えると高周波により電縫溶接したとき電縫溶接部に酸化
反応生成物（微小粒状酸化物）が生成しやすくなる。ま
た、熱延時に発生するスケ−ルによって鋼管の表面に凹
凸が発生しやすくなる。一方、製品の強度確保の観点か
らＳｉは０．０１％以上必要である。したがって、Ｓｉ
は０．０１〜０．５０％とする。
【０００７】Ｍｎは焼き入れ性の増大効果を通じて製品
の強度確保に重要な成分である。しかし過剰に添加する
と強度、硬さが著しく高くなるため、上限を２．０％と
した。一方、Ｍｎの下限はＳ脆化防止のため０．１％と
した。したがって、Ｍｎは０．１〜２．０％とする。
Ｓ、Ｐはいずれも冷間鍛造性に有害な元素である。いず
れも０．０３％を越えると悪影響が顕著になるので、こ
れ以下に限定した。Ａｌは脱酸剤として作用するが、鋼
中のＮと結合しオ−ステナイト結晶粒度の粗大化を抑制
する。オ−ステナイト粒の粗大化抑制のためには０．０
１％以上の添加を必要とする。一方、Ａｌが０．１０％
を越えるとオ−ステナイト結晶粒粗大化抑制効果は飽和
し、さらに冷間鍛造性が劣化する。したがって、Ａｌは
０．０１〜０．１０％とする。
の強度確保に重要な成分である。しかし過剰に添加する
と強度、硬さが著しく高くなるため、上限を２．０％と
した。一方、Ｍｎの下限はＳ脆化防止のため０．１％と
した。したがって、Ｍｎは０．１〜２．０％とする。
Ｓ、Ｐはいずれも冷間鍛造性に有害な元素である。いず
れも０．０３％を越えると悪影響が顕著になるので、こ
れ以下に限定した。Ａｌは脱酸剤として作用するが、鋼
中のＮと結合しオ−ステナイト結晶粒度の粗大化を抑制
する。オ−ステナイト粒の粗大化抑制のためには０．０
１％以上の添加を必要とする。一方、Ａｌが０．１０％
を越えるとオ−ステナイト結晶粒粗大化抑制効果は飽和
し、さらに冷間鍛造性が劣化する。したがって、Ａｌは
０．０１〜０．１０％とする。
【０００８】Ｎは固溶Ｎとして存在すると冷間鍛造中に
おいて、ひずみ時効を生じて冷間鍛造性を悪化させるた
め、極力低いことが望ましい。本発明においてはＡｌ等
により固溶Ｎを窒化物として固定しているため、極端な
低減は必要ないが、Ｎが過度に多いと窒化物として固定
されない固溶Ｎの量が増加する恐れがある。したがっ
て、Ｎは０．００５０％以下とする。Ｃｒは焼き入れ性
を向上し、強度ならびに靱性を高めると共に炭化物の形
成を助長し耐摩耗性を向上させるのに有効である。この
効果は０．０５％以上で顕著になるためこの値を下限と
する。しかし、１．０％を越えると冷間鍛造性が劣化す
るとともに添加コストが上昇する。したがって、Ｃｒは
０．０５〜１．０％とする。
おいて、ひずみ時効を生じて冷間鍛造性を悪化させるた
め、極力低いことが望ましい。本発明においてはＡｌ等
により固溶Ｎを窒化物として固定しているため、極端な
低減は必要ないが、Ｎが過度に多いと窒化物として固定
されない固溶Ｎの量が増加する恐れがある。したがっ
て、Ｎは０．００５０％以下とする。Ｃｒは焼き入れ性
を向上し、強度ならびに靱性を高めると共に炭化物の形
成を助長し耐摩耗性を向上させるのに有効である。この
効果は０．０５％以上で顕著になるためこの値を下限と
する。しかし、１．０％を越えると冷間鍛造性が劣化す
るとともに添加コストが上昇する。したがって、Ｃｒは
０．０５〜１．０％とする。
【０００９】Ｎｉは焼き入れ性を向上させる効果がある
が、充分添加しなければ効果は顕著に現れず高価でもあ
るので下限を０．１％とした。一方、添加量が多くなる
と強度、硬さが高くなるので上限を２．０％とした。し
たがって、Ｎｉは０．１〜２．０％とする。Ｃｕは強い
固溶強化性を有し、焼き入れ性を向上させ少量の添加は
切削性を向上させる作用があるが、０．１％より少ない
と効果が認められない。一方、２．０％を越えると熱間
加工性を著しく劣化させる。したがって、Ｃｕは０．１
〜２．０％とする。
が、充分添加しなければ効果は顕著に現れず高価でもあ
るので下限を０．１％とした。一方、添加量が多くなる
と強度、硬さが高くなるので上限を２．０％とした。し
たがって、Ｎｉは０．１〜２．０％とする。Ｃｕは強い
固溶強化性を有し、焼き入れ性を向上させ少量の添加は
切削性を向上させる作用があるが、０．１％より少ない
と効果が認められない。一方、２．０％を越えると熱間
加工性を著しく劣化させる。したがって、Ｃｕは０．１
〜２．０％とする。
【００１０】Ｍｏは炭化物を形成する元素であり、また
焼き入れ性を向上させる元素で焼き入れ性および耐摩耗
性向上のために添加する。しかし、０．０５％未満では
焼き入れ性および耐摩耗性が不十分であり、１．０％を
越えると冷間鍛造性が劣化する。したがって、Ｍｏは
０．０５〜１．０％とする。ＶはＡｌと同様にＮの固定
に効果のある元素であり、その効果を得るには０．０３
％以上必要である。しかし、過剰な添加はＶ炭窒化物の
析出強化により冷間鍛造性を阻害する恐れがあるため
０．２％を上限とした。したがって、Ｖは０．０３〜
０．２％とする。
焼き入れ性を向上させる元素で焼き入れ性および耐摩耗
性向上のために添加する。しかし、０．０５％未満では
焼き入れ性および耐摩耗性が不十分であり、１．０％を
越えると冷間鍛造性が劣化する。したがって、Ｍｏは
０．０５〜１．０％とする。ＶはＡｌと同様にＮの固定
に効果のある元素であり、その効果を得るには０．０３
％以上必要である。しかし、過剰な添加はＶ炭窒化物の
析出強化により冷間鍛造性を阻害する恐れがあるため
０．２％を上限とした。したがって、Ｖは０．０３〜
０．２％とする。
【００１１】ＴｉはＶ、Ａｌと同様にＮの固定に効果の
ある元素であり、その効果を得るには０.０１％以上必
要である。しかし、過剰な添加はＴｉ炭窒化物の析出強
化により冷間鍛造性を阻害する恐れがあるため０．２％
を上限とした。したがって、Ｔｉは０．０１〜０．２％
とする。ＮｂはＶ、Ｔｉ、Ａｌと同様にＮの固定に効果
のある元素であり、その効果を得るには０．０１％以上
必要である。しかし、過剰な添加はＮｂ炭窒化物の析出
強化により冷間鍛造性を阻害する恐れがあるため０．２
％を上限とした。したがって、Ｎｂは０．０１〜０．２
％とする。
ある元素であり、その効果を得るには０.０１％以上必
要である。しかし、過剰な添加はＴｉ炭窒化物の析出強
化により冷間鍛造性を阻害する恐れがあるため０．２％
を上限とした。したがって、Ｔｉは０．０１〜０．２％
とする。ＮｂはＶ、Ｔｉ、Ａｌと同様にＮの固定に効果
のある元素であり、その効果を得るには０．０１％以上
必要である。しかし、過剰な添加はＮｂ炭窒化物の析出
強化により冷間鍛造性を阻害する恐れがあるため０．２
％を上限とした。したがって、Ｎｂは０．０１〜０．２
％とする。
【００１２】ＢはＮとの親和力が強く、Ａｌと同様に固
溶Ｎの固定に効果がある元素である。しかし、過剰な添
加はＢ炭窒化物を過剰に生成し冷間鍛造性を低下させる
させる恐れがあるため０．００１％を上限とした。した
がって、Ｂは０．００１％以下とする。Ｃａは、介在物
の形態を調整し、冷間加工性を向上するのに有効であ
る。Ｃａは多すぎると鋼中の介在物が増し逆に冷間加工
性を劣化させる。したがって、Ｃａは０．０００２〜
０．００２０％とする。
溶Ｎの固定に効果がある元素である。しかし、過剰な添
加はＢ炭窒化物を過剰に生成し冷間鍛造性を低下させる
させる恐れがあるため０．００１％を上限とした。した
がって、Ｂは０．００１％以下とする。Ｃａは、介在物
の形態を調整し、冷間加工性を向上するのに有効であ
る。Ｃａは多すぎると鋼中の介在物が増し逆に冷間加工
性を劣化させる。したがって、Ｃａは０．０００２〜
０．００２０％とする。
【００１３】上記の組成を満足する鋼を熱処理により軟
質化する理由は次の通りである。熱処理法としては球状
化焼鈍を用いる。球状化焼鈍を用いるのは変形能に有害
な層状炭化物をなくし、球状炭化物とすることにより変
形能を向上させるとともに軟質化することにより冷間鍛
造性を良好にするためである。本発明では優れた冷間鍛
造性を得るために硬さをＨｖ１００〜１８０を得るため
に組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３０％以
下、炭化物の球状化率が８０％以上と限定した。
質化する理由は次の通りである。熱処理法としては球状
化焼鈍を用いる。球状化焼鈍を用いるのは変形能に有害
な層状炭化物をなくし、球状炭化物とすることにより変
形能を向上させるとともに軟質化することにより冷間鍛
造性を良好にするためである。本発明では優れた冷間鍛
造性を得るために硬さをＨｖ１００〜１８０を得るため
に組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３０％以
下、炭化物の球状化率が８０％以上と限定した。
【００１４】次に、電縫鋼管に造管後、軟質化処理のた
めの熱処理条件について説明する。熱処理条件として、
（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点に再加熱し、その温
度で５〜１８０分保持した後、空冷する。まず、（ＡＣ
1 点−１００℃）以上に限定したのは（ＡＣ1 点−１０
０℃）以下では炭化物の球状化が不十分で冷間加工性の
向上が少ない。一方、ＡＣ1 点以上では一部がオ−ステ
ナイト化され炭化物の一部が再固溶される。オ−ステナ
イトはその後の冷却によりフェライト＋パ−ライトに変
態し冷間加工性が劣化する。以上のことから本熱処理で
の加熱温度を（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点とし
た。
めの熱処理条件について説明する。熱処理条件として、
（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点に再加熱し、その温
度で５〜１８０分保持した後、空冷する。まず、（ＡＣ
1 点−１００℃）以上に限定したのは（ＡＣ1 点−１０
０℃）以下では炭化物の球状化が不十分で冷間加工性の
向上が少ない。一方、ＡＣ1 点以上では一部がオ−ステ
ナイト化され炭化物の一部が再固溶される。オ−ステナ
イトはその後の冷却によりフェライト＋パ−ライトに変
態し冷間加工性が劣化する。以上のことから本熱処理で
の加熱温度を（ＡＣ1 点−１００℃）〜ＡＣ1 点とし
た。
【００１５】加熱時間を５〜１８０分に保持した理由に
ついて説明する。加熱時間が５分以下では炭化物の球状
化が不十分で冷間鍛造性の向上が少ない。一方、１８０
分以上では炭化物の球状化が進行するが鋼の硬さの低下
代は飽和してしまう。さらには熱処理時間が増すこと
で、製造コストが高くなる。以上のことから本熱処理で
の加熱時間を５分〜１８０分とした。
ついて説明する。加熱時間が５分以下では炭化物の球状
化が不十分で冷間鍛造性の向上が少ない。一方、１８０
分以上では炭化物の球状化が進行するが鋼の硬さの低下
代は飽和してしまう。さらには熱処理時間が増すこと
で、製造コストが高くなる。以上のことから本熱処理で
の加熱時間を５分〜１８０分とした。
【００１６】さらに冷間鍛造性を向上させるためには電
縫溶接部と母材部の均一化が重要である。そのためには
上記の熱処理前にＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）の温
度に再加熱する。ＡＣ3 点以下では完全にオ−ステナイ
ト化されないため組織の均一化が達成できない。一方、
（ＡＣ3 点＋５０℃）以上ではオ−ステナイト粒径が大
きくなり、軟質化にはよいが特定の強度、硬さが得られ
ない。以上のことからＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）
の温度の再加熱しその後、上記に記載した熱処理を行う
ことで電縫溶接部と母材部が均一化され、さらに冷間鍛
造性は向上する。本発明のように特性の成分系と熱処理
条件により優れた特性を有する加工性に優れた冷間鍛造
用電縫鋼管が得られる。
縫溶接部と母材部の均一化が重要である。そのためには
上記の熱処理前にＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）の温
度に再加熱する。ＡＣ3 点以下では完全にオ−ステナイ
ト化されないため組織の均一化が達成できない。一方、
（ＡＣ3 点＋５０℃）以上ではオ−ステナイト粒径が大
きくなり、軟質化にはよいが特定の強度、硬さが得られ
ない。以上のことからＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点＋５０℃）
の温度の再加熱しその後、上記に記載した熱処理を行う
ことで電縫溶接部と母材部が均一化され、さらに冷間鍛
造性は向上する。本発明のように特性の成分系と熱処理
条件により優れた特性を有する加工性に優れた冷間鍛造
用電縫鋼管が得られる。
【００１７】
【実施例】表１に鋼板の化学成分を示す。表２に造管後
の熱処理条件を示す。表３に本発明により製造された電
縫鋼管および比較で製造された電縫鋼管の特性を示す。
表３から明らかのように、本発明により製造された電縫
鋼管は組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３０
％以下、炭化物の球状化率が８０％以上で、かつ硬さが
Ｈｖ１００〜１８０である。本発明法により製造された
電縫鋼管の硬さは熱処理前後で著しく低下している。
の熱処理条件を示す。表３に本発明により製造された電
縫鋼管および比較で製造された電縫鋼管の特性を示す。
表３から明らかのように、本発明により製造された電縫
鋼管は組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３０
％以下、炭化物の球状化率が８０％以上で、かつ硬さが
Ｈｖ１００〜１８０である。本発明法により製造された
電縫鋼管の硬さは熱処理前後で著しく低下している。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【発明の効果】本発明法により製造された電縫鋼管は、
組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３０％以
下、炭化物の球状化率が８０％以上で、かつ硬さがＨｖ
１００〜１８０と熱処理前後の硬さの低下が顕著であ
る。今後、自動車および機械構造用部品のコスト削減の
観点から安価で加工性の良好な冷間鍛造用電縫鋼管の要
求がますます増える。したがって、本発明により製造さ
れた電縫鋼管の効果は極めて大きいものである。
組織中の炭化物の占める割合が面積率にして３０％以
下、炭化物の球状化率が８０％以上で、かつ硬さがＨｖ
１００〜１８０と熱処理前後の硬さの低下が顕著であ
る。今後、自動車および機械構造用部品のコスト削減の
観点から安価で加工性の良好な冷間鍛造用電縫鋼管の要
求がますます増える。したがって、本発明により製造さ
れた電縫鋼管の効果は極めて大きいものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡本 潤一 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 三澤 正浩 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K042 AA06 AA24 BA05 CA02 CA03 CA05 CA06 CA08 CA09 CA10 CA12 CA13 DA03 DC02 DC03 DD05 DE03
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１０〜０．５０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓ ：０．０３％以下 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５０％以下に、 さらに必要に応じて Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、 Ｃｕ：０．１〜２．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｖ：０．０３〜０．２％、 Ｔｉ：０．０１〜０．２％、 Ｎｂ：０．０１〜０．２％、 Ｂ：０．００１％以下、 Ｃａ：０．０００２〜０．００２０％のうち一種または
二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり
組織中の炭化物で炭化物の占める割合が面積率にして３
０％以下、炭化物の球状化率が８０％以上で、かつ硬さ
がＨｖ１００〜１８０であることを特徴とする加工性に
優れた冷間鍛造用電縫鋼管。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．１０〜０．５０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５０％以下に、 さらに必要に応じて Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、 Ｃｕ：０．１〜２．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｖ：０．０３〜０．２％、 Ｔｉ：０．０１〜０．２％、 Ｎｂ：０．０１〜０．２％、 Ｂ：０．００１％以下、 Ｃａ：０．０００２〜０．００２０のうち一種または二
種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる電
縫鋼管を熱処理するに際し、（ＡＣ1 点−１００℃）〜
ＡＣ1 点に再加熱し、その温度で５〜１８０分保持した
後、空冷することを特徴とする加工性に優れた冷間鍛造
用電縫鋼管の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．１０〜０．５０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ：０．１〜２．０％、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５０％以下に、 さらに必要に応じて Ｃｒ：０．０５〜１．０％、 Ｎｉ：０．１〜２．０％、 Ｃｕ：０．１〜２．０％、 Ｍｏ：０．０５〜１．０％、 Ｖ：０．０３〜０．２％、 Ｔｉ：０．０１〜０．２％、 Ｎｂ：０．０１〜０．２％、 Ｂ：０．００１％以下、 Ｃａ：０．０００２〜０．００２０％のうち一種または
二種以上含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる
電縫鋼管を熱処理するに際し、ＡＣ3 点〜（ＡＣ3 点＋
５０℃）に再加熱し、その後（ＡＣ1 点−１００℃）〜
ＡＣ1 点未満の温度まで空冷し、その温度で５〜１８０
分保持した後、空冷することを特徴とする加工性に優れ
た冷間鍛造用電縫鋼管の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP31315999A JP3999915B2 (ja) | 1999-11-04 | 1999-11-04 | 加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法 |
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|---|---|---|---|
| JP31315999A JP3999915B2 (ja) | 1999-11-04 | 1999-11-04 | 加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001131702A true JP2001131702A (ja) | 2001-05-15 |
| JP3999915B2 JP3999915B2 (ja) | 2007-10-31 |
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|---|---|---|---|
| JP31315999A Expired - Fee Related JP3999915B2 (ja) | 1999-11-04 | 1999-11-04 | 加工性に優れた冷間鍛造用電縫鋼管とその製造方法 |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006009141A (ja) * | 2004-05-21 | 2006-01-12 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性と焼き入れ性に優れた電縫鋼管とその製造方法 |
| WO2018139671A1 (ja) * | 2017-01-30 | 2018-08-02 | 新日鐵住金株式会社 | 自動車足回り部品用鋼管および自動車足回り部品 |
| WO2018139672A1 (ja) * | 2017-01-30 | 2018-08-02 | 新日鐵住金株式会社 | 自動車足回り部品用鋼管および自動車足回り部品 |
| JP7188649B1 (ja) * | 2022-02-10 | 2022-12-13 | 日本製鉄株式会社 | 自動車部品用電縫鋼管、及び、自動車部品の製造方法 |
-
1999
- 1999-11-04 JP JP31315999A patent/JP3999915B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
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| JP2006009141A (ja) * | 2004-05-21 | 2006-01-12 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性と焼き入れ性に優れた電縫鋼管とその製造方法 |
| JP4486516B2 (ja) * | 2004-05-21 | 2010-06-23 | 新日本製鐵株式会社 | 冷間加工性と焼き入れ性に優れた電縫鋼管とその製造方法 |
| WO2018139671A1 (ja) * | 2017-01-30 | 2018-08-02 | 新日鐵住金株式会社 | 自動車足回り部品用鋼管および自動車足回り部品 |
| WO2018139672A1 (ja) * | 2017-01-30 | 2018-08-02 | 新日鐵住金株式会社 | 自動車足回り部品用鋼管および自動車足回り部品 |
| JP7188649B1 (ja) * | 2022-02-10 | 2022-12-13 | 日本製鉄株式会社 | 自動車部品用電縫鋼管、及び、自動車部品の製造方法 |
| WO2023152906A1 (ja) * | 2022-02-10 | 2023-08-17 | 日本製鉄株式会社 | 自動車部品用電縫鋼管、及び、自動車部品の製造方法 |
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