JP2001086680A - 多相交流電気機械の電機子巻線 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】電機子電流によって電機子巻線に発生する渦流
損の発生量を抑制しつつ製造工数を低減できる多相交流
電気機械の電機子巻線を提供する。 【解決手段】多相交流電気機械の電機子巻線１は、従来
例と対比すると、５４０〔°〕の転位角度の上バーコイ
ル２と３６０〔°〕の転位角度の下バーコイル５とを組
み合わせて用いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、大容量の交流発
電機などの多相交流電気機械が備える転位が施されたバ
ーコイルを用いた電機子巻線に係わり、電機子巻線に発
生する損失を抑制しつつ製造工数の低減を図る上で好適
なその構成に関する。

【０００２】

【従来の技術】大容量の多相交流電気機械では電機子巻
線で発生する損失を低減するために、転位が施されたバ
ーコイルを電機子巻線に用いることが一般である。バー
コイルを用いた電機子巻線としてはタービン発電機や水
車発電機などの大容量の多相交流発電機に用いられる電
機子巻線が著名である。以下に、大容量の多相交流発電
機の電機子巻線の場合に代表させて従来例の多相交流電
気機械の電機子巻線を説明するが、まずは、図２〜図６
によって転位が施されたバーコイルを用いた一般例の多
相交流電気機械の電機子巻線を説明する。

【０００３】ここで図２は多相交流電気機械のコイルス
ロットに装填された部位の一般例の電機子巻線を電機子
鉄心と共に示す要部の断面図であり、図３は図２に示し
たバーコイルの半製状態の斜視図であり、図４は図２に
よる電機子巻線のコイルエンド部の要部を示す断面図で
ある。図５はバーコイルが装填されたコイルスロットに
発生する漏れ磁束を説明する説明図であり、図６はバー
コイルのコイルエンド部が配設されている部位に発生す
る漏れ磁束を説明する説明図である。なお、図２ではバ
ーコイルを図３のＡ−Ａ断面図として示している。ま
た、図５および図６には、漏れ磁束の磁束密度のバーコ
イルの位置との関係を明らかにするために、電機子巻線
の要部の半切図を併記してある。

【０００４】図２〜図４において、９は、上バーコイル
８，下バーコイル７，スロット楔９３，楔下絶縁層９
４，コイル間絶縁層９５と、上バーコイル８および下バ
ーコイル７のそれぞれに施された対地絶縁層９９，コイ
ルエンド部絶縁層９８を備えた大容量の多相交流発電機
の一般例の電機子巻線である。また６は、薄板材製の鉄
心板の多数をその板厚方向で積層し、鉄心長Ｌ_F （図示
せず）を持つ円筒状に形成された電機子鉄心である。電
機子鉄心６にはその内周に沿って複数のコイルスロット
６１が等角度間隔で形成されている。電機子巻線９の上
バーコイル８および下バーコイル７は、平角状の断面形
状を持つ導体である平角銅線に素線絶縁が施された素線
９２を用いて転位が施されたバーコイルとして作製され
る。

【０００５】すなわち、真っ直ぐな状態の素線９２のコ
イルスロット６１内に納められる部位に転位ピッチＰ_d
に適合する形状・寸法で幅方向成形や厚さ方向成形がま
ず施される。次に前記成形が施された素線９２の複数を
厚さ方向に積層した積層体９１の１対（９１Ａ，９１
Ｂ）が準備され、両者を素線９２の幅方向に関して左右
に配列して整列配置する。その際に素線９２の前記成形
部が組み合わせられて、図３に例示したような転位部構
造を持つバーコイルの半製品が作製される。前記のよう
にして作製されたバーコイル（上バーコイル８および下
バーコイル７）の半製品は、コイルエンド部（バーコイ
ルの両端部のコイルスロット６１内に納められない部
位）の素線９２に曲げ加工が施されて上バーコイル８お
よび下バーコイル７が完成する。なお、上バーコイル８
と下バーコイル７とではコイルエンド部の曲げ方向が互
いに逆方向となる関係にある。

【０００６】また、上バーコイル８と下バーコイル７の
外周部には、コイルスロット６１内に納められる部位の
外周部には対地絶縁用の電気絶縁層である主絶縁層９９
が、また、コイルエンド部の外周部にはコイルエンド部
絶縁層９８がそれぞれ形成される。そうして、主絶縁層
９９などが形成された上バーコイル８と下バーコイル７
とは、まず下バーコイル７が、続いて上バーコイル８
が、コイルスロット６１に装填される。その際、下バー
コイル７の主絶縁層９９と上バーコイル８の主絶縁層９
９との間には、コイル間絶縁層９５が介挿される。

【０００７】ところで、電機子巻線９の上バーコイル８
および下バーコイル７には、電機子電流が通流すること
によって、直流抵抗損，交流抵抗損および渦流損が発生
することが知られている。直流抵抗損は素線９２の平角
銅線が持つ固有抵抗に従うジュール損であり、交流抵抗
損は素線９２に交流電流が通流する際に交流電流が素線
９２の表面付近に多く分布して通流することが原因で発
生する損失である。電機子巻線９に電機子電流が通流す
ると漏れ磁束が発生し、この漏れ磁束の一部は上バーコ
イル８，下バーコイル７を貫通して通流するが、渦流損
はこの貫通して通流する漏れ磁束が原因となって上バー
コイル８，下バーコイル７に発生する渦電流によるジュ
ール損である。

【０００８】次に、渦流損の直接原因である漏れ磁束に
ついて、図５，図６を合わせ用いて説明する。電機子巻
線９の渦流損の観点からは、漏れ磁束はコイルスロット
６１内に発生するスロット部漏れ磁束と、コイルエンド
部で発生するコイルエンド部漏れ磁束が対象である。ス
ロット部漏れ磁束は、それぞれのコイルスロット６１に
装填された部位の上バーコイル８および下バーコイル７
に通流する電機子電流により図５に示すような磁束密度
の分布で発生し、上バーコイル８，下バーコイル７を横
切るように貫通して通流する。また、コイルエンド部漏
れ磁束は、多相交流発電機の各相の電機子巻線９がそれ
ぞれに持つ多数の上バーコイル８，下バーコイル７に通
流する電機子電流により、任意の上バーコイル８，下バ
ーコイル７が配設されている部位に図６に示すような磁
束密度の分布で発生し、上バーコイル８，下バーコイル
７を貫通して通流する。そうして、スロット部漏れ磁束
およびコイルエンド部漏れ磁束の磁束密度は共に、上バ
ーコイル８よりも下バーコイル７で小さい。

【０００９】直流抵抗損および交流抵抗損は交流電流が
素線９２に通流することによって発生する本質的な損失
であるが、渦流損は上バーコイル８，下バーコイル７を
貫通して通流する漏れ磁束の磁束密度を低減することで
抑制することができる。この漏れ磁束の磁束密度を低減
するために行われているのが上バーコイル８，下バーコ
イル７に対する前記転位である。すなわち、上バーコイ
ル８，下バーコイル７の転位は、漏れ磁束の直接的な発
生源である上バーコイル８，下バーコイル７に通流する
電機子電流による起磁力を低減するために行われる。

【００１０】漏れ磁束の発生源である起磁力の転位を行
うことによる低減効果については、電気角で３６０
〔°〕の転位が施されたバーコイル（３６０〔°〕の転
位角度のバーコイル）を用いる従来例の電機子巻線９Ａ
については図７，図８を用いて、また、電気角で５４０
〔°〕の転位が施されたバーコイル（５４０〔°〕の転
位角度のバーコイル）を用いる従来例の電機子巻線９Ｂ
については図９，図１０を用いてそれぞれ説明する。な
お、以下の説明においては、図２〜図６に示した一般例
の電機子巻線および電機子鉄心と同一部分には同じ符号
を付しその説明を省略する。

【００１１】ここで図７は、３６０〔°〕の転位角度の
バーコイルを用いた従来例の多相交流電気機械の電機子
巻線のコイルスロットに装填された部位を電機子鉄心と
共に示す要部の断面図であり、図８は、３６０〔°〕の
転位角度のバーコイルによる起磁力の低減の効果を説明
する説明図である。また、図９は、５４０〔°〕の転位
角度のバーコイルを用いた従来例の多相交流電気機械の
電機子巻線のコイルスロットに装填された部位を電機子
鉄心と共に示す要部の断面図であり、図１０は、５４０
〔°〕の転位角度のバーコイルによる起磁力の低減の効
果を説明する説明図である。

【００１２】まず、電機子巻線９Ａは、図２〜図４に示
した一般例の電機子巻線９と対比して、上バーコイル８
と下バーコイル７に替えて、電気角で３６０〔°〕の転
位角度の転位が共に施された上バーコイル４および下バ
ーコイル５を用いることのみが相異している。３６０
〔°〕の転位角度の上バーコイル４，下バーコイル５で
は、電機子鉄心６の鉄心長Ｌ_F に沿う方向のコイルスロ
ット６１の一方の端部における素線９２の配列位置と、
鉄心長Ｌ_F に沿う方向のコイルスロット６１の他方の端
部における素線９２の配列位置とは同一である。そうし
て、Ｎ（偶数）本の素線９２を持つ上バーコイル４，下
バーコイル５の転位ピッチＰ_d （図３を参照）は、「Ｐ
_d ＝Ｌ_F ／Ｎ」の関係で示される値となる。

【００１３】ところで電機子巻線９Ａが持つ上バーコイ
ル４および下バーコイル５では、図３，図７に例示した
ように複数（偶数）の素線９２は整列配置されているの
で、例えば、コイルスロット６１の電機子鉄心６の鉄心
長Ｌ_F に沿う方向の一方の端部において、一方の積層体
９１Ａの最上部に配置された素線９２ａと，他方の積層
体９１Ｂの最下部に配置されて素線９２ａに対して電気
角で１８０〔°〕ずらした転位が施されている素線９２
ｂ（図３を参照）とに着目すると、両素線９２ａ，９２
ｂに通流する電機子電流によって発生する起磁力の観点
からは、電機子電流はこの両素線９２ａ，９２ｂを循環
して通流する循環電流と同じ働きをすることが知られて
いる。

【００１４】すなわち素線９２ａ，９２ｂの対に関し
て、循環電流は図８（イ）に示すように循環して通流す
る。そうして、素線９２ａ，９２ｂの対に関して、スロ
ット部漏れ磁束が通流する方向は図８（イ）に示すよう
な位置関係になる。また、循環電流が通流する素線９２
ａ，９２ｂの各部には、循環電流によって起磁力が図８
（ロ）に示したような方向関係と、図８（ハ）に示した
ような量の関係で発生する。コイルスロット６１に装填
された部位の素線９２ａ，９２ｂの各部で発生する起磁
力は、図８（ハ）で右下がりのハッチングを付した部分
と右上がりのハッチングを付した部分のようになり、両
者の面積は同一であることによって、コイルスロット６
１内に配設される素線９２ａ，９２ｂに通流する循環電
流は、全体としては起磁力の生成には寄与しないことが
分かる。

【００１５】このことは素線９２ａと素線９２ｂの対以
外の素線９２の対でも、その位置関係が転位ピッチＰ_d
だけ順次ずれることを除けば同様に生じている。すなわ
ち、電機子巻線９Ａの上バーコイル４，下バーコイル５
では、コイルスロット６１内に配設される複数の素線９
２に通流する電機子電流によって生成されてスロット部
漏れ磁束の直接的な発生源である起磁力は、理論的には
零になる。この結果電機子巻線９Ａでは、スロット部漏
れ磁束により生じる渦流損の発生量を転位を行わない場
合に対して大幅に低減できて、その温度上昇を低減でき
る。

【００１６】しかしながら電機子巻線９Ａでは、循環電
流によってそれぞれのコイルエンド部の素線９２ａ，９
２ｂで発生する起磁力は同一方向〔図８（ハ）を参照〕
であるために、コイルエンド部に配設される素線９２
ａ，９２ｂに通流する循環電流コイルエンド部には転位
を行わない場合と同等の起磁力を発生する。そうして、
このことは素線９２ａと素線９２ｂの対以外の素線９２
の対でも同様であるので、電機子巻線９Ａでは、コイル
エンド部には転位を行わない場合と大差の無い磁束密度
のコイルエンド部漏れ磁束が発生する。この結果、電機
子巻線９Ａでは転位を行わない場合に対して渦流損を低
減できるのであるが、コイルエンド部漏れ磁束が主原因
での渦流損の発生を免れることができない。これを解決
したのが５４０〔°〕の転位角度のバーコイルを用いた
電機子巻線９Ｂである。

【００１７】この電機子巻線９Ｂは、従来例の電機子巻
線９Ａと対比して、上バーコイル４と下バーコイル５に
替えて、電気角で５４０〔°〕の転位角度の転位が共に
施された上バーコイル２および下バーコイル３を用いる
ことのみが相異している。５４０〔°〕の転位角度の上
バーコイル２，下バーコイル３では、電機子鉄心６の鉄
心長Ｌ_F に沿う方向のコイルスロット６１の一方の端部
における素線９２の配列位置と、鉄心長Ｌ_F に沿う方向
のコイルスロット６１の他方の端部における素線９２の
配列位置とは電気角で１８０〔度〕ずれている。また、
Ｎ（偶数）本の素線９２を持つ上バーコイル２，下バー
コイル３の転位ピッチＰ_d は、「Ｐ_d ＝Ｌ_F ／（１．５
Ｎ）」の関係で示される値となり、転位部の個数は電機
子巻線９Ａの場合の１．５倍になる。

【００１８】そうして電機子巻線９Ｂが持つ上バーコイ
ル２および下バーコイル３の場合も電機子巻線９Ａの場
合と同様に、コイルスロット６１の電機子鉄心６の鉄心
長Ｌ _F に沿う方向の一方の端部において、一方の積層体
９１Ａの最上部に配置された素線９２ａと，他方の積層
体９１Ｂの最下部に配置された素線９２ｂとに着目する
と、両素線９２ａ，９２ｂに通流する電機子電流によっ
て発生する起磁力の観点からは、電機子電流はこの両素
線９２ａ，９２ｂを循環して通流する循環電流と同じ働
きをする。

【００１９】すなわち素線９２ａ，９２ｂの対に関し
て、循環電流は図１０（イ）に示すように循環して通流
する。そうして、素線９２ａ，９２ｂの対に関して、ス
ロット部漏れ磁束が通流する方向は図１０（イ）に示す
ような位置関係になる。また、循環電流が通流する素線
９２ａ，９２ｂの各部には、循環電流によって起磁力が
図１０（ロ）に示したような方向関係と、図１０（ハ）
に示したような量の関係で発生する。コイルスロット６
１に装填された部位の素線９２ａ，９２ｂの各部で発生
する起磁力は、図１０（ハ）で右下がりのハッチングを
付した部分と右上がりのハッチングを付した部分のよう
になり、両者の面積は同一であることによって、コイル
スロット６１内に配設される素線９２ａ，９２ｂに通流
する循環電流は、全体としては起磁力の生成には寄与し
ないことが分かる。

【００２０】このことは素線９２ａと素線９２ｂの対以
外の素線９２の対でも、その位置関係が転位ピッチＰ_d
だけ順次ずれることを除けば同様に生じている。すなわ
ち、電機子巻線９Ｂの上バーコイル２，下バーコイル３
では、コイルスロット６１内に配設される素線９２に通
流する電機子電流によって生成されてスロット部漏れ磁
束の直接的な発生源である起磁力は、理論的には零にな
る。この結果電機子巻線９Ｂでは、スロット部漏れ磁束
により生じる渦流損の発生量を電機子巻線９Ａの場合と
同等レベルに低減できる。

【００２１】また電機子巻線９Ｂでは、循環電流によっ
てそれぞれのコイルエンド部に配設される素線９２ａ，
９２ｂで発生する起磁力は、コイルスロット６１の一方
の端部における素線９２の配列位置と，コイルスロット
６１の他方の端部における素線９２の配列位置とが電気
角で１８０〔度〕ずれていることによって、互いに逆向
きの関係になる〔図１０（ハ）を参照〕。すなわち、素
線９２ａ，９２ｂに通流する電機子電流によって生成さ
れてコイルエンド部漏れ磁束の直接的な発生源である起
磁力は、理論的には零になる。このことは、素線９２
ａ，素線９２ｂの対以外の素線９２の対でも、その位置
関係が転位ピッチＰ_d だけ順次ずれることを除けば同様
である。

【００２２】したがって、電機子巻線９Ｂに通流する電
機子電流によりそれぞれの上バーコイル２，下バーコイ
ル３のコイルエンド部に発生する起磁力の総和は理論的
には零になる。そうして、多相交流電気機械の電機子巻
線９Ｂのそれぞれのコイルエンド部で電機子電流により
発生する起磁力の総和は、互いに位相が異なる複数相の
上バーコイル２，下バーコイル３のそれぞれのコイルエ
ンド部に通流する電機子電流により発生される起磁力が
互いに打ち消し合う関係で重畳されることによって、理
論的には零になる。

【００２３】すなわち電機子巻線９Ｂでは、任意の上バ
ーコイル２，下バーコイル３のコイルエンド部が配設さ
れた部位に生じるコイルエンド部漏れ磁束の磁束密度
は、電機子巻線９Ａの場合よりも大幅に低減される。こ
の結果電機子巻線９Ｂでは、コイルエンド部漏れ磁束に
より生じる渦流損の発生量を電機子巻線９Ａの場合より
も大幅に低減できて、その温度上昇を電機子巻線９Ａの
場合よりもさらに低減できる。発明者らが同一仕様の多
相交流発電機の電機子巻線に対して調査したところで
は、電機子巻線９Ｂの温度上昇値は電機子巻線９Ａの場
合の約８０〔％〕にまで低減できることが確認されてい
る。

【００２４】

【発明が解決しようとする課題】５４０〔°〕の転位角
度の上バーコイル２および下バーコイル３を用いる前述
した従来例による電機子巻線９Ｂは、３６０〔°〕の転
位角度の上バーコイル４および下バーコイル５を用いる
従来例による電機子巻線９Ａに対して温度上昇値を約８
０〔％〕に低減できる。しかしながら、前述したように
バーコイルに必要な転位ピッチＰ_d は「Ｐ_d ＝Ｌ_F ／
（１．５Ｎ）」であり、電機子巻線９Ａの場合の転位ピ
ッチ「Ｐ_d ＝Ｌ_F ／Ｎ」の約６７〔％〕と大幅に短くす
る必要があると共に転位部の個数が１．５倍となる。

【００２５】大容量の多相交流発電機では素線９２には
大きな断面積の平角銅線などが採用されるが、図３を用
いて説明したように、バーコイルの転位部はこの素線９
２に大きな変形を伴う成形加工を施す必要があり、しか
も、転位部の素線絶縁に損傷を与えないためには、高い
寸法精度の成形加工が必要である。したがって、素線９
２に大幅に短い転位ピッチＰ_d による成形加工を１．５
倍の箇所に対して必要になる電機子巻線９Ｂでは、電機
子巻線９Ａと対比すると製造工数が増大することで製造
原価の大幅な増大を招いていた。

【００２６】この発明は、前述の従来技術の問題点に鑑
みなされ、その目的は、電機子電流によって電機子巻線
に発生する渦流損の発生量を抑制しつつ製造工数を低減
できる電気機械の電機子巻線を提供することにある。

【００２７】

【課題を解決するための手段】この発明では前述の目的
は、 １）複数のコイルスロットを持つ電機子鉄心のそれぞれ
のコイルスロットに装填された上バーコイルおよび下バ
ーコイルでなる多相交流電気機械の電機子巻線におい
て、前記上バーコイルおよび前記下バーコイルは共に素
線を整列配置して形成され、上バーコイルの素線には５
４０〔°〕の転位角度による転位が施され、下バーコイ
ルの素線には３６０〔°〕の転位角度による転位が施さ
れることにより達成される。

【００２８】

【発明の実施の形態】以下この発明の実施の形態を図面
を参照して詳細に説明する。なお、以下の説明において
は、図７〜図１０に示した従来例の電機子巻線と同一部
分には同じ符号を付しその説明を省略する。図１は、多
相交流電気機械のコイルスロットに装填された部位のこ
の発明の実施の形態の一例による電機子巻線を電機子鉄
心と共に示す要部の断面図である。図１において、１
は、図９に示した従来例による電機子巻線９Ｂに対し
て、５４０〔°〕の転位角度の下バーコイル３に替え
て、３６０〔°〕の転位角度の下バーコイル５を用いる
ようにした電機子巻線である。

【００２９】発明者らは、図６においてコイルエンド部
漏れ磁束の磁束密度が上バーコイル部よりも下バーコイ
ル部において小さいことに着目してこの発明に到った。
すなわち、電機子電流により発生される起磁力がコイル
エンド部に存在する場合において、大きな磁束密度のコ
イルエンド部漏れ磁束が通流することになる上バーコイ
ルでは、この漏れ磁束によって上バーコイルに発生され
る渦流損の量が大きいので、コイルエンド部に配設され
る素線９２で発生する起磁力を理論的に零にすることが
できる５４０〔°〕の転位角度のバーコイルを用いるこ
とが、コイルエンド部での渦流損の発生量の抑制を図る
見地から是非必要である。

【００３０】しかしながら、相対的に小さな磁束密度の
コイルエンド部漏れ磁束が通流することになる下バーコ
イルでは、この漏れ磁束によって下バーコイルに発生さ
れる渦流損の量が相対的に小さいので、コイルエンド部
での渦流損の発生量の抑制を図る見地からはコイルエン
ド部に配設される素線９２で発生する起磁力を理論的に
零にする必要性は低い。そうして重要なことは、前述し
たところにより、３６０〔°〕の転位角度の下バーコイ
ル５は５４０〔°〕の転位角度の下バーコイル３よりも
製造工数を大幅に低減できることである。発明者らはこ
れ等のことを巧みに組み合わせことで電機子巻線１を発
明した。

【００３１】すなわち、電機子巻線１の上バーコイル２
は５４０〔°〕の転位角度のバーコイルなので前述した
ところにより、コイルエンド部とコイルスロット部での
漏れ磁束の直接的な発生源である前記起磁力を理論的に
零にすることができる。また、電機子巻線１の下バーコ
イル５は３６０〔°〕の転位角度のバーコイルなので前
述したところにより、コイルスロット部での漏れ磁束の
直接的な発生源である前記起磁力を理論的に零にするこ
とができると共に製造工数を相対的にかなり低減できる
が、コイルエンド部には前記起磁力が存在することによ
って渦流損が発生する。しかしこの渦流損の発生量は前
記した理由により３６０〔°〕の転位角度の上バーコイ
ル４で発生する値よりも大幅に少ない。

【００３２】発明者らが電機子巻線９Ｂを用いた多相交
流発電機と同一仕様の多相交流発電機の電機子巻線に対
して調査したところでは、電機子巻線１の温度上昇値は
電機子巻線９Ｂの場合の約１０１〔％〕と、電機子巻線
９Ｂと実質的に同等と見做すことができる値にとどまま
ることが確認されている。なお比較のために、３６０
〔°〕の転位角度の上バーコイル４と５４０〔°〕の転
位角度の下バーコイル３とを組み合わせて用いた多相交
流発電機についても調査したが、この場合の電機子巻線
の温度上昇値は電機子巻線９Ｂの場合の約１２３〔％〕
であり、電機子巻線９Ａの場合に対して大差の無い温度
上昇値であった。

【００３３】

【発明の効果】この発明による電気機械の電機子巻線で
は、前記課題を解決するための手段の項で述べた構成と
することで、電気角で５４０〔°〕の転位が施された上
バーコイルおよび下バーコイルを用いる従来例に対して
約１０１〔％〕とほぼ同等の温度上昇値としながら、従
来例に対して下バーコイルの転位部の個数が２／３に減
少されると共に，転位ピッチＰ_d が１．５倍に増大され
ることにより、製造工数を大幅に低減することが可能に
なる。

【図面の簡単な説明】

【図１】多相交流電気機械のコイルスロットに装填され
た部位のこの発明の実施の形態の一例による電機子巻線
を電機子鉄心と共に示す要部の断面図

【図２】多相交流電気機械のコイルスロットに装填され
た部位の一般例の電機子巻線を電機子鉄心と共に示す要
部の断面図

【図３】図２に示したバーコイルの半製状態の斜視図

【図４】図２による電機子巻線のコイルエンド部の要部
を示す断面図

【図５】バーコイルが装填されたコイルスロットに発生
する漏れ磁束を説明する説明図

【図６】バーコイルのコイルエンド部が配設されている
部位に発生する漏れ磁束を説明する説明図

【図７】３６０〔°〕の転位角度のバーコイルを用いた
従来例の多相交流電気機械の電機子巻線のコイルスロッ
トに装填された部位を電機子鉄心と共に示す要部の断面
図

【図８】３６０〔°〕の転位角度のバーコイルによる起
磁力の低減の効果を説明する説明図

【図９】５４０〔°〕の転位角度のバーコイルを用いた
従来例の多相交流電気機械の電機子巻線のコイルスロッ
トに装填された部位を電機子鉄心と共に示す要部の断面
図

【図１０】５４０〔°〕の転位角度のバーコイルによる
起磁力の低減の効果を説明する説明図

【符号の説明】

１ 電機子巻線 ２ 上バーコイル ５ 下バーコイル

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】複数のコイルスロットを持つ電機子鉄心の
   それぞれのコイルスロットに装填された上バーコイルお
   よび下バーコイルでなる多相交流電気機械の電機子巻線
   において、 前記上バーコイルおよび前記下バーコイルは共に素線を
   整列配置して形成され、上バーコイルの素線には５４０
   〔°〕の転位角度による転位が施され、下バーコイルの
   素線には３６０〔°〕の転位角度による転位が施される
   ことを特徴とする多相交流電気機械の電機子巻線。