JP2001064757A - 電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法 - Google Patents
電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 静電容量、引張強度、折曲強度及びエッチン
グ面剥離強度に優れた陰極箔を得ることができる電解コ
ンデンサ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 Ｃｕ：０．２〜０．５％、Ｓｉ：０．０
１〜０．１％、Ｆｅ：０．０１〜０．１５％、その他不
可避不純物元素を含有するアルミニウム鋳塊を準備す
る。このアルミニウム鋳塊に、４９０〜５５０℃で０．
５〜３時間の条件で均質化処理を施す。その後、熱間圧
延して厚さ１．５〜２．５ｍｍのアルミニウム板を得
る。このアルミニウム箔に一次冷間圧延を施す。一次冷
間圧延の圧下率は８０％以下であるのが好ましい。その
後、３５０〜４５０℃の温度範囲で中間焼鈍を施す。次
いで、圧下率８０〜９４％で仕上冷間圧延を施して電解
コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得る。仕上冷間
圧延の後、最終焼鈍を施して良い。
グ面剥離強度に優れた陰極箔を得ることができる電解コ
ンデンサ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 Ｃｕ：０．２〜０．５％、Ｓｉ：０．０
１〜０．１％、Ｆｅ：０．０１〜０．１５％、その他不
可避不純物元素を含有するアルミニウム鋳塊を準備す
る。このアルミニウム鋳塊に、４９０〜５５０℃で０．
５〜３時間の条件で均質化処理を施す。その後、熱間圧
延して厚さ１．５〜２．５ｍｍのアルミニウム板を得
る。このアルミニウム箔に一次冷間圧延を施す。一次冷
間圧延の圧下率は８０％以下であるのが好ましい。その
後、３５０〜４５０℃の温度範囲で中間焼鈍を施す。次
いで、圧下率８０〜９４％で仕上冷間圧延を施して電解
コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得る。仕上冷間
圧延の後、最終焼鈍を施して良い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、静電容量、引張強
度、折曲強度及びエッチング面剥離強度に優れた陰極箔
を得ることができる電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔の製造方法に関するものである。
度、折曲強度及びエッチング面剥離強度に優れた陰極箔
を得ることができる電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、静電容量、引張強度、折曲強
度及びエッチング面剥離強度に優れた陰極箔を得るため
のアルミニウム合金箔の製造方法が、種々提案されてい
る。特に、特開昭６３−３０３０４０号公報において
は、以下のような製造方法が提案されている。即ち、エ
ッチング性を向上させ高静電容量とするために、Ｃｕを
０．０５〜１．０％含有させること、一次冷間圧延を圧
下率を５０％以上好ましくは９０％以上で行うこと、中
間焼鈍の温度範囲を３２０〜４５０℃とすることが提案
されている。また、引張強度や折曲強度を向上させるた
め、仕上冷間圧延の圧下率を５０〜９０％にすること、
エッチング面剥離強度を向上させるため、Ｃｕ含有量を
１．０％以下とすることも提案されている。
度及びエッチング面剥離強度に優れた陰極箔を得るため
のアルミニウム合金箔の製造方法が、種々提案されてい
る。特に、特開昭６３−３０３０４０号公報において
は、以下のような製造方法が提案されている。即ち、エ
ッチング性を向上させ高静電容量とするために、Ｃｕを
０．０５〜１．０％含有させること、一次冷間圧延を圧
下率を５０％以上好ましくは９０％以上で行うこと、中
間焼鈍の温度範囲を３２０〜４５０℃とすることが提案
されている。また、引張強度や折曲強度を向上させるた
め、仕上冷間圧延の圧下率を５０〜９０％にすること、
エッチング面剥離強度を向上させるため、Ｃｕ含有量を
１．０％以下とすることも提案されている。
【０００３】しかしながら、このような方法では、必ず
しも、静電容量、引張強度、折曲強度及びエッチング面
剥離強度に優れた陰極箔を得ることのできるアルミニウ
ム合金箔を製造し得るとは限らなかった。例えば、エッ
チング面剥離強度に関して言えば、Ｃｕ含有量の上限を
規定しただけでは調整することはできず、不純物である
他元素の含有割合によって、或いは仕上冷間圧延の圧下
率によって、エッチング面剥離強度が低下するというこ
とがあった。また、引張強度や折曲強度に関しても、他
元素の含有量、均質化処理の条件、熱間圧延における上
がり厚等によって、引張強度等が大きく変動するという
こともあった。更に、静電容量に関しても、一次冷間圧
延の圧下率の下限を規制しただけでは調整することはで
きず、均質化処理の条件によって、エッチング性が向上
せず、高静電容量の陰極箔が得られないということがあ
った。
しも、静電容量、引張強度、折曲強度及びエッチング面
剥離強度に優れた陰極箔を得ることのできるアルミニウ
ム合金箔を製造し得るとは限らなかった。例えば、エッ
チング面剥離強度に関して言えば、Ｃｕ含有量の上限を
規定しただけでは調整することはできず、不純物である
他元素の含有割合によって、或いは仕上冷間圧延の圧下
率によって、エッチング面剥離強度が低下するというこ
とがあった。また、引張強度や折曲強度に関しても、他
元素の含有量、均質化処理の条件、熱間圧延における上
がり厚等によって、引張強度等が大きく変動するという
こともあった。更に、静電容量に関しても、一次冷間圧
延の圧下率の下限を規制しただけでは調整することはで
きず、均質化処理の条件によって、エッチング性が向上
せず、高静電容量の陰極箔が得られないということがあ
った。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明者等が
種々研究を重ねた結果、静電容量に関しては、均質化処
理の条件も関係していること、引張強度や折曲強度に関
しては、アルミニウム合金箔の元素組成、均質化処理の
条件、熱間圧延の上がり厚も関係していること、エッチ
ング面剥離強度に関しては、アルミニウム合金箔の元素
組成及び仕上冷間圧延の圧下率も関係していることを見
出した。本発明は、このような知見に基づいてなされた
ものである。
種々研究を重ねた結果、静電容量に関しては、均質化処
理の条件も関係していること、引張強度や折曲強度に関
しては、アルミニウム合金箔の元素組成、均質化処理の
条件、熱間圧延の上がり厚も関係していること、エッチ
ング面剥離強度に関しては、アルミニウム合金箔の元素
組成及び仕上冷間圧延の圧下率も関係していることを見
出した。本発明は、このような知見に基づいてなされた
ものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、Ｃｕ：
０．２〜０．５％、Ｓｉ：０．０１〜０．１％、Ｆｅ：
０．０１〜０．１５％、その他不可避不純物元素を含有
するアルミニウム鋳塊に、４９０〜５５０℃で０．５〜
３時間の条件で均質化処理を施した後、熱間圧延して厚
さ１．５〜２．５ｍｍのアルミニウム板を得、該アルミ
ニウム箔に一次冷間圧延を施した後、３５０〜４５０℃
の温度範囲で中間焼鈍を施し、次いで圧下率８０〜９４
％で仕上冷間圧延を施すことを特徴とする電解コンデン
サ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法に関するもので
ある。なお、本件明細書中において、各元素の含有割合
を表わす％は、いずれも重量％のことである。
０．２〜０．５％、Ｓｉ：０．０１〜０．１％、Ｆｅ：
０．０１〜０．１５％、その他不可避不純物元素を含有
するアルミニウム鋳塊に、４９０〜５５０℃で０．５〜
３時間の条件で均質化処理を施した後、熱間圧延して厚
さ１．５〜２．５ｍｍのアルミニウム板を得、該アルミ
ニウム箔に一次冷間圧延を施した後、３５０〜４５０℃
の温度範囲で中間焼鈍を施し、次いで圧下率８０〜９４
％で仕上冷間圧延を施すことを特徴とする電解コンデン
サ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法に関するもので
ある。なお、本件明細書中において、各元素の含有割合
を表わす％は、いずれも重量％のことである。
【０００６】まず、本発明においては、アルミニウム鋳
塊を準備する。このアルミニウム鋳塊には、Ｃｕが０．
２〜０．５％、Ｓｉが０．０１〜０．１％、Ｆｅが０．
０１〜０．１５％、その他不可避不純物元素が含有され
ている。従って、アルミニウム純度（Ａｌ純度）は、概
ね、９９．２％以上である。また、アルミニウム鋳塊の
厚さは、４００〜６００ｍｍ程度が好ましい。
塊を準備する。このアルミニウム鋳塊には、Ｃｕが０．
２〜０．５％、Ｓｉが０．０１〜０．１％、Ｆｅが０．
０１〜０．１５％、その他不可避不純物元素が含有され
ている。従って、アルミニウム純度（Ａｌ純度）は、概
ね、９９．２％以上である。また、アルミニウム鋳塊の
厚さは、４００〜６００ｍｍ程度が好ましい。
【０００７】アルミニウム中のＣｕは、エッチング時の
溶解性を向上させるものである。従って、Ｃｕの含有量
が０．２％未満であると、得られるアルミニウム合金箔
のエッチング性が向上せず、高静電容量の陰極箔が得ら
れないため、好ましくない。また、Ｃｕの含有量が０．
５％を超えると、エッチング時に過溶解が生じ、結果的
に表面積の拡大が図れず、高静電容量の陰極箔が得られ
ないため、好ましくない。
溶解性を向上させるものである。従って、Ｃｕの含有量
が０．２％未満であると、得られるアルミニウム合金箔
のエッチング性が向上せず、高静電容量の陰極箔が得ら
れないため、好ましくない。また、Ｃｕの含有量が０．
５％を超えると、エッチング時に過溶解が生じ、結果的
に表面積の拡大が図れず、高静電容量の陰極箔が得られ
ないため、好ましくない。
【０００８】Ｓｉは、アルミニウム中に不可避的に混入
してくる元素である。従って、Ｓｉの含有量を０．０１
％未満にするには、特別な精製工程を経なければなら
ず、得られるアルミニウム鋳塊が高価になるので、好ま
しくない。また、Ｓｉの含有量が０．１％を超えると、
アルミニウム中にＳｉが固溶しにくくなって、アルミニ
ウム合金箔の製造の際に、大きなサイズの析出物が生じ
やすくなる。この結果、得られるアルミニウム合金箔の
引張強度や折曲強度が低下するので、好ましくない。
してくる元素である。従って、Ｓｉの含有量を０．０１
％未満にするには、特別な精製工程を経なければなら
ず、得られるアルミニウム鋳塊が高価になるので、好ま
しくない。また、Ｓｉの含有量が０．１％を超えると、
アルミニウム中にＳｉが固溶しにくくなって、アルミニ
ウム合金箔の製造の際に、大きなサイズの析出物が生じ
やすくなる。この結果、得られるアルミニウム合金箔の
引張強度や折曲強度が低下するので、好ましくない。
【０００９】アルミニウム中のＦｅは、アルミニウム合
金箔の機械的特性を向上させるものである。従って、Ｆ
ｅの含有量が０．０１％未満であると、得られるアルミ
ニウム合金箔の引張強度や折曲強度が低下するので、好
ましくない。また、Ｆｅの含有量が０．１５％を超える
と、エッチング時に、アルミニウム合金箔の表面が層状
にエッチングされやすくなる傾向が生じ、エッチング面
剥離強度が低下するので、好ましくない。
金箔の機械的特性を向上させるものである。従って、Ｆ
ｅの含有量が０．０１％未満であると、得られるアルミ
ニウム合金箔の引張強度や折曲強度が低下するので、好
ましくない。また、Ｆｅの含有量が０．１５％を超える
と、エッチング時に、アルミニウム合金箔の表面が層状
にエッチングされやすくなる傾向が生じ、エッチング面
剥離強度が低下するので、好ましくない。
【００１０】以上のようにして準備されたアルミニウム
鋳塊に、均質化処理が施される。均質化処理は、アルミ
ニウム鋳塊中のＡｌ以外の他元素を、なるべく均一に分
散させるのが目的である。均質化処理の条件は、温度が
４９０〜５５０℃で、保持時間が０．５〜３時間であ
る。このような均質化処理は、一般的にアルミニウム鋳
塊に施される均質化処理と比べて、比較的低温で比較的
短時間である。このような条件を採用した理由は、以下
のとおりである。
鋳塊に、均質化処理が施される。均質化処理は、アルミ
ニウム鋳塊中のＡｌ以外の他元素を、なるべく均一に分
散させるのが目的である。均質化処理の条件は、温度が
４９０〜５５０℃で、保持時間が０．５〜３時間であ
る。このような均質化処理は、一般的にアルミニウム鋳
塊に施される均質化処理と比べて、比較的低温で比較的
短時間である。このような条件を採用した理由は、以下
のとおりである。
【００１１】均質化処理の温度が４９０℃未満である
と、Ｃｕ及びＳｉをアルミニウム中に固溶しにくくな
り、エッチング特性が低下し、高静電容量の陰極箔が得
られにくくなるため、好ましくない。また、均質化処理
の温度が５５０℃を超えると、Ｆｅの析出物が再固溶
し、得られるアルミニウム合金箔の引張強度や折曲強度
が低下するので、好ましくない。均質化処理の時間が
０．５時間未満になると、Ｃｕ及びＳｉのアルミニウム
中への固溶が不十分となったり、或いはＦｅ析出物の分
散が不均一となるので、好ましくない。均質化処理の時
間が３時間を超えると、均質化処理温度が低温側である
ときは、粗大な金属間化合物が析出しやすくなり、また
均質処理温度が高温側であるときは、Ｆｅ析出物が再固
溶しやすくなって、いずれの場合も、得られるアルミニ
ウム合金箔の引張強度や折曲強度が低下するので好まし
くない。
と、Ｃｕ及びＳｉをアルミニウム中に固溶しにくくな
り、エッチング特性が低下し、高静電容量の陰極箔が得
られにくくなるため、好ましくない。また、均質化処理
の温度が５５０℃を超えると、Ｆｅの析出物が再固溶
し、得られるアルミニウム合金箔の引張強度や折曲強度
が低下するので、好ましくない。均質化処理の時間が
０．５時間未満になると、Ｃｕ及びＳｉのアルミニウム
中への固溶が不十分となったり、或いはＦｅ析出物の分
散が不均一となるので、好ましくない。均質化処理の時
間が３時間を超えると、均質化処理温度が低温側である
ときは、粗大な金属間化合物が析出しやすくなり、また
均質処理温度が高温側であるときは、Ｆｅ析出物が再固
溶しやすくなって、いずれの場合も、得られるアルミニ
ウム合金箔の引張強度や折曲強度が低下するので好まし
くない。
【００１２】アルミニウム鋳塊に均質化処理を施した
後、熱間圧延が施される。熱間圧延の温度条件等は、一
般的な条件が採用されるが、圧下率を比較的高くして行
われるのが、本発明における特徴である。即ち、熱間圧
延上がりのアルミニウム板の厚さが、１．５〜２．５ｍ
ｍになるような圧下率が採用される。アルミニウム鋳塊
の厚さは、一般的に、４００〜６００ｍｍであるので、
圧下率は９９．３７５〜９９．７５％程度ということに
なる。一般的な熱間圧延における圧下率は、９９．００
％程度であるから、これに比べて、本発明の場合は、高
圧下率での熱間圧延ということになる。なお、熱間圧延
における圧下率は、｛〔（アルミニウム鋳塊の厚さ）−
（熱間圧延上がりのアルミニウム板の厚さ）〕／（アル
ミニウム鋳塊の厚さ）｝×１００なる式で算出されるも
のである。
後、熱間圧延が施される。熱間圧延の温度条件等は、一
般的な条件が採用されるが、圧下率を比較的高くして行
われるのが、本発明における特徴である。即ち、熱間圧
延上がりのアルミニウム板の厚さが、１．５〜２．５ｍ
ｍになるような圧下率が採用される。アルミニウム鋳塊
の厚さは、一般的に、４００〜６００ｍｍであるので、
圧下率は９９．３７５〜９９．７５％程度ということに
なる。一般的な熱間圧延における圧下率は、９９．００
％程度であるから、これに比べて、本発明の場合は、高
圧下率での熱間圧延ということになる。なお、熱間圧延
における圧下率は、｛〔（アルミニウム鋳塊の厚さ）−
（熱間圧延上がりのアルミニウム板の厚さ）〕／（アル
ミニウム鋳塊の厚さ）｝×１００なる式で算出されるも
のである。
【００１３】熱間圧延上がりのアルミニウム板の厚さが
２．５ｍｍを超えると、Ｆｅ等の析出物を十分に微細化
することができず、得られるアルミニウム合金箔の引張
強度や折曲強度が低下するので、好ましくない。熱間圧
延上がりのアルミニウム板の厚さを１．５ｍｍ未満にす
ると、熱間圧延上がりの板厚及び板の形状が均一とてり
にくく、製品化しにくくなるので、現実的ではない。
２．５ｍｍを超えると、Ｆｅ等の析出物を十分に微細化
することができず、得られるアルミニウム合金箔の引張
強度や折曲強度が低下するので、好ましくない。熱間圧
延上がりのアルミニウム板の厚さを１．５ｍｍ未満にす
ると、熱間圧延上がりの板厚及び板の形状が均一とてり
にくく、製品化しにくくなるので、現実的ではない。
【００１４】熱間圧延上がりのアルミニウム板には、一
次冷間圧延が施される。一次冷間圧延における圧下率は
任意であって良いが、好ましくは８０％以下であるのが
良い。一般的に、一次冷間圧延は、析出物を微細化させ
るため、９０％以上の圧下率で施されることが多いが、
本発明では、熱間圧延工程で析出物が微細化しているの
で、このような高圧下率で一次冷間圧延しなくても良
い。なお、一次冷間圧延における圧下率は、｛〔（熱間
圧延上がりのアルミニウム板の厚さ）−（一次冷間圧延
後のアルミニウム薄板の厚さ）〕／（熱間圧延上がりの
アルミニウム板の厚さ）｝×１００なる式で算出される
ものである。
次冷間圧延が施される。一次冷間圧延における圧下率は
任意であって良いが、好ましくは８０％以下であるのが
良い。一般的に、一次冷間圧延は、析出物を微細化させ
るため、９０％以上の圧下率で施されることが多いが、
本発明では、熱間圧延工程で析出物が微細化しているの
で、このような高圧下率で一次冷間圧延しなくても良
い。なお、一次冷間圧延における圧下率は、｛〔（熱間
圧延上がりのアルミニウム板の厚さ）−（一次冷間圧延
後のアルミニウム薄板の厚さ）〕／（熱間圧延上がりの
アルミニウム板の厚さ）｝×１００なる式で算出される
ものである。
【００１５】一次冷間圧延を施した後、中間焼鈍が施さ
れる。中間焼鈍の条件は、一般的な条件で良く、温度範
囲としては３５０〜４５０℃である。中間焼鈍の温度が
３５０℃未満であると、Ｃｕをアルミニウム中に更に十
分に固溶させにくくなり、エッチング時の溶解性が低下
し、高静電容量の陰極箔が得られないので、好ましくな
い。中間焼鈍の温度が４５０℃を超えると、結晶粒が粗
大になりやすく、得られるアルミニウム合金箔の引張強
度や折曲強度が低下するので、好ましくない。なお、中
間焼鈍の時間は、バッチ焼鈍の場合は１〜２０時間程度
が好ましく、連続焼鈍の場合は１０秒以上程度が好まし
い。
れる。中間焼鈍の条件は、一般的な条件で良く、温度範
囲としては３５０〜４５０℃である。中間焼鈍の温度が
３５０℃未満であると、Ｃｕをアルミニウム中に更に十
分に固溶させにくくなり、エッチング時の溶解性が低下
し、高静電容量の陰極箔が得られないので、好ましくな
い。中間焼鈍の温度が４５０℃を超えると、結晶粒が粗
大になりやすく、得られるアルミニウム合金箔の引張強
度や折曲強度が低下するので、好ましくない。なお、中
間焼鈍の時間は、バッチ焼鈍の場合は１〜２０時間程度
が好ましく、連続焼鈍の場合は１０秒以上程度が好まし
い。
【００１６】中間焼鈍の後、仕上冷間圧延が施される。
仕上冷間圧延における圧下率は、８０〜９４％である。
仕上冷間圧延における圧下率が８０％未満であると、加
工硬化が不十分となり、得られるアルミニウム合金箔の
引張強度や折曲強度が低下するので、好ましくない。ま
た、仕上冷間圧延における圧下率が９４％を超えると、
得られるアルミニウム合金箔表面の結晶粒の扁平化が進
む。そして、このようなアルミニウム合金箔にエッチン
グを施すと、層状にエッチングされ、エッチング面剥離
強度が低下するので、好ましくない。また、過度の加工
硬化が生じ、折曲強度も低下するので、好ましくない。
なお、仕上冷間圧延における圧下率は、｛〔（中間焼鈍
後のアルミニウム薄板の厚さ）−（仕上冷間圧延後のア
ルミニウム合金箔の厚さ）〕／（中間焼鈍後のアルミニ
ウム薄板の厚さ）｝×１００なる式で算出されるもので
ある。
仕上冷間圧延における圧下率は、８０〜９４％である。
仕上冷間圧延における圧下率が８０％未満であると、加
工硬化が不十分となり、得られるアルミニウム合金箔の
引張強度や折曲強度が低下するので、好ましくない。ま
た、仕上冷間圧延における圧下率が９４％を超えると、
得られるアルミニウム合金箔表面の結晶粒の扁平化が進
む。そして、このようなアルミニウム合金箔にエッチン
グを施すと、層状にエッチングされ、エッチング面剥離
強度が低下するので、好ましくない。また、過度の加工
硬化が生じ、折曲強度も低下するので、好ましくない。
なお、仕上冷間圧延における圧下率は、｛〔（中間焼鈍
後のアルミニウム薄板の厚さ）−（仕上冷間圧延後のア
ルミニウム合金箔の厚さ）〕／（中間焼鈍後のアルミニ
ウム薄板の厚さ）｝×１００なる式で算出されるもので
ある。
【００１７】以上のようにして得られたアルミニウム合
金箔は、そのままで、或いは最終焼鈍を施して軟化させ
て、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔とされ、
エッチングを施して、陰極箔を得ることができる。な
お、最終焼鈍を行う場合、その条件は、一般に採用され
ている条件で良い。
金箔は、そのままで、或いは最終焼鈍を施して軟化させ
て、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔とされ、
エッチングを施して、陰極箔を得ることができる。な
お、最終焼鈍を行う場合、その条件は、一般に採用され
ている条件で良い。
【００１８】
【実施例】以下、実施例に基づいて、本発明を説明する
が、本発明は実施例に限定されるものではない。本発明
は、特定のアルミニウム合金組成、特定条件の均質化処
理、特定の熱間圧延、特定条件の中間焼鈍、特定の仕上
冷間圧延を組み合わせれば、静電容量、引張強度、折曲
強度及びエッチング面剥離強度に優れた陰極箔を得るこ
とができる電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を
製造しうるとの知見に基づくものとして、解釈されるべ
きである。
が、本発明は実施例に限定されるものではない。本発明
は、特定のアルミニウム合金組成、特定条件の均質化処
理、特定の熱間圧延、特定条件の中間焼鈍、特定の仕上
冷間圧延を組み合わせれば、静電容量、引張強度、折曲
強度及びエッチング面剥離強度に優れた陰極箔を得るこ
とができる電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を
製造しうるとの知見に基づくものとして、解釈されるべ
きである。
【００１９】実施例１ アルミニウム純度９９．６％、Ｃｕ含有量０．２８％、
Ｓｉ含有量０．０２％、Ｆｅ含有量０．０４％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
５２０℃で１時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム板を
得た。このアルミニウム板に圧下率７８％で、一次冷間
圧延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を
施した。この後、圧下率８８％で仕上冷間圧延を施し、
厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔を得た。
Ｓｉ含有量０．０２％、Ｆｅ含有量０．０４％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
５２０℃で１時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム板を
得た。このアルミニウム板に圧下率７８％で、一次冷間
圧延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を
施した。この後、圧下率８８％で仕上冷間圧延を施し、
厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔を得た。
【００２０】実施例２ 均質化処理を温度５１０℃で０．５時間行い、中間焼鈍
を４２０℃で１０時間行った他は、実施例１と同一の方
法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得
た。
を４２０℃で１０時間行った他は、実施例１と同一の方
法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得
た。
【００２１】実施例３ アルミニウム純度９９．５％、Ｃｕ含有量０．３８％、
Ｓｉ含有量０．０３％、Ｆｅ含有量０．０４％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
５２０℃で１時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ２．１ｍｍのアルミニウム板を
得た。このアルミニウム板に圧下率７６％で、一次冷間
圧延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を
施した。この後、圧下率９０％で仕上冷間圧延を施し、
厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔を得た。
Ｓｉ含有量０．０３％、Ｆｅ含有量０．０４％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
５２０℃で１時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ２．１ｍｍのアルミニウム板を
得た。このアルミニウム板に圧下率７６％で、一次冷間
圧延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を
施した。この後、圧下率９０％で仕上冷間圧延を施し、
厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔を得た。
【００２２】実施例４ 均質化処理を温度５００℃で１時間行い、熱間圧延上が
りのアルミニウム板の厚さを１．６ｍｍとし、中間焼鈍
を４３０℃で７時間行い、仕上冷間圧延における圧下率
を８６％とした他は、実施例１と同一の方法で、電解コ
ンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
りのアルミニウム板の厚さを１．６ｍｍとし、中間焼鈍
を４３０℃で７時間行い、仕上冷間圧延における圧下率
を８６％とした他は、実施例１と同一の方法で、電解コ
ンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
【００２３】実施例５ 均質化処理を温度５４０℃で２時間行い、熱間圧延上が
りのアルミニウム板の厚さを１．８ｍｍとし、一次冷間
圧延における圧下率を７８％とし、中間焼鈍を４３０℃
で１０時間行い、仕上冷間圧延における圧下率を８８％
とした他は、実施例３と同一の方法で、電解コンデンサ
陰極用アルミニウム合金箔を得た。
りのアルミニウム板の厚さを１．８ｍｍとし、一次冷間
圧延における圧下率を７８％とし、中間焼鈍を４３０℃
で１０時間行い、仕上冷間圧延における圧下率を８８％
とした他は、実施例３と同一の方法で、電解コンデンサ
陰極用アルミニウム合金箔を得た。
【００２４】実施例６ 均質化処理を温度５２０℃で１時間行い、熱間圧延上が
りのアルミニウム板の厚さを２．４ｍｍとし、一次冷間
圧延における圧下率を７５％とし、仕上冷間圧延におけ
る圧下率を９２％とした他は、実施例１と同一の方法
で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
りのアルミニウム板の厚さを２．４ｍｍとし、一次冷間
圧延における圧下率を７５％とし、仕上冷間圧延におけ
る圧下率を９２％とした他は、実施例１と同一の方法
で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
【００２５】実施例７ アルミニウム純度９９．３％、Ｃｕ含有量０．４３％、
Ｓｉ含有量０．０７％、Ｆｅ含有量０．１０％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
５３０℃で２．５時間、均質化処理を施した。そのあと
直ちに熱間圧延を行い、厚さ１．６ｍｍのアルミニウム
板を得た。このアルミニウム板に圧下率６９％で、一次
冷間圧延を施した後、温度４４０℃で１０時間、中間焼
鈍を施した。この後、圧下率９０％で仕上冷間圧延を施
し、厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニ
ウム合金箔を得た。
Ｓｉ含有量０．０７％、Ｆｅ含有量０．１０％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
５３０℃で２．５時間、均質化処理を施した。そのあと
直ちに熱間圧延を行い、厚さ１．６ｍｍのアルミニウム
板を得た。このアルミニウム板に圧下率６９％で、一次
冷間圧延を施した後、温度４４０℃で１０時間、中間焼
鈍を施した。この後、圧下率９０％で仕上冷間圧延を施
し、厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニ
ウム合金箔を得た。
【００２６】参考例 アルミニウム純度９９．６％、Ｃｕ含有量０．２９％、
Ｓｉ含有量０．０２％、Ｆｅ含有量０．０５％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
６００℃で７時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム板を
得た。このアルミニウム板に圧下率７８％で、一次冷間
圧延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を
施した。この後、圧下率８８％で仕上冷間圧延を施し、
厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔を得た。
Ｓｉ含有量０．０２％、Ｆｅ含有量０．０５％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
６００℃で７時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ１．８ｍｍのアルミニウム板を
得た。このアルミニウム板に圧下率７８％で、一次冷間
圧延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を
施した。この後、圧下率８８％で仕上冷間圧延を施し、
厚さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム
合金箔を得た。
【００２７】比較例１ アルミニウム純度９９．７％、Ｃｕ含有量０．１５％、
Ｓｉ含有量０．０４％、Ｆｅ含有量０．０７％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を用いた他は、実施例１と同一の方法で、電
解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
Ｓｉ含有量０．０４％、Ｆｅ含有量０．０７％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を用いた他は、実施例１と同一の方法で、電
解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
【００２８】比較例２ アルミニウム純度９８．５％、Ｃｕ含有量０．５６％、
Ｓｉ含有量０．１６％、Ｆｅ含有量０．２７％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を用いた他は、実施例１と同一の方法で、電
解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
Ｓｉ含有量０．１６％、Ｆｅ含有量０．２７％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を用いた他は、実施例１と同一の方法で、電
解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を得た。
【００２９】比較例３ 中間焼鈍を４７０℃で１０時間行った他は、実施例３と
同一の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金
箔を得た。
同一の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金
箔を得た。
【００３０】比較例４ 中間焼鈍を３００℃で１０時間行った他は、実施例３と
同一の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金
箔を得た。
同一の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金
箔を得た。
【００３１】比較例５ 熱間圧延上がりのアルミニウム板の厚さを６ｍｍとし、
一次冷間圧延における圧下率を８３％とし、仕上冷間圧
延における圧下率を９５％とした他は、実施例１と同一
の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を
得た。
一次冷間圧延における圧下率を８３％とし、仕上冷間圧
延における圧下率を９５％とした他は、実施例１と同一
の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔を
得た。
【００３２】比較例６ 熱間圧延上がりのアルミニウム板の厚さを３ｍｍとし、
一次冷間圧延における圧下率を８７％とした他は、実施
例１と同一の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウ
ム合金箔を得た。
一次冷間圧延における圧下率を８７％とした他は、実施
例１と同一の方法で、電解コンデンサ陰極用アルミニウ
ム合金箔を得た。
【００３３】比較例７ アルミニウム純度９９．６％、Ｃｕ含有量０．２８％、
Ｓｉ含有量０．０３％、Ｆｅ含有量０．０５％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
６００℃で７時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ３ｍｍのアルミニウム板を得
た。このアルミニウム板に圧下率９０％で、一次冷間圧
延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を施
した。この後、圧下率８３％で仕上冷間圧延を施し、厚
さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム合
金箔を得た。
Ｓｉ含有量０．０３％、Ｆｅ含有量０．０５％で、その
他不可避不純物元素を含有する厚さ５００ｍｍのアルミ
ニウム鋳塊を準備した。このアルミニウム鋳塊に、温度
６００℃で７時間、均質化処理を施した。そのあと直ち
に熱間圧延を行い、厚さ３ｍｍのアルミニウム板を得
た。このアルミニウム板に圧下率９０％で、一次冷間圧
延を施した後、温度４００℃で１０時間、中間焼鈍を施
した。この後、圧下率８３％で仕上冷間圧延を施し、厚
さ０．０５ｍｍの電解コンデンサ陰極用アルミニウム合
金箔を得た。
【００３４】以上の実施例１〜７、参考例、比較例１〜
７に係る合金組成及び製造条件を表１として示した。
７に係る合金組成及び製造条件を表１として示した。
【表１】
【００３５】以上の実施例１〜７、参考例及び比較例１
〜７に係る製造方法で得られた電解コンデンサ陰極用ア
ルミニウム合金箔から、所定の大きさの試料箔を採取
し、以下の条件でエッチング処理を施した。 〔前処理〕：濃度０．０５重量％の水酸化ナトリウム溶
液（液温５０±１℃）中に、試料箔を３０秒間浸漬し
た。 〔本処理〕：塩酸濃度６重量％＋燐酸濃度０．５重量％
＋蓚酸濃度０．５重量％の混合溶液（液温５０±１℃）
中に試料箔を浸漬し、３０Ｈｚの正弦波交流により、見
掛け電流密度０．２５Ａ／ｃｍ2で２００秒間の交流電
解エッチングを行った。本処理後、試料箔は化成するこ
となく、アジピン酸アンモニウム１５０ｇを純水１００
０ｃｍ3に溶解した溶液（液温３０±１℃）中で、ＬＣ
Ｒメーターを用いて、静電容量（μＦ／ｃｍ2）を測定
し、その結果を表２に示した。なお、静電容量は、参考
例に係る電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔をエ
ッチングして得られた試料箔を基準（１００％）とし
て、その相対比較値で示した。
〜７に係る製造方法で得られた電解コンデンサ陰極用ア
ルミニウム合金箔から、所定の大きさの試料箔を採取
し、以下の条件でエッチング処理を施した。 〔前処理〕：濃度０．０５重量％の水酸化ナトリウム溶
液（液温５０±１℃）中に、試料箔を３０秒間浸漬し
た。 〔本処理〕：塩酸濃度６重量％＋燐酸濃度０．５重量％
＋蓚酸濃度０．５重量％の混合溶液（液温５０±１℃）
中に試料箔を浸漬し、３０Ｈｚの正弦波交流により、見
掛け電流密度０．２５Ａ／ｃｍ2で２００秒間の交流電
解エッチングを行った。本処理後、試料箔は化成するこ
となく、アジピン酸アンモニウム１５０ｇを純水１００
０ｃｍ3に溶解した溶液（液温３０±１℃）中で、ＬＣ
Ｒメーターを用いて、静電容量（μＦ／ｃｍ2）を測定
し、その結果を表２に示した。なお、静電容量は、参考
例に係る電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔をエ
ッチングして得られた試料箔を基準（１００％）とし
て、その相対比較値で示した。
【００３６】また、エッチング後の試料箔について、以
下の項目に関して、以下の方法で測定し、その結果を表
２に示した。 〔引張強度（ｋｇ／ｃｍ）〕：試料箔から１００ｍｍ×
１０ｍｍの大きさの試験箔を採取し、インストロン型万
能試験機にて、評点距離５０ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／
ｍｉｎ．で引張強度を測定した。 〔折曲強度（回）〕：試料箔から１５０ｍｍ×１０ｍｍ
の大きさの試験箔を採取し、荷重２００ｇｆ、曲率半径
０．５ｍｍ、折曲角度９０°、繰り返し折曲速度６回／
ｓｅｃ．で折曲試験を行い、折曲部に破断や割れが生じ
るまでの折曲回数を測定した。 〔エッチング面剥離強度（ｇ／ｃｍ）〕：試料箔から２
００ｍｍ×６０ｍｍの大きさの試験箔を採取し、この試
験箔のエッチング面に、市販の接着テープ（１００ｍｍ
×１０ｍｍ）を２．０ｋｇｆのハンドローラを用いて均
一に貼りつけ、引張速度１０ｍｍ／ｓｅｃ．で１８０°
の剥離試験を行い、この際の剥離強度を測定した。
下の項目に関して、以下の方法で測定し、その結果を表
２に示した。 〔引張強度（ｋｇ／ｃｍ）〕：試料箔から１００ｍｍ×
１０ｍｍの大きさの試験箔を採取し、インストロン型万
能試験機にて、評点距離５０ｍｍ、引張速度１０ｍｍ／
ｍｉｎ．で引張強度を測定した。 〔折曲強度（回）〕：試料箔から１５０ｍｍ×１０ｍｍ
の大きさの試験箔を採取し、荷重２００ｇｆ、曲率半径
０．５ｍｍ、折曲角度９０°、繰り返し折曲速度６回／
ｓｅｃ．で折曲試験を行い、折曲部に破断や割れが生じ
るまでの折曲回数を測定した。 〔エッチング面剥離強度（ｇ／ｃｍ）〕：試料箔から２
００ｍｍ×６０ｍｍの大きさの試験箔を採取し、この試
験箔のエッチング面に、市販の接着テープ（１００ｍｍ
×１０ｍｍ）を２．０ｋｇｆのハンドローラを用いて均
一に貼りつけ、引張速度１０ｍｍ／ｓｅｃ．で１８０°
の剥離試験を行い、この際の剥離強度を測定した。
【００３７】
【表２】
【００３８】表２の結果から明らかなように、実施例に
係る方法で得られたアルミニウム合金箔をエッチングし
て得られた試料箔は、比較例に係る方法で得られた試料
箔に比べて、静電容量、引張強度、折曲強度及びエッチ
ング面剥離強度のいずれの点においても、優れているこ
とが分かる。
係る方法で得られたアルミニウム合金箔をエッチングし
て得られた試料箔は、比較例に係る方法で得られた試料
箔に比べて、静電容量、引張強度、折曲強度及びエッチ
ング面剥離強度のいずれの点においても、優れているこ
とが分かる。
【００３９】
【発明の効果】以上のとおり、本発明に係る製造方法で
得られた電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔をエ
ッチングして得られた陰極箔は、静電容量、引張強度、
折曲強度及びエッチング面剥離強度のいずれの点におい
ても、優れている。従って、この陰極箔を巻き込んで、
電解コンデンサに組み込む際、これは引張強度及び折曲
強度に優れているので、破断したり割れが生じたりしに
くい。また、エッチング面剥離強度に優れているので、
巻き込んだ陰極箔の端部を接着テープで止めたとき、接
着テープが剥離しにくく、巻き込みが緩むことも少な
い。依って、電解コンデンサの生産を効率良く行うこと
ができるという効果を奏する。また、この陰極箔は高静
電容量であるので、電解コンデンサの静電容量も高くな
り、例えば、所定の静電容量の電解コンデンサを小型化
しうるという効果も奏する。
得られた電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔をエ
ッチングして得られた陰極箔は、静電容量、引張強度、
折曲強度及びエッチング面剥離強度のいずれの点におい
ても、優れている。従って、この陰極箔を巻き込んで、
電解コンデンサに組み込む際、これは引張強度及び折曲
強度に優れているので、破断したり割れが生じたりしに
くい。また、エッチング面剥離強度に優れているので、
巻き込んだ陰極箔の端部を接着テープで止めたとき、接
着テープが剥離しにくく、巻き込みが緩むことも少な
い。依って、電解コンデンサの生産を効率良く行うこと
ができるという効果を奏する。また、この陰極箔は高静
電容量であるので、電解コンデンサの静電容量も高くな
り、例えば、所定の静電容量の電解コンデンサを小型化
しうるという効果も奏する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２２ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２２ ６６１ ６６１Ｚ ６８２ ６８２ ６８４ ６８４Ｃ ６８５ ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ｂ ６９１ ６９１Ｂ ６９２ ６９２Ｂ ６９４ ６９４Ａ (72)発明者 片岡 次雄 滋賀県草津市山寺町笹谷61−８ 日本製箔 株式会社滋賀工場内 Ｆターム(参考） 4E002 AA08 AD04 AD05 AD06 AD13 BC05 BD09
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃｕ：０．２〜０．５％、Ｓｉ：０．０
１〜０．１％、Ｆｅ：０．０１〜０．１５％、その他不
可避不純物元素を含有するアルミニウム鋳塊に、４９０
〜５５０℃で０．５〜３時間の条件で均質化処理を施し
た後、熱間圧延して厚さ１．５〜２．５ｍｍのアルミニ
ウム板を得、該アルミニウム箔に一次冷間圧延を施した
後、３５０〜４５０℃の温度範囲で中間焼鈍を施し、次
いで圧下率８０〜９４％で仕上冷間圧延を施すことを特
徴とする電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔の製
造方法。 - 【請求項２】 一次冷間圧延における圧下率が８０％以
下である請求項１記載の電解コンデンサ陰極用アルミニ
ウム合金箔の製造方法。 - 【請求項３】 仕上冷間圧延後に、最終焼鈍を施す請求
項１又は２記載の電解コンデンサ陰極用アルミニウム合
金箔の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP24007799A JP4060493B2 (ja) | 1999-08-26 | 1999-08-26 | 電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24007799A JP4060493B2 (ja) | 1999-08-26 | 1999-08-26 | 電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001064757A true JP2001064757A (ja) | 2001-03-13 |
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ID=17054162
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|---|---|
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003089837A (ja) * | 2001-09-17 | 2003-03-28 | Toyo Aluminium Kk | 電解コンデンサ陰極用アルミニウム合金軟質箔およびその製造方法 |
| JP2009062595A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム箔材 |
| CN102441568A (zh) * | 2011-10-20 | 2012-05-09 | 山东鲁丰铝箔股份有限公司 | 单面光冷成型药用铝箔的生产方法 |
| WO2013018157A1 (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | 古河スカイ株式会社 | 集電体、電極構造体、非水電解質電池、蓄電部品 |
| CN103084805A (zh) * | 2013-01-15 | 2013-05-08 | 洛阳龙鼎铝业有限公司 | 一种1235双零箔生产工艺 |
| WO2015133011A1 (ja) * | 2014-03-06 | 2015-09-11 | 株式会社Uacj | 構造用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| CN110257673A (zh) * | 2019-06-24 | 2019-09-20 | 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 | 一种用于生产汽车散热复合翅片用铝箔材料及其制备方法 |
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|---|---|---|---|---|
| KR101873922B1 (ko) * | 2011-05-26 | 2018-07-03 | 도요 알루미늄 가부시키가이샤 | 알루미늄 전해 커패시터용 전극 재료 및 이의 제조 방법 |
-
1999
- 1999-08-26 JP JP24007799A patent/JP4060493B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPWO2013018157A1 (ja) * | 2011-07-29 | 2015-02-23 | 株式会社Uacj | 集電体、電極構造体、非水電解質電池、蓄電部品 |
| WO2013018157A1 (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | 古河スカイ株式会社 | 集電体、電極構造体、非水電解質電池、蓄電部品 |
| CN102441568A (zh) * | 2011-10-20 | 2012-05-09 | 山东鲁丰铝箔股份有限公司 | 单面光冷成型药用铝箔的生产方法 |
| CN103084805A (zh) * | 2013-01-15 | 2013-05-08 | 洛阳龙鼎铝业有限公司 | 一种1235双零箔生产工艺 |
| CN103084805B (zh) * | 2013-01-15 | 2016-09-07 | 洛阳龙鼎铝业有限公司 | 一种1235双零箔生产工艺 |
| WO2015133011A1 (ja) * | 2014-03-06 | 2015-09-11 | 株式会社Uacj | 構造用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| WO2015132932A1 (ja) * | 2014-03-06 | 2015-09-11 | 株式会社Uacj | 構造用アルミニウム合金及びその製造方法 |
| JPWO2015133011A1 (ja) * | 2014-03-06 | 2017-04-06 | 株式会社Uacj | 構造用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
| US10221472B2 (en) | 2014-03-06 | 2019-03-05 | Uacj Corporation | Structural aluminum alloy plate and method of producing the same |
| CN110257673A (zh) * | 2019-06-24 | 2019-09-20 | 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 | 一种用于生产汽车散热复合翅片用铝箔材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4060493B2 (ja) | 2008-03-12 |
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