JP2001064751A - 局部延性及び熱処理後の靭性に優れた低合金鋼熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 高い切欠き引張伸びを示し、熱処理後の靭性
にも優れた低合金鋼熱延板を提供する。 【構成】 この低合金鋼熱延鋼板は、Ｃ：０．１５〜
０．５０％，Ｓｉ：０．３０％以下，Ｍｎ：０．３〜
１．０％，Ｐ：０．０３％以下，Ｓ：０．０１％以下，
Ｔｉ：０．０１〜０．１５％，Ｂ：０．０００５〜０．
００５０％，Ｎ：０．０１％以下，Ｔ．Ａｌ：０．０２
〜０．１０％，Ｃｒ：０〜０．８％を含み、［％Ｐ］≦
６×［％Ｂ］＋０．００５を満足し、ＪＩＳ５号引張試
験片の平行部長手方向中央位置における幅方向両サイド
に開き角４５度，深さ２ｍｍのＶノッチを入れた試験片
を用いて引張試験し、平行部長手方向中央部の標点間距
離５ｍｍに対する破断後の伸び率として表わされる切欠
き引張伸びが３５％以上である。所定組成の鋼材を仕上
げ温度７５０〜９００℃及び巻取り温度４００〜６５０
℃で熱間圧延することにより製造される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、局部延性及び熱処理後
の靭性に優れた低合金鋼熱延鋼板及びその製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】Ｃ含有量０．１〜０．５重量％の中炭素
鋼板は、焼入れ強化が可能なことに加え焼鈍状態である
程度の加工性を呈することから、自動車部品，産業機械
部品等を始めとして各種機械部品や軸受部品の素材とし
て使用されている。この種の部品の製造に際しては、打
抜き加工や曲げ加工が通常採用されており、場合によっ
ては比較的軽度の絞り加工，伸びフランジ成形等が施さ
れることもある。複雑形状の部品にあっては、複数の部
材を溶接して製造する方法も採用されている。更に、一
般的な焼入れ・焼戻しによる熱処理や電子ビーム照射に
よる局部熱処理等を施し、各種部品に仕上げている。最
近では、部品の製造コストを低減するため、部品の一体
成形や部品加工の工程簡略化が進められている。この傾
向を素材側からみると、より過酷な加工に耐える特性が
要求されることを意味する。すなわち、加工技術の高度
化に伴って中炭素鋼板自体にもより高い加工性が要求さ
れるようになってきた。なかでも、打抜き加工だけでな
く穴拡げ加工等の高度な伸びフランジ成形にも耐え得る
局部延性に優れた鋼板素材にニーズが高まりつつある。

【０００３】製造コストの低減だけでなく、素材コスト
の低減も検討されている。素材コストの低減では、冷延
焼鈍材から熱延焼鈍材、更には熱延材への変更がある。
したがって、加工技術の高度化に伴って球状化炭化物組
織をもち、比較的加工性に優れた焼鈍材に止まらず、変
形能の低いパーライト組織をもつ熱延材に対しても高い
加工性が要求されるようになってきている。しかも、焼
入れ・焼戻し処理を施して製品化される自動車部品や産
業機械部品を始めとする各種機械部品や軸受部品等で
は、使用環境によっては良好な衝撃靭性が要求されるこ
とが多いことから、加工性に加え、熱処理後の靭性にも
優れていることが要求される。

【０００４】中炭素鋼熱延材に関し、これまでにも種々
の加工性改善方法が提案されている。たとえば、特開平
７−１８８８５８号公報の冷間鍛造用鋼では、Ｃ含有量
０．２５〜０．３９重量％の鋼材を使用し、熱間圧延終
了後の徐冷で熱延材の硬さを低下させ、冷間鍛造性を向
上している。特開平８−３３７８４３号公報の高炭素熱
延鋼板では、Ｃ含有量０．３０〜０．７０重量％の鋼材
を使用し、仕上げ温度，仕上げ圧延から巻取り温度まで
の平均冷却速度及び巻取り温度を規定した熱延条件によ
って打抜き加工性を向上させている。これらは、冷間鍛
造性や打抜き性を改善したものではあるが、局部延性に
関連する伸びフランジ性にみられるような高度の加工性
を改善するには至っていない。また、熱処理後の靭性に
関しても不明である。特開平５−９８３５６号公報，特
開平５−３４５９５２号公報等では、中炭素鋼の熱処理
後靭性を改善する方法を紹介しているものの、局部延性
に関連する伸びフランジ性等の高度な加工性の改善を開
示していない。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】以上のように、加工性
のなかでも伸びフランジ性等の局部延性に優れた中炭素
鋼熱延板のニーズが高いにも拘わらず、局部延性の向上
に有効な金属組織の如何が十分に解明されていないこと
等の理由から、一般的な中炭素鋼熱延鋼板の局部延性を
改善する手段は確立されていない。また、加工性に加え
て熱処理後に優れた靭性を呈する中炭素鋼板に対するニ
ーズにも十分に応えていない現状である。本発明は、こ
のような要求を満足すべく開発されたものであり、Ｐ量
及びＢ量のバランスを図ると共に、熱延鋼板のパーライ
ト組織を微細化することにより伸びフランジ性や精密打
抜き性等の局部延性を改善し、熱処理後の靭性にも優れ
た低合金熱延鋼板を提供することを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の低合金鋼熱延鋼
板は、その目的を達成するため、Ｃ：０．１５〜０．５
０重量％，Ｓｉ：０．３０重量％以下，Ｍｎ：０．３〜
１．０重量％，Ｐ：０．０３重量％以下，Ｓ：０．０１
重量％以下，Ｔｉ：０．０１〜０．１５重量％，Ｂ：
０．０００５〜０．００５０重量％，Ｎ：０．０１重量
％以下，Ｔ．Ａｌ：０．０２〜０．１０重量％，Ｃｒ：
０〜０．８重量％を含み、残部が実質的にＦｅの組成を
もち、［％Ｐ］≦６×［％Ｂ］＋０．００５を満足し、
ＪＩＳ５号引張試験片の平行部長手方向中央位置におけ
る幅方向両サイドに開き角４５度，深さ２ｍｍのＶノッ
チを入れた試験片を用いて引張試験し、平行部長手方向
中央部の標点間距離５ｍｍに対する破断後の伸び率とし
て表わされる切欠き引張伸びが３５％以上であることを
特徴とする。この低合金熱延鋼板は、所定組成の鋼材を
仕上げ温度７５０〜９００℃及び巻取り温度４００〜６
５０℃で熱間圧延することにより製造される。

【０００７】

【作用】本発明者等は、軟質で伸びフランジ性や精密打
抜き性に優れ、熱処理後の靭性が良好な低合金熱延鋼板
の製造条件について詳細に調査検討した。その結果、加
工性に関しては、伸びフランジ性や精密打抜き性は切欠
き引張伸び（Ｅｌｖ）と強い相関関係があり、一般的な
打抜き加工性や曲げ加工性が向上する場合でも切欠き引
張伸び（Ｅｌｖ）が改善されるとは限らないこと、切欠
き引張伸び（Ｅｌｖ）は熱延鋼板の金属組織に大きく依
存することを知見した。具体的には、熱延鋼板のパーラ
イト組織を微細化することにより切欠き引張伸び（Ｅｌ
ｖ）が改善される。なお、切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）
は、ＪＩＳ５号引張試験片の平行部長手方向中央位置に
おける幅方向両サイドに開き角４５度，深さ２ｍｍのＶ
ノッチを入れた試験片を用いて引張試験し、平行部長手
方向中央部の標点間距離５ｍｍに対する破断後の伸び率
として表わされる。

【０００８】伸びフランジ成形や精密打抜き加工によっ
て生じる割れや亀裂は、加工変形中に発生する非常に局
部的な欠陥を起点とし、加工変形中の応力によって成長
伝播するものと考えられる。この点、他の一般的な加工
性の改善に伴って切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）が必ずしも
同様に改善されないことは、他の加工性には影響を及ぼ
さないようなミクロ的な欠陥が切欠き引張伸び（Ｅｌ
ｖ）に対しては敏感に影響するものと推察される。中炭
素鋼熱延板では、粗大化したパーライトブロックと初析
フェライトとの界面におけるミクロボイドの成長，粗大
化したパーライト中の炭化物（セメンタイト）を起点と
して発生したミクロボイドの成長（連結），粗大化した
炭化物の破断等が局部的な欠陥の生成原因に挙げられ
る。したがって、中炭素鋼熱延板の伸びフランジ性や精
密打抜き加工性、換言すると切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）
を改善する上で、加工変形時にミクロボイドの生成・成
長を可能な限り抑制できる金属組織に調整することが重
要であると考えられる。

【０００９】このような考察に基づいて種々の実験を繰
り返した結果、低合金熱延鋼板のパーライト組織を微細
化することにより、粗大化したパーライトブロックと初
析フェライトとの界面におけるミクロボイドの成長，粗
大化したパーライト中の炭化物（セメンタイト）を起点
として発生したミクロボイドの成長（連結）及び粗大化
した炭化物の破断が抑制され、伸びフランジ性や精密打
抜き加工性、すなわち切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）が顕著
に改善されることを解明した。

【００１０】切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）の改善には、Ｃ
及びＭｎの含有量を下げることも有効であるが、Ｃ及び
Ｍｎ含有量の低下によって焼入れ性，焼入れ硬さの確保
等の熱処理性が劣化する虞れがある。このような熱処理
性の低下を抑制し、且つ切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）を改
善するためには、Ｃｒ，Ｔｉ，Ｂの適量添加が有効であ
る。これらの成分調整は、焼入れ性向上にも有効に作用
する。以上のように、低合金鋼熱延板の局部延性に関し
ては、パーライト組織の微細化により切欠き引張伸び
（Ｅｌｖ）を向上させることが重要である。そこで、熱
延後のパーライト組織に及ぼす熱延条件を種々変化さ
せ、パーライト組織の如何が切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）
等の加工性に及ぼす影響を調査した。その結果、成分調
整された鋼材を使用し、仕上げ温度を７５０〜９００
℃，巻取り温度を４００〜６５０℃に制御した熱間圧延
を施すことにより、パーライト組織が微細化され、切欠
き引張伸び（Ｅｌｖ）が３５％以上の優れた局部延性を
呈する熱延鋼板が得られることが判った。

【００１１】伸びフランジ性，精密打抜き加工性等の加
工性を劣化させることなく、熱処理後の靭性を改善する
ためには、製造条件を変えることが必要である。Ｔｉ又
はＮｂの炭窒化物で焼入れ時のオーステナイト粒系を微
細化するとき鋼材が高靭性化することは一般に知られて
いる。しかし、Ｔｉ又はＮｂの添加は、熱処理前の素材
強度を上昇させ、加工性に悪影響を及ぼす。Ｐ，Ｓ含有
量の調整，Ｂの微量添加等で靭性を改善する方法も知ら
れている。すなわち、粒界に偏析して脆化を促進させる
Ｐ及びＳを低減することにより、靭性が向上する。Ｂ
は、粒界偏析によって粒界を強化し、靭性を向上させ
る。Ｐ，Ｓの低減及びＢの添加は、熱処理前の素材の加
工性を向上させ、或いは少なくとも加工性を劣化させな
い点では有効である。しかし、Ｐ，Ｓの低減は、製鋼段
階で経済的に不利になる。そこで、本発明者等は、Ｐ，
Ｓ，Ｂの含有量を種々変化させた鋼板について常温シャ
ルピー衝撃試験でＰ量及びＳ量のバランスを詳細に検討
した。その結果、個々の成分の含有量を調整又は添加す
ることに替え、［％Ｐ］≦６×［％Ｂ］＋０．００５の
関係をＰ，Ｂ含有量の間に成立させるとき、プレスによ
る精密打抜き加工性、すなわち切欠き引張伸び（Ｅｌ
ｖ）に悪影響を及ぼすことなく、熱処理後の低合金鋼熱
延板を高靭性化できることが判った。

【００１２】

【実施の形態】以下、本発明で使用する低合金鋼熱延鋼
板の合金成分，含有量，製造条件等を説明する。 Ｃ：０．１５〜０．５０重量％ 本発明では、Ｃ：０．１５〜０．５０重量％を含む中炭
素鋼を対象にしている。Ｃは、炭素鋼で最も基本となる
合金成分であり、含有量の如何によって焼入れ硬さ及び
炭化物量が大きく変動する。Ｃ含有量が０．１５重量％
未満では、十分な焼入れ硬さが得られない。逆に、０．
５０重量％を超えるＣ含有量では、熱延後の靭性が低下
し、鋼帯の製造性や取扱い性が悪化するばかりでなく、
十分な切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）が得られない。また、
Ｃ含有量が低くなるほど、切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）が
一層改善される。このようなことから、本発明ではＣ含
有量を０．１５〜０．５０重量％の範囲に設定した。

【００１３】Ｓｉ：０．３０重量％以下 穴拡げ性，精密打抜き加工性等の局部的延性の指標であ
る切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）に大きな影響を及ぼす合金
成分の一つである。しかし、０．３０重量％を超える過
剰量のＳｉを添加すると、固溶強化作用によってフェラ
イトが硬化し、成形加工時に割れ発生の原因となる。更
に、Ｓｉ含有量の増加は、製造過程で鋼板表面にスケー
ル疵が発生する傾向を助長し、表面品質の低下を招く。 Ｍｎ：０．３〜１．０重量％ 鋼板の焼入れ性を高め、強靭化にも有効な合金成分であ
る。十分な焼入れ性を確保するためには、０．３重量％
以上のＭｎが必要である。しかし、１．０重量％を超え
る過剰量のＭｎを含有させると、フェライトが硬化し、
加工性の劣化を招く。

【００１４】Ｐ：０．０３重量％以下 Ｂ量とのバランス調整によって、ある程度までの含有量
が許容できる。しかし、０．０３重量％を超える過剰量
を含有する鋼材では、Ｂ量とバランス調整しても靭性や
延性に及ぼすＰの悪影響が顕著になる。 Ｓ：０．０１重量％以下 ＭｎＳ系介在物を形成する成分であり、ＭｎＳ系介在物
が多くなるほど精密打抜き加工性や切欠き引張伸び（Ｅ
ｌｖ）が劣化するので、鋼中のＳ含有量は可能な限り低
くすることが好ましい。しかし、本発明で規定する熱間
圧延条件により熱延板のパーライト組織を微細化すると
き、Ｓ含有量を特別に低減していない一般的な市販鋼に
対しても精密打抜き加工性や切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）
の改善効果が得られる。ただし、Ｃ含有量が０．５０重
量％近くまで高くなった場合でも高切欠き引張伸び（Ｅ
ｌｖ）を安定して確保するため、０．０１重量％以下に
Ｓ含有量を規制する。また、Ｓ含有量を０．００５重量
％以下に低減するとき、切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）が一
層高くなり、非常に優れた切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）を
もつ鋼板素材が安定して製造される。

【００１５】Ｔｉ：０．０１〜０．１５重量％ 溶鋼の脱酸調整に添加される成分であり、脱窒作用も呈
する。また、鋼板に固溶しているＮを窒化物として固定
し、焼入れ性改善に働く有効Ｂ量を高くする。更に、炭
窒化物となって焼入れ時の結晶粒粗大化防止にも働く。
これらの作用を安定して得るためには、少なくとも０．
０１重量％以上のＴｉが必要である。しかし、０．１５
重量％を超える過剰量のＴｉが含まれると、経済的に不
利になるばかりでなく、精密打抜き加工性や切欠き引張
伸び（Ｅｌｖ）を劣化させる原因ともなる。 Ｂ：０．０００５〜０．００５０重量％ 極く微量の添加で鋼材の焼入れ性を大幅に向上させる作
用を呈し、焼入れ硬さを安定して確保するために必要な
合金成分であり、Ｐ量との関係でバランス調整した量の
Ｂを添加するとき熱処理後の靭性も向上する。このよう
なＢの効果は、０．０００５重量％以上の含有量で顕著
になるが、０．００５０重量％で飽和する。０．００５
０重量％を超える量のＢ添加は、却って靭性を劣化させ
る原因になる。

【００１６】Ｎ：０．０１重量％以下 Ｔｉと結合してＴｉＮを生成し、焼入れ時の結晶粒微細
化に有効な合金成分である。しかし、０．０１重量％を
超えるＮ含有量では、延性が低下する。また、過剰量の
Ｎは、鋼中のＢと結合し、焼入れ性の改善に必要な有効
Ｂ量を消費する。 Ｔ．Ａｌ：０．０２〜０．１０重量％ 溶鋼の脱酸剤として使用される成分であり、Ｎを固定す
る作用も呈する。このような作用は、０．０２重量％以
上のＡｌ含有量で顕著になる。しかし、鋼中のＡｌ量が
０．１０重量％を超えると、鋼材の清浄度が損われ、鋼
板表面に疵が発生し易くなる。そこで、本発明において
は、酸化物形態等も含めたＴ．Ａｌを０．０２〜０．１
０重量％の範囲に設定する。 Ｃｒ：０〜０．８重量％ 必要に応じ添加される合金成分であり、焼入れ性の改善
及び焼戻し軟化抵抗の上昇に有効に作用する。しかし、
０．８重量％を超える過剰量のＣｒが含まれると、切欠
き引張伸び（Ｅｌｖ）は勿論、一般的な加工性も劣化す
る傾向を示す。

【００１７】熱間圧延：仕上げ温度７５０〜９００℃，
巻取り温度４００〜６５０℃ 熱間圧延では、オーステナイト相の再結晶を極力抑制
し、パーライト変態を加速させて微細なパーライト組織
となるように熱延条件が設定される。すなわち、３５％
以上の切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）を確保するため、仕上
げ温度を９００℃以下に設定する。しかし、仕上げ温度
が下がり過ぎると変形抵抗が増大するため、７５０℃以
上に仕上げ温度の下限を設定する。同様に、パーライト
組織を微細化して３５％以上の切欠き引張伸び（Ｅｌ
ｖ）を確保するため、巻取り温度の上限を６５０℃に設
定する。６５０℃を超える巻取り温度では、パーライト
組織の粗大化及びパーライトラメラ間隔が増大し、切欠
き引張伸び（Ｅｌｖ）が低下する傾向を示す。巻取り温
度が低いほどパーライト組織の微細化が進行し、局部延
性の向上には有効である。しかし、４００℃を下回る低
い巻取り温度では、マルテンサイトの生成に起因して製
造性が劣化する虞れがある。

【００１８】

【実施例】表１の組成をもつ各種鋼材を溶製した。表１
中、Ａ〜Ｄが本発明鋼材，Ｅ〜Ｋが比較鋼である。鋼Ｅ
はＣ含有量が０．１０重量％と低い点で、鋼ＦはＣ含有
量が０．３５重量％のＪＩＳ鋼種Ｓ３５Ｃに相当しＴ
ｉ，Ｂが添加されていない点で、鋼ＧはＣ含有量０．２
４重量％でＴｉ及びＢを添加しているもののＰ含有量が
０．３３重量％と高く［％Ｐ］≦６×［％Ｂ］＋０．０
０５を満足してない点で、鋼ＨはＣ含有量０．４６重量
％でＴｉ及びＢを添加しているものの［％Ｐ］≦６×
［％Ｂ］＋０．００５を満足してない点で、鋼ＩはＣ含
有量が０．３４重量％であるがＴｉ，Ｂが添加されてお
らずＣｒ含有量が０．８８重量％と高い点で、鋼ＪはＪ
ＩＳ鋼種Ｓ４５Ｃに相当しＴｉ，Ｂが添加されていない
点で、鋼ＫはＣ含有量が０．６３重量％，Ｍｎ含有量が
１．２３重量％と高く且つＴｉ，Ｂが添加されていない
点で本発明で規定した範囲を外れる。

【００１９】

【００２０】各鋼材を連続鋳造して得た鋼塊を熱間圧延
し、板厚２．０ｍｍの熱延板を製造した。熱間圧延で
は、仕上げ温度及び巻取り温度を種々変更し、熱延組織
に及ぼす影響を調査した。熱延板から切り出した試験片
を切欠き引張試験に供し、加工性を評価した。切欠き引
張試験では，ＪＩＳ５号引張試験片の平行部長手方向中
央位置における幅方向両サイドに開き角４５度，深さ２
ｍｍのＶノッチをつけた試験片を用いて引張試験した。
そして、Ｖノッチを含む標点間距離５ｍｍに対する伸び
率を破断後に測定し、測定値を切欠き引張伸び（Ｅｌ
ｖ）として表示した。更に、熱延板を８７０℃で均熱１
５分保持し、６０℃の油中に焼入れ処理した後、種々の
温度で均熱３０分の焼戻しを施し、硬さを４０ＨＲＣに
調節した。そして、焼入れ・焼戻しされた材料から切り
出された試験片を常温シャルピー衝撃試験に供し、熱処
理後の靭性を調査した。

【００２１】表２の調査結果にみられるように、本発明
で規定した条件下で本発明鋼Ａ〜Ｄを熱間圧延した試験
番号１〜８では、何れも３５％以上の切欠き引張伸び
（Ｅｌｖ）が得られ、局部的延性に優れてい他。熱処理
後の靭性も７０〜１３０Ｊ／ｃｍ²の範囲にあり、十分
な靭性をもっていることが判る。これに対し、本発明鋼
Ａ〜Ｄを使用した場合でも、仕上げ温度や巻取り温度が
本発明で規定した範囲を外れる試験番号９〜１２では、
熱処理後の靭性が試験番号１〜８と同様に十分な値を示
すものの、切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）が本発明例１〜８
に比較して低い値であった。

【００２２】Ｃ含有量が低い比較鋼１３を本発明で規定
した条件下で熱間圧延した場合（試験番号１３）、切欠
き引張伸び（Ｅｌｖ）は良好であるものの、熱処理によ
って硬さ４０ＨＲＣが得られなかった。そのため、熱処
理後の靭性評価を省略した。Ｔｉ及びＢを含まない比較
鋼Ｆ，Ｊを本発明で規定した条件下で熱間圧延した場合
（試験番号１４，１８）、本発明例に比較して熱処理後
の靭性及び切欠き引張伸び（Ｅｌｖ）共に低くなってい
た。比較鋼Ｇを本発明で規定した条件下で熱間圧延した
場合（試験番号１５）、［％Ｐ］≦６×［％Ｂ］＋０．
００５の関係を満足しないこと及び過剰量のＰを含んで
いることから、本発明例に比較して熱処理後の靭性が劣
っていた。

【００２３】比較鋼Ｈを本発明で規定した条件下で熱間
圧延した場合（試験番号１６）、Ｔｉ，Ｂを含んでいる
ことから切欠き引張伸び(Ｅｌｖ）は優れているもの
の、［％Ｐ］≦６×［％Ｂ］＋０．００５の関係を満足
しないため本発明例に比較して熱処理後の靭性に劣って
いた。比較鋼Ｉを本発明で規定した条件下で熱間圧延し
た場合（試験番号１７）、Ｃｒ含有量が高くＴｉ，Ｂを
含んでいないため、本発明例に比較して熱処理後の靭性
及び切欠き引張伸び(Ｅｌｖ）共に劣っていた。比較鋼
Ｋを本発明で規定した条件下で熱間圧延した場合（試験
番号１９）、Ｃ含有量及びＭｎ含有量が高いため、本発
明例に比較して熱処理後の靭性及び切欠き引張伸び(Ｅ
ｌｖ）共に劣っていた。

【００２４】

【００２５】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明の低合金
鋼熱延板は、Ｐ量及びＢ量のバランス化等を含めて成分
・組成を調整すると共に、熱延板のパーライト組織を微
細化することにより、伸びフランジ性や精密打抜き加工
性等の局部延性を改善し、且つ熱処理後の靭性も向上さ
せている。この低合金鋼熱延板は、その優れた長所を活
用し簡略化された加工工程で製品形状に成形でき、素材
コスト及び製造コストも低減されていることから、自動
車部品，産業機械部品等の各種機械部品や軸受部品等と
して広範な分野で使用される。

フロントページの続き (72)発明者 助信 豊 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA06 EA11 EA15 EA18 EA23 EA25 EA27 EA31 EB06 EB08 FC03 FC04 FE01 FE02

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃ：０．１５〜０．５０重量％，Ｓｉ：
   ０．３０重量％以下，Ｍｎ：０．３〜１．０重量％，
   Ｐ：０．０３重量％以下，Ｓ：０．０１重量％以下，Ｔ
   ｉ：０．０１〜０．１５重量％，Ｂ：０．０００５〜
   ０．００５０重量％，Ｎ：０．０１重量％以下，Ｔ．Ａ
   ｌ：０．０２〜０．１０重量％，Ｃｒ：０〜０．８重量
   ％を含み、残部が実質的にＦｅの組成をもち、［％Ｐ］
   ≦６×［％Ｂ］＋０．００５を満足し、ＪＩＳ５号引張
   試験片の平行部長手方向中央位置における幅方向両サイ
   ドに開き角４５度，深さ２ｍｍのＶノッチを入れた試験
   片を用いて引張試験し、平行部長手方向中央部の標点間
   距離５ｍｍに対する破断後の伸び率として表わされる切
   欠き引張伸びが３５％以上であることを特徴とする局部
   延性及び熱処理後の靭性に優れた低合金鋼熱延鋼板。
2. 【請求項２】 Ｃ：０．１５〜０．５０重量％，Ｓｉ：
   ０．３０重量％以下，Ｍｎ：０．３〜１．０重量％，
   Ｐ：０．０３重量％以下，Ｓ：０．０１重量％以下，Ｔ
   ｉ：０．０１〜０．１５重量％，Ｂ：０．０００５〜
   ０．００５０重量％，Ｎ：０．０１重量％以下，Ｔ．Ａ
   ｌ：０．０２〜０．１０重量％，Ｃｒ：０〜０．８重量
   ％を含み、残部が実質的にＦｅの組成をもち、［％Ｐ］
   ≦６×［％Ｂ］＋０．００５を満足する鋼材を仕上げ温
   度７５０〜９００℃及び巻取り温度４００〜６５０℃で
   熱間圧延することを特徴とする局部延性及び熱処理後の
   靭性に優れた低合金鋼熱延鋼板の製造方法。