JP2001008461A - 無停電電源装置 - Google Patents
無停電電源装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 交流入力電圧を変換して得られた直流電圧を
低くする。 【解決手段】 交流電源の正常時に、スイッチング素子
５、６を含む回路で入力電圧のＵ相の相電圧相当の電圧
を出力し、スイッチング素子７、８を含む回路で入力電
圧のＶ相の相電圧相当の電圧を出力し、スイッチング素
子９、１０を含む回路で入力電圧のＷ相の相電圧相当の
電圧を出力し、スイッチング素子１１、１２を含む回路
で出力電圧のＵ相の相電圧に相当する電圧を出力し、ス
イッチング素子１３、１４を含む回路で出力電圧のＷ相
の相電圧に相当する電圧を出力する。
低くする。 【解決手段】 交流電源の正常時に、スイッチング素子
５、６を含む回路で入力電圧のＵ相の相電圧相当の電圧
を出力し、スイッチング素子７、８を含む回路で入力電
圧のＶ相の相電圧相当の電圧を出力し、スイッチング素
子９、１０を含む回路で入力電圧のＷ相の相電圧相当の
電圧を出力し、スイッチング素子１１、１２を含む回路
で出力電圧のＵ相の相電圧に相当する電圧を出力し、ス
イッチング素子１３、１４を含む回路で出力電圧のＷ相
の相電圧に相当する電圧を出力する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無停電電源装置に
係り、特に、三相交流電源に接続された入力側電力変換
器と、この入力側電力変換器に並列接続されたコンデン
サおよび蓄電池と、蓄電池の出力を交流出力に変換して
負荷に供給する出力側電力変換器とを備え、三相交流電
源の停電時にも負荷に電力を供給するに好適な無停電電
源装置に関する。
係り、特に、三相交流電源に接続された入力側電力変換
器と、この入力側電力変換器に並列接続されたコンデン
サおよび蓄電池と、蓄電池の出力を交流出力に変換して
負荷に供給する出力側電力変換器とを備え、三相交流電
源の停電時にも負荷に電力を供給するに好適な無停電電
源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、三相交流電源からの三相交流入力
をチョッピングする入力側電力変換器と、この入力側電
力変換器の出力側に並列接続されたコンデンサと、この
コンデンサに並列接続された蓄電池と、蓄電池の出力を
三相交流出力に変換する出力側電力変換器とを備えた無
停電電源装置として、例えば、特開平９−２２４３７６
号公報に記載されているものが知られている。この装置
においては、入力側電力変換器を三相分のハーフブリッ
ジ型変換回路で構成するとともに、出力側電力変換器を
二相分のハーフブリッジ型変換回路で構成し、三相交流
入力のＶ相と直流の中性点および三相交流出力のＶ相を
共通にした構成が採用されている。
をチョッピングする入力側電力変換器と、この入力側電
力変換器の出力側に並列接続されたコンデンサと、この
コンデンサに並列接続された蓄電池と、蓄電池の出力を
三相交流出力に変換する出力側電力変換器とを備えた無
停電電源装置として、例えば、特開平９−２２４３７６
号公報に記載されているものが知られている。この装置
においては、入力側電力変換器を三相分のハーフブリッ
ジ型変換回路で構成するとともに、出力側電力変換器を
二相分のハーフブリッジ型変換回路で構成し、三相交流
入力のＶ相と直流の中性点および三相交流出力のＶ相を
共通にした構成が採用されている。
【０００３】上記無停電電源装置においては、図４
（ａ）〜（ｃ）に示すように、三つのモードにしたがっ
て入力側電力変換器と出力側電力変換器を運転するよう
になっている。
（ａ）〜（ｃ）に示すように、三つのモードにしたがっ
て入力側電力変換器と出力側電力変換器を運転するよう
になっている。
【０００４】具体的には、三相交流電源が正常時で、電
源周波数が±１％以下のときには、三相交流入力（Ｕ
１、Ｖ、Ｗ１）と三相交流出力（Ｕ２、Ｖ、Ｗ２）とが
互いに同期するように、入力側電力変換器と出力側電力
変換器を運転する。この場合、図４（ａ）に示すよう
に、入力側電力変換器のＵ相のハーフブリッジ型変換回
路（一対のスイッチング素子と、各スイッチング素子に
逆並列接続されたダイオードからなる回路）で三相入力
電圧のＵＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＵ１）を出
力し、入力側電力変換器のＶ相のハーフブリッジ型変換
回路で三相交流入力のＷＶ線間電圧相当の電圧（ベクト
ルＶＷ１）を出力し、出力側電力変換器のＵ相のハーフ
ブリッジ型変換回路で交流入力電圧ＵＶに同期した交流
出力電圧のＵＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＵ２）
を出力し、出力側電力変換器のＷ相のハーフブリッジ型
変換回路で交流入力電圧ＷＶに同期した交流出力電圧の
ＷＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＷ２）を出力する
運転が行なわれる。
源周波数が±１％以下のときには、三相交流入力（Ｕ
１、Ｖ、Ｗ１）と三相交流出力（Ｕ２、Ｖ、Ｗ２）とが
互いに同期するように、入力側電力変換器と出力側電力
変換器を運転する。この場合、図４（ａ）に示すよう
に、入力側電力変換器のＵ相のハーフブリッジ型変換回
路（一対のスイッチング素子と、各スイッチング素子に
逆並列接続されたダイオードからなる回路）で三相入力
電圧のＵＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＵ１）を出
力し、入力側電力変換器のＶ相のハーフブリッジ型変換
回路で三相交流入力のＷＶ線間電圧相当の電圧（ベクト
ルＶＷ１）を出力し、出力側電力変換器のＵ相のハーフ
ブリッジ型変換回路で交流入力電圧ＵＶに同期した交流
出力電圧のＵＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＵ２）
を出力し、出力側電力変換器のＷ相のハーフブリッジ型
変換回路で交流入力電圧ＷＶに同期した交流出力電圧の
ＷＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＷ２）を出力する
運転が行なわれる。
【０００５】一方、三相交流電源が正常であっても、周
波数が規定の範囲、例えば±１％を超えたときには、交
流入力（Ｕ１、Ｖ、Ｗ１）と交流出力（Ｕ２、Ｖ、Ｗ
２）が互いに非同期となるように入力側電力変換器と出
力側電力変換器を運転する。この運転モードにおけるベ
クトル図を図４（ｂ）に示す。この場合、三相交流入力
の三角形Ｕ１、Ｖ、Ｗ１は三相交流電源の周波数と位相
で決定される。また、交流出力の三角形Ｕ２、Ｖ、Ｗ２
は、出力側電力変換器を制御するための基準発信器に同
期した平衡三相交流となる。したがって、二つの三角形
は、Ｖ相を共通にして異なる位相になる。この場合も、
各ハーフブリッジ型変換回路は交流の線間電圧相当の電
圧を出力する必要がある。すなわち、電源の周波数が規
定の範囲から外れたときには、負荷に対する電源周波数
を規定値に維持するために、入力電圧と出力電圧とを非
同期で運転させるが、各ハーフブリッジ型変換回路から
は交流の線間電圧相当の電圧が出力されることになる。
波数が規定の範囲、例えば±１％を超えたときには、交
流入力（Ｕ１、Ｖ、Ｗ１）と交流出力（Ｕ２、Ｖ、Ｗ
２）が互いに非同期となるように入力側電力変換器と出
力側電力変換器を運転する。この運転モードにおけるベ
クトル図を図４（ｂ）に示す。この場合、三相交流入力
の三角形Ｕ１、Ｖ、Ｗ１は三相交流電源の周波数と位相
で決定される。また、交流出力の三角形Ｕ２、Ｖ、Ｗ２
は、出力側電力変換器を制御するための基準発信器に同
期した平衡三相交流となる。したがって、二つの三角形
は、Ｖ相を共通にして異なる位相になる。この場合も、
各ハーフブリッジ型変換回路は交流の線間電圧相当の電
圧を出力する必要がある。すなわち、電源の周波数が規
定の範囲から外れたときには、負荷に対する電源周波数
を規定値に維持するために、入力電圧と出力電圧とを非
同期で運転させるが、各ハーフブリッジ型変換回路から
は交流の線間電圧相当の電圧が出力されることになる。
【０００６】次に、三相交流電源が停電したときのベク
トル図を図４（ｃ）に示す。この場合は、入力側電力変
換器のＵ相のハーフブリッジ型変換回路とＷ相のハーフ
ブリッジ型変換回路の動作を停止させる。一方、出力側
電力変換器のＵ相のハーフブリッジ型変換回路で出力電
圧のＵＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＵ２）を出力
し、出力側電力変換器のＷ相のハーフブリッジ型変換回
路で出力電圧のＷＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＷ
２）を出力する運転を行なう。これにより、交流電源の
停電時にも、蓄電池の直流出力を三相交流電圧に変換し
て負荷に供給することができる。ただし、この場合も、
動作している各ハーフブリッジ型変換回路は、交流の線
間電圧相当の電圧を出力する必要がある。
トル図を図４（ｃ）に示す。この場合は、入力側電力変
換器のＵ相のハーフブリッジ型変換回路とＷ相のハーフ
ブリッジ型変換回路の動作を停止させる。一方、出力側
電力変換器のＵ相のハーフブリッジ型変換回路で出力電
圧のＵＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＵ２）を出力
し、出力側電力変換器のＷ相のハーフブリッジ型変換回
路で出力電圧のＷＶ線間電圧相当の電圧（ベクトルＶＷ
２）を出力する運転を行なう。これにより、交流電源の
停電時にも、蓄電池の直流出力を三相交流電圧に変換し
て負荷に供給することができる。ただし、この場合も、
動作している各ハーフブリッジ型変換回路は、交流の線
間電圧相当の電圧を出力する必要がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来技術においては、
電源の周波数が規定の範囲から外れたときには交流入力
と交流出力とが非同期となるように入力側電力変換器と
出力側電力変換器を運転する方式を採用しているので、
各ハーフブリッジ型変換回路は、直流から交流の線間電
圧相当の交流電圧を出力する必要がある。このため、各
ハーフブリッジ型変換回路は、直流電圧をＥｄ、交流入
力と交流出力の線間電圧のピーク電圧をＶａｃｐとする
と、スイッチング素子の電圧降下やリアクトルの抵抗分
を無視した理想状態でも、 Ｖａｃｐ≦（Ｅｄ／２） という関係で示される交流電圧以下の電圧しか出すこと
ができない。
電源の周波数が規定の範囲から外れたときには交流入力
と交流出力とが非同期となるように入力側電力変換器と
出力側電力変換器を運転する方式を採用しているので、
各ハーフブリッジ型変換回路は、直流から交流の線間電
圧相当の交流電圧を出力する必要がある。このため、各
ハーフブリッジ型変換回路は、直流電圧をＥｄ、交流入
力と交流出力の線間電圧のピーク電圧をＶａｃｐとする
と、スイッチング素子の電圧降下やリアクトルの抵抗分
を無視した理想状態でも、 Ｖａｃｐ≦（Ｅｄ／２） という関係で示される交流電圧以下の電圧しか出すこと
ができない。
【０００８】従って、一例として、交流（実効値）２０
０Ｖで考えると、Ｖａｃｐ＝２８２．８Ｖとなり、この
交流電圧を出力するために必要な直流電圧は、 Ｅｄ≧５６５．６Ｖ となる。
０Ｖで考えると、Ｖａｃｐ＝２８２．８Ｖとなり、この
交流電圧を出力するために必要な直流電圧は、 Ｅｄ≧５６５．６Ｖ となる。
【０００９】入力側電力変換器や出力側電力変換器を構
成するスイッチング素子として、例えば、ＩＧＢＴを用
いた場合、ＩＧＢＴの定格電圧は、一般に６００Ｖ、１
２００Ｖである。このため、直流電圧Ｅｄが５６５．６
Ｖ以上となったのでは、サージ電圧や信頼性の点を考慮
すると、実際に使用できるのは１２００Ｖ定格のスイッ
チング素子になる。
成するスイッチング素子として、例えば、ＩＧＢＴを用
いた場合、ＩＧＢＴの定格電圧は、一般に６００Ｖ、１
２００Ｖである。このため、直流電圧Ｅｄが５６５．６
Ｖ以上となったのでは、サージ電圧や信頼性の点を考慮
すると、実際に使用できるのは１２００Ｖ定格のスイッ
チング素子になる。
【００１０】このように入力側電力変換器の出力となる
直流電圧が高くなると、スイッチング素子やコンデンサ
など無停電電源装置を構成する各種部品として耐圧の高
いものが必要となり、部品の価格が高くなる。さらに直
流電圧が高くなると、信頼性を確保するには必要な絶縁
距離が大きくなる。
直流電圧が高くなると、スイッチング素子やコンデンサ
など無停電電源装置を構成する各種部品として耐圧の高
いものが必要となり、部品の価格が高くなる。さらに直
流電圧が高くなると、信頼性を確保するには必要な絶縁
距離が大きくなる。
【００１１】本発明の目的は、交流入力電圧を変換して
得られた直流電圧を低くすることができる無停電電源装
置を提供することにある。
得られた直流電圧を低くすることができる無停電電源装
置を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決るための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、直流の正極と負極との間に配置されて三
相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数のスイ
ッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング信号
に応答して三相交流電源からの三相交流入力をチョッピ
ングして出力する入力側電力変換器と、この入力側電力
変換器の出力側に並列接続されて前記直流の正極と負極
を構成するコンデンサと、このコンデンサに並列接続さ
れた蓄電池と、前記直流の正極と負極との間に配置され
て二相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数の
スイッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング
信号に応答して前記入力側電力変換器の出力を三相交流
出力に変換する出力側電力変換器と、前記三相交流入力
の相電圧と相電流および入力側電力変換器の出力に基づ
いてスイッチング信号を生成しこのスイッチング信号を
前記入力側電力変換器に与えて前記入力側電力変換器の
出力を制御するとともに、前記三相交流入力の相電圧と
前記三相交流出力の線間電圧に基づいてスイッチング信
号を生成しこのスイッチング信号を前記出力側電力変換
器に与えて前記出力側電力変換器の出力を制御するスイ
ッチング制御手段とを備え、前記三相交流入力の第二相
と前記三相交流出力の第二相とを互いに接続してなり、
前記スイッチング制御手段は、前記三相交流電源の正常
時には、前記入力側電力変換器に対して、前記三相交流
入力に同期した電圧を出力させる制御を実行するととも
に、前記出力側電力変換器に対して、前記三相交流入力
の第二相を基準にして前記三相交流入力に同期した三相
交流を出力させる制御を実行し、前記三相交流電源の停
電時には、前記入力側電力変換器のうち第一相ハーフブ
リッジ型変換回路と第三相ハーフブリッジ型変換回路に
対して変換動作を停止させ、前記入力側電力変換器の第
二相ハーフブリッジ型変換回路と前記出力側電力変換器
に対しては一定電圧で一定周波数の三相交流を出力させ
る制御を実行してなる無停電電源装置を構成したもので
ある。
に、本発明は、直流の正極と負極との間に配置されて三
相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数のスイ
ッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング信号
に応答して三相交流電源からの三相交流入力をチョッピ
ングして出力する入力側電力変換器と、この入力側電力
変換器の出力側に並列接続されて前記直流の正極と負極
を構成するコンデンサと、このコンデンサに並列接続さ
れた蓄電池と、前記直流の正極と負極との間に配置され
て二相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数の
スイッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング
信号に応答して前記入力側電力変換器の出力を三相交流
出力に変換する出力側電力変換器と、前記三相交流入力
の相電圧と相電流および入力側電力変換器の出力に基づ
いてスイッチング信号を生成しこのスイッチング信号を
前記入力側電力変換器に与えて前記入力側電力変換器の
出力を制御するとともに、前記三相交流入力の相電圧と
前記三相交流出力の線間電圧に基づいてスイッチング信
号を生成しこのスイッチング信号を前記出力側電力変換
器に与えて前記出力側電力変換器の出力を制御するスイ
ッチング制御手段とを備え、前記三相交流入力の第二相
と前記三相交流出力の第二相とを互いに接続してなり、
前記スイッチング制御手段は、前記三相交流電源の正常
時には、前記入力側電力変換器に対して、前記三相交流
入力に同期した電圧を出力させる制御を実行するととも
に、前記出力側電力変換器に対して、前記三相交流入力
の第二相を基準にして前記三相交流入力に同期した三相
交流を出力させる制御を実行し、前記三相交流電源の停
電時には、前記入力側電力変換器のうち第一相ハーフブ
リッジ型変換回路と第三相ハーフブリッジ型変換回路に
対して変換動作を停止させ、前記入力側電力変換器の第
二相ハーフブリッジ型変換回路と前記出力側電力変換器
に対しては一定電圧で一定周波数の三相交流を出力させ
る制御を実行してなる無停電電源装置を構成したもので
ある。
【００１３】前記無停電電源装置を構成するに際して、
前記スイッチング制御手段としては、三相交流電源の正
常時には、入力側変換器の第二相ハーフブリッジ型変換
回路と前記出力側変換器に対して、一定電圧で、三相交
流入力に同期した三相交流を出力させる制御を実行する
とともに、入力側変換器のうち第一相ハーフブリッジ型
変換回路と第三相ハーフブリッジ型変換回路に関して
は、三相交流出力の第二相を基準にして三相交流入力に
同期した電圧を発生させる制御を実行する機能を有する
もので構成することができる。
前記スイッチング制御手段としては、三相交流電源の正
常時には、入力側変換器の第二相ハーフブリッジ型変換
回路と前記出力側変換器に対して、一定電圧で、三相交
流入力に同期した三相交流を出力させる制御を実行する
とともに、入力側変換器のうち第一相ハーフブリッジ型
変換回路と第三相ハーフブリッジ型変換回路に関して
は、三相交流出力の第二相を基準にして三相交流入力に
同期した電圧を発生させる制御を実行する機能を有する
もので構成することができる。
【００１４】前記各無停電電源装置を構成するに際して
は、以下の要素を付加することができる。
は、以下の要素を付加することができる。
【００１５】（１）前記スイッチング制御手段は、前記
三相交流電源の正常時には、前記入力側電力変換器の出
力電圧が一定で、かつ各相の交流入力電流が正弦波で、
入力力率が１となる制御を実行してなる。
三相交流電源の正常時には、前記入力側電力変換器の出
力電圧が一定で、かつ各相の交流入力電流が正弦波で、
入力力率が１となる制御を実行してなる。
【００１６】（２）前記三相交流入力の第一相と前記三
相交流出力の第一相との間に挿入されて回路を開閉する
第一の交流スイッチと、前記三相交流入力の第三相と前
記三相交流出力の第三相との間に挿入されて回路を開閉
する第二の交流スイッチとを備え、前記第一の交流スイ
ッチと前記第二の交流スイッチは、前記入力側電力変換
器または前記出力側電力変換器の故障時あるいは前記三
相交流出力に過電流が流れたときに回路を閉じそれ以外
のときには回路を開いてなる。
相交流出力の第一相との間に挿入されて回路を開閉する
第一の交流スイッチと、前記三相交流入力の第三相と前
記三相交流出力の第三相との間に挿入されて回路を開閉
する第二の交流スイッチとを備え、前記第一の交流スイ
ッチと前記第二の交流スイッチは、前記入力側電力変換
器または前記出力側電力変換器の故障時あるいは前記三
相交流出力に過電流が流れたときに回路を閉じそれ以外
のときには回路を開いてなる。
【００１７】（３）前記各ハーフブリッジ型変換回路の
複数のスイッチング素子は互いに直列に接続され、各ス
イッチング素子には整流素子が逆並列接続されており、
前記入力側電力変換器の各相のスイッチング素子の直列
接続点と前記三相交流入力の各相との間に入力用交流リ
アクトルがそれぞれ直列に挿入され、前記出力側電力変
換器の第一相と第三相のスイッチング素子の直列接続点
と負荷との間に出力用交流リアクトルがそれぞれ直列に
挿入され、前記各出力用交流リアクトルの負荷側と前記
出力側電力変換器の第二相にそれぞれコンデンサが並列
接続されてなる。
複数のスイッチング素子は互いに直列に接続され、各ス
イッチング素子には整流素子が逆並列接続されており、
前記入力側電力変換器の各相のスイッチング素子の直列
接続点と前記三相交流入力の各相との間に入力用交流リ
アクトルがそれぞれ直列に挿入され、前記出力側電力変
換器の第一相と第三相のスイッチング素子の直列接続点
と負荷との間に出力用交流リアクトルがそれぞれ直列に
挿入され、前記各出力用交流リアクトルの負荷側と前記
出力側電力変換器の第二相にそれぞれコンデンサが並列
接続されてなる。
【００１８】（４）前記各ハーフブリッジ型変換回路の
複数のスイッチング素子は互いに直列に接続され、各ス
イッチング素子には整流素子が逆並列接続されており、
前記入力側電力変換器の各相のスイッチング素子の直列
接続点と前記三相交流入力の各相との間に入力用交流リ
アクトルがそれぞれ直列に挿入され、前記出力側電力変
換器の第一相と第三相のスイッチング素子の直列接続点
と負荷との間に出力用交流リアクトルがそれぞれ直列に
挿入され、前記各入力用交流リアクトルの三相交流入力
側と前記蓄電池の正極または負極にそれぞれコンデンサ
が並列に接続され、各出力用交流リアクトルの負荷側と
前記蓄電池の正極または負極に並列にそれぞれコンデン
サが接続されてなる。
複数のスイッチング素子は互いに直列に接続され、各ス
イッチング素子には整流素子が逆並列接続されており、
前記入力側電力変換器の各相のスイッチング素子の直列
接続点と前記三相交流入力の各相との間に入力用交流リ
アクトルがそれぞれ直列に挿入され、前記出力側電力変
換器の第一相と第三相のスイッチング素子の直列接続点
と負荷との間に出力用交流リアクトルがそれぞれ直列に
挿入され、前記各入力用交流リアクトルの三相交流入力
側と前記蓄電池の正極または負極にそれぞれコンデンサ
が並列に接続され、各出力用交流リアクトルの負荷側と
前記蓄電池の正極または負極に並列にそれぞれコンデン
サが接続されてなる。
【００１９】（５）前記入力用交流リアクトルのうち第
一相と第三相の入力用交流リアクトルの三相交流入力側
と前記三相交流入力の第一相と第三相の間にそれぞれ補
助入力用交流リアクトルが挿入されてなる。
一相と第三相の入力用交流リアクトルの三相交流入力側
と前記三相交流入力の第一相と第三相の間にそれぞれ補
助入力用交流リアクトルが挿入されてなる。
【００２０】前記した手段によれば、三相交流入力の第
二相と三相交流出力の第二相とを互いに接続し、三相交
流電源の正常時には、三相交流入力と三相交流出力とを
互いに同期した状態で入力側変換器と出力側変換器を運
転し、各ハーフブリッジ型変換回路により、直流から交
流の相電圧相当の交流電圧を出力するようにしたため、
直流から交流の線間電圧相当の交流電圧を出力するもの
よりも直流電圧を低くすることができ、スイッチング素
子や整流素子およびコンデンサとして定格電圧の低いも
のを用いることができ、コストの低減に寄与することが
できる。さらに直流電圧が低くなるので、必要な絶縁距
離を小さくすることができ、装置の小型化が可能にな
る。また、交流入力と交流出力とを常に同期させて運転
しているため、変換器の故障時に、各交流スイッチを閉
じることで三相交流電源を各交流スイッチを介して負荷
に供給することができる。
二相と三相交流出力の第二相とを互いに接続し、三相交
流電源の正常時には、三相交流入力と三相交流出力とを
互いに同期した状態で入力側変換器と出力側変換器を運
転し、各ハーフブリッジ型変換回路により、直流から交
流の相電圧相当の交流電圧を出力するようにしたため、
直流から交流の線間電圧相当の交流電圧を出力するもの
よりも直流電圧を低くすることができ、スイッチング素
子や整流素子およびコンデンサとして定格電圧の低いも
のを用いることができ、コストの低減に寄与することが
できる。さらに直流電圧が低くなるので、必要な絶縁距
離を小さくすることができ、装置の小型化が可能にな
る。また、交流入力と交流出力とを常に同期させて運転
しているため、変換器の故障時に、各交流スイッチを閉
じることで三相交流電源を各交流スイッチを介して負荷
に供給することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を図面
に基づいて説明する。図１は、本発明の一実施形態を示
す無停電電源装置の全体構成図である。図１において、
無停電電源装置は、入力側電力変換器ＣＯＶ１、出力側
電力変換器ＣＯＶ２、コンデンサ２５、蓄電池２７を主
要素として構成されている。入力側電力変換器ＣＯＶ１
の交流入力側はＵ相の交流リアクトル２、Ｖ相の交流リ
アクトル３、Ｗ相の交流リアクトル４を介して三相交流
電源１に接続され、出力側電力変化器ＣＯＶ２の交流出
力側はＵ相の交流リアクトル２８、Ｗ相の交流リアクト
ル２９を介して負荷機器３２に接続され、三相交流入力
の第二相（Ｖ相）と三相交流出力の第二相（Ｖ相）は互
いに接続されて共通になっている。
に基づいて説明する。図１は、本発明の一実施形態を示
す無停電電源装置の全体構成図である。図１において、
無停電電源装置は、入力側電力変換器ＣＯＶ１、出力側
電力変換器ＣＯＶ２、コンデンサ２５、蓄電池２７を主
要素として構成されている。入力側電力変換器ＣＯＶ１
の交流入力側はＵ相の交流リアクトル２、Ｖ相の交流リ
アクトル３、Ｗ相の交流リアクトル４を介して三相交流
電源１に接続され、出力側電力変化器ＣＯＶ２の交流出
力側はＵ相の交流リアクトル２８、Ｗ相の交流リアクト
ル２９を介して負荷機器３２に接続され、三相交流入力
の第二相（Ｖ相）と三相交流出力の第二相（Ｖ相）は互
いに接続されて共通になっている。
【００２２】入力側電力変換器ＣＯＶ１は、三相フルブ
リッジ回路で構成されており、三相フルブリッジ回路は
三相分のハーフブリッジ型変換回路が互いに並列接続さ
れて構成されている。Ｕ相のハーフブリッジ型変換回路
は、例えば、ＩＧＢＴで構成されたスイッチング素子
５、６、整流素子としてのダイオード１５、１６を有
し、スイッチング素子５、６が互いに直列に接続され、
この直列接続点に交流リアクトル２が接続され、スイッ
チング素子５のコレクタが直流出力の正極に接続され、
スイッチング素子６のエミッタが直流出力の負極に接続
されている。さらに、スイッチング素子５、６のコレク
タとエミッタにはそれぞれダイオード１５、１６が逆並
列接続されている。Ｖ相のハーフブリッジ型変換回路
は、スイッチング素子７、８、ダイオード１７、１８を
有し、スイッチング素子７、８が互いに直列に接続さ
れ、この直列接続点に交流リアクトル３が接続され、ス
イッチング素子７のコレクタが直流出力の正極に接続さ
れ、スイッチング素子８のエミッタが直流出力の負極に
接続され、各スイッチング素子７、８のコレクタとエミ
ッタにそれぞれダイオード１７、１８が逆並列接続され
ている。Ｗ相のハーフブリッジ型変換回路は、スイッチ
ング素子９、１０、ダイオード１９、２０を有し、スイ
ッチング素子９、１０が互いに直列に接続され、この直
列接続点に交流リアクトル４が接続され、スイッチング
素子９のコレクタが直流出力の正極に接続され、スイッ
チング素子１０のエミッタが直流出力の負極に接続さ
れ、各スイッチング素子９、１０のコレクタとエミッタ
にダイオード１９、２０がそれぞれ逆並列接続されてい
る。そして入力側電力変換器ＣＯＶ１の直流出力側には
コンデンサ２５と蓄電池２７が並列に接続されている。
リッジ回路で構成されており、三相フルブリッジ回路は
三相分のハーフブリッジ型変換回路が互いに並列接続さ
れて構成されている。Ｕ相のハーフブリッジ型変換回路
は、例えば、ＩＧＢＴで構成されたスイッチング素子
５、６、整流素子としてのダイオード１５、１６を有
し、スイッチング素子５、６が互いに直列に接続され、
この直列接続点に交流リアクトル２が接続され、スイッ
チング素子５のコレクタが直流出力の正極に接続され、
スイッチング素子６のエミッタが直流出力の負極に接続
されている。さらに、スイッチング素子５、６のコレク
タとエミッタにはそれぞれダイオード１５、１６が逆並
列接続されている。Ｖ相のハーフブリッジ型変換回路
は、スイッチング素子７、８、ダイオード１７、１８を
有し、スイッチング素子７、８が互いに直列に接続さ
れ、この直列接続点に交流リアクトル３が接続され、ス
イッチング素子７のコレクタが直流出力の正極に接続さ
れ、スイッチング素子８のエミッタが直流出力の負極に
接続され、各スイッチング素子７、８のコレクタとエミ
ッタにそれぞれダイオード１７、１８が逆並列接続され
ている。Ｗ相のハーフブリッジ型変換回路は、スイッチ
ング素子９、１０、ダイオード１９、２０を有し、スイ
ッチング素子９、１０が互いに直列に接続され、この直
列接続点に交流リアクトル４が接続され、スイッチング
素子９のコレクタが直流出力の正極に接続され、スイッ
チング素子１０のエミッタが直流出力の負極に接続さ
れ、各スイッチング素子９、１０のコレクタとエミッタ
にダイオード１９、２０がそれぞれ逆並列接続されてい
る。そして入力側電力変換器ＣＯＶ１の直流出力側には
コンデンサ２５と蓄電池２７が並列に接続されている。
【００２３】出力側電力変換器ＣＯＶ２は、二相分のハ
ーフブリッジ型変換回路を備えて構成されている。Ｕ相
のハーフブリッジ型変換回路は、スイッチング素子１
１、１２、ダイオード２１、２２を有し、スイッチング
素子１１、１２が互いに直列に接続され、この直列接続
点に交流リアクトル２８が接続され、スイッチング素子
１１のコレクタが直流出力の正極に接続され、スイッチ
ング素子１２のエミッタが直流出力の負極に接続され、
スイッチング素子１１、１２のコレクタとエミッタにダ
イオード２１、２２がそれぞれ逆並列接続されている。
またＷ相のハーフブリッジ型変換回路は、スイッチング
素子１３、１４、ダイオード２３、２４を有し、スイッ
チング素子１３、１４が互いに直列に接続され、この直
列接続点が交流リアクトル２９に接続され、スイッチン
グ素子１３のコレクタが直流出力の正極に接続され、ス
イッチング素子１４のエミッタが直流出力の負極に接続
され、各スイッチング素子１３、１４のコレクタとエミ
ッタにダイオード２３、２４がそれぞれ逆並列接続され
ている。また各交流リアクトル２８、２９の負荷側には
Ｖ相を共通として、コンデンサ３０、３１が接続されて
いる。
ーフブリッジ型変換回路を備えて構成されている。Ｕ相
のハーフブリッジ型変換回路は、スイッチング素子１
１、１２、ダイオード２１、２２を有し、スイッチング
素子１１、１２が互いに直列に接続され、この直列接続
点に交流リアクトル２８が接続され、スイッチング素子
１１のコレクタが直流出力の正極に接続され、スイッチ
ング素子１２のエミッタが直流出力の負極に接続され、
スイッチング素子１１、１２のコレクタとエミッタにダ
イオード２１、２２がそれぞれ逆並列接続されている。
またＷ相のハーフブリッジ型変換回路は、スイッチング
素子１３、１４、ダイオード２３、２４を有し、スイッ
チング素子１３、１４が互いに直列に接続され、この直
列接続点が交流リアクトル２９に接続され、スイッチン
グ素子１３のコレクタが直流出力の正極に接続され、ス
イッチング素子１４のエミッタが直流出力の負極に接続
され、各スイッチング素子１３、１４のコレクタとエミ
ッタにダイオード２３、２４がそれぞれ逆並列接続され
ている。また各交流リアクトル２８、２９の負荷側には
Ｖ相を共通として、コンデンサ３０、３１が接続されて
いる。
【００２４】スイッチング素子５〜１４は、スイッチン
グ制御手段としてのコントローラＣＯNＴからのスイッ
チング信号に応答して、各ハーフブリッジ型変換回路ご
とに交互にオンオフ動作するようになっている。例え
ば、スイッチング素子５、６は、三相交流電源１から交
流リアクトル２に電流が入力された半サイクルの間、数
ｋＨｚでオンオフするスイッチング動作を行なう。この
場合、スイッチング素子５がオフで、スイッチング素子
６がオンになったときに交流リアクトル２からの電流を
スイッチング素子６に取り込み、スイッチング素子６が
オフでスイッチング素子５がオンになったときには、交
流リアクトル２からの電流をダイオード１５を介してコ
ンデンサ２５に充電するようになっている。そしてこの
ような動作を繰り返すことで、三相交流入力をスイッチ
ング素子５、６でチョッピングし、スイッチング素子
５、６のスイッチング動作に伴うスイッチング出力をコ
ンデンサ２５で平滑してコンデンサ２５の両端に直流電
圧を発生させるようになっている。
グ制御手段としてのコントローラＣＯNＴからのスイッ
チング信号に応答して、各ハーフブリッジ型変換回路ご
とに交互にオンオフ動作するようになっている。例え
ば、スイッチング素子５、６は、三相交流電源１から交
流リアクトル２に電流が入力された半サイクルの間、数
ｋＨｚでオンオフするスイッチング動作を行なう。この
場合、スイッチング素子５がオフで、スイッチング素子
６がオンになったときに交流リアクトル２からの電流を
スイッチング素子６に取り込み、スイッチング素子６が
オフでスイッチング素子５がオンになったときには、交
流リアクトル２からの電流をダイオード１５を介してコ
ンデンサ２５に充電するようになっている。そしてこの
ような動作を繰り返すことで、三相交流入力をスイッチ
ング素子５、６でチョッピングし、スイッチング素子
５、６のスイッチング動作に伴うスイッチング出力をコ
ンデンサ２５で平滑してコンデンサ２５の両端に直流電
圧を発生させるようになっている。
【００２５】一方、各スイッチング素子５〜１４のスイ
ッチング動作を制御するコントローラＣＯＮＴは、相電
圧検出器３３、３４、３５、正弦波信号発生器３６、掛
算器３７、３８、３９、相電流検出器４０、４１、４
２、比較器４３、４４、４５、ＰＷＭ信号発生器４６、
４７、４８、出力電圧検出器４９、比較器５０、電圧指
令値生成器５１、５２、線間電圧検出器５３、５４、比
較器５５、５６、ＰＷＭ信号発生器５７、５８を備えて
構成されている。
ッチング動作を制御するコントローラＣＯＮＴは、相電
圧検出器３３、３４、３５、正弦波信号発生器３６、掛
算器３７、３８、３９、相電流検出器４０、４１、４
２、比較器４３、４４、４５、ＰＷＭ信号発生器４６、
４７、４８、出力電圧検出器４９、比較器５０、電圧指
令値生成器５１、５２、線間電圧検出器５３、５４、比
較器５５、５６、ＰＷＭ信号発生器５７、５８を備えて
構成されている。
【００２６】相電圧検出器３３は、Ｕ相の交流入力にお
ける相電圧を検出し、検出電圧を正弦波信号発生器３６
に出力するようになっている。相電圧検出器３４は、Ｖ
相における交流入力の相電圧を検出し、検出電圧を正弦
波信号発生器３６に出力するようになっている。相電圧
検出器３５は、Ｗ相における交流入力の相電圧を検出
し、検出電圧を正弦波信号発生器３６に出力するように
なっている。正弦波信号発生器３６は、相電圧検出器３
３の検出電圧に応答して、Ｕ相に同期した正弦波信号を
生成し、この正弦波信号を掛算器３７と電圧指令値生成
器３１に出力するようになっている。さらに正弦波信号
発生器３６は、相電圧検出器３４の出力に応答して、Ｖ
相に同期した正弦波信号を生成し、この正弦波信号を掛
算器３８と電圧指令値生成器５１、５２に出力するよう
になっている。また正弦波信号発生器３６は、相電圧検
出器３５の出力に応答して、Ｗ相に同期した正弦波信号
を生成し、この正弦波信号を掛算器３９と電圧指令値生
成器５２に出力するようになっている。各正弦波信号の
レベルは、例えば、１として生成されるようになってい
る。
ける相電圧を検出し、検出電圧を正弦波信号発生器３６
に出力するようになっている。相電圧検出器３４は、Ｖ
相における交流入力の相電圧を検出し、検出電圧を正弦
波信号発生器３６に出力するようになっている。相電圧
検出器３５は、Ｗ相における交流入力の相電圧を検出
し、検出電圧を正弦波信号発生器３６に出力するように
なっている。正弦波信号発生器３６は、相電圧検出器３
３の検出電圧に応答して、Ｕ相に同期した正弦波信号を
生成し、この正弦波信号を掛算器３７と電圧指令値生成
器３１に出力するようになっている。さらに正弦波信号
発生器３６は、相電圧検出器３４の出力に応答して、Ｖ
相に同期した正弦波信号を生成し、この正弦波信号を掛
算器３８と電圧指令値生成器５１、５２に出力するよう
になっている。また正弦波信号発生器３６は、相電圧検
出器３５の出力に応答して、Ｗ相に同期した正弦波信号
を生成し、この正弦波信号を掛算器３９と電圧指令値生
成器５２に出力するようになっている。各正弦波信号の
レベルは、例えば、１として生成されるようになってい
る。
【００２７】掛算器３７、３８、３９には、各相の正弦
波信号が入力されているとともに、出力電圧検出器４９
の検出による出力電圧（コンデンサ２５両端の電圧）Ｅ
ｄと電圧指令値との偏差に応じた信号が比較器５０から
入力されている。そして各掛算器３７、３８、３９は、
各相の正弦波信号と比較器５０の出力とを掛け算し、Ｕ
相の電流指令値、Ｖ相の電流指令値、Ｗ相の電流指令値
を生成し、各相の電流指令値をそれぞれ比較器４３、４
４、４５に出力するようになっている。比較器４３、４
４、４５は、相電流検出器４０、４１、４２による検出
電流ｉｕ、ｉｖ、ｉｗと各相の電流指令値とをそれぞれ
比較し、各比較結果をＰＷＭ信号発生器４６、４７、４
８に出力するようになっている。各ＰＷＭ信号発生器４
６、４７、４８は、各比較器４３、４４、４５からの信
号と三角波信号とを比較し、各比較結果に応じたパルス
幅の信号（ＰＷＭ信号）をスイッチング信号としてスイ
ッチング素子５〜１０に出力するようになっている。す
なわちＰＷＭ信号発生器４６からはスイッチング素子
５、６に対するスイッチング信号が出力され、ＰＷＭ信
号発生器４７からは、スイッチング素子７、８に対する
スイッチング信号が出力され、ＰＷＭ信号発生器４８か
らは、スイッチング素子９、１０に対するスイッチング
信号が出力されるようになっている。
波信号が入力されているとともに、出力電圧検出器４９
の検出による出力電圧（コンデンサ２５両端の電圧）Ｅ
ｄと電圧指令値との偏差に応じた信号が比較器５０から
入力されている。そして各掛算器３７、３８、３９は、
各相の正弦波信号と比較器５０の出力とを掛け算し、Ｕ
相の電流指令値、Ｖ相の電流指令値、Ｗ相の電流指令値
を生成し、各相の電流指令値をそれぞれ比較器４３、４
４、４５に出力するようになっている。比較器４３、４
４、４５は、相電流検出器４０、４１、４２による検出
電流ｉｕ、ｉｖ、ｉｗと各相の電流指令値とをそれぞれ
比較し、各比較結果をＰＷＭ信号発生器４６、４７、４
８に出力するようになっている。各ＰＷＭ信号発生器４
６、４７、４８は、各比較器４３、４４、４５からの信
号と三角波信号とを比較し、各比較結果に応じたパルス
幅の信号（ＰＷＭ信号）をスイッチング信号としてスイ
ッチング素子５〜１０に出力するようになっている。す
なわちＰＷＭ信号発生器４６からはスイッチング素子
５、６に対するスイッチング信号が出力され、ＰＷＭ信
号発生器４７からは、スイッチング素子７、８に対する
スイッチング信号が出力され、ＰＷＭ信号発生器４８か
らは、スイッチング素子９、１０に対するスイッチング
信号が出力されるようになっている。
【００２８】一方、電圧指令値生成器５１は、Ｕ相の正
弦波信号とＶ相の正弦波信号に応答して、交流出力のＶ
相とＵ相の線間電圧に同期した信号を作るための電圧指
令値を生成し、この電圧指令値を比較器５５に出力する
ようになっている。電圧指令値生成器５２は、Ｖ相の正
弦波信号とＷ相の正弦波信号に応答して、交流出力のＶ
相とＷ相の線間電圧に同期した信号を作るための電圧指
令値を生成し、この電圧指令値を比較器５６に出力する
ようになっている。比較器５５は、電圧指令値と、線間
電圧検出器５３の検出による交流出力側のＵ相とＶ相の
線間電圧とを比較し、この比較結果をＰＷＭ信号発生器
５７に出力するようになっている。比較器５６は、電圧
指令値と、線間電圧検出器５４の検出による交流出力側
のＶ相とＷ相との線間電圧とを比較し、この比較結果を
ＰＷＭ信号発生器５８に出力するようになっている。Ｐ
ＷＭ信号発生器５７は、比較器５５からの信号と三角波
信号とを比較し、この比較結果に応じたパルス幅の信号
（ＰＷＭ信号）をスイッチング信号としてスイッチング
素子１１、１２に出力するようになっている。ＰＷＭ信
号発生器５８は、比較器５６からの信号と三角波信号と
を比較し、この比較結果に応じたパルス幅の信号（ＰＷ
Ｍ信号）をスイッチング信号としてスイッチング素子１
３、１４に出力するようになっている。
弦波信号とＶ相の正弦波信号に応答して、交流出力のＶ
相とＵ相の線間電圧に同期した信号を作るための電圧指
令値を生成し、この電圧指令値を比較器５５に出力する
ようになっている。電圧指令値生成器５２は、Ｖ相の正
弦波信号とＷ相の正弦波信号に応答して、交流出力のＶ
相とＷ相の線間電圧に同期した信号を作るための電圧指
令値を生成し、この電圧指令値を比較器５６に出力する
ようになっている。比較器５５は、電圧指令値と、線間
電圧検出器５３の検出による交流出力側のＵ相とＶ相の
線間電圧とを比較し、この比較結果をＰＷＭ信号発生器
５７に出力するようになっている。比較器５６は、電圧
指令値と、線間電圧検出器５４の検出による交流出力側
のＶ相とＷ相との線間電圧とを比較し、この比較結果を
ＰＷＭ信号発生器５８に出力するようになっている。Ｐ
ＷＭ信号発生器５７は、比較器５５からの信号と三角波
信号とを比較し、この比較結果に応じたパルス幅の信号
（ＰＷＭ信号）をスイッチング信号としてスイッチング
素子１１、１２に出力するようになっている。ＰＷＭ信
号発生器５８は、比較器５６からの信号と三角波信号と
を比較し、この比較結果に応じたパルス幅の信号（ＰＷ
Ｍ信号）をスイッチング信号としてスイッチング素子１
３、１４に出力するようになっている。
【００２９】上記構成による無停電電源装置において、
コントローラＣＯＮＴの生成によるスイッチング信号に
したがって各スイッチング素子５〜１４のスイッチング
動作を制御するに際しては、まず、三相交流電源１が正
常な場合は、図２（ａ）に示すように、スイッチング素
子５、６、ダイオード１５、１６からなるハーフブリッ
ジ型変換回路で入力電圧のＵ相の相電圧相当の電圧（ベ
クトルＮＵ１）を出力し、スイッチング素子７、８、ダ
イオード１７、１８からなるハーフブリッジ型変換回路
で入力電圧のＶ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＶ）
を出力し、スイッチング素子９、１０、ダイオード１
９、２０からなるハーフブリッジ型変換回路で入力電圧
のＷ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＷ１）を出力す
る制御が実行される。
コントローラＣＯＮＴの生成によるスイッチング信号に
したがって各スイッチング素子５〜１４のスイッチング
動作を制御するに際しては、まず、三相交流電源１が正
常な場合は、図２（ａ）に示すように、スイッチング素
子５、６、ダイオード１５、１６からなるハーフブリッ
ジ型変換回路で入力電圧のＵ相の相電圧相当の電圧（ベ
クトルＮＵ１）を出力し、スイッチング素子７、８、ダ
イオード１７、１８からなるハーフブリッジ型変換回路
で入力電圧のＶ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＶ）
を出力し、スイッチング素子９、１０、ダイオード１
９、２０からなるハーフブリッジ型変換回路で入力電圧
のＷ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＷ１）を出力す
る制御が実行される。
【００３０】各相のハーフブリッジ型変換回路が各相の
相電圧相当の電圧を出力する制御を行なうことで、直流
電圧Ｅｄが一定値に、かつ各相の交流入力電流が正弦波
で、かつ入力の力率が１になるように制御される。この
結果、蓄電池２７は一定電圧で充電されることになる。
相電圧相当の電圧を出力する制御を行なうことで、直流
電圧Ｅｄが一定値に、かつ各相の交流入力電流が正弦波
で、かつ入力の力率が１になるように制御される。この
結果、蓄電池２７は一定電圧で充電されることになる。
【００３１】一方、出力側電力変換器ＣＯＶ２に対して
は、交流入力のＶ相を基準して交流入力に同期した三相
交流を出力させる制御が実行される。
は、交流入力のＶ相を基準して交流入力に同期した三相
交流を出力させる制御が実行される。
【００３２】具体的には、スイッチング素子１１、１
２、ダイオード２１、２２からなるハーフブリッジ型変
換回路でベクトルＮＵ２相当の電圧を出力し、スイッチ
ング素子１３、１４、ダイオード２３、２４からなるハ
ーフブリッジ型変換回路でベクトルＮＷ２相当の電圧を
出力する制御が実行される。
２、ダイオード２１、２２からなるハーフブリッジ型変
換回路でベクトルＮＵ２相当の電圧を出力し、スイッチ
ング素子１３、１４、ダイオード２３、２４からなるハ
ーフブリッジ型変換回路でベクトルＮＷ２相当の電圧を
出力する制御が実行される。
【００３３】この結果、図２の（ａ）で示すベクトルＵ
２−Ｖ、Ｖ−Ｗ２、Ｗ２−Ｕ２の線間電圧が出力の定格
電圧になり、かつ入力のＵ１−Ｖと出力のＵ２−Ｖが同
位相、入力のＷ１−Ｖと出力のＷ２−Ｖが同位相になる
ように制御が実行される。すなわち、ベクトルとして、
出力電圧相当の三角形Ｕ２、Ｖ、Ｗ２を描く制御が実行
されることになる。
２−Ｖ、Ｖ−Ｗ２、Ｗ２−Ｕ２の線間電圧が出力の定格
電圧になり、かつ入力のＵ１−Ｖと出力のＵ２−Ｖが同
位相、入力のＷ１−Ｖと出力のＷ２−Ｖが同位相になる
ように制御が実行される。すなわち、ベクトルとして、
出力電圧相当の三角形Ｕ２、Ｖ、Ｗ２を描く制御が実行
されることになる。
【００３４】次に、三相交流電源１が停電したときに
は、図２（ｂ）に示すベクトル図を描くような制御が実
行される。具体的には、スイッチング素子５、６、ダイ
オード１５、１６からなるハーフブリッジ型変換回路
と、スイッチング素子９、１０、ダイオード１９、２０
からなるハーフブリッジ型変換回路の動作を停止させ
る。
は、図２（ｂ）に示すベクトル図を描くような制御が実
行される。具体的には、スイッチング素子５、６、ダイ
オード１５、１６からなるハーフブリッジ型変換回路
と、スイッチング素子９、１０、ダイオード１９、２０
からなるハーフブリッジ型変換回路の動作を停止させ
る。
【００３５】一方、スイッチング素子７、８、ダイオー
ド１７、１８からなるハーフブリッジ型変換回路で出力
電圧のＶ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＶ）を出力
し、スイッチング素子１１、１２、ダイオード２１、２
２からなるハーフブリッジ型変換回路で出力電圧のＵ相
の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＵ２）を出力し、スイ
ッチング素子１３、１４、ダイオード２３、２４からな
るハーフブリッジ型変化回路で出力電圧のＷ相の相電圧
相当の電圧（ベクトルＮＷ２）を出力する制御が実行さ
れる。
ド１７、１８からなるハーフブリッジ型変換回路で出力
電圧のＶ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＶ）を出力
し、スイッチング素子１１、１２、ダイオード２１、２
２からなるハーフブリッジ型変換回路で出力電圧のＵ相
の相電圧相当の電圧（ベクトルＮＵ２）を出力し、スイ
ッチング素子１３、１４、ダイオード２３、２４からな
るハーフブリッジ型変化回路で出力電圧のＷ相の相電圧
相当の電圧（ベクトルＮＷ２）を出力する制御が実行さ
れる。
【００３６】すなわち、三相交流電源１の停電時には、
入力側電力変換器ＣＯＶ１のうちＵ相（第一相）のハー
フブリッジ型変換回路とＷ相（第三相）のハーフブリッ
ジ型変換回路に対して変換動作を停止させ、入力側電力
変換器ＣＯＶ１のＷ相（第二相）のハーフブリッジ型変
換回路と出力側電力変換器ＣＯＶ２の各ハーフブリッジ
型変換回路に対しては、一定電圧で一定周波数の三相出
力を出力する制御が実行されることになる。
入力側電力変換器ＣＯＶ１のうちＵ相（第一相）のハー
フブリッジ型変換回路とＷ相（第三相）のハーフブリッ
ジ型変換回路に対して変換動作を停止させ、入力側電力
変換器ＣＯＶ１のＷ相（第二相）のハーフブリッジ型変
換回路と出力側電力変換器ＣＯＶ２の各ハーフブリッジ
型変換回路に対しては、一定電圧で一定周波数の三相出
力を出力する制御が実行されることになる。
【００３７】以上のことから、本実施形態における各相
のハーフブリッジ型変換回路は、直流から交流の相電圧
相当の交流電圧を出力すればよいことになる。
のハーフブリッジ型変換回路は、直流から交流の相電圧
相当の交流電圧を出力すればよいことになる。
【００３８】ここで、直流電圧をＥｄ、交流入出力の相
電圧のピーク電圧をＶｌｐとすると、これらの関係は、 Ｖｌｐ≦（Ｅｄ／２） とすることができる。
電圧のピーク電圧をＶｌｐとすると、これらの関係は、 Ｖｌｐ≦（Ｅｄ／２） とすることができる。
【００３９】したがって、直流電圧Ｅｄ、交流入出力の
線間電圧のピーク電圧Ｖａｃｐとの関係は、 Ｖａｃｐ＝１．７３２×Ｖｌｐ≦０．８６６×Ｅｄ とすることができる。ここで、交流２００Ｖ（実効値）
で考えると、 Ｖａｃｐ＝２８２．８Ｖ となる。
線間電圧のピーク電圧Ｖａｃｐとの関係は、 Ｖａｃｐ＝１．７３２×Ｖｌｐ≦０．８６６×Ｅｄ とすることができる。ここで、交流２００Ｖ（実効値）
で考えると、 Ｖａｃｐ＝２８２．８Ｖ となる。
【００４０】この交流電圧を出力するために必要な直流
電圧は、 Ｅｄ≧３２６．６Ｖ となる。
電圧は、 Ｅｄ≧３２６．６Ｖ となる。
【００４１】したがって、本実施形態によれば、各ハー
フブリッジ型変換回路から線間電圧相当の電圧を出力す
るものよりも出力電圧（直流電圧）を低くすることがで
き、スイッチング素子５〜１４として、６００Ｖ定格の
ものを使用することができる。
フブリッジ型変換回路から線間電圧相当の電圧を出力す
るものよりも出力電圧（直流電圧）を低くすることがで
き、スイッチング素子５〜１４として、６００Ｖ定格の
ものを使用することができる。
【００４２】さらに直流電圧を低く設定できるので、コ
ストが安く定格電圧の低いスイッチング素子や直流コン
デンサを使用することができるとともに、絶縁距離を小
さくでき、装置の小型化が可能になる。
ストが安く定格電圧の低いスイッチング素子や直流コン
デンサを使用することができるとともに、絶縁距離を小
さくでき、装置の小型化が可能になる。
【００４３】また本実施形態においては、各相に交流リ
アクトル２、３、４、２８、２９が挿入されているた
め、高周波電流を低減することができる。さらに交流リ
アクトル２８、２９の出力側にはコンデンサ３０、３１
が接続されているため、出力側においても高周波電流を
低減することができる。
アクトル２、３、４、２８、２９が挿入されているた
め、高周波電流を低減することができる。さらに交流リ
アクトル２８、２９の出力側にはコンデンサ３０、３１
が接続されているため、出力側においても高周波電流を
低減することができる。
【００４４】次に、三相交流電源１の正常時における他
の運転方法について説明する。三相交流電源１の正常時
の運転方法としては、図２（ｃ）に示すようなベクトル
図が描けるように各スイッチング素子５〜１４に対する
制御を実行することができる。
の運転方法について説明する。三相交流電源１の正常時
の運転方法としては、図２（ｃ）に示すようなベクトル
図が描けるように各スイッチング素子５〜１４に対する
制御を実行することができる。
【００４５】具体的には、スイッチング素子１１、１
２、ダイオード２１、２２からなるハーフブリッジ型変
換回路で出力電圧のＵ相の相電圧相当の電圧（ベクトル
Ｎ'Ｕ２）を出力し、スイッチング素子７、８、ダイオ
ード１７、１８からなるハーフブリッジ型変換回路で出
力電圧のＶ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮ'Ｖ）を
出力し、スイッチング素子１３、１４、ダイオード２
３、２４からなるハーフブリッジ型変換回路で出力電圧
のＷ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮ'Ｗ２）を出力
する制御を実行する。このとき、出力電圧のＵ２−Ｖと
Ｗ２−Ｖは、入力電圧のＵ１−ＶとＷ１−Ｖとがそれぞ
れ同期するような周波数と位相の電圧とする。
２、ダイオード２１、２２からなるハーフブリッジ型変
換回路で出力電圧のＵ相の相電圧相当の電圧（ベクトル
Ｎ'Ｕ２）を出力し、スイッチング素子７、８、ダイオ
ード１７、１８からなるハーフブリッジ型変換回路で出
力電圧のＶ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮ'Ｖ）を
出力し、スイッチング素子１３、１４、ダイオード２
３、２４からなるハーフブリッジ型変換回路で出力電圧
のＷ相の相電圧相当の電圧（ベクトルＮ'Ｗ２）を出力
する制御を実行する。このとき、出力電圧のＵ２−Ｖと
Ｗ２−Ｖは、入力電圧のＵ１−ＶとＷ１−Ｖとがそれぞ
れ同期するような周波数と位相の電圧とする。
【００４６】一方、入力電圧を制御するに際しては、Ｖ
相のみは、出力のＶ相電圧を共通に使用する。
相のみは、出力のＶ相電圧を共通に使用する。
【００４７】具体的には、スイッチング素子５、６、ダ
イオード１５、１６からなるハーフブリッジ型変換回路
でベクトルＮ'Ｕ１相当の入力電圧を出力し、スイッチ
ング素子９、１０、ダイオード１９、２０からなるハー
フブリッジ型変換回路でベクトルＮ'Ｗ１相当の入力電
圧を出力する制御を実行する。
イオード１５、１６からなるハーフブリッジ型変換回路
でベクトルＮ'Ｕ１相当の入力電圧を出力し、スイッチ
ング素子９、１０、ダイオード１９、２０からなるハー
フブリッジ型変換回路でベクトルＮ'Ｗ１相当の入力電
圧を出力する制御を実行する。
【００４８】このとき、入力側のＵ相とＷ相の二つのハ
ーフブリッジ型変換回路は、直流電圧が一定値となり、
かつ入力各相の交流入力電流が正弦波で、入力力率が１
になるように制御される。この結果、直流電圧が一定に
制御されることによって蓄電池２７は定電圧で充電され
ることになる。
ーフブリッジ型変換回路は、直流電圧が一定値となり、
かつ入力各相の交流入力電流が正弦波で、入力力率が１
になるように制御される。この結果、直流電圧が一定に
制御されることによって蓄電池２７は定電圧で充電され
ることになる。
【００４９】本実施形態においては、三相交流電源１の
正常時には、入力側電力変換器ＣＯＶ１のＶ相のハーフ
ブリッジ型変換回路と出力側電力変換器ＣＯＶ２の各相
のハーフブリッジ型変換回路に対して、一定電圧で、交
流入力に同期した三相交流を出力させる制御を実行する
とともに、入力側電力変換器ＣＯＶ１のＵ相のハーフブ
リッジ型変換回路とＷ相のハーフブリッジ型変換回路に
対しては、三相交流出力のＶ相（第二相）を基準にして
三相交流入力に同期した電圧を発生させる制御を実行し
ているため、入力側電力変換器ＣＯＶ１のＶ相のハーフ
ブリッジ型変換器と出力側電力変換器ＣＯＶ２の各相の
ハーフブリッジ型変換回路に対する制御は電源正常時と
電源停電時で同一となり、電源の状態によらず制御の切
り替えが不要になる。
正常時には、入力側電力変換器ＣＯＶ１のＶ相のハーフ
ブリッジ型変換回路と出力側電力変換器ＣＯＶ２の各相
のハーフブリッジ型変換回路に対して、一定電圧で、交
流入力に同期した三相交流を出力させる制御を実行する
とともに、入力側電力変換器ＣＯＶ１のＵ相のハーフブ
リッジ型変換回路とＷ相のハーフブリッジ型変換回路に
対しては、三相交流出力のＶ相（第二相）を基準にして
三相交流入力に同期した電圧を発生させる制御を実行し
ているため、入力側電力変換器ＣＯＶ１のＶ相のハーフ
ブリッジ型変換器と出力側電力変換器ＣＯＶ２の各相の
ハーフブリッジ型変換回路に対する制御は電源正常時と
電源停電時で同一となり、電源の状態によらず制御の切
り替えが不要になる。
【００５０】次に、本発明の第２実施形態を図３にした
がって説明する。
がって説明する。
【００５１】本実施形態は、三相交流電源１と負荷機器
３２とを結ぶラインのうちＵ相とＶ相のラインに交流ス
イッチ（第１の交流スイッチ）６０と交流スイッチ（第
２の交流スイッチ）６１を挿入し、交流リアクトル２、
４の交流入力側にそれぞれ補助入力用交流リアクトル６
２、６３を挿入し、交流リアクトル２と交流リアクトル
６２との接続点にコンデンサ６４を接続し、交流リアク
トル４と交流リアクトル６３との接続点にコンデンサ６
６を接続し、交流リアクトル３の交流入力側にコンデン
サ６５を接続し、各コンデンサ６３、６５、６６の一端
をそれぞれ直流の負極側に接続し、さらにコンデンサ３
０、３１の一端を直流の負極側に接続したものであり、
他の構成は図１のものと同様である。なお、コントロー
ラＣＯＮＴは省略してある。
３２とを結ぶラインのうちＵ相とＶ相のラインに交流ス
イッチ（第１の交流スイッチ）６０と交流スイッチ（第
２の交流スイッチ）６１を挿入し、交流リアクトル２、
４の交流入力側にそれぞれ補助入力用交流リアクトル６
２、６３を挿入し、交流リアクトル２と交流リアクトル
６２との接続点にコンデンサ６４を接続し、交流リアク
トル４と交流リアクトル６３との接続点にコンデンサ６
６を接続し、交流リアクトル３の交流入力側にコンデン
サ６５を接続し、各コンデンサ６３、６５、６６の一端
をそれぞれ直流の負極側に接続し、さらにコンデンサ３
０、３１の一端を直流の負極側に接続したものであり、
他の構成は図１のものと同様である。なお、コントロー
ラＣＯＮＴは省略してある。
【００５２】交流スイッチ６０、６１は、電力変換器Ｃ
ＯＶ１、ＣＯＶ２が正常状態にあるときにはオフとなり
回路を開いているが、電力変換器ＣＯＶ１、ＣＯＶ２な
どが故障したり、三相交流出力に過電流が流れ、負荷機
器３２が過負荷状態になったときにはオンとなって回路
を閉じるようになっている。交流スイッチ６０、６１が
オンになったときには、三相交流電源１からの電力が交
流スイッチ６０、６１を介して負荷装置３２に直接供給
されることになる。この場合、交流入力が交流出力と同
期するように各電力変換器が運転されるため、交流スイ
ッチ６０、６１からなるバイパス回路を用いて三相交流
電源１からの電力をバイパス回路を介して負荷機器３２
に供給しても、無瞬断で変換器出力からバイパス回路に
切り替えることができ、負荷機器３２が停止するのを防
止することが可能となり、システム全体の信頼性を高め
ることができる。
ＯＶ１、ＣＯＶ２が正常状態にあるときにはオフとなり
回路を開いているが、電力変換器ＣＯＶ１、ＣＯＶ２な
どが故障したり、三相交流出力に過電流が流れ、負荷機
器３２が過負荷状態になったときにはオンとなって回路
を閉じるようになっている。交流スイッチ６０、６１が
オンになったときには、三相交流電源１からの電力が交
流スイッチ６０、６１を介して負荷装置３２に直接供給
されることになる。この場合、交流入力が交流出力と同
期するように各電力変換器が運転されるため、交流スイ
ッチ６０、６１からなるバイパス回路を用いて三相交流
電源１からの電力をバイパス回路を介して負荷機器３２
に供給しても、無瞬断で変換器出力からバイパス回路に
切り替えることができ、負荷機器３２が停止するのを防
止することが可能となり、システム全体の信頼性を高め
ることができる。
【００５３】また、本実施形態によれば、交流入出力と
直流の負極にコンデンサ３０、３１、６４、６５、６６
を接続しているため、交流入出力から出入りする高調波
電流を低減することができるとともに、スイッチング素
子５〜１４のスイッチング動作に伴って、交流入出力と
直流回路との間で発生する高周波の電位変動を抑制する
ことができる。
直流の負極にコンデンサ３０、３１、６４、６５、６６
を接続しているため、交流入出力から出入りする高調波
電流を低減することができるとともに、スイッチング素
子５〜１４のスイッチング動作に伴って、交流入出力と
直流回路との間で発生する高周波の電位変動を抑制する
ことができる。
【００５４】さらに、本実施形態によれば、交流入力側
に交流リアクトル６２、６３が挿入されているため、交
流リアクトル２、４、コンデンサ６４、６６で除去した
高調波電流をさらに低減することができる。
に交流リアクトル６２、６３が挿入されているため、交
流リアクトル２、４、コンデンサ６４、６６で除去した
高調波電流をさらに低減することができる。
【００５５】なお、各コンデンサ３０、３１、６４、６
５、６６の一端を直流の負極に接続する代わりに、直流
の正極に接続しても同様な効果を得ることができる。
５、６６の一端を直流の負極に接続する代わりに、直流
の正極に接続しても同様な効果を得ることができる。
【００５６】また、三相交流電源１の系統は、安全のた
めに一相接地する構成を採用するのが一般的である。こ
の場合、蓄電池２７の大きさも大きく、場合によっては
別室に配置されるなど配線長が長いときには、変換器Ｃ
ＯＶ１、ＣＯＶ２の直流部分とアース間には大きな浮遊
容量が存在する。このような場合、交流入力と直流回路
との間に高周波電圧が発生すると、この浮遊容量を通し
て大きな漏洩電流が流れることになる。しかし、本実施
形態においては、交流の入出力と直流回路にコンデンサ
３０、３１、６４、６５、６６が接続されているため、
高周波電圧の電位の変動を除去し、直流回路の浮遊容量
による漏洩電流を低減することができる。
めに一相接地する構成を採用するのが一般的である。こ
の場合、蓄電池２７の大きさも大きく、場合によっては
別室に配置されるなど配線長が長いときには、変換器Ｃ
ＯＶ１、ＣＯＶ２の直流部分とアース間には大きな浮遊
容量が存在する。このような場合、交流入力と直流回路
との間に高周波電圧が発生すると、この浮遊容量を通し
て大きな漏洩電流が流れることになる。しかし、本実施
形態においては、交流の入出力と直流回路にコンデンサ
３０、３１、６４、６５、６６が接続されているため、
高周波電圧の電位の変動を除去し、直流回路の浮遊容量
による漏洩電流を低減することができる。
【００５７】また、本実施形態によれば、前記実施形態
と同様、直流電圧を低くできるため、スイッチング素子
やダイオードとして定格電圧の低いものを用いることが
でき、コストの低減および装置の小型に寄与することが
できる。
と同様、直流電圧を低くできるため、スイッチング素子
やダイオードとして定格電圧の低いものを用いることが
でき、コストの低減および装置の小型に寄与することが
できる。
【００５８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
三相交流入力の第二相と三相交流出力の第二相とを互い
に接続し、三相交流電源の正常時には、三相交流入力と
三相交流出力とを互いに同期した状態で入力側変換器と
出力側変換器を運転し、各ハーフブリッジ型変換回路に
より、直流から交流の相電圧相当の交流電圧を出力する
ようにしたため、直流電圧を低くすることができ、スイ
ッチング素子や整流素子およびコンデンサとして定格電
圧の低いものを用いることができ、コストの低減に寄与
することができる。
三相交流入力の第二相と三相交流出力の第二相とを互い
に接続し、三相交流電源の正常時には、三相交流入力と
三相交流出力とを互いに同期した状態で入力側変換器と
出力側変換器を運転し、各ハーフブリッジ型変換回路に
より、直流から交流の相電圧相当の交流電圧を出力する
ようにしたため、直流電圧を低くすることができ、スイ
ッチング素子や整流素子およびコンデンサとして定格電
圧の低いものを用いることができ、コストの低減に寄与
することができる。
【図１】本発明の第１実施形態を示す無停電電源装置の
全体構成図である。
全体構成図である。
【図２】入力電圧と出力電圧との関係を説明するための
電圧ベクトル図である。
電圧ベクトル図である。
【図３】本発明の第２実施形態を示す無停電電源装置の
要部構成図である。
要部構成図である。
【図４】従来の無停電電源装置の入力電圧と出力電圧と
の関係を説明するための電圧ベクトル図である。
の関係を説明するための電圧ベクトル図である。
１ 三相交流電源 ２、３、４ 交流リアクトル ５〜１４ スイッチング素子 １５〜２４ ダイオード ２５ コンデンサ ２７ 蓄電池 ２８、２９ 交流リアクトル ３０、３１ コンデンサ ３２ 負荷機器 ３３〜３５ 相電圧検出器 ３６ 正弦波信号発生器 ３７、３８、３９ 掛算器 ４０〜４２ 相電流検出器 ４３〜４５ 比較器 ４６〜４８ ＰＷＭ信号発生器 ４９ 出力電圧検出器 ５０ 比較器 ５１、５２ 電圧指令値生成器 ５３、５４ 線間電圧検出器 ５５、５６ 比較器 ５７、５８ ＰＷＭ信号発生器 ６０、６１ 交流スイッチ ６２、６３ 交流リアクトル ６３〜６６ コンデンサ
Claims (7)
- 【請求項１】 直流の正極と負極との間に配置されて三
相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数のスイ
ッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング信号
に応答して三相交流電源からの三相交流入力をチョッピ
ングして出力する入力側電力変換器と、この入力側電力
変換器の出力側に並列接続されて前記直流の正極と負極
を構成するコンデンサと、このコンデンサに並列接続さ
れた蓄電池と、前記直流の正極と負極との間に配置され
て二相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数の
スイッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング
信号に応答して前記入力側電力変換器の出力を三相交流
出力に変換する出力側電力変換器と、前記三相交流入力
の相電圧と相電流および入力側電力変換器の出力に基づ
いてスイッチング信号を生成しこのスイッチング信号を
前記入力側電力変換器に与えて前記入力側電力変換器の
出力を制御するとともに、前記三相交流入力の相電圧と
前記三相交流出力の線間電圧に基づいてスイッチング信
号を生成しこのスイッチング信号を前記出力側電力変換
器に与えて前記出力側電力変換器の出力を制御するスイ
ッチング制御手段とを備え、前記三相交流入力の第二相
と前記三相交流出力の第二相とを互いに接続してなり、 前記スイッチング制御手段は、前記三相交流電源の正常
時には、前記入力側電力変換器に対して、前記三相交流
入力に同期した電圧を出力させる制御を実行するととも
に、前記出力側電力変換器に対して、前記三相交流入力
の第二相を基準にして前記三相交流入力に同期した三相
交流を出力させる制御を実行し、前記三相交流電源の停
電時には、前記入力側電力変換器のうち第一相ハーフブ
リッジ型変換回路と第三相ハーフブリッジ型変換回路に
対して変換動作を停止させ、前記入力側電力変換器の第
二相ハーフブリッジ型変換回路と前記出力側電力変換器
に対しては一定電圧で一定周波数の三相交流を出力させ
る制御を実行してなる無停電電源装置。 - 【請求項２】 直流の正極と負極との間に配置されて三
相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数のスイ
ッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング信号
に応答して三相交流電源からの三相交流入力をチョッピ
ングして出力する入力側電力変換器と、この入力側電力
変換器の出力側に並列接続されて前記直流の正極と負極
を構成するコンデンサと、このコンデンサに並列接続さ
れた蓄電池と、前記直流の正極と負極との間に配置され
て二相分のハーフブリッジ型変換回路を構成する複数の
スイッチング素子と複数の整流素子を有しスイッチング
信号に応答して前記入力側電力変換器の出力を三相交流
出力に変換する出力側電力変換器と、前記三相交流入力
の相電圧と相電流および入力側電力変換器の出力に基づ
いてスイッチング信号を生成しこのスイッチング信号を
前記入力側電力変換器に与えて前記入力側電力変換器の
出力を制御するとともに、前記三相交流入力の相電圧と
前記三相交流出力の線間電圧に基づいてスイッチング信
号を生成しこのスイッチング信号を前記出力側電力変換
器に与えて前記出力側電力変換器の出力を制御するスイ
ッチング制御手段とを備え、前記三相交流入力の第二相
と前記三相交流出力の第二相とを互いに接続してなり、 前記スイッチング制御手段は、前記三相交流電源の正常
時には、前記入力側電力変換器の第二相ハーフブリッジ
型変換回路と前記出力側電力変換器に対して、一定電圧
で、前記三相交流入力に同期した三相交流を出力させる
制御を実行するとともに、前記入力側電力変換器のうち
第一相ハーフブリッジ型変換回路と第三相ハーフブリッ
ジ型変換回路に対しては、前記三相交流出力の第二相を
基準にして前記三相交流入力に同期した電圧を発生させ
る制御を実行し、前記三相交流電源の停電時には、前記
入力側電力変換器のうち第一相ハーフブリッジ型変換回
路と第三相ハーフブリッジ型変換回路に対して変換動作
を停止させ、前記入力側電力変換器の第二相ハーフブリ
ッジ型変換回路と前記出力側電力変換器に対しては、一
定電圧で一定周波数の三相交流を出力させる制御を実行
してなる無停電電源装置。 - 【請求項３】 前記スイッチング制御手段は、前記三相
交流電源の正常時には、前記入力側電力変換器の出力電
圧が一定で、かつ各相の交流入力電流が正弦波で、入力
力率が１となる制御を実行してなることを特徴とする請
求項１または２記載の無停電電源装置。 - 【請求項４】 前記三相交流入力の第一相と前記三相交
流出力の第一相との間に挿入されて回路を開閉する第一
の交流スイッチと、前記三相交流入力の第三相と前記三
相交流出力の第三相との間に挿入されて回路を開閉する
第二の交流スイッチとを備え、前記第一の交流スイッチ
と前記第二の交流スイッチは、前記入力側電力変換器ま
たは前記出力側電力変換器の故障時あるいは前記三相交
流出力に過電流が流れたときに回路を閉じそれ以外のと
きには回路を開いてなることを特徴とする請求項１、２
または３記載の無停電電源装置。 - 【請求項５】 前記各ハーフブリッジ型変換回路の複数
のスイッチング素子は互いに直列に接続され、各スイッ
チング素子には整流素子が逆並列接続されており、前記
入力側電力変換器の各相のスイッチング素子の直列接続
点と前記三相交流入力の各相との間に入力用交流リアク
トルがそれぞれ直列に挿入され、前記出力側電力変換器
の第一相と第三相のスイッチング素子の直列接続点と負
荷との間に出力用交流リアクトルがそれぞれ直列に挿入
され、前記各出力用交流リアクトルの負荷側と前記出力
側電力変換器の第二相にそれぞれコンデンサが並列接続
されてなることを特徴とする請求項１、２、３または４
記載の無停電電源装置。 - 【請求項６】 前記各ハーフブリッジ型変換回路の複数
のスイッチング素子は互いに直列に接続され、各スイッ
チング素子には整流素子が逆並列接続されており、前記
入力側電力変換器の各相のスイッチング素子の直列接続
点と前記三相交流入力の各相との間に入力用交流リアク
トルがそれぞれ直列に挿入され、前記出力側電力変換器
の第一相と第三相のスイッチング素子の直列接続点と負
荷との間に出力用交流リアクトルがそれぞれ直列に挿入
され、前記各入力用交流リアクトルの三相交流入力側と
前記蓄電池の正極または負極にそれぞれコンデンサが並
列に接続され、各出力用交流リアクトルの負荷側と前記
蓄電池の正極または負極に並列にそれぞれコンデンサが
接続されてなることを特徴とする請求項１、２、３また
は４記載の無停電電源装置。 - 【請求項７】 前記入力用交流リアクトルのうち第一相
と第三相の入力用交流リアクトルの三相交流入力側と前
記三相交流入力の第一相と第三相の間にそれぞれ補助入
力用交流リアクトルが挿入されてなることを特徴とする
請求項６記載の無停電電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16937199A JP3546325B2 (ja) | 1999-06-16 | 1999-06-16 | 無停電電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16937199A JP3546325B2 (ja) | 1999-06-16 | 1999-06-16 | 無停電電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001008461A true JP2001008461A (ja) | 2001-01-12 |
| JP3546325B2 JP3546325B2 (ja) | 2004-07-28 |
Family
ID=15885361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16937199A Expired - Fee Related JP3546325B2 (ja) | 1999-06-16 | 1999-06-16 | 無停電電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3546325B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009303349A (ja) * | 2008-06-11 | 2009-12-24 | Sanken Electric Co Ltd | 交流電源装置 |
| CN114180416A (zh) * | 2021-12-14 | 2022-03-15 | 海南电网有限责任公司昌江供电局 | 一种具有不间断供电功能的移动平台 |
-
1999
- 1999-06-16 JP JP16937199A patent/JP3546325B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009303349A (ja) * | 2008-06-11 | 2009-12-24 | Sanken Electric Co Ltd | 交流電源装置 |
| CN114180416A (zh) * | 2021-12-14 | 2022-03-15 | 海南电网有限责任公司昌江供电局 | 一种具有不间断供电功能的移动平台 |
| CN114180416B (zh) * | 2021-12-14 | 2024-04-19 | 海南电网有限责任公司昌江供电局 | 一种具有不间断供电功能的移动平台 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3546325B2 (ja) | 2004-07-28 |
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