JP2000356105A - タービン・エーロフォイル - Google Patents
タービン・エーロフォイルInfo
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- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/18—Hollow blades, i.e. blades with cooling or heating channels or cavities; Heating, heat-insulating or cooling means on blades
- F01D5/187—Convection cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
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- F01D5/186—Film cooling
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- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 タービン・エーロフォイルの後縁の孔の出口
で高速の冷却空気が低速の燃焼ガスと一緒になるときに
生じる混合損失を減らすと共に、後縁の冷却を改善す
る。 【解決手段】 前縁（３２）及び後縁（３４）の間を伸
びていて、内部冷却空気通路（３６）を画成する圧力側
（２８）及び吸込み側（３０）を含むタービン・エーロ
フォイル（２６）が、後縁の背後で空気通路と流れが連
通するように配置された１列の後縁孔（３８）を含む。
エーロフォイルは、隣接するエーロフォイルに関連し
て、後縁孔のところで圧力側に沿って燃焼ガスを、該孔
から吐出される冷却空気の速度と少なくとも同じ速度に
加速するような寸法に形成されている。
で高速の冷却空気が低速の燃焼ガスと一緒になるときに
生じる混合損失を減らすと共に、後縁の冷却を改善す
る。 【解決手段】 前縁（３２）及び後縁（３４）の間を伸
びていて、内部冷却空気通路（３６）を画成する圧力側
（２８）及び吸込み側（３０）を含むタービン・エーロ
フォイル（２６）が、後縁の背後で空気通路と流れが連
通するように配置された１列の後縁孔（３８）を含む。
エーロフォイルは、隣接するエーロフォイルに関連し
て、後縁孔のところで圧力側に沿って燃焼ガスを、該孔
から吐出される冷却空気の速度と少なくとも同じ速度に
加速するような寸法に形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一般的にはガスタ
ービン機関に関し、更に具体的に言えば、タービン・ノ
ズルの性能及び冷却に関する。
ービン機関に関し、更に具体的に言えば、タービン・ノ
ズルの性能及び冷却に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービン機関では、空気が圧縮機で
加圧された後、燃料と混合されて、燃焼器内で点火され
て高温燃焼ガスを発生し、この燃焼ガスがタービン段の
中を流れて、それからエネルギを抽出する。ターボファ
ン・エンジンでは、高圧タービンが圧縮機に動力を供給
し、低圧タービンが圧縮機より上流側に配置されたファ
ンに動力を供給する。各タービンが、内側及び外側バン
ドの間に装着されたベーンを持つ不動タービン・ノズル
を含み、その後に回転子円板から外向きに伸びる１列の
回転羽根が続く。
加圧された後、燃料と混合されて、燃焼器内で点火され
て高温燃焼ガスを発生し、この燃焼ガスがタービン段の
中を流れて、それからエネルギを抽出する。ターボファ
ン・エンジンでは、高圧タービンが圧縮機に動力を供給
し、低圧タービンが圧縮機より上流側に配置されたファ
ンに動力を供給する。各タービンが、内側及び外側バン
ドの間に装着されたベーンを持つ不動タービン・ノズル
を含み、その後に回転子円板から外向きに伸びる１列の
回転羽根が続く。
【０００３】高圧タービン・ノズルが燃焼器の出口に配
置されていて、最高温度の燃焼ガスをそれから受取る
が、下流側のタービン段でガスからエネルギが抽出され
るにつれて、ガスの温度が下がる。ノズル・ベーン及び
回転羽根の両方は中空のエーロフォイルを持ち、その中
に圧縮機から抽出された空気の一部分を使って、その冷
却を行う。圧縮機から冷却空気を抽出することは、必然
的に機関の全体的な効率を低下させ、この為、ベーン及
び羽根を適切に冷却しながら、使う冷却空気を出来るだ
け少なくすることが望まれている。
置されていて、最高温度の燃焼ガスをそれから受取る
が、下流側のタービン段でガスからエネルギが抽出され
るにつれて、ガスの温度が下がる。ノズル・ベーン及び
回転羽根の両方は中空のエーロフォイルを持ち、その中
に圧縮機から抽出された空気の一部分を使って、その冷
却を行う。圧縮機から冷却空気を抽出することは、必然
的に機関の全体的な効率を低下させ、この為、ベーン及
び羽根を適切に冷却しながら、使う冷却空気を出来るだ
け少なくすることが望まれている。
【０００４】タービン・エーロフォイルの輪郭は機関の
特定の熱力学的な動作サイクルとそれと共に使われる空
気力学的な性能によって制御される。各々のエーロフォ
イルは全体的に凹の圧力側及び全体的に凸の吸込み側を
持ち、これらが前縁及び後縁の間を軸方向に伸びると共
に、根元及び先端の間を半径方向に伸びる。エーロフォ
イルは前縁の直ぐ後側で厚さが増加し、その後先細にな
って、薄い後縁まで厚さが薄くなる。
特定の熱力学的な動作サイクルとそれと共に使われる空
気力学的な性能によって制御される。各々のエーロフォ
イルは全体的に凹の圧力側及び全体的に凸の吸込み側を
持ち、これらが前縁及び後縁の間を軸方向に伸びると共
に、根元及び先端の間を半径方向に伸びる。エーロフォ
イルは前縁の直ぐ後側で厚さが増加し、その後先細にな
って、薄い後縁まで厚さが薄くなる。
【０００５】後縁は薄いので、運転中に冷却をするのが
困難であり、典型的には、それはエーロフォイルの有効
寿命に影響を及ぼすような比較的高い温度に曝される。
高圧タービンの第１段ノズルの後縁の冷却は、燃焼器か
ら直接的に高温の燃焼ガスを受取る為に、特に重要であ
る。
困難であり、典型的には、それはエーロフォイルの有効
寿命に影響を及ぼすような比較的高い温度に曝される。
高圧タービンの第１段ノズルの後縁の冷却は、燃焼器か
ら直接的に高温の燃焼ガスを受取る為に、特に重要であ
る。
【０００６】後縁の冷却は、冷却空気を後縁の直ぐ背後
のエーロフォイルの内側に通して、１列の後縁冷却孔か
ら吐出するようにする従来の種々の形で行うことが出来
る。１つの設計では、後縁孔は、エーロフォイルの圧力
側に沿った出口を持っており、これは後縁より前側の切
断縁部(breakout lip)から始まって、直接的に後縁で終
端する。切断縁部の厚さは、運転中の劣化並びに酸化を
防ぐ為に実際上の最小値にしてあるから、後縁から切断
縁部までの切断(breakout)距離は比較的大きくしてあ
る。
のエーロフォイルの内側に通して、１列の後縁冷却孔か
ら吐出するようにする従来の種々の形で行うことが出来
る。１つの設計では、後縁孔は、エーロフォイルの圧力
側に沿った出口を持っており、これは後縁より前側の切
断縁部(breakout lip)から始まって、直接的に後縁で終
端する。切断縁部の厚さは、運転中の劣化並びに酸化を
防ぐ為に実際上の最小値にしてあるから、後縁から切断
縁部までの切断(breakout)距離は比較的大きくしてあ
る。
【０００７】従って、冷却空気が後縁孔から吐出される
とき、該空気は燃焼ガスによって加熱されて、その後縁
を冷却する能力が低下する。更に、後縁の背後の流体の
流れが局部的に伴流として澱み、後縁自体を冷却する困
難さを一層強める。
とき、該空気は燃焼ガスによって加熱されて、その後縁
を冷却する能力が低下する。更に、後縁の背後の流体の
流れが局部的に伴流として澱み、後縁自体を冷却する困
難さを一層強める。
【０００８】エーロフォイルの冷却の別の観点として、
従来知られている逆流余裕(backflow margin) 及び抽気
余裕(blowoff margin)がある。冷却空気は、この冷却空
気をエーロフォイルに通す為に、エーロフォイルの内側
の冷却空気とエーロフォイルの外側の燃焼ガスの圧力と
の間に適当な差圧を保証する為の対応する圧力で、圧縮
機から抽出される。適当な逆流余裕により、燃焼ガスが
エーロフォイルの冷却空気孔から逆流することを防止す
る。適当な抽気余裕により、冷却孔から出ていくときの
冷却空気の過剰な吐出速度を防止する。
従来知られている逆流余裕(backflow margin) 及び抽気
余裕(blowoff margin)がある。冷却空気は、この冷却空
気をエーロフォイルに通す為に、エーロフォイルの内側
の冷却空気とエーロフォイルの外側の燃焼ガスの圧力と
の間に適当な差圧を保証する為の対応する圧力で、圧縮
機から抽出される。適当な逆流余裕により、燃焼ガスが
エーロフォイルの冷却空気孔から逆流することを防止す
る。適当な抽気余裕により、冷却孔から出ていくときの
冷却空気の過剰な吐出速度を防止する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のタービ
ン・ノズルの設計では、例えば後縁の圧力側の孔から吐
出される冷却空気は、それに沿って流れる燃焼ガスの速
度より高い速度を持っている。その為、高速の冷却空気
が孔の出口で低速の燃焼ガスと一緒になるとき、混合損
失が生じ、それが機関の全体的な性能に影響すると共
に、エーロフォイルの後縁を冷却する能力にも影響を及
ぼす。
ン・ノズルの設計では、例えば後縁の圧力側の孔から吐
出される冷却空気は、それに沿って流れる燃焼ガスの速
度より高い速度を持っている。その為、高速の冷却空気
が孔の出口で低速の燃焼ガスと一緒になるとき、混合損
失が生じ、それが機関の全体的な性能に影響すると共
に、エーロフォイルの後縁を冷却する能力にも影響を及
ぼす。
【００１０】従って、混合損失を減らすと共に、後縁の
冷却を改善するように改良されたタービン・エーロフォ
イルの後縁の形を提供することが望まれている。
冷却を改善するように改良されたタービン・エーロフォ
イルの後縁の形を提供することが望まれている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、前縁及
び後縁の間を伸びていて、内部冷却空気通路を構成する
圧力側及び吸込み側を含むタービン・エーロフォイル
が、後縁の背後で空気通路と流れが連通するように配置
された１列の後縁孔を含む。エーロフォイルは、隣接す
るエーロフォイルに関連して、後縁孔のところで圧力側
に沿って燃焼ガスを、孔から吐出される冷却空気の速度
と少なくとも同じ速度に加速するような寸法になってい
る。
び後縁の間を伸びていて、内部冷却空気通路を構成する
圧力側及び吸込み側を含むタービン・エーロフォイル
が、後縁の背後で空気通路と流れが連通するように配置
された１列の後縁孔を含む。エーロフォイルは、隣接す
るエーロフォイルに関連して、後縁孔のところで圧力側
に沿って燃焼ガスを、孔から吐出される冷却空気の速度
と少なくとも同じ速度に加速するような寸法になってい
る。
【００１２】本発明の好ましい実施態様及びその他の目
的並びに利点は、以下図面について詳しく説明するとこ
ろで、更に具体的に明らかになろう。
的並びに利点は、以下図面について詳しく説明するとこ
ろで、更に具体的に明らかになろう。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１には、その一部分を示した環
状燃焼器１２の出口側の端に配置された高圧タービン・
ノズル１０が示されている。ノズル及び燃焼器は縦方向
又は軸方向中心線１４に対して軸対称であって、環状ケ
ーシング１６の内側に適当に取付けられている。
状燃焼器１２の出口側の端に配置された高圧タービン・
ノズル１０が示されている。ノズル及び燃焼器は縦方向
又は軸方向中心線１４に対して軸対称であって、環状ケ
ーシング１６の内側に適当に取付けられている。
【００１４】ノズル及び燃焼器がガスタービン機関の一
部分であり、この機関は、空気１８が多段圧縮機（図に
示していない）で加圧され、次いで燃料と混合されてか
ら燃焼器内で点火されて、高温燃焼ガス２０を発生し、
このガスがノズルから、支持用回転子円板から外向きに
伸びる第１段の１列のタービン回転羽根（図に示してい
ない）に吐出されるような任意の普通の形式を持ってい
てよい。圧縮機がこの第１段又は高圧タービンから動力
を受け、低圧タービン（図に示していない）が典型的に
は第１段より下流側に配置されて、燃焼ガスから別のエ
ネルギを抽出して、典型的な航空機用ターボファン・エ
ンジンの用途では、圧縮機より上流側に配置される普通
のファン（図に示していない）に動力を供給する。
部分であり、この機関は、空気１８が多段圧縮機（図に
示していない）で加圧され、次いで燃料と混合されてか
ら燃焼器内で点火されて、高温燃焼ガス２０を発生し、
このガスがノズルから、支持用回転子円板から外向きに
伸びる第１段の１列のタービン回転羽根（図に示してい
ない）に吐出されるような任意の普通の形式を持ってい
てよい。圧縮機がこの第１段又は高圧タービンから動力
を受け、低圧タービン（図に示していない）が典型的に
は第１段より下流側に配置されて、燃焼ガスから別のエ
ネルギを抽出して、典型的な航空機用ターボファン・エ
ンジンの用途では、圧縮機より上流側に配置される普通
のファン（図に示していない）に動力を供給する。
【００１５】タービン・ノズル１０は半径方向内側のバ
ンド又はハブ２２及び半径方向外側のバンド２４を含
み、それらの間を円周方向に隔たる複数個の固定ベーン
（静翼）２６が、典型的には一体の鋳物の形で、それら
と一体に伸びている。
ンド又はハブ２２及び半径方向外側のバンド２４を含
み、それらの間を円周方向に隔たる複数個の固定ベーン
（静翼）２６が、典型的には一体の鋳物の形で、それら
と一体に伸びている。
【００１６】典型的には、タービン・ノズルは複数個の
円周方向の扇形（即ち、セクタ）部分に分けて形成さ
れ、図面にはその１つを示してあり、これに対応して弓
形の内側及び外側のバンドが２つ又は更に多くのベーン
を持っている。扇形部分が完全なリングに配置され、そ
れらの間に適当な封じを設けて、燃焼ガス２０及び冷却
空気１８に曝されたときの部品の膨脹及び収縮による運
転中の熱応力を減らすようにしてある。冷却空気は、圧
縮機の中に通される空気の一部分を抽出し、それを中空
である個別のベーンの中に適当に通すことによって得ら
れる。
円周方向の扇形（即ち、セクタ）部分に分けて形成さ
れ、図面にはその１つを示してあり、これに対応して弓
形の内側及び外側のバンドが２つ又は更に多くのベーン
を持っている。扇形部分が完全なリングに配置され、そ
れらの間に適当な封じを設けて、燃焼ガス２０及び冷却
空気１８に曝されたときの部品の膨脹及び収縮による運
転中の熱応力を減らすようにしてある。冷却空気は、圧
縮機の中に通される空気の一部分を抽出し、それを中空
である個別のベーンの中に適当に通すことによって得ら
れる。
【００１７】図２に示すように、各々のベーン２６は、
前縁３２及び後縁３４の間を軸方向に伸びると共に、内
側及び外側バンドの間を半径方向に伸びる全体的に凹の
圧力側２８及び全体的に凸の吸込み側３０を持つエーロ
フォイルを画成している。燃焼ガスが最初にベーンの前
縁３２に当たり、その後ベーンの両側に分割されて、ベ
ーンに沿って流れ、後縁を通越す。
前縁３２及び後縁３４の間を軸方向に伸びると共に、内
側及び外側バンドの間を半径方向に伸びる全体的に凹の
圧力側２８及び全体的に凸の吸込み側３０を持つエーロ
フォイルを画成している。燃焼ガスが最初にベーンの前
縁３２に当たり、その後ベーンの両側に分割されて、ベ
ーンに沿って流れ、後縁を通越す。
【００１８】図１及び図２に示すように、各々のベーン
・エーロフォイル２６は中空であって、エーロフォイル
の圧力側及び吸込み側の間並びに前縁及び後縁の間に画
成された内部冷却空気通路又は回路３６を持っている。
空気通路３６は任意の普通の形を持っていてよく、典型
的には、１回又は多数のパスでベーンの中に半径方向に
冷却空気を通す為の中間の半径方向リブ又は架橋部（ブ
リッジ）によって分離された多数の通路を含んでいて、
蛇行通路を構成する。ベーンの内側は、ベーンの側壁に
ある普通の乱流部材又はその間を伸びる横方向のピンの
ような熱の伝達を強化する特徴部を含んでいてもよい。
・エーロフォイル２６は中空であって、エーロフォイル
の圧力側及び吸込み側の間並びに前縁及び後縁の間に画
成された内部冷却空気通路又は回路３６を持っている。
空気通路３６は任意の普通の形を持っていてよく、典型
的には、１回又は多数のパスでベーンの中に半径方向に
冷却空気を通す為の中間の半径方向リブ又は架橋部（ブ
リッジ）によって分離された多数の通路を含んでいて、
蛇行通路を構成する。ベーンの内側は、ベーンの側壁に
ある普通の乱流部材又はその間を伸びる横方向のピンの
ような熱の伝達を強化する特徴部を含んでいてもよい。
【００１９】各々のベーンは、後縁３４の背後でベーン
の内側に、内部空気通路３６と流れが連通するように配
置された半径方向に隔たる１列の後縁孔３８をも持って
いる。
の内側に、内部空気通路３６と流れが連通するように配
置された半径方向に隔たる１列の後縁孔３８をも持って
いる。
【００２０】図３に更に詳しく示すように、各々の後縁
孔３８は、空気通路３６から冷却空気１８を受取る為に
空気通路３６と流れが連通していて、後縁より上流側す
なわち前側に隔たる入口４０を含む。孔３８は、圧力側
及び吸込み側の間でベーンの中を軸方向後ろ向きに伸び
て、ベーンの圧力側２８を通抜ける対応する出口又は溝
孔４２で終端する。
孔３８は、空気通路３６から冷却空気１８を受取る為に
空気通路３６と流れが連通していて、後縁より上流側す
なわち前側に隔たる入口４０を含む。孔３８は、圧力側
及び吸込み側の間でベーンの中を軸方向後ろ向きに伸び
て、ベーンの圧力側２８を通抜ける対応する出口又は溝
孔４２で終端する。
【００２１】各々の出口４２は、後縁から切断(breakou
t)距離Ａだけ上流側に隔たったその１番前側の部分を構
成する切断縁部(breakout lip)４４を持っている。出口
４２は下流側に伸びて、そこでの肉厚（壁の厚さ）を減
らすことなく、後縁３４で直接的に終端する。図３に示
す実施態様では、個別の出口４２の輪郭は全体的に矩形
であるが、希望に応じて任意の適当な輪郭を持つことが
出来、それに対応した切断縁部を後縁より上流側に設け
る。
t)距離Ａだけ上流側に隔たったその１番前側の部分を構
成する切断縁部(breakout lip)４４を持っている。出口
４２は下流側に伸びて、そこでの肉厚（壁の厚さ）を減
らすことなく、後縁３４で直接的に終端する。図３に示
す実施態様では、個別の出口４２の輪郭は全体的に矩形
であるが、希望に応じて任意の適当な輪郭を持つことが
出来、それに対応した切断縁部を後縁より上流側に設け
る。
【００２２】最初に図２に示したように、隣り合ったベ
ーン２６が円周方向に隔たって、燃焼ガス２０をその中
に通し又は加速するように構成された対応するノズル流
れ通路４６を構成している。ベーンの各々の後縁３４が
隣接したベーン２６の対応する吸込み側３０から隔たっ
て、ノズル通路４６に対する流れ面積が最小ののど部４
８を構成している。燃焼ガス２０が隣り合ったベーンの
対応する前縁の間の個別のノズル通路４６に入り、のど
部４８に収斂する通路の中で加速される。
ーン２６が円周方向に隔たって、燃焼ガス２０をその中
に通し又は加速するように構成された対応するノズル流
れ通路４６を構成している。ベーンの各々の後縁３４が
隣接したベーン２６の対応する吸込み側３０から隔たっ
て、ノズル通路４６に対する流れ面積が最小ののど部４
８を構成している。燃焼ガス２０が隣り合ったベーンの
対応する前縁の間の個別のノズル通路４６に入り、のど
部４８に収斂する通路の中で加速される。
【００２３】本発明では、後縁孔３８のところで、ベー
ンの圧力側２８に沿って燃焼ガス２０を、この後縁孔か
ら吐出される冷却空気１８の速度と少なくとも同じ速度
まで加速する手段を設ける。
ンの圧力側２８に沿って燃焼ガス２０を、この後縁孔か
ら吐出される冷却空気１８の速度と少なくとも同じ速度
まで加速する手段を設ける。
【００２４】従来のノズルの設計では、後縁孔から吐出
される冷却空気は、その場所での燃焼ガスの速度よりも
かなり高い速度を持っている。これに対応して、冷却空
気がベーンから吐出されたときに燃焼ガスと混合される
とき、かなりの混合損失が生じ、これは機関の全体的な
効率を下げるだけでなく、冷却空気がベーンの後縁を冷
却する能力をも低下させる。
される冷却空気は、その場所での燃焼ガスの速度よりも
かなり高い速度を持っている。これに対応して、冷却空
気がベーンから吐出されたときに燃焼ガスと混合される
とき、かなりの混合損失が生じ、これは機関の全体的な
効率を下げるだけでなく、冷却空気がベーンの後縁を冷
却する能力をも低下させる。
【００２５】燃焼ガスの局部的な速度より低いか、等し
いかあるいは大体等しい速度で、後縁孔で冷却空気を吐
出するようにベーンを選択的に定めることにより、本発
明では、混合損失が減少し、それに伴って後縁に於ける
吐出空気の冷却能力が高くなる。
いかあるいは大体等しい速度で、後縁孔で冷却空気を吐
出するようにベーンを選択的に定めることにより、本発
明では、混合損失が減少し、それに伴って後縁に於ける
吐出空気の冷却能力が高くなる。
【００２６】図２及び３に示した１つのエーロフォイル
・ベーンの後縁領域の一例の形が、見易いように、図４
に著しく拡大して示されている。圧力側及び吸込み側を
構成する各々のベーン２６の側壁は、機関の用途毎に、
適当な最小の厚さを持っており、吸込み側３０は略一様
な厚さを持っていて、後縁３４のところで対応する最小
の厚さＢで終端する。後縁の厚さＢは、例えば、約２５
乃至３０ミル（０．６４乃至０．７６ｍｍ）であってよ
い。
・ベーンの後縁領域の一例の形が、見易いように、図４
に著しく拡大して示されている。圧力側及び吸込み側を
構成する各々のベーン２６の側壁は、機関の用途毎に、
適当な最小の厚さを持っており、吸込み側３０は略一様
な厚さを持っていて、後縁３４のところで対応する最小
の厚さＢで終端する。後縁の厚さＢは、例えば、約２５
乃至３０ミル（０．６４乃至０．７６ｍｍ）であってよ
い。
【００２７】各々のベーンは、切断縁部４４のところで
圧力側及び吸込み側を横切る厚さＣを持っている。燃焼
ガス２０を局部的に加速する手段は、切断縁部４４のと
ころでベーンの厚さＣを予定の形で選んで、切断縁部４
４のところ、並びに少なくとも部分的にはそれより上流
側のところで、ノズル通路４６の流れ面積を局部的に減
らして、切断縁部を通越す燃焼ガスを、絶縁切断縁部４
４に於ける吐出冷却空気１８の速度と少なくとも同じ速
度まで局部的に加速することを含む。
圧力側及び吸込み側を横切る厚さＣを持っている。燃焼
ガス２０を局部的に加速する手段は、切断縁部４４のと
ころでベーンの厚さＣを予定の形で選んで、切断縁部４
４のところ、並びに少なくとも部分的にはそれより上流
側のところで、ノズル通路４６の流れ面積を局部的に減
らして、切断縁部を通越す燃焼ガスを、絶縁切断縁部４
４に於ける吐出冷却空気１８の速度と少なくとも同じ速
度まで局部的に加速することを含む。
【００２８】図４に示すように、ベーンの厚さＣが、図
２に示した長さＤに互って、後縁３４の上流側からベー
ンの前縁３２の手前まで、圧力側２８に沿って変化し
て、燃焼ガスを後縁孔に於ける所望の速度まで局部的に
加速する。
２に示した長さＤに互って、後縁３４の上流側からベー
ンの前縁３２の手前まで、圧力側２８に沿って変化し
て、燃焼ガスを後縁孔に於ける所望の速度まで局部的に
加速する。
【００２９】図４には、後縁に於ける改善された性能を
達成するようにタービン・ノズルを作る一例の方法が図
式的にフローチャートの形で示されている。この方法
は、前縁から後縁まで、隣り合ったベーンの間に構成さ
れる対応するノズル流れ通路４６を通る燃焼ガス２０を
加速する為に、幾つかのベーン２６の空気力学的な輪郭
を任意の普通の方法で定めることから始まる。図４に一
部分を示したベーン・エーロフォイルの最初の空気力学
的な輪郭５０が、吸込み側に沿って実線で、そして圧力
側に沿って鎖線で示されており、最初の圧力側の空気力
学的な輪郭は、図２に示した長さＤを含めて後縁から前
縁までに及ぶ。
達成するようにタービン・ノズルを作る一例の方法が図
式的にフローチャートの形で示されている。この方法
は、前縁から後縁まで、隣り合ったベーンの間に構成さ
れる対応するノズル流れ通路４６を通る燃焼ガス２０を
加速する為に、幾つかのベーン２６の空気力学的な輪郭
を任意の普通の方法で定めることから始まる。図４に一
部分を示したベーン・エーロフォイルの最初の空気力学
的な輪郭５０が、吸込み側に沿って実線で、そして圧力
側に沿って鎖線で示されており、最初の圧力側の空気力
学的な輪郭は、図２に示した長さＤを含めて後縁から前
縁までに及ぶ。
【００３０】ベーンの輪郭を最初に定めた後、冷却空気
を吐出する為に圧力側２８を通抜ける対応する出口４２
と共に、１列の後縁孔３８が後縁３４の背後でベーンの
内側に設けられる。最初の設計では、４４ａで示す切断
縁部が、後縁３４から最初の切断距離Ｅだけ上流側に隔
たり、図４に破線で示されている。最初の切断縁部４４
ａの切断距離Ｅは、切断縁部に取り得る最小の厚さＦ及
びそこでの孔３８の対応する厚さＧによって制御され
る。
を吐出する為に圧力側２８を通抜ける対応する出口４２
と共に、１列の後縁孔３８が後縁３４の背後でベーンの
内側に設けられる。最初の設計では、４４ａで示す切断
縁部が、後縁３４から最初の切断距離Ｅだけ上流側に隔
たり、図４に破線で示されている。最初の切断縁部４４
ａの切断距離Ｅは、切断縁部に取り得る最小の厚さＦ及
びそこでの孔３８の対応する厚さＧによって制御され
る。
【００３１】切断縁部の厚さＦの最小値は、運転中、そ
の劣化を招いて、ベーンの寿命に悪影響を及ぼす切断縁
部の望ましくない燃焼又は酸化を防止するように選ばれ
る。典型的なノズルの設計では、切断縁部の厚さＦは、
約１０ミル（０．２５ｍｍ）より大きいことが好まし
く、例えば約１４ミル（０．３６ｍｍ）であることが好
ましい。これに対応する切断距離Ｅは、孔の幅Ｇが約１
７ミル（０．４３ｍｍ）及び切断縁部に於けるベーンの
厚さＣが約６１ミル（１．５５ｍｍ）の場合、約２００
ミル（５ｍｍ）である。
の劣化を招いて、ベーンの寿命に悪影響を及ぼす切断縁
部の望ましくない燃焼又は酸化を防止するように選ばれ
る。典型的なノズルの設計では、切断縁部の厚さＦは、
約１０ミル（０．２５ｍｍ）より大きいことが好まし
く、例えば約１４ミル（０．３６ｍｍ）であることが好
ましい。これに対応する切断距離Ｅは、孔の幅Ｇが約１
７ミル（０．４３ｍｍ）及び切断縁部に於けるベーンの
厚さＣが約６１ミル（１．５５ｍｍ）の場合、約２００
ミル（５ｍｍ）である。
【００３２】ベーン及びベーン間の流れ通路４６の所期
の輪郭が、下流側のタービンの回転羽根によるこの後の
エネルギの抽出の為に、ベーンの間での燃焼ガスの加速
の為に、ノズルの空気力学的及び熱力学的な性能を最適
にするように任意の普通の形で定められる。この最初の
空気力学的な設計は、後縁孔自体の影響を含む必要がな
い。
の輪郭が、下流側のタービンの回転羽根によるこの後の
エネルギの抽出の為に、ベーンの間での燃焼ガスの加速
の為に、ノズルの空気力学的及び熱力学的な性能を最適
にするように任意の普通の形で定められる。この最初の
空気力学的な設計は、後縁孔自体の影響を含む必要がな
い。
【００３３】その結果、普通のタービン・ノズルの設計
では、図４に示すような後縁冷却孔が、後でノズルの設
計に導入されるとき、その孔から吐出される冷却空気
は、そこを流れる燃焼ガスの速度よりかなり高い速度に
なる。この為、高速の冷却空気がそれより低速の燃焼ガ
スと一緒になって混合されるとき、対応する混合損失が
生じる。また、後縁３４の冷却が低下して、吐出される
冷却空気の冷却の上での有効性が減ずる。
では、図４に示すような後縁冷却孔が、後でノズルの設
計に導入されるとき、その孔から吐出される冷却空気
は、そこを流れる燃焼ガスの速度よりかなり高い速度に
なる。この為、高速の冷却空気がそれより低速の燃焼ガ
スと一緒になって混合されるとき、対応する混合損失が
生じる。また、後縁３４の冷却が低下して、吐出される
冷却空気の冷却の上での有効性が減ずる。
【００３４】ベーンの空気力学的な輪郭を最初に定めた
後、その空気力学的な輪郭は、この後、圧力側２８だけ
に沿って、特に、切断縁部及びその上流側で決め直し
て、燃焼ガスが、切断縁部で吐出される冷却空気の速度
と少なくとも同じ速度まで局部的に加速されるようにす
る。
後、その空気力学的な輪郭は、この後、圧力側２８だけ
に沿って、特に、切断縁部及びその上流側で決め直し
て、燃焼ガスが、切断縁部で吐出される冷却空気の速度
と少なくとも同じ速度まで局部的に加速されるようにす
る。
【００３５】図４に示す実施態様では、切断縁部のとこ
ろでのノズル通路４６を対応的に狭める為に、厚さの増
加Ｈを追加することにより、切断縁部のところでベーン
を一層厚手に決め直して、切断縁部のところでのノズル
通路４６を対応的に狭めるようにする。ベーンは、図２
に示す決め直した距離Ｄに互って、その圧力側２８に沿
って、後縁３４から一層厚手にして、切断縁部に於ける
燃焼ガスの希望する通りの局部的な加速を達成する為に
滑らかな変化及びテーパ(taper) を持たせる。
ろでのノズル通路４６を対応的に狭める為に、厚さの増
加Ｈを追加することにより、切断縁部のところでベーン
を一層厚手に決め直して、切断縁部のところでのノズル
通路４６を対応的に狭めるようにする。ベーンは、図２
に示す決め直した距離Ｄに互って、その圧力側２８に沿
って、後縁３４から一層厚手にして、切断縁部に於ける
燃焼ガスの希望する通りの局部的な加速を達成する為に
滑らかな変化及びテーパ(taper) を持たせる。
【００３６】一実施態様では、ベーンの圧力側２８が、
燃焼ガスを対応的に局部的に加速する為に、切断縁部の
場所の近くで反対側の吸込み側から、厚さの増加Ｈだ
け、例えば約７ミル（０．１８ｍｍ）だけ遠ざけられ
る。この局部的な加速はガス速度を約４％高めて、圧力
側の輪郭の決め直しをしない場合のガス速度より４％高
い切断縁部のところでの吐出冷却空気の速度に等しくす
る。
燃焼ガスを対応的に局部的に加速する為に、切断縁部の
場所の近くで反対側の吸込み側から、厚さの増加Ｈだ
け、例えば約７ミル（０．１８ｍｍ）だけ遠ざけられ
る。この局部的な加速はガス速度を約４％高めて、圧力
側の輪郭の決め直しをしない場合のガス速度より４％高
い切断縁部のところでの吐出冷却空気の速度に等しくす
る。
【００３７】従って、ベーンの最適の空気力学的な輪郭
を最初に定め、その後、所期の後縁冷却孔における吐出
冷却空気の所期の速度のうちの過大な速度分を決定する
ことにより、ベーンの圧力側は、燃焼ガスを局部的に加
速して切断縁部のところで少なくとも吐出冷却空気の前
記過大な速度分を打ち消す（即ち、それに等しい）速度
上昇を持つように、決め直すことが出来る。こうするこ
とにより、後縁孔から吐出される冷却空気は、略同じ速
度で燃焼ガスと一緒になり、それによる混合損失を最小
限に抑える。
を最初に定め、その後、所期の後縁冷却孔における吐出
冷却空気の所期の速度のうちの過大な速度分を決定する
ことにより、ベーンの圧力側は、燃焼ガスを局部的に加
速して切断縁部のところで少なくとも吐出冷却空気の前
記過大な速度分を打ち消す（即ち、それに等しい）速度
上昇を持つように、決め直すことが出来る。こうするこ
とにより、後縁孔から吐出される冷却空気は、略同じ速
度で燃焼ガスと一緒になり、それによる混合損失を最小
限に抑える。
【００３８】図４に破線で示すように、切断縁部４４ａ
の最初の場所を、最初の空気力学的な輪郭の設計に対応
する最初の切断距離Ｅのところに保った場合、その厚さ
は厚さの増加Ｈを追加した分だけ、一層厚手になる。こ
れは受容れることの出来る設計であるが、ベーンの後縁
の性能を更に改善することが出来る。
の最初の場所を、最初の空気力学的な輪郭の設計に対応
する最初の切断距離Ｅのところに保った場合、その厚さ
は厚さの増加Ｈを追加した分だけ、一層厚手になる。こ
れは受容れることの出来る設計であるが、ベーンの後縁
の性能を更に改善することが出来る。
【００３９】更に具体的に言うと、図４に示すように、
局部的に加速する手段によって導入された、後縁近くで
のベーンの厚さの選択的な増加を有利に利用して、切断
縁部４４を後縁３４に更に近付け、後縁３４で吐出され
る空気の冷却効果を更に改善することが出来る。
局部的に加速する手段によって導入された、後縁近くで
のベーンの厚さの選択的な増加を有利に利用して、切断
縁部４４を後縁３４に更に近付け、後縁３４で吐出され
る空気の冷却効果を更に改善することが出来る。
【００４０】例えば、切断縁部４４は、対応する切断距
離Ａまで後縁３４に更に近付けることにより、燃焼及び
酸化等による運転中の劣化を防止する為に、その厚さＫ
を最小にすることが出来る。切断縁部４４ａの元の場所
で、ベーンの圧力側に厚さＨを追加しているので、切断
縁部は、必要な最小の厚さＦよりも一層大きな厚さを持
っている。
離Ａまで後縁３４に更に近付けることにより、燃焼及び
酸化等による運転中の劣化を防止する為に、その厚さＫ
を最小にすることが出来る。切断縁部４４ａの元の場所
で、ベーンの圧力側に厚さＨを追加しているので、切断
縁部は、必要な最小の厚さＦよりも一層大きな厚さを持
っている。
【００４１】従って、最終的な切断縁部４４の対応する
厚さＫが、その最小値より低くならなければ、切断縁部
を後方に、元の切断距離Ｅより小さい任意の適当な切断
距離Ａまで、後縁３４に更に近付けることが出来る。
厚さＫが、その最小値より低くならなければ、切断縁部
を後方に、元の切断距離Ｅより小さい任意の適当な切断
距離Ａまで、後縁３４に更に近付けることが出来る。
【００４２】例えば、後縁孔３８の同じ厚さＧに対し、
位置を決め直した切断縁部４４ａの厚さＫはもとの切断
縁部４４ａの最小の厚さＦに等しく、例えば１４ミル
（０．３６ｍｍ）にすることが出来る。この設計例に対
する対応する切断距離Ａは、約１８０ミル（４．５７ｍ
ｍ）であり、これは２００ミル（５．０８ｍｍ）の元の
切断距離Ｅよりもかなり小さい。
位置を決め直した切断縁部４４ａの厚さＫはもとの切断
縁部４４ａの最小の厚さＦに等しく、例えば１４ミル
（０．３６ｍｍ）にすることが出来る。この設計例に対
する対応する切断距離Ａは、約１８０ミル（４．５７ｍ
ｍ）であり、これは２００ミル（５．０８ｍｍ）の元の
切断距離Ｅよりもかなり小さい。
【００４３】従って、図４に示す特定の設計に対する切
断縁部４４は、後縁３４に更に近付けられ、これによっ
て出口から吐出される冷却空気は、後縁３４に更に近付
けられ、その冷却効果を高める。
断縁部４４は、後縁３４に更に近付けられ、これによっ
て出口から吐出される冷却空気は、後縁３４に更に近付
けられ、その冷却効果を高める。
【００４４】図２に示すように、ノズル通路４６が１つ
のベーンの圧力側２８及び隣りのベーンの吸込み側３０
の間に構成され、その為それに沿って局部的な速度差を
受ける。各々のベーンは、吸込み側では、圧力側よりも
一層大きな速度で燃焼ガスを加速するように空気力学的
に構成される。ベーン及びノズル通路４６が、空気力学
的及び熱力学的な性能を最適にするように定められ、ベ
ーンの間の速度分布はそれに対応して変化する。
のベーンの圧力側２８及び隣りのベーンの吸込み側３０
の間に構成され、その為それに沿って局部的な速度差を
受ける。各々のベーンは、吸込み側では、圧力側よりも
一層大きな速度で燃焼ガスを加速するように空気力学的
に構成される。ベーン及びノズル通路４６が、空気力学
的及び熱力学的な性能を最適にするように定められ、ベ
ーンの間の速度分布はそれに対応して変化する。
【００４５】後縁から前縁の直前までの適当な決め直し
長さＤに互って、個別のベーンの圧力側だけに沿って局
部的な厚さの増加Ｈを選択的に導入することにより、ノ
ズルの最適の性能は悪影響を受けることなく、また後縁
自体の冷却を更に強めながら後縁孔に於ける冷却空気と
燃焼ガスの間の混合損失を減らしたことにより、更に改
善される。
長さＤに互って、個別のベーンの圧力側だけに沿って局
部的な厚さの増加Ｈを選択的に導入することにより、ノ
ズルの最適の性能は悪影響を受けることなく、また後縁
自体の冷却を更に強めながら後縁孔に於ける冷却空気と
燃焼ガスの間の混合損失を減らしたことにより、更に改
善される。
【００４６】厚さの増加Ｈは必要に応じて、後縁３４及
び前縁３２の近くでの最小値又はゼロの値から、その中
間での最大値まで増加し、最終的な切断縁部４４の場所
に適当な値を持つ。こうすることにより、厚さの変化
が、ベーンの圧力側に沿って徐々に変化し、燃焼ガス
を、切断縁部に於ける冷却空気の吐出速度と略その速度
を釣合わせるように局部的に加速し、そこでの混合損失
を減らすと共に、後縁冷却を改善する。
び前縁３２の近くでの最小値又はゼロの値から、その中
間での最大値まで増加し、最終的な切断縁部４４の場所
に適当な値を持つ。こうすることにより、厚さの変化
が、ベーンの圧力側に沿って徐々に変化し、燃焼ガス
を、切断縁部に於ける冷却空気の吐出速度と略その速度
を釣合わせるように局部的に加速し、そこでの混合損失
を減らすと共に、後縁冷却を改善する。
【００４７】従って、このベーンの厚さの変化は、大部
分のノズル流れ通路４６内の燃焼ガスを、後縁孔の出口
４２の空気速度まで加速するには不十分である。ノズル
の流れ通路４６の範囲全体は、元の速度分布になり、上
に述べたように後縁の出口４０でのみ、速度が局部的に
高められ、上に述べたように性能を高める。
分のノズル流れ通路４６内の燃焼ガスを、後縁孔の出口
４２の空気速度まで加速するには不十分である。ノズル
の流れ通路４６の範囲全体は、元の速度分布になり、上
に述べたように後縁の出口４０でのみ、速度が局部的に
高められ、上に述べたように性能を高める。
【００４８】この結果得られる個別のベーン２６は、構
造的にも機能的にも、変更されていないベーンとは異な
り、タービン・ノズル内で性能を高めるように協働す
る。従って、この改良された製法を実施することによっ
て得られるベーン及びノズルは、元の設計や他の方法で
は得られない利点が得られる。
造的にも機能的にも、変更されていないベーンとは異な
り、タービン・ノズル内で性能を高めるように協働す
る。従って、この改良された製法を実施することによっ
て得られるベーン及びノズルは、元の設計や他の方法で
は得られない利点が得られる。
【００４９】以上、本発明を一例としての第１段タービ
ン・ノズルの設計に関連して説明したが、本発明を任意
のタービン・エーロフォイルに取入れて、その利点をも
たらすことが出来る。
ン・ノズルの設計に関連して説明したが、本発明を任意
のタービン・エーロフォイルに取入れて、その利点をも
たらすことが出来る。
【００５０】本発明の好ましい実施態様と考えられるも
のを説明したが、当業者には、以上の説明から、本発明
のこの他の変更が容易に考えられよう。従って、本発明
の範囲内に含まれるこのような全ての変更を特許請求の
範囲は確保しようとするものである。
のを説明したが、当業者には、以上の説明から、本発明
のこの他の変更が容易に考えられよう。従って、本発明
の範囲内に含まれるこのような全ての変更を特許請求の
範囲は確保しようとするものである。
【図１】本発明の好ましい実施態様による、燃焼器の出
口に配置された高圧タービン・ノズルの一部分の断面図
である。
口に配置された高圧タービン・ノズルの一部分の断面図
である。
【図２】図２に示したノズルの一部分を線２−２で切っ
た横断面図である。
た横断面図である。
【図３】図２に示す１つのエーロフォイルの後縁領域を
線３−３で切った見た拡大図である。
線３−３で切った見た拡大図である。
【図４】本発明の実施態様によるエーロフォイルを作る
方法を図式的に示すための、図２及び３に示すエーロフ
ォイルの後縁の拡大横断面図である。
方法を図式的に示すための、図２及び３に示すエーロフ
ォイルの後縁の拡大横断面図である。
１０ 高圧タービン・ノズル １６ 環状ケーシング ２６ ベーン ２８ 圧力側 ３０ 吸込み側 ３２ 前縁 ３４ 後縁 ３６ 内部冷却空気通路 ３８ 後縁孔 ４０ 入口 ４２ 出口 ４４ 切断縁部 ４６ ノズル流れ通路 ４８ のど部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ドナルド・クリントン・ウェルドン アメリカ合衆国、マサチューセッツ州、ボ ックスフォード、アンダーセン・ドライ ブ、48番
Claims (16)
- 【請求項１】 前縁（３２）及び後縁（３４）の間を伸
びていて、内部冷却空気通路（３６）を画成する圧力側
（２８）及び吸込み側（２８）と、 前記後縁の背後で前記空気通路と流れが連通するように
配置された１列の後縁孔（３８）と、 前記後縁孔のところで前記圧力側に沿って燃焼ガス（２
０）を、前記後縁孔から吐出される冷却空気（１８）の
速度と少なくとも同じ速度まで加速する手段と、を有す
るタービン・エーロフォイル。 - 【請求項２】 各々の前記後縁孔（３８）が前記圧力側
（２８）を通抜ける出口（４２）を含み、切断縁部（４
４）が前記後縁から上流側に隔たっており、前記加速す
る手段は、前記切断縁部（４４）を前記後縁に近付け
て、その冷却を改善するように構成されている請求項１
記載のタービン・エーロフォイル。 - 【請求項３】 向かい合った前縁（３２）及び後縁（３
４）の間を伸びていて、その中に内部冷却空気通路（３
６）を画成している向かい合った圧力側（２８）及び吸
込み側（３０）を有するタービン・エーロフォイルであ
って、 冷却空気（１８）を吐出する為に前記空気通路と流れが
連通して前記後縁の背後に配置されてる１列の後縁孔
（３８）を有し、該１列の後縁孔（３８）は、前記圧力
側（２８）を通抜ける対応する出口（４２）を持ってい
て、各々の出口は前記後縁から上流側に隔たる切断縁部
（４４）を持っており、 当該エーロフォイルは、隣接する１つのエーロフォイル
の向かい合った吸込み側からの前記圧力側の位置が、前
記切断縁部を通越す燃焼ガス（２０）を前記切断縁部で
吐出される前記冷却空気の速度と少なくとも同じ速度ま
で局部的に加速する位置になるように、前記切断縁部の
ところで前記圧力側及び吸込み側を横切る厚さ（Ｃ）を
有していること、を特徴とするタービン・エーロフォイ
ル。 - 【請求項４】 前記エーロフォイルの厚さが、前記燃焼
ガスを前記後縁孔の出口に於ける空気吐出速度と少なく
とも同じ速度まで局部的に加速する為に、前記圧力側に
沿って前記後縁（３４）から前記前縁（３２）の手前ま
で変化している請求項３記載のタービン・エーロフォイ
ル。 - 【請求項５】 前記エーロフォイルの厚さの変化が、大
部分の流れ通路（４６）内の燃焼ガス（２０）を前記後
縁出口孔（４２）に於ける空気速度まで加速するには不
十分である請求項４記載のタービン・エーロフォイル。 - 【請求項６】 前記切断縁部（４４）が、その劣化を防
止する為の最小厚さになるように、前記後縁（３４）か
ら隔たっている請求項４記載のタービン・エーロフォイ
ル。 - 【請求項７】 内側（２２）及び外側バンド（２４）の
間を伸びる複数個のベーン（２６）を有し、 各々のベーン（２６）は、向かい合った前縁（３２）及
び後縁（３４）の間を伸びていて、その中に内部冷却空
気通路（３６）を画成する向かい合った圧力側（２８）
及び吸込み側（３０）を持ち、隣り合ったベーンが円周
方向に隔たって、その中で燃焼ガス（２０）を加速する
為のノズル通路（４６）を形成しており、 各々のベーンの後縁（３４）が隣接するベーンの対応す
る吸込み側（３０）から隔たって、前記ノズル通路に対
する流れ面積が最小ののど部（４８）を構成しており、 更に、各々のベーン（２６）が、そこから冷却空気（１
８）を吐出する為に前記冷却空気通路と流れが連通する
ように前記後縁の背後に配置された１列の後縁孔（３
８）を含んでいて、これらの孔は前記圧力側（２８）を
通抜ける対応する出口（４２）を持っており、各々の出
口が前記後縁から上流側に隔たる切断縁部（４４）を持
っており、 各々のベーン（２６）は、隣接する１つのエーロフォイ
ルの向かい合った吸込み側（３０）からの前記圧力側の
位置が、前記切断縁部（４４）を通越す燃焼ガス（２
０）を前記切断縁部で吐出される前記冷却空気の速度と
少なくとも同じ速度まで局部的に加速する位置になるよ
うに、前記切断縁部のところで前記圧力側及び吸込み側
を横切る厚さ（Ｃ）を有していること、 を特徴とするタービン・ノズル。 - 【請求項８】 前記ベーンの厚さが、前記燃焼ガスを前
記後縁孔の出口に於ける空気吐出速度と少なくとも同じ
速度まで局部的に加速する為に、前記圧力側に沿って前
記後縁（３４）から前記前縁（３２）の手前まで変化し
ている請求項７記載のタービン・ノズル。 - 【請求項９】 前記ベーンの厚さの変化が、大部分の流
れ通路（４６）に於て前記燃焼ガス（２０）を前記後縁
孔の出口（４２）に於ける速度まで加速するには不十分
である請求項８記載のタービン・ノズル。 - 【請求項１０】 前記切断縁部（４４）が、その劣化を
防止する為の最小厚さになるように、前記後縁（３４）
から隔たっている請求項８記載のタービン・ノズル。 - 【請求項１１】 タービン・ノズル（１０）を作る方法
に於て、 その間のノズル流れ通路（４６）を通る燃焼ガス（２
０）を加速する為の複数個のベーン（２６）の空気力学
的な輪郭を定める工程と、 前記ベーンの後縁（３４）の背後に配置され、該ベーン
の圧力側（２８）を通抜ける対応する出口（４２）を持
つ１列の後縁孔（３８）であって、各々の出口が前記後
縁（３４）から切断距離Ｅだけ上流側に隔たる切断縁部
（４４ａ）を持ち、前記孔が前記切断縁部に於ける燃焼
ガスの速度より高い速度で冷却空気（１８）を突出する
ような寸法である１列の後縁孔（３８）を定める工程
と、 前記燃焼ガスを、前記切断縁部（４４）のところで吐出
される冷却空気の速度と少なくとも同じ速度まで局部的
に加速するように、前記切断縁部（４４ａ）に於ける前
記圧力側（２８）に沿った前記ベーンの空気力学的な輪
郭を決め直す工程と、を含んでいる前記方法。 - 【請求項１２】 前記ベーンが、前記ノズル通路を対応
的に狭める為に、前記切断縁部（４４）で一層厚手に決
め直される請求項１１記載の方法。 - 【請求項１３】 更に、前記切断距離を減らす為に、前
記切断縁部（４４）を前記後縁（３４）に近付けるよう
にその位置を決め直す工程を含む請求項１２記載の方
法。 - 【請求項１４】 請求項１１記載の方法によって作られ
たタービン・ノズル。 - 【請求項１５】 請求項１２記載の方法によって作られ
たタービン・ノズル。 - 【請求項１６】 請求項１３記載の方法によって作られ
たタービン・ノズル。
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