JP2000354769A - 排気ガス浄化触媒の製造方法 - Google Patents
排気ガス浄化触媒の製造方法Info
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- JP2000354769A JP2000354769A JP11167751A JP16775199A JP2000354769A JP 2000354769 A JP2000354769 A JP 2000354769A JP 11167751 A JP11167751 A JP 11167751A JP 16775199 A JP16775199 A JP 16775199A JP 2000354769 A JP2000354769 A JP 2000354769A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 金属担体とウォッシュコート層との密着性に
優れ、耐久性が向上するとともに、浄化性能も向上した
排気ガス浄化触媒の製造方法を提供する。 【解決手段】 金属担体へスラリーをウォッシュコート
してから触媒を製造するにあたり、ウォッシュコート処
理において、γ−アルミナを主成分とするスラリー中に
該金属担体を浸漬させる工程、および、該スラリー中で
キャビテーションによる局部的な温度差および圧力差を
生じさせる工程、を含んでいることを特徴とする排気ガ
ス浄化触媒の製造方法。
優れ、耐久性が向上するとともに、浄化性能も向上した
排気ガス浄化触媒の製造方法を提供する。 【解決手段】 金属担体へスラリーをウォッシュコート
してから触媒を製造するにあたり、ウォッシュコート処
理において、γ−アルミナを主成分とするスラリー中に
該金属担体を浸漬させる工程、および、該スラリー中で
キャビテーションによる局部的な温度差および圧力差を
生じさせる工程、を含んでいることを特徴とする排気ガ
ス浄化触媒の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用排気ガス
浄化触媒の製造方法に関し、特に、金属担体からの触媒
活性層の剥離を有効に防止する技術に関するものであ
り、金属へのセラミックス・コーティングに広く適用す
ることができる。
浄化触媒の製造方法に関し、特に、金属担体からの触媒
活性層の剥離を有効に防止する技術に関するものであ
り、金属へのセラミックス・コーティングに広く適用す
ることができる。
【０００２】
【従来の技術】自動車の排気ガス中に含まれる一酸化炭
素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯx）
等の有害物質を浄化するために、触媒が用いられてい
る。従来、触媒としては、セラミックス製のハニカム担
体上に、γ−アルミナを主成分としたスラリーをコート
し（ウォッシュコート）、白金（Ｐｔ），ロジウム（Ｒ
ｈ），パラジウム（Ｐｄ）等の貴金属を担持したものが
多用されている。近年では、排出ガス規制の強化や振動
の大きい二輪車への触媒適用の拡大から、ステンレス製
のハニカムやパンチングチューブ等の金属製の触媒担体
が使用されるようになってきている。
素（ＣＯ）、炭化水素（ＨＣ）、窒素酸化物（ＮＯx）
等の有害物質を浄化するために、触媒が用いられてい
る。従来、触媒としては、セラミックス製のハニカム担
体上に、γ−アルミナを主成分としたスラリーをコート
し（ウォッシュコート）、白金（Ｐｔ），ロジウム（Ｒ
ｈ），パラジウム（Ｐｄ）等の貴金属を担持したものが
多用されている。近年では、排出ガス規制の強化や振動
の大きい二輪車への触媒適用の拡大から、ステンレス製
のハニカムやパンチングチューブ等の金属製の触媒担体
が使用されるようになってきている。
【０００３】金属製の触媒担体（金属担体）へのウォッ
シュコートはセラミックス製とは異なり、担体が吸水性
を持たないため、直接塗布するだけでは密着性が悪く、
容易に剥離してしまうという問題があった。また、金属
担体には、加工時あるいは防錆の目的で油分が付着して
おり、ウォッシュコート前に十分に脱脂を行わないと水
分を弾いてしまい、ウォッシュコートが付着しない。さ
らに、スラリー中にγ−アルミナの他、酸素貯蔵物質の
酸化セリウムが添加されている場合、アルミナ約３ｇ／
ｃｍ3，酸化セリウム約７ｇ／ｃｍ3の比重の違いによっ
て、通常の撹拌だけでは比重の大きい酸化セリウムのみ
が沈降してしまい、スラリーの分散性が悪いという問題
点があった。
シュコートはセラミックス製とは異なり、担体が吸水性
を持たないため、直接塗布するだけでは密着性が悪く、
容易に剥離してしまうという問題があった。また、金属
担体には、加工時あるいは防錆の目的で油分が付着して
おり、ウォッシュコート前に十分に脱脂を行わないと水
分を弾いてしまい、ウォッシュコートが付着しない。さ
らに、スラリー中にγ−アルミナの他、酸素貯蔵物質の
酸化セリウムが添加されている場合、アルミナ約３ｇ／
ｃｍ3，酸化セリウム約７ｇ／ｃｍ3の比重の違いによっ
て、通常の撹拌だけでは比重の大きい酸化セリウムのみ
が沈降してしまい、スラリーの分散性が悪いという問題
点があった。
【０００４】一方、金属担体への触媒層の密着性を向上
させる技術としては、例えば、金属担体の表面にアルミ
ナのプラズマ溶射を行い、担体上に溶射層を形成してか
ら触媒層を担持する方法（特開平３−８５３１８号）、
アルミニウムを含有したフェライト系ステンレス鋼材を
担体として使用し、これを高温で熱処理し、鋼材表面に
アルミナのウィスカを形成させた上に、触媒層を担持さ
せる方法（特開平３−１５７１４３号）、金属担体にゾ
ルゲル法によりＴｉＯ2をコーティングしてから触媒層
を担持させる方法（特開平９−７５７５１号）、あるい
は、担体に耐熱性無機酸化物の被覆層を形成してから、
触媒層を担持する方法（特開平１０−５６０３号）等の
金属担体上に密着性を上げるための被膜層を形成してか
ら、ウォッシュコートを行う方法が開示されている。
させる技術としては、例えば、金属担体の表面にアルミ
ナのプラズマ溶射を行い、担体上に溶射層を形成してか
ら触媒層を担持する方法（特開平３−８５３１８号）、
アルミニウムを含有したフェライト系ステンレス鋼材を
担体として使用し、これを高温で熱処理し、鋼材表面に
アルミナのウィスカを形成させた上に、触媒層を担持さ
せる方法（特開平３−１５７１４３号）、金属担体にゾ
ルゲル法によりＴｉＯ2をコーティングしてから触媒層
を担持させる方法（特開平９−７５７５１号）、あるい
は、担体に耐熱性無機酸化物の被覆層を形成してから、
触媒層を担持する方法（特開平１０−５６０３号）等の
金属担体上に密着性を上げるための被膜層を形成してか
ら、ウォッシュコートを行う方法が開示されている。
【０００５】しかしながら、プラズマ溶射を用いる方法
では、担体形状に制約があり、中空、チューブ、ハニカ
ム等の形状には実施できないという問題点があり、アル
ミニウムを含有したフェライト系ステンレス鋼材を用い
る方法では、担体材質が制約されてしまうという問題点
があった。また、上記のいずれの方法においても、ウォ
ッシュコート前に新たな工程を必要とするので、コスト
的に高くなってしまう。
では、担体形状に制約があり、中空、チューブ、ハニカ
ム等の形状には実施できないという問題点があり、アル
ミニウムを含有したフェライト系ステンレス鋼材を用い
る方法では、担体材質が制約されてしまうという問題点
があった。また、上記のいずれの方法においても、ウォ
ッシュコート前に新たな工程を必要とするので、コスト
的に高くなってしまう。
【０００６】他方、セラミックス製ハニカム担体に対す
る触媒活性層の密着性を向上させる技術として、ウォッ
シュコート前に超音波照射してバインダーを低分子化
し、これをスラリーに添加して触媒層の密着性を高めよ
うとする方法も検討されている。ところが、このような
方法では吸水性を持たない金属担体の場合には、バイン
ダーを低分子化しても密着性に対する効果は何ら得られ
ず、触媒活性層の密着性等を改良することはできなかっ
た。
る触媒活性層の密着性を向上させる技術として、ウォッ
シュコート前に超音波照射してバインダーを低分子化
し、これをスラリーに添加して触媒層の密着性を高めよ
うとする方法も検討されている。ところが、このような
方法では吸水性を持たない金属担体の場合には、バイン
ダーを低分子化しても密着性に対する効果は何ら得られ
ず、触媒活性層の密着性等を改良することはできなかっ
た。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記従
来技術の問題点に鑑み、金属担体と触媒活性層であるウ
ォッシュコート層との密着性に優れ、耐久性が向上する
とともに、浄化性能も向上した排気ガス浄化触媒の製造
方法を開発すべく鋭意検討を行った。その結果、本発明
者らは、ウォッシュコートの際に特に超音波を照射する
ことにより、超音波の撹拌作用、気泡の生成・圧壊に伴
う局所的な高温・高圧による脱脂不十分部分の除去作
用、および、担体表面とウォッシュコート層との相互作
用等を生じさせることによって、上記問題点が解決され
ることを見い出した。本発明は、かかる見地より完成さ
れたものである。
来技術の問題点に鑑み、金属担体と触媒活性層であるウ
ォッシュコート層との密着性に優れ、耐久性が向上する
とともに、浄化性能も向上した排気ガス浄化触媒の製造
方法を開発すべく鋭意検討を行った。その結果、本発明
者らは、ウォッシュコートの際に特に超音波を照射する
ことにより、超音波の撹拌作用、気泡の生成・圧壊に伴
う局所的な高温・高圧による脱脂不十分部分の除去作
用、および、担体表面とウォッシュコート層との相互作
用等を生じさせることによって、上記問題点が解決され
ることを見い出した。本発明は、かかる見地より完成さ
れたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、金
属担体へスラリーをウォッシュコートしてから触媒を製
造するにあたり、ウォッシュコート処理において、γ−
アルミナを含有するスラリー中に該金属担体を浸漬させ
る工程、並びに、該スラリー中でキャビテーション（空
隙あるいは空洞形成）による局部的な温度差および圧力
差を生じさせる工程、を含んでいる排気ガス浄化触媒の
製造方法を提供するものである。通常、スラリー中に
は、キャビテーションによって局部的に高温・高圧が発
生する。ここで、上記キャビテーションとしては、金属
担体をスラリーに浸漬した状態で、超音波照射を用いる
ことが好適である。そして、上記スラリーには、例えば
アルミナと酸化セリウム等の比重の異なるセラミックス
粉末が含まれていることが好ましい。また、本発明は、
上記ウォッシュコート処理の後、白金，ロジウムおよび
パラジウムからなる群より選ばれる少なくとも１種類以
上の貴金属を、ウォッシュコートされた担体に担持させ
る排気ガス浄化触媒の製造方法を提供するものである。
属担体へスラリーをウォッシュコートしてから触媒を製
造するにあたり、ウォッシュコート処理において、γ−
アルミナを含有するスラリー中に該金属担体を浸漬させ
る工程、並びに、該スラリー中でキャビテーション（空
隙あるいは空洞形成）による局部的な温度差および圧力
差を生じさせる工程、を含んでいる排気ガス浄化触媒の
製造方法を提供するものである。通常、スラリー中に
は、キャビテーションによって局部的に高温・高圧が発
生する。ここで、上記キャビテーションとしては、金属
担体をスラリーに浸漬した状態で、超音波照射を用いる
ことが好適である。そして、上記スラリーには、例えば
アルミナと酸化セリウム等の比重の異なるセラミックス
粉末が含まれていることが好ましい。また、本発明は、
上記ウォッシュコート処理の後、白金，ロジウムおよび
パラジウムからなる群より選ばれる少なくとも１種類以
上の貴金属を、ウォッシュコートされた担体に担持させ
る排気ガス浄化触媒の製造方法を提供するものである。
【０００９】このような本発明の製造方法によれば、金
属担体上の脱脂不十分な成分の除去、および、担体表面
へのセラミックス粒子の激しい衝突により、担体表面と
ウォッシュコート層との密着性が増大する。これによっ
て、本発明により得られる排気ガス浄化触媒は耐久性に
優れ、長期間使用しても触媒活性成分の剥離量が低く抑
えられるので、触媒の浄化性能の低下も抑制される。ま
た、本発明では、スラリー中の比重が異なる成分の分散
性が向上するので、浄化性能も向上する。さらに、本発
明の製造方法によれば、ウォッシュコート処理工程前の
脱脂工程を簡略化あるいは省略することができ、工程数
削減によりコストダウンも可能である。以下、本発明に
ついて、詳細に説明する。
属担体上の脱脂不十分な成分の除去、および、担体表面
へのセラミックス粒子の激しい衝突により、担体表面と
ウォッシュコート層との密着性が増大する。これによっ
て、本発明により得られる排気ガス浄化触媒は耐久性に
優れ、長期間使用しても触媒活性成分の剥離量が低く抑
えられるので、触媒の浄化性能の低下も抑制される。ま
た、本発明では、スラリー中の比重が異なる成分の分散
性が向上するので、浄化性能も向上する。さらに、本発
明の製造方法によれば、ウォッシュコート処理工程前の
脱脂工程を簡略化あるいは省略することができ、工程数
削減によりコストダウンも可能である。以下、本発明に
ついて、詳細に説明する。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の排気ガス浄化触媒の製造
においては、金属製の担体にスラリーをウォッシュコー
ト処理した後、このウォッシュコートされた担体に、白
金，ロジウム又はパラジウム等の貴金属を担持させる。
本実施の形態では、ウォッシュコート処理において、先
ず、γ−アルミナを含有するスラリー中に金属担体を浸
漬する。スラリー中には、比重の異なるセラミックス粉
末が含まれていることが好ましく、例えばアルミナと酸
化セリウム等が含有されるのが良い。また、スラリーの
成分としてはγ−アルミナが主成分であり、水中に含有
される化合物の中では、通常最も含有比率が高く、好ま
しくは２０重量％以上である。
においては、金属製の担体にスラリーをウォッシュコー
ト処理した後、このウォッシュコートされた担体に、白
金，ロジウム又はパラジウム等の貴金属を担持させる。
本実施の形態では、ウォッシュコート処理において、先
ず、γ−アルミナを含有するスラリー中に金属担体を浸
漬する。スラリー中には、比重の異なるセラミックス粉
末が含まれていることが好ましく、例えばアルミナと酸
化セリウム等が含有されるのが良い。また、スラリーの
成分としてはγ−アルミナが主成分であり、水中に含有
される化合物の中では、通常最も含有比率が高く、好ま
しくは２０重量％以上である。
【００１１】次に、本実施の形態のウォッシュコート処
理では、上記スラリー中でキャビテーションによる局部
的な温度差および圧力差を生じさせる。そして、このキ
ャビテーション（空隙あるいは空洞形成）には超音波照
射が好適に用いられる。これによって、スラリー中で
は、気泡の生成・圧壊によって局部的に高温・高圧とな
る。超音波照射の時間は特に制限されることなく適宜選
択されるが、通常５秒〜５分間、好ましくは１０秒〜２
分間、より好ましくは３０秒〜１分間照射する。この
際、スラリー中で担体を上下に揺動させることが効果的
である。このような超音波照射の後、担体はスラリーか
ら引き上げ、通常、１００℃〜２００℃程度の熱風で乾
燥した後、５００〜７００℃にて１時間〜３時間程度焼
成して、ウォッシュコート層を形成する（図２参照）。
理では、上記スラリー中でキャビテーションによる局部
的な温度差および圧力差を生じさせる。そして、このキ
ャビテーション（空隙あるいは空洞形成）には超音波照
射が好適に用いられる。これによって、スラリー中で
は、気泡の生成・圧壊によって局部的に高温・高圧とな
る。超音波照射の時間は特に制限されることなく適宜選
択されるが、通常５秒〜５分間、好ましくは１０秒〜２
分間、より好ましくは３０秒〜１分間照射する。この
際、スラリー中で担体を上下に揺動させることが効果的
である。このような超音波照射の後、担体はスラリーか
ら引き上げ、通常、１００℃〜２００℃程度の熱風で乾
燥した後、５００〜７００℃にて１時間〜３時間程度焼
成して、ウォッシュコート層を形成する（図２参照）。
【００１２】そして、本実施の形態では、上記のような
工程を経てウォッシュコート層が形成された金属製の担
体に、白金，ロジウムおよびパラジウムからなる群より
選ばれる少なくとも１種類以上の貴金属を担持させる。
ここで担持させる貴金属は、１種類単独でも２種類以上
でも良く、その組み合わせも特に限定されず、例えば白
金とロジウム等の種々の組み合わせからなる活性種を、
含浸法等の通常の方法によって担持することができる。
工程を経てウォッシュコート層が形成された金属製の担
体に、白金，ロジウムおよびパラジウムからなる群より
選ばれる少なくとも１種類以上の貴金属を担持させる。
ここで担持させる貴金属は、１種類単独でも２種類以上
でも良く、その組み合わせも特に限定されず、例えば白
金とロジウム等の種々の組み合わせからなる活性種を、
含浸法等の通常の方法によって担持することができる。
【００１３】本発明は、ウォッシュコート処理の際に超
音波を照射し、キャビテーションに伴う気泡の生成・圧
壊による局所的な高温・高圧を発生させ、金属担体表面
の脱脂不十分な部分の除去、および、担体表面にスラリ
ー中のアルミナ、酸化セリウム等のセラミックス粒子が
激しく衝突することにより、担体表面とウォッシュコー
トとの相互作用が増大し、密着性を向上させるものであ
る。また、超音波の撹拌作用により、スラリー中の比重
が大きい酸化セリウムの沈降を防止し、スラリーの分散
性が向上し、ウォッシュコートに含まれる酸化セリウム
の量が増加することによって、触媒の浄化性能を向上さ
せることができる。以下、実施例によって本発明をより
詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何
ら制限されるものではない。
音波を照射し、キャビテーションに伴う気泡の生成・圧
壊による局所的な高温・高圧を発生させ、金属担体表面
の脱脂不十分な部分の除去、および、担体表面にスラリ
ー中のアルミナ、酸化セリウム等のセラミックス粒子が
激しく衝突することにより、担体表面とウォッシュコー
トとの相互作用が増大し、密着性を向上させるものであ
る。また、超音波の撹拌作用により、スラリー中の比重
が大きい酸化セリウムの沈降を防止し、スラリーの分散
性が向上し、ウォッシュコートに含まれる酸化セリウム
の量が増加することによって、触媒の浄化性能を向上さ
せることができる。以下、実施例によって本発明をより
詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例によって何
ら制限されるものではない。
【００１４】
【実施例】実施例１ 金属担体として、外径２２ｍｍ，長さ８５ｍｍ，厚さ１
ｍｍのステンレス（ＳＵＳ３０４）製パイプを用いた。
そして、ウォッシュコート前に担体を中性の脱脂剤にて
５分間、脱脂処理し、水洗・乾燥を行った。ウォッシュ
コートに用いるスラリーは、γ−アルミナ３６０ｇ、ア
ルミナゾル３２０ｇ、４０重量％硝酸アルミニウム水溶
液１００ｇ、１０％硝酸２０ｍｌ、酸化セリウム４０
ｇ、水６００ｍｌを混合・撹拌して調製した。
ｍｍのステンレス（ＳＵＳ３０４）製パイプを用いた。
そして、ウォッシュコート前に担体を中性の脱脂剤にて
５分間、脱脂処理し、水洗・乾燥を行った。ウォッシュ
コートに用いるスラリーは、γ−アルミナ３６０ｇ、ア
ルミナゾル３２０ｇ、４０重量％硝酸アルミニウム水溶
液１００ｇ、１０％硝酸２０ｍｌ、酸化セリウム４０
ｇ、水６００ｍｌを混合・撹拌して調製した。
【００１５】図１に、本実施例においてウォッシュコー
トに使用した装置の概略構成を示す。ここでは、超音波
槽１にスラリー３を満たした後、金属製担体を浸漬し、
超音波を照射する。担体表面に均一に超音波が照射され
るように、担体を保持するワイヤー４にて、担体を上下
に揺動させる。実施例１では、ウォッシュコート処理に
おいて、先ず、担体をスラリーに浸漬し、上下に揺動さ
せながら超音波を約３０秒間照射した。次いで、担体を
スラリーから引き上げ、１５０℃の熱風で乾燥した後、
５００℃にて１時間焼成してウォッシュコート層を形成
した（図２参照）。
トに使用した装置の概略構成を示す。ここでは、超音波
槽１にスラリー３を満たした後、金属製担体を浸漬し、
超音波を照射する。担体表面に均一に超音波が照射され
るように、担体を保持するワイヤー４にて、担体を上下
に揺動させる。実施例１では、ウォッシュコート処理に
おいて、先ず、担体をスラリーに浸漬し、上下に揺動さ
せながら超音波を約３０秒間照射した。次いで、担体を
スラリーから引き上げ、１５０℃の熱風で乾燥した後、
５００℃にて１時間焼成してウォッシュコート層を形成
した（図２参照）。
【００１６】上記のウォッシュコート処理を行った担体
に、貴金属比Ｐｔ／Ｒｈ＝５／１、担持量２．０ｇ／ｍ
2になるように、含浸法によりＰｔおよびＲｈを担持
し、触媒を得た。得られた触媒について剥離試験を行
い、担体へのウォッシュコートの密着性を評価した。剥
離試験では、触媒の重量を測定し、次いで超音波洗浄機
を用いてイオン交換水中で触媒に３分間超音波を照射し
て、１５０℃の熱風にて乾燥した後、再び重量を測定し
た。そして、剥離試験における超音波照射前後の重量を
比較して、密着性を評価した。得られた結果を、下記表
１および図３に示す。
に、貴金属比Ｐｔ／Ｒｈ＝５／１、担持量２．０ｇ／ｍ
2になるように、含浸法によりＰｔおよびＲｈを担持
し、触媒を得た。得られた触媒について剥離試験を行
い、担体へのウォッシュコートの密着性を評価した。剥
離試験では、触媒の重量を測定し、次いで超音波洗浄機
を用いてイオン交換水中で触媒に３分間超音波を照射し
て、１５０℃の熱風にて乾燥した後、再び重量を測定し
た。そして、剥離試験における超音波照射前後の重量を
比較して、密着性を評価した。得られた結果を、下記表
１および図３に示す。
【００１７】比較例１ 実施例１において、ウォッシュコート処理における３０
秒間の超音波照射を省略した以外は、実施例１と同様に
してウォッシュコート層を形成した。このウォッシュコ
ート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含浸法に
よりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒につ
いて同様の剥離試験を行った。得られた結果を、下記表
１および図３に示す。
秒間の超音波照射を省略した以外は、実施例１と同様に
してウォッシュコート層を形成した。このウォッシュコ
ート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含浸法に
よりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒につ
いて同様の剥離試験を行った。得られた結果を、下記表
１および図３に示す。
【００１８】実施例２ 実施例１において、ウォッシュコート層を形成した担体
を、再度、スラリーに浸漬してから引き上げた後、１５
０℃にて熱風乾燥、５００℃にて１時間焼成する２回コ
ートを行った。このような２回コートによる以外は、実
施例１と同様にしてウォッシュコート層を形成した。こ
のウォッシュコート処理を行った担体に、実施例１と同
様に、含浸法によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得
て、該触媒について同様の剥離試験を行った。得られた
結果を、下記表１および図３に示す。
を、再度、スラリーに浸漬してから引き上げた後、１５
０℃にて熱風乾燥、５００℃にて１時間焼成する２回コ
ートを行った。このような２回コートによる以外は、実
施例１と同様にしてウォッシュコート層を形成した。こ
のウォッシュコート処理を行った担体に、実施例１と同
様に、含浸法によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得
て、該触媒について同様の剥離試験を行った。得られた
結果を、下記表１および図３に示す。
【００１９】実施例３ 実施例１において、ウォッシュコート層を形成した担体
を、再度、スラリーに浸漬して３０秒間超音波を照射し
た。次いで、スラリーから引き上げた後、１５０℃にて
熱風乾燥、５００℃にて１時間焼成する２回コートを行
った。このような２回コートによる以外は、実施例１と
同様にしてウォッシュコート層を形成した。このウォッ
シュコート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含
浸法によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触
媒について上記と同様の剥離試験を行った。得られた結
果を、下記表１および図３に示す。
を、再度、スラリーに浸漬して３０秒間超音波を照射し
た。次いで、スラリーから引き上げた後、１５０℃にて
熱風乾燥、５００℃にて１時間焼成する２回コートを行
った。このような２回コートによる以外は、実施例１と
同様にしてウォッシュコート層を形成した。このウォッ
シュコート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含
浸法によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触
媒について上記と同様の剥離試験を行った。得られた結
果を、下記表１および図３に示す。
【００２０】比較例２ 比較例１の処理によってウォッシュコート層を形成した
担体について、再度、スラリーに浸漬してから引き上げ
た後、１５０℃にて熱風乾燥、５００℃にて１時間焼成
する２回コートを行った。このウォッシュコート処理を
行った担体に、実施例１と同様に、含浸法によりＰｔお
よびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒について上記と
同様の剥離試験を行った。得られた結果を、下記表１お
よび図３に示す。
担体について、再度、スラリーに浸漬してから引き上げ
た後、１５０℃にて熱風乾燥、５００℃にて１時間焼成
する２回コートを行った。このウォッシュコート処理を
行った担体に、実施例１と同様に、含浸法によりＰｔお
よびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒について上記と
同様の剥離試験を行った。得られた結果を、下記表１お
よび図３に示す。
【００２１】実施例４ 実施例１において、ウォッシュコート処理前における脱
脂処理を省略した担体を用いた以外は、実施例１と同様
にしてウォッシュコート層を形成した。このウォッシュ
コート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含浸法
によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒に
ついて上記と同様の剥離試験を行った。得られた結果
を、下記表１および図３に示す。
脂処理を省略した担体を用いた以外は、実施例１と同様
にしてウォッシュコート層を形成した。このウォッシュ
コート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含浸法
によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒に
ついて上記と同様の剥離試験を行った。得られた結果
を、下記表１および図３に示す。
【００２２】比較例３ 比較例１において、ウォッシュコート処理前における脱
脂処理を省略した担体を用いた以外は、比較例１と同様
にしてウォッシュコート層を形成した。このウォッシュ
コート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含浸法
によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒に
ついて上記と同様の剥離試験を行った。得られた結果
を、下記表１および図３に示す。
脂処理を省略した担体を用いた以外は、比較例１と同様
にしてウォッシュコート層を形成した。このウォッシュ
コート処理を行った担体に、実施例１と同様に、含浸法
によりＰｔおよびＲｈを担持して触媒を得て、該触媒に
ついて上記と同様の剥離試験を行った。得られた結果
を、下記表１および図３に示す。
【００２３】
【表１】 なお、剥離率(%)は、剥離量(g)／ウォッシュコート(g)
の値を百分率で表した数値である。
の値を百分率で表した数値である。
【００２４】上記表１および図３から明らかなように、
上記実施例１〜４により得られた触媒は、比較例の触媒
と比べて、優れた密着性を有することがわかった。その
効果は、２回コートによってウォッシュコート層が厚く
なる程、顕著であった。また、脱脂を行わない場合、比
較例３ではコート量が少なく、剥離試験によってウォッ
シュコートが殆ど剥離してしまうのに対し、本発明によ
る実施例４では、脱脂を行った場合（実施例１）と同等
の密着性を有していた。この結果から、本発明のウォッ
シュコート処理を用いれば、コート前の脱脂処理を省略
あるいは簡略化することができるので、工程数削減によ
るコストダウンが可能となる。
上記実施例１〜４により得られた触媒は、比較例の触媒
と比べて、優れた密着性を有することがわかった。その
効果は、２回コートによってウォッシュコート層が厚く
なる程、顕著であった。また、脱脂を行わない場合、比
較例３ではコート量が少なく、剥離試験によってウォッ
シュコートが殆ど剥離してしまうのに対し、本発明によ
る実施例４では、脱脂を行った場合（実施例１）と同等
の密着性を有していた。この結果から、本発明のウォッ
シュコート処理を用いれば、コート前の脱脂処理を省略
あるいは簡略化することができるので、工程数削減によ
るコストダウンが可能となる。
【００２５】試験例 上記実施例１〜４および比較例１〜３により調製された
触媒の浄化性能について、比較試験を行った。ここで
は、排気量１６００ｃｃの４気筒４ストロークエンジン
の排気ガス流路に上記いずれかの触媒を設置し、ＳＶ 7
7,000ｈ-1、Ａ／Ｆ 14.6±0.5、触媒入口ガス温度４５
０℃の条件にて、剥離試験前後の各触媒について、Ｃ
Ｏ，ＨＣ，ＮＯxの浄化率を測定した。表２に、得られ
た浄化率測定結果を示す。
触媒の浄化性能について、比較試験を行った。ここで
は、排気量１６００ｃｃの４気筒４ストロークエンジン
の排気ガス流路に上記いずれかの触媒を設置し、ＳＶ 7
7,000ｈ-1、Ａ／Ｆ 14.6±0.5、触媒入口ガス温度４５
０℃の条件にて、剥離試験前後の各触媒について、Ｃ
Ｏ，ＨＣ，ＮＯxの浄化率を測定した。表２に、得られ
た浄化率測定結果を示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】上記表２から明らかなように、剥離試験前
においても、本発明の製造方法により得られた実施例の
触媒は、比較例の触媒に比べて浄化率が高いことがわか
る。これは、スラリーの分散性の向上によって、ウォッ
シュコート中の酸素貯蔵物質である酸化セリウムの量が
増加し、触媒の浄化性能が向上したためと考えられる。
そして、実施例１〜４の触媒では、剥離試験後の触媒の
剥離量が抑えられたことにより、比較例１〜３の触媒の
浄化性能を大きく上回っていた。以上のように、本発明
によれば、金属担体を用いた場合であっても、ウォッシ
ュコートの密着性および耐久性が優れ、かつ、浄化性能
に優れた触媒を調製することができる。
においても、本発明の製造方法により得られた実施例の
触媒は、比較例の触媒に比べて浄化率が高いことがわか
る。これは、スラリーの分散性の向上によって、ウォッ
シュコート中の酸素貯蔵物質である酸化セリウムの量が
増加し、触媒の浄化性能が向上したためと考えられる。
そして、実施例１〜４の触媒では、剥離試験後の触媒の
剥離量が抑えられたことにより、比較例１〜３の触媒の
浄化性能を大きく上回っていた。以上のように、本発明
によれば、金属担体を用いた場合であっても、ウォッシ
ュコートの密着性および耐久性が優れ、かつ、浄化性能
に優れた触媒を調製することができる。
【００２８】
【発明の効果】本発明の製造方法によれば、金属製担体
上の脱脂不十分な成分の除去、および、担体表面へのセ
ラミックス粒子の激しい衝突により、担体表面とウォッ
シュコート層との密着性が増大する。これによって、本
発明により得られる排気ガス浄化触媒は耐久性に優れ、
長期間使用しても触媒活性成分の剥離量が低く抑えられ
るので、触媒の浄化性能の低下も抑制される。また、本
発明では、スラリー中の比重が異なる成分の分散性が向
上するので、浄化性能も向上する。さらに、本発明の製
造方法によれば、ウォッシュコート処理工程前の脱脂工
程を簡略化あるいは省略することができ、工程数削減に
よりコストダウンも可能である。
上の脱脂不十分な成分の除去、および、担体表面へのセ
ラミックス粒子の激しい衝突により、担体表面とウォッ
シュコート層との密着性が増大する。これによって、本
発明により得られる排気ガス浄化触媒は耐久性に優れ、
長期間使用しても触媒活性成分の剥離量が低く抑えられ
るので、触媒の浄化性能の低下も抑制される。また、本
発明では、スラリー中の比重が異なる成分の分散性が向
上するので、浄化性能も向上する。さらに、本発明の製
造方法によれば、ウォッシュコート処理工程前の脱脂工
程を簡略化あるいは省略することができ、工程数削減に
よりコストダウンも可能である。
【図１】図１は、実施例においてウォッシュコートに使
用した装置の概略構成図である。
用した装置の概略構成図である。
【図２】図２は、本発明におけるウォッシュコート処理
工程のフローを示す図である。
工程のフローを示す図である。
【図３】図３は、実施例の剥離試験における剥離率の結
果をグラフに示した図である。
果をグラフに示した図である。
１ 超音波槽 ２ 金属製担体 ３ スラリー ４ ワイヤー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 樋口 ルリ 静岡県浜松市高塚町300番地 スズキ株式 会社内 (72)発明者 山本 幸生 静岡県浜松市高塚町300番地 スズキ株式 会社内 Ｆターム(参考） 3G091 AA02 AA03 AB01 BA10 BA39 GA02 GA03 GA07 GA16 GB01X GB05W GB06W GB07W GB10X GB16X 4D048 AA06 AA13 AA18 AB05 BA03X BA03Y BA30X BA30Y BA31X BA31Y BA33X BA33Y BA39X BA39Y BA41X BA41Y 4G069 AA03 AA08 BA01A BA01B BA17 BC71A BC71B BC72A BC72B BC75A BC75B CA03 CA09 FA02 FB15 FB19
Claims (4)
- 【請求項１】 金属担体へスラリーをウォッシュコート
して触媒を製造するにあたり、ウォッシュコート処理に
おいて、γ−アルミナを含有するスラリー中に該金属担
体を浸漬させる工程、並びに、該スラリー中でキャビテ
ーションによる局部的な温度差および圧力差を生じさせ
る工程、を含んでいることを特徴とする排気ガス浄化触
媒の製造方法。 - 【請求項２】 上記キャビテーションとして超音波照射
を用いることを特徴とする請求項１記載の排気ガス浄化
触媒の製造方法。 - 【請求項３】 上記スラリーに、比重の異なるセラミッ
クス粉末が含まれていることを特徴とする請求項１又は
２に記載の排気ガス浄化触媒の製造方法。 - 【請求項４】 上記ウォッシュコート処理の後、白金，
ロジウムおよびパラジウムからなる群より選ばれる少な
くとも１種類以上の貴金属を、ウォッシュコートされた
担体に担持させることを特徴とする請求項１記載の排気
ガス浄化触媒の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11167751A JP2000354769A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | 排気ガス浄化触媒の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11167751A JP2000354769A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | 排気ガス浄化触媒の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000354769A true JP2000354769A (ja) | 2000-12-26 |
Family
ID=15855435
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11167751A Pending JP2000354769A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | 排気ガス浄化触媒の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000354769A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020094720A (ko) * | 2001-06-13 | 2002-12-18 | 현대자동차주식회사 | 디젤자동차 입자상 물질 제거용 촉매 및 그 제조방법 |
| JP2008023518A (ja) * | 2006-06-23 | 2008-02-07 | Nissan Motor Co Ltd | メタル基材、その製造方法及び触媒 |
| JP2009254961A (ja) * | 2008-04-15 | 2009-11-05 | Toyota Central R&D Labs Inc | オゾン分解除去用触媒及びオゾン分解除去用触媒の製造方法 |
| JP2010504463A (ja) * | 2006-09-20 | 2010-02-12 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | ウォッシュコート被覆粒子状物質フィルタ基材 |
| WO2012153999A2 (en) * | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Enbion Inc. | Air purification system including adsorption unit provided with catalyst and method of manufacturing the adsorption unit |
| CN105344353A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-24 | 中国第一汽车股份有限公司 | 一种互嵌合氮氧化物还原载体涂层的制备方法 |
| CN113578016A (zh) * | 2021-06-30 | 2021-11-02 | 南京凯创协同纳米技术有限公司 | 一种猪场用微纳锌除臭剂的制备方法 |
-
1999
- 1999-06-15 JP JP11167751A patent/JP2000354769A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020094720A (ko) * | 2001-06-13 | 2002-12-18 | 현대자동차주식회사 | 디젤자동차 입자상 물질 제거용 촉매 및 그 제조방법 |
| JP2008023518A (ja) * | 2006-06-23 | 2008-02-07 | Nissan Motor Co Ltd | メタル基材、その製造方法及び触媒 |
| JP2010504463A (ja) * | 2006-09-20 | 2010-02-12 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | ウォッシュコート被覆粒子状物質フィルタ基材 |
| JP2013215726A (ja) * | 2006-09-20 | 2013-10-24 | Johnson Matthey Plc | ウォッシュコート被覆粒子状物質フィルタ基材 |
| JP2009254961A (ja) * | 2008-04-15 | 2009-11-05 | Toyota Central R&D Labs Inc | オゾン分解除去用触媒及びオゾン分解除去用触媒の製造方法 |
| WO2012153999A2 (en) * | 2011-05-12 | 2012-11-15 | Enbion Inc. | Air purification system including adsorption unit provided with catalyst and method of manufacturing the adsorption unit |
| WO2012153999A3 (en) * | 2011-05-12 | 2013-01-24 | Enbion Inc. | Air purification system including adsorption unit provided with catalyst and method of manufacturing the adsorption unit |
| KR101310945B1 (ko) | 2011-05-12 | 2013-10-14 | 주식회사 엔바이온 | 촉매가 부착된 흡착부를 갖는 오염 공기 정화 장치 및 촉매가 부착된 흡착부의 제조 방법 |
| CN105344353A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-02-24 | 中国第一汽车股份有限公司 | 一种互嵌合氮氧化物还原载体涂层的制备方法 |
| CN113578016A (zh) * | 2021-06-30 | 2021-11-02 | 南京凯创协同纳米技术有限公司 | 一种猪场用微纳锌除臭剂的制备方法 |
| CN113578016B (zh) * | 2021-06-30 | 2022-06-07 | 南京凯创协同纳米技术有限公司 | 一种猪场用微纳锌除臭剂的制备方法 |
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