JP2000341852A

JP2000341852A - ディジタル形方向距離継電器

Info

Publication number: JP2000341852A
Application number: JP11145776A
Authority: JP
Inventors: Yukio Sukegawa; 行雄介川; Hideya Amo; 秀也天羽
Original assignee: Toshiba Corp; Toshiba System Technology Corp
Current assignee: Toshiba Corp; Toshiba System Technology Corp
Priority date: 1999-05-26
Filing date: 1999-05-26
Publication date: 2000-12-08

Abstract

(57)【要約】【課題】事故除去時の時間協調に加えて、健全状態か
らの事故発生時、又は背後から前方への進展事故時にお
いても、不要動作のないようにする。【解決手段】被保護電力系統から電圧及び電流に関す
る複数の電気量を同一時刻にて周期的にサンプリング
し、ディジタル量に変換した前記各電気量を用いて方向
判別のモー要素Ｍ及び距離計測のリアクタンス要素Ｘ及
びブラインダ要素Ｒを備え、これら要素の動作判定から
系統事故点を検出し事故点が特定の動作域に一定時間滞
在しているか否かを識別するディジタル形方向距離継電
器において、前記Ｍ要素が不動作であり、かつ前記Ｘ要
素及びＲ要素が動作であることを判定する第１の手段１
１と、前記第１の手段の動作状態が一定期間以上継続し
て成立するか否かを判定する第２の手段１２と、前記Ｘ
要素及びＲ要素の整定値が所定値以上か否かを判定する
第３の手段１３と、前記第２の手段もしくは第３の手段
の判定結果が成立時には、前記Ｘ要素の動作出力時間を
遅延させる手段１４とから構成した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、リアクタンス要素
の動作時間協調を行ない、不要動作防止を図ったディジ
タル形方向距離継電器に関する。

【０００２】

【従来の技術】距離継電器の適用としては、継電器に系
統電圧と電流を導入し、事故点までの電気的な距離、つ
まりインピーダンスを測定し、その値に応じてしゃ断器
動作指令の時限を変えることで各保護区間の各継電器の
動作協調を図るものであり、従来より種々の特性が用い
られている。

【０００３】なかでもモー形要素とリアクタンス要素の
組み合わせを基本とした継電器特性が広く一般に適用さ
れており、代表的な例として３段階時限方式が良く知ら
れている。これは系統側の機器誤差，継電器自身の測距
誤差など考慮して確実に内部事故を判別できる区間とし
て、一般に７０〜８０％までを第１段ゾーンとし、この
範囲の事故は瞬時動作にて事故除去させる。

【０００４】又、第１段整定の残り３０〜２０％の保護
と次電気所母線の後備保護を目的に第２段ゾーンを、更
に次区間遠後備と自区間の最終後備保護として第３段ゾ
ーンの動作を夫々Ｔ２，Ｔ３のタイマ整定（Ｔ２＜Ｔ
３）として時限差を持たせることで隣接区間との時間協
調を図る装置運用方式である。

【０００５】ここで、距離継電器の出力には前記モーＭ
要素とリアクタンスＸ要素の演算原理及び特性の異なる
要素の複合化にて動作範囲を定めているため、その動作
時間と復帰時間の差異によっては瞬時動作である第１段
Ｏ要素（Ｍ要素とＸ要素の複合特性）の場合には事故発
生又は事故除去時に誤動作する恐れがある。

【０００６】インピーダンスがＯ要素の動作域を過渡的
に通過するような急変ケースであっても、事故点が動作
域外の場合には一瞬でも不要応動しないことは距離継電
器に課せられた責務の１つである。この対策としては、
図２３のフローチャート構成とした特公平５−４６７７
２号がある。

【０００７】即ち、図２０に示すＦ１点（次区間事故）
からＬ点（事故除去）に急変した場合のＸ要素の動作時
間とＭ要素の復帰時間差により両要素とも動作となるラ
ップ期間が生じる。この動作を阻止するために前記発明
ではＭ要素が動作状態と、瞬時動作であるＸ要素が不動
作状態となる領域に一定期間以上継続するかを判定し、
本条件が成立する時には前記ラップ時間Ｔpu値を吸収す
るだけの出力遅延タイマＴＤＥをＯ要素の動作時間に挿
入することで距離継電器の不要動作を回避するものであ
る。

【０００８】今、図２１のような事故ケースをＲＹ１の
継電器の動作応動で考える。次区間（隣回線）でＦ１事
故が発生すると、ＲＹ１の見るインピーダンスは図のα
ゾーン内となる。Ｆ１発生から事故回線側対向端子のＲ
Ｙ２が事故検出し、ＣＢ２のしゃ断器引き外し指令にて
事故除去すると事故反転となってＲＹ１は背後のＦ２事
故と見る。

【０００９】ここでＦ２事故に移行するまでには、ＲＹ
２の動作時間及びＣＢ２の動作時間が必要となるため、
この期間のＴｚｏｎｅは前記αゾーン内にインピーダン
スは停滞する。従って、従来技術ではＴｃｈｋなる検出
時間を設けておき、Ｔｚｏｎｅ＞Ｔｃｈｋであれば継電
器の動作出力を前記ＴＤＥ分遅らせることにより、Ｆ１
→Ｆ２急変時にインピーダンスが第１段ゾーンを通過す
る際の不要動作を阻止する構成としている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】上記した通りＦ１点→
Ｌ点又はＦ１点→Ｆ２点のような事故除去時の時間協調
は図れる反面、逆のケースにあたる定常状態Ｌ点→Ｆ１
点のような事故発生時、あるいは背後事故Ｆ２点からＦ
１点への進展事故のような場合には、図２２に示すよう
なモー要素の動作時間とリアクタンス要素の復帰時間差
が問題となる関係上、前記発明構成では時間協調の対策
として有効とはならない。

【００１１】つまり、いずれも継電器の動作域外からα
ゾーンに急変するモードであり、この場合は前記Ｔｚｏ
ｎｅ検出は機能しなく、第１段ゾーンをインピーダンス
が通過する時点にＴＤＥ遅延制御外となり、動作域外の
事故点にも係わらず、誤って装置動作となるケースが考
えられる。

【００１２】これは距離継電器の動作時間が高速動作と
なるにつれ前記Ｔpu値は大きくなることから、第１段要
素の不要動作を招き易くなることを意味している。従っ
て、出力動作時間制御の構成としては事故除去時のみ注
目した従来技術以外に、事故発生時の急変モードでも不
要動作しない新たなリアクタンス要素の時間協調処理が
別に必要となる。

【００１３】本発明は上記事情に鑑みてなされたもので
あり、事故除去時の時間協調に加えて健全状態からの事
故発生時、又は背後から前方への進展事故時においても
不要動作のない安定性と高速性の両立を図った信頼性の
高い方向距離継電器を提供することを目的としている。

【００１４】

【課題を解決するための手段】先ず、各発明技術で共通
な点は、前記αゾーンにおけるインピーダンス停滞期間
を検出して、事故除去時の不要動作を阻止する従来技術
の構成に加え、：通常の方向距離継電器特性として内部方向判別要素
の他に外部（背後）動作ゾーン域を別に設け、両者の動
作条件から背後事故が所定期間以上継続しているか否か
を判定する。

【００１５】：リアクタンス要素とブラインダ要素の
整定値より決定される動作域を識別し、両者の整定値が
特定の関係であるか否かを判定する。の２つの構成を有
し、は背後事故から進展事故時に必要な時間協調条件
に、一方、は定常時から事故発生時の時間協調崩れの
条件に夫々適用する。

【００１６】つまり図２２において、の方式が背後事
故状態から前方進展事故時（Ｆ２→Ｆ１急変時）の不要
動作対策であり、の方式が健全状態から事故発生時
（Ｌ→Ｆ１，Ｌ→Ｆ２急変時）の対策としている。以下
に各請求項の特徴を説明する。

【００１７】本発明の［請求項１］は、被保護電力系統
から電圧及び電流に関する複数の電気量を同一時刻にて
周期的にサンプリングし、ディジタル量に変換した前記
各電気量を用いて方向判別のモー要素Ｍ及び距離計測の
リアクタンス要素Ｘ及びブラインダ要素Ｒを備え、これ
ら要素の動作判定から系統事故点を検出し事故点が特定
の動作域に一定時間滞在しているか否かを識別するディ
ジタル形方向距離継電器において、前記Ｍ要素が不動作
であり、かつ前記Ｘ要素及びＲ要素が動作であることを
判定する第１の手段と、前記第１の手段の動作状態が一
定期間以上継続して成立するか否かを判定する第２の手
段と、前記Ｘ要素及びＲ要素の整定値が所定値以上か否
かを判定する第３の手段と、前記第２の手段もしくは第
３の手段の判定結果が成立時には、前記Ｘ要素の動作出
力時間を遅延させる構成とした。

【００１８】この［請求項１］では、前記の背後事故
判定方式として、インピーダンス停滞期間をＸ要素とＲ
要素の動作及びＭ要素の不動作条件、即ち、図２に示す
β１ゾーン内で検出する。今、図２１をもとに背後から
の進展事故ケースを考える。Ｆ１事故発生で事故回線側
（隣回線）対向端のＲＹ２継電器が動作し、しゃ断器Ｃ
Ｂ２で事故を除去すると、両端子とも事故除去しない場
合には電流反転となり、ＲＹ１は前方事故から背後事故
と見る（Ｆ１→Ｆ２）。

【００１９】この事故急変時の時間協調は従来技術によ
るため詳述は省略する。背後事故により、ＲＹ１は図２
のβ１ゾーン内にインピーダンスを見る。次にＲＹ２の
再閉路投入指令により仮にＣＢ２が閉路すると、今度は
ＲＹ１は背後方向からもとのＦ１事故、つまり前方事故
と見る。ここで、ＲＹ１が見るインピーダンスはβ１ゾ
ーンに入った時点から、ＲＹ２が再閉路投入指令時間、
加えてＣＢ２のしゃ断器が閉路するまでに要する時間の
間はβ１ゾーン内にしばらく（一般には数サイクル期
間）停滞することになる。

【００２０】この間を前記Ｔｚｏｎｅとする。従って、
検出時間として同様に前記Ｔｃｈｋを設けておき、Ｔｚ
ｏｎｅ＞Ｔｃｈｋが成立した場合には、前記出力遅延タ
イマＴＤＥを継電器の動作時間に与えれば、Ｆ２→Ｆ１
進展時に第１段瞬時動作ゾーンを通過する際も不要動作
を防止できる作用がある。なお、β１ゾーン検出後、第
１段動作ゾーンに移行する事故の場合には、ＴＤＥタイ
マ分動作時間が遅れることになるが、保護範囲外の事故
状態から内部進展事故となるケースは通常後備保護的な
扱いとなるため、時間協調面からも応答時間要求は少な
いと言える。

【００２１】一方、の定常状態からの事故発生の場合
について考察する。Ｘ要素，Ｒ要素の整定値が大きくな
るにつれ、当然ながら第１段動作域が広くなる（Ｌ点と
動作域が近づく）ため、Ｌ点→Ｆ１点となる事故発生タ
イミング，インピーダンス軌跡により、急変時に本領域
を通過する頻度，期間とも増大する傾向となる。整定値
の関係から場合によっては、図４に示すようにＬ点状態
にてＭ要素が常時動作も考えられる。

【００２２】このため、各要素の動作時間特性から、Ｒ
要素の動作時間とＸ要素の復帰時間のラップが生じる限
界値を予め抽出し所定値として用意する。Ｘ要素、Ｒ要
素の整定値ＸS ，ＲS を本所定値ｋｘｓ，ｋｒｓと夫々
参照し、所定値以上の整定値である時には、前記同様出
力遅延タイマＴＤＥにより時間協調を図り、過渡応答中
での不要動作を防止することができる。

【００２３】又、この整定値条件下にて第１段ゾーン内
に事故が発生した場合には、ＴＤＥタイマにより本来の
動作時間が遅延することになるが、動作領域が大きい
（広い）条件での継電器動作は十分高速応答性が期待で
き、時間性能に与える影響は少ない。以下、請求項１か
ら［請求項９］において、の対策である本構成の考え
方はブラインダ要素の実装有無による整定値比較判定の
違いであり、発明の主旨は全ての請求項に適用する。

【００２４】以上の述べた構成とすることにより、図５
に示すように定常状態（Ｌ点）から背後Ｆ２事故発生、
Ｆ１事故進展にて事故除去後、Ｌ点となるような１段動
作域を介してのインピーダンス軌跡となるケースについ
ても、本距離継電器は不要動作なく安定した応動が期待
できる。

【００２５】本発明の［請求項２］は、被保護電力系統
から電圧及び電流に関する複数の電気量を同一時刻にて
周期的にサンプリングし、ディジタル量に変換した前記
各電気量を用いて方向判別のモー要素Ｍ及び距離計測の
リアクタンス要素Ｘ，ブラインダ要素Ｒを備え、これら
要素の動作判定から系統事故点を検出し事故点が特定の
動作域に一定時間滞在しているか否かを識別するディジ
タル形方向距離継電器において、前記Ｍ要素が不動作で
あり、かつ前記Ｒ要素が動作であることを判定する第１
の手段と、不足電圧継電器の動作判定を行なう第２の手
段と、前記第１の手段及び第２の手段の動作状態が一定
期間以上継続して成立するか否かを判定する第３の手段
と、前記Ｘ要素及びＲ要素の整定値が所定値以上か否か
を判定する第４の手段と、前記第３の手段もしくは第４
の手段の判定結果が成立時には、前記Ｘ要素の動作出力
時間を遅延させる構成とした。

【００２６】この［請求項２］では、前記β１ゾーン検
出の有効条件としてＲ要素の動作とＭ要素の不動作に、
不足電圧継電器の動作状態をＡＮＤ条件で付加させた図
７のβ２ゾーンを用いている。この構成について説明す
る。継電器特性上、Ｒ要素＊Ｍ要素の動作領域のみでも
前記β１ゾーン相当となる（但し、Ｘ要素の動作域は正
とする）が、次のような演算処理上の処置が必要とされ
る。なお、＊印は両者のうちのｍｉｎの領域を意味す
る。

【００２７】一般に距離継電器の動作には、電圧，電流
の入力レベルが極端に小さい場合には正確な動作判定が
期待できないため、クリーピング防止を目的にある一定
の電流、電圧感度を内蔵し、所定値以下の入力時には方
向要素を不動作側に処置し、継電器出力をロックするの
が通常である（これを電力用規格書Ｂ−４０２では電圧
・電流感度特性と称している）。従って、無負荷状態
（電流入力０）では方向要素のモー要素は不動作とな
る。

【００２８】更に、マイコンを用いたディジタル計算機
の世界では、分母＊０（なお、＊印はほゞ等しいことを
意味する）での除算はＣＰＵの暴走に繋がる恐れがある
ため一般には許可しておらず、このようなデータで除算
処理が伴なう場合には、ある設定値に商の値をクランプ
させ割り算処理をバイパス（計算無効）とし、このクラ
ンプされた値を商として代用している。

【００２９】既に知られているように、距離継電器の原
理はオームの法則を基本に電圧Ｖ÷電流Ｉでインピーダ
ンスＺを算出している。つまり電流０入力ではＺが算出
できない。このためＶ（分子）とＩ（電流）の符号によ
って、その時点でのＺ演算結果は図１８に示すような４
点の最大値，最小値の何れかにクランプされる（インピ
ーダンスをＲ分とＸ分に分けて図示）。

【００３０】ここで、入力条件によっては測距インピー
ダンスＲ分，Ｘ分とも正、即ち、第１象限の最大値Ｒma
x ，Ｘmax にクランプした場合には、ブラインダ特性の
傾きθとブラインダ整定値ＲS の関係によっては、たと
え所定値ｋｒｓ以下となった場合でも（１）式のＲ要素
の動作判定式のが成立するケースが考えられる。

【数１】左側（受け側）特性：Ｒmax ＞−ＲS 右側（送り側）特性：Ｘmax ＞tanθ（Ｒmax −ＲS ） ………………………（１）Ｒmax ，Ｘmax ：最大値クランプ。ＲS ：整定値。 θ：特性傾き。

【００３１】即ち、電流入力が０近くの状態では、Ｍ要
素不動作，Ｒ要素動作となり、保護系統が健全状態であ
っても距離継電器はインピーダンスはβ１ゾーン内に停
滞中と誤認する場合が考えらる。この結果、第１段ゾー
ン内の系統事故発時にＴＤＥによる出力動作遅延とな
り、瞬時動作となるはずの距離継電器の動作時間が遅れ
ることを意味する。

【００３２】本発明ではこの現象を阻止するために、健
全／事故状態を識別できる電圧感度を有した不足電圧継
電器の動作条件を設け、本不足電圧継電器が動作であれ
ば、事故中のβ２ゾーン内と正しく識別することがで
き、この結果所望の時間協調が行える。又、本構成はβ
２ゾーンの検出にＸ要素の動作条件を考慮していないた
め、距離継電器特性がＭ要素とＲ要素のみであっても時
間協調が可能であり、背後方向からの急変時の不要動作
を防止できる利点も有している。

【００３３】本発明の［請求項３］は、［請求項２］に
おいて、入力電圧のレベル判定として前記第２の手段に
は過電圧継電器の不動作判定条件で行なう構成とした。
この［請求項３］では、［請求項２］の構成に対し、β
２ゾーン検出条件の健全／事故の区別に過電圧継電器の
不動作条件を設けており、電圧レベル判定結果をもとに
［請求項２］と同様の作用となる。

【００３４】本発明の［請求項４］は、被保護電力系統
から電圧及び電流に関する複数の電気量を同一時刻にて
周期的にサンプリングし、ディジタル量に変換した前記
各電気量を用いて前記方向判別のモー要素Ｍ及び距離計
測のリアクタンス要素Ｘ及びブラインダ要素Ｒを備え、
これら要素の動作判定から系統事故点を検出し事故点が
特定の動作域に一定時間滞在しているか否かを識別する
ディジタル形方向距離継電器において、前記Ｍ要素が不
動作であり、かつ前記Ｘ要素及びＲ要素が動作であるこ
とを判定する第１の手段と、前記Ｘ要素の整定値ＸS か
らＸS ×ｋ１（ｋ１＜０の定数）を整定値感度として負
方向のリアクタンス要素ＸB の動作判定を行なう第２の
手段と、前記第１の手段及び第２の手段の動作状態が一
定期間以上継続して成立するか否かを判定する第３の手
段と、前記Ｘ要素及びＲ要素の整定値が所定値以上か否
かを判定する第４の手段と、前記第３の手段もしくは第
４の手段の判定結果が成立時には前記Ｘ要素の動作出力
時間を遅延させる構成とした。

【００３５】この［請求項４］では、整定値ＸS から×
ｋ倍（ｋ＜０）した整定値−Ｘｋsをもと、負方向のＸB
特性を設けて背後事故検出域として図１０のβ３ゾー
ンで実現したものである。これは同図に示したような左
／右（送／受）Ｒ要素が並行な特性の場合に効果とな
る。つまり、本ＸB 要素により背後方向を包囲する機能
を持つ。前述のＲ要素は左右の傾きが異なる特性で説明
したが、同様に本構成としても［請求項１］と同様な作
用，効果となり、背後方向からの時間協調を実現できる
働きを備えている。

【００３６】本発明の［請求項５］は、被保護電力系統
から電圧及び電流に関する複数の電気量を同一時刻にて
周期的にサンプリングし、ディジタル量に変換した前記
各電気量を用いて方向判定のモー要素Ｍ及び距離計測の
リアクタンス要素Ｘ及びブラインダ要素Ｒを備え、これ
ら要素の動作判定から系統事故点を検出し事故点が特定
の動作域に一定時間滞在しているか否かを識別するディ
ジタル形方向距離継電器において、前記Ｍ要素が不動作
であり、かつ前記Ｒ要素が動作であることを判定する第
１の手段と、前記Ｘ要素の動作量の絶対値と整定値から
正負バンド幅でのリアクタンス要素｜Ｘ｜の動作判定を
行なう第２の手段と、前記第１の手段及び第２の手段の
動作成立結果が一定期間以上継続して成立するか否かを
判定する第３の手段と、前記Ｘ要素及びＲ要素の整定値
が所定値以上か否かを判定する第４の手段と、前記第３
の手段もしくは第４の手段の判定結果が成立時には前記
Ｘ要素の動作出力時間を遅延させる構成とした。

【００３７】この［請求項５］では、前記ＸB 要素の整
定値をＸ要素の整定値ＸS と連動させて動作判定した｜
Ｘ｜要素にて、背後事故検出域であるβ４ゾーンを図１
２の特性で実現した構成であり、本図の場合でも請求項
４と同様な作用が得られる。又、本｜Ｘ｜要素の動作判
定は（２）式のように動作量は絶対値のみで求めること
ができ、Ｘ要素とＸB 要素の判定のＡＮＤ条件が必要な
請求項４に比べ、演算処理負担の軽減となる効果も兼ね
備えている。

【数２】｜Ｘ｜＜ＸS ……………………………（２）｜Ｘ｜：測距値Ｘの絶対値。ＸS ：整定値。

【００３８】本発明の［請求項６］は、被保護電力系統
から電圧及び電流に関する複数の電気量を同一時刻にて
周期的にサンプリングし、ディジタル量に変換した前記
各電気量を用いて方向判定のモー要素Ｍ及び距離計測の
リアクタンス要素Ｘを備え、これら各要素の動作判定か
ら系統事故点を検出し事故点が特定の動作域に一定時間
滞在しているか否かを識別するディジタル形方向距離継
電器において、前記Ｍ要素が不動作であり、かつ前記Ｘ
要素が動作であることを判定する第１の手段と、インピ
ーダンス継電器の動作判定を行なう第２の手段と、前記
第１の手段及び第２の手段の判定結果が一定期間以上継
続して成立するか否かを判定する第３の手段と、前記Ｘ
要素の整定値が所定値以上か否かを判定する第４の手段
と、前記第３の手段もしくは第４の手段の判定結果が成
立時には前記Ｘ要素の動作出力時間を遅延させる構成と
した。

【００３９】この［請求項６］では、図１４に示したよ
うに背後事故検出域をβ５ゾーンとして、直線特性のＸ
要素とＲ要素で構成した上記各例に対し、インピーダン
ス形継電器特性である円形で実現しており、請求項１と
同等な作用，効果が期待できる。本要素は原点を含む特
性であり、母線事故検出の後備保護方式として併用する
ことも可能である。

【００４０】本発明の［請求項７］は、被保護電力系統
から電圧及び電流に関する複数の電気量を同一時刻にて
周期的にサンプリングし、ディジタル量に変換した前記
各電気量を用いて内／外部判別のモー要素ＭF ／ＭB 及
び前記距離計測のＸ要素を備え、これら要素の動作判定
から系統事故点を検出し事故点が特定の動作域に一定時
間滞在しているか否かを識別するディジタル形方向比較
距離継電器において、前記内部検出用ＭF 要素が不動作
であり、かつ前記Ｘ要素が動作であることを判定する第
１の手段と、前記外部（背後）検出用のＭＢ要素が動作
であることを判定する第２の手段と、前記第１の手段及
び第２の手段の判定結果が一定時間以上の継続して成立
するか否かを判定する第３の手段と、前記Ｘ要素の整定
値が所定値以上か否かを判定する第４の手段と、前記第
３の手段もしくは第４の手段の判定結果が成立時には前
記Ｘ要素の動作出力時間を遅延させるように構成した。

【００４１】この［請求項７］では、図１６に示したよ
うにβ６ゾーンとして、内部事故検出用のモー要素ＭF
に動作量の極性を反転して実現した後方事故検出用のモ
ー要素ＭB で構成した方向比較距離継電器特性である。
［請求項１］あるいは［請求項５］と同様、既存の距離
継電器特性要素のみで背後事故検出が可能であり、シン
プルな構成で実現できるメリットがある。

【００４２】本発明の［請求項８］は、［請求項６］又
は［請求項７］において、距離計測要素には前記Ｒ要素
も装備し、第１の手段にはＲ要素の動作判定をＭ要素と
のＡＮＤ条件で設け、第４の手段にはＸ要素に加えてＲ
要素の整定値も設けて判定するように構成した。この
［請求項８］では、ブラインダ要素を有した継電器特性
であり、β５及びβ６ゾーンにＲ要素がＡＮＤ条件で重
畳されたものである。

【００４３】本発明の［請求項９］は、［請求項１］又
は［請求項２］又は［請求項３］又は［請求項４］又は
［請求項５］又は［請求項８］において、前記方向判別
には直線要素にて実現する四辺形特性のモー要素とし
た。本［請求項９］の場合は、方向判定機能に図１９に
示すような直線特性のＤ要素で実現した距離継電器を対
象としており、複合化特性結果が以上まで説明したモー
要素の円特性から直線で構成された四辺形特性となる。
図からも解るように、Ｒ要素で左右動作域を包囲すれ
ば、各請求項と同様の作用，効果となることは言うまで
もない。

【００４４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図を
参照して説明する。図１は本発明の［請求項１］である
第１の実施の形態を示すブロック図である。図１におい
て、距離継電器特性として前記Ｍ要素，Ｒ要素及びＸ要
素を有し、夫々一点鎖線で囲んだ１１は前記β１ゾーン
を検出する第１判定手段、１２はβ１ゾーン内の停滞期
間を検出する第２判定手段、１３は整定値と所定値との
参照比較をする第３判定手段、１４は継電器出力カウン
タ値を制御する第４判定手段とから構成される。

【００４５】各継電器要素の動作判定をもとに、第１判
定手段の１１−１は、Ｍ要素不動作，Ｒ要素動作かつＸ
要素動作、即ち、背後事故検出領域である図２のβ１ゾ
ーンにインピーダンスが存在しているかを検出してい
る。又、後述する出力Ｍ要素とＲ要素のＡＮＤ回路を設
けた出力１１−２は、３要素継電器の複合化特性の動作
条件として、Ｘ要素とＲ要素のＡＮＤ回路を設けた出力
１１−３は背後検出ゾーンのリセット条件に使用する。

【００４６】第２判定手段１２では、まずβ１ゾーンを
検出するとインピーダンスのゾーン内停滞期間をカウン
タにて検知する。このカウンタは１１−１の出力有効期
間インクリメントし、Ｚｃｎｔなる設定値以上で判断す
る。カウンタ値はＺｃｎｔ以上となるとＺｃｎｔにセッ
トし、又、第１判定手段でβ１ゾーン外と判断時０リセ
ットに夫々制御する。

【００４７】ここで設定値Ｚｃｎｔは、事故継続時間の
最小値を意味しており、事故区間の保護継電器の最速動
作時間と、しゃ断器動作の最速値の和として例えば３０
ｍｓとなるような値にセットしておく。これにより背後
事故発生後、事故除去までの間はインピーダンスは、β
１ゾーン内に少なくとも３０ｍｓ以上は滞在することに
なる。インピーダンスのゾーン内滞在期間成立を確認す
ると、Ｆ／Ｆ（フリップフロップ）回路のＳ端子をセッ
トし、インピーダンスがリセットゾーンから逸脱しない
限りＱ端子の出力は保持される。

【００４８】一方、事故発生位相等の急変条件によって
はインピーダンスが事故点に推移する過程でβ１ゾーン
に入ることもあるが、この場合には過渡的な変化であり
Ｚｃｎｔ以上のカウンタ値とならず、不要なセット出力
は回避される。この段階で距離継電器の複合化特性とし
て前記３要素のＡＮＤ条件を判定することになる。３要
素とも動作し得る場合ではＦ／Ｆのセット条件により１
２−１、又は１２−２が出力がされる。

【００４９】即ち、図３のＡモード（インピーダンスは
定常時からβ１ゾーンを経由して動作域に移行）時は１
２−１が出力され、同じくＢモード（インピーダンスは
背後事故継続から前方次区間事故に進展）時は１２−２
が出力される。ここで、本Ｆ／Ｆ回路のリセット条件は
１１−３出力の論理反転、つまりＸ要素又はＲ要素の不
動作としている。

【００５０】これは、Ｍ要素の条件を加えると、Ｍ要素
動作時にＦ／Ｆ出力をリセットすると１２−１のみ出力
有効となり、逆にＭ要素不動作時に同出力をリセットし
ても当然ながら１２−１，１２−２の出力は有り得な
い。Ｍ要素の動作条件はＦ／Ｆ出力には無関係であるた
めである。

【００５１】よって、１２−１，１２−２両者の出力時
間協調の制御、つまりＡモードでは内部事故が発生した
ものであり高速動作とし、Ｂモードでは不要動作しない
ように遅延動作させる出力カウンタ制御機能が、第４判
定手段１４である。第４判定手段は第２，第３判定手段
のＯＲ回路で構成されており、まず１２−１，１２−２
の出力で説明する。

【００５２】出力１２−１の場合には内部事故検出ルー
チンゆえ、通常の出力照合回数としてカウンタｍ（ｍ≧
０）をセットしている。従って、ｍ回の出力照合で最終
動作信号である１４−１が出力される。これに対して、
出力１２−２のルーチンでは時間協調の必要性から、通
常の出力照合カウンタ数よりｎ回多くしたｍ＋ｎ（ｎ＞
０）のオンディレイタイマとしてセットする。

【００５３】このｎ値は図に示すラップ期間ｔpuの最大
値をカバーするだけの期間とし、数値は距離継電器の動
作原理，特性図，動作判定周期等を考慮して決定すれば
良い。これにより時間協調が必要とされる背後方向から
の進展事故ではｎ回確認期間動作遅延となり、健全状態
から事故発生時には通常のｍ回確認のみ動作出力が得ら
れ、高速性と安定性の両立を実現した構成であることが
解る。

【００５４】前後するが最後に第３判定手段１３につい
て説明する。これはＸ要素及びＲ要素の整定値ＸS とＲ
S と図４で示したラップ期間が生じる限界整定値のＸ要
素所定値ｋｘｓ，Ｒ要素所定値ｋｒｓの双方の所定値参
照し、ある特定の整定値条件となる動作域と判定した場
合には第４の判定手段１４にて１２−２の回路に、又、
整定値判定結果が不成立の場合には、同じく１２−１回
路に夫々ＯＲ条件で加えた構成である。

【００５５】本所定値ｋｘｓ，ｋｒｓについても、前述
したように演算アルゴリズムや動作判定周期等により異
なるため、適用する継電器要素に応じて最適値を抽出の
上、設定する。この結果、動作時間協調崩れが生じるよ
うな整定値条件では、前記同様ｍ回確認の出力制御が可
能であり、それ以外の整定値の場合には通常の高速動作
を実現している。

【００５６】図６は本発明の［請求項２］である第２の
実施の形態を示すブロック図である。図６において図１
と同一機能部分については同一符号を付して説明を省略
する。図６が第１の実施の形態である図１と異なる構成
は、第１判定手段２１と第２判定手段２２及び第３判定
手段２３のみである。第２判定手段２２を追加したこと
により図１の第３判定手段１３，第４判定手段１４が、
図６の実施の形態では夫々第４判定手段，第５判定手段
に対応するが、構成自体は図１と同一ゆえ、同一符号を
付している。

【００５７】以下は、第２判定手段２２の追加とこれに
伴なう第１判定手段２１，第３判定手段２３について説
明する。第１判定手段２１はまず、出力２１−１として
図７に示すＭ要素の不動作とＲ要素の動作のβ２ゾーン
を確認している。この段階では図１に示す第１判定手段
１１と異なりＸ要素の動作条件は考慮していない。又、
一方の出力である１１−２は前記図１の第１判定手段１
１の場合と同様目的で具備したものであり、以下全実施
の形態とも出力構成は同一である。

【００５８】第２判定手段２２は不足電圧継電器の動作
判定を行っており、電圧は距離継電器要素と同一電気
量、即ち、短絡距離継電器の場合には線間電圧ＶΔを、
地絡距離継電器の場合には相電圧ＶY として振幅値を求
める。振幅値自体の算出手法は本発明の主旨ではないた
め詳述は避けるが、例えば特公昭６１−８９５６１号に
（Ａ）面積法，（Ｂ）２乗法，（Ｃ）２値加算法などの
基本アルゴリズムが紹介されている。

【００５９】電圧振幅値｜Ｖ｜算出後、ＶK なる感度値
と電圧レベル判定を行なう。これは前述したとおり、健
全状態で負荷電流が無の場合、入力電流０近傍での距離
継電器の不要動作防止を目的としたＭ要素の不動作処
置、ならび測距値クランプによりＲ要素動作から前記β
２ゾーン内と誤認するケースを電圧値で判断するための
ものである。

【００６０】このため、電圧感度ＶK としては健全（定
格値相当）か事故かを識別するレベルで考える。実用的
には系統運転電圧、及び事故発生時の電圧降下分と健全
相電圧への誘導分等の影響等を勘案し、例えば定格値の
８０％程度とすれば良い。従って、第３判定手段２３に
て本継電器要素ＵＶＲの動作条件から２１−１の出力が
本来意図しておるβ２ゾーンかどうかを判断している。

【００６１】事故中のβ１ゾーンであれば第１の実施の
形態の第２判定手段１２で説明したとおり、インピーダ
ンス停滞確認カウンタを更新し、ＵＶＲが不動作の場合
には、事故なしと認識して２１−１の出力を阻止する。
又、前記Ｆ／Ｆ回路のリセット条件は本実施の形態では
Ｒ要素の不動作又はＵＶＲ要素の不動作としている。こ
の考えは前記第１の実施の形態の第２判定手段で説明し
たとおり、Ｍ要素の動作条件は除外しているためであ
る。これ以降の動作出力信号の制御は前記図１の第３判
定手段１３，第４判定手段１４によるものとする。

【００６２】本実施の形態によれば、電圧振幅値をもと
に事故状態を識別するようにしたので、Ｘ要素の動作条
件を参加させることなく、動作時間協調の制御が可能で
あり、図７のような継電器特性がＭ要素とＲ要素のみの
場合でも本構成は適用でき、図１に示す実施の形態と同
様の作用，効果を実現できる。

【００６３】図８は本発明の［請求項３］である第３の
実施の形態のブロック図である。本実施の形態が図６の
第２の実施の形態と異なる構成は、電圧レベル検出条件
である第２判定手段２２の代用として第２判定手段３２
を用いた点のみであり、その他の構成は同一であるので
同一部分には同一符号を付して説明を省略する。

【００６４】以下は第２判定手段３２について説明す
る。第２の実施の形態による第２判定手段２２では不足
電圧継電器ＵＶＲ要素を使用したが、本実施の形態では
過電圧継電器ＯＶＲ要素の不動作条件を適用した。その
理由は事故中の電圧レベルの識別であり、大小比較結果
の判定方法で対応している。

【００６５】ここで示す第２判定手段３２では電圧感度
ＶK と求めた電圧振幅値を比べ、ＯＶＲ要素動作の負論
理、つまり不動作状態で事故発生中とし、前記β２ゾー
ン内のインピーダンスの停滞期間判定に参加させ、ＯＶ
Ｒ要素の動作状態で健全中と認識し、Ｆ／Ｆ回路のリセ
ット条件に用いたものである。従って、本実施の形態に
よれば第２の実施の形態と同様の作用，効果が得られ
る。

【００６６】図９は本発明の［請求項４］である第４の
実施の形態のブロック図である。本実施の形態が図６の
第２の実施の形態と異なる構成は、図２の第１判定手段
２１を第１の実施の形態の第１判定手段１１と同じく
し、図２の第２判定手段２２を第２判定手段４２に置き
換えている点のみであり、その他の構成は図２と同一で
あるので同一部分には同一符号を付している。

【００６７】以下は第２判定手段４２の実施の形態につ
いて説明する。第２判定手段４２はＸ要素の整定値ＸS
をもとに負方向の動作域を×−ｋ倍した整定値にて判定
するＸB 要素の判定部である。動作量はＸ要素に同じ測
距値Ｘを使用している。これは、背後事故検出域を図１
０に示したβ３ゾーンように、Ｒ要素が左右特性で平行
するような場合には整定値ＸS ×ｋで後方側動作域のリ
ミッタを持つ働きを有している。

【００６８】動作域が無限大とならぬようにＲ要素で左
右，前方をＭ要素，後方側をＸB 要素で包囲すること
で、背後事故継続中のインピーダンス停滞期間をこのβ
３ゾーンにて検出する。前記Ｆ／Ｆ回路出力はＲ要素，
Ｘ要素及び本Ｚ要素の何れか不動作となった状態でリセ
ットとなる。本実施の形態によれば、第１の実施の形態
と同様な作用，効果となり得る。

【００６９】図１１は本発明の［請求項５］である第５
の実施の形態のブロック図である。本実施の形態が図１
の第１の実施の形態と異なる構成は、図１の第１判定手
段１１を５１とし、第２判定手段として５２を追加して
いる点のみであり、その他の構成は同一であるので同一
部分には同一符号を付して説明を省略する。以下は変更
部について説明する。

【００７０】第２判定手段５２はＸ要素の判定として動
作量を絶対値とする｜Ｘ｜要素の判定部である。従っ
て、｜Ｘ｜要素の動作域は図１２に示すようＲ軸を境に
整定値ＸS 分のバンドを持つ動作特性となる。この出力
条件をもとに、第１判定手段５１にて前記背後事故検出
域を図１２のβ４ゾーンに使用している。その他構成に
ついては第１の実施の形態に準じるものとする。

【００７１】本実施の形態によれば、他の実施の形態と
同様な作用，効果が実現できる他、Ｘ要素の動作判定と
ＸB 要素の動作判定が必要な第４の実施の形態に比べ、
｜Ｘ｜要素のみで代用できる面がある。このことは、追
加要素を伴なわずシンプルな構成が期待でき、演算負担
軽減となるメリットも備えていると言える。

【００７２】図１３は本発明の［請求項６］である第６
の実施の形態のブロック図である。本実施の形態が図９
の第４の実施の形態と異なる構成は、距離継電器の特性
としてＲ要素を持たないことから、図９の１１，２３，
１３で夫々Ｒ要素の動作条件を削除することにより図１
３では６１，６３，６４で構成し、第２判定手段２２は
第２判定手段６２に置き換えている。

【００７３】即ち、図１３では図９の第１判定手段１１
を６１に、図９の第２判定手段４２を６２に、又、第３
判定手段１３を６４に置き換えている点のみである。そ
の他の構成は同一であるため同一部分には同一符号を付
して説明を省略する。特性上、Ｒ要素の動作条件を参加
させないことから、判定手段６１では１１−１出力が６
１−１出力に、又、１１−２出力が６１−２出力に、１
１−３出力が６１−３出力に夫々変更となるのは明らか
である。以下は変更部の実施の形態について説明する。

【００７４】判定部６２は原点中心に半径を整定値とす
るインピーダンス形継電器のＺ要素を判定する手段であ
る。これは図１４に示したように、前記背後こと故検出
域のβ５ゾーンとして本Ｚ要素のみで実現することがで
き、本実施の形態によれば、Ｒ要素での包囲を必要とし
ない点で有効となる。

【００７５】図１５は本発明の［請求項７］である第７
の実施の形態のブロック図である。本実施の形態が図１
３の第６の実施の形態と異なる構成は、図１３の第２判
定手段６２を第２判定手段７２に置き換えている点のみ
である。その他の構成は図１３と同一であるため同一部
分には同一符号を付して説明を省略する。以下は変更部
について説明する。

【００７６】判定手段７２は第６の実施の形態の第２判
定手段６２がインピーダンス形継電器要素の判定であっ
たものが、本実施の形態では図１６のように背後方向を
検出するモー特性のＭB 要素で行なう構成である。動作
判定は前方モー要素（この場合はＭＦ要素と呼称する）
と同様であり、動作量のみ極性反転すれば、β６ゾーン
として前記背後事故検出域が容易に実現できる。本実施
の形態によれば、ゾーン検出する手段として特性要素が
異なるのみであることから他の実施の形態と同様の効果
となる。自端，相手端にて夫々内部／外部方向判定が必
要な方向比較継電器のような特性への応用に適してい
る。

【００７７】図１７は本発明の［請求項８］である第８
の実施の形態のブロック図である。本実施の形態が図１
３の第６の実施の形態と異なる構成は、距離継電器の特
性としてＲ要素を装備したことによるＲ要素の動作判定
を設けたものであり、図１３に示す各判定手段６１，６
３，６４は、既に説明した各判定手段２１，２３，１３
で置き換えただけである。したがって判定手段を置き換
えているだけであるため構成説明は省略するが、本実施
の形態による効果は他の構成と同様となる。又、判定手
段６２は図１５の第７の実施の形態の判定手段７２で行
なっても同様であることは言うまでない。

【００７８】図１９は本発明の［請求項９］の実施の形
態の特性図を示したものである。本構成は方向判別に適
用する特性が今まで説明したモー要素の円特性が、モー
要素の感度角と直交する傾きで直線となるＤ要素で構成
されており、この結果、Ｘ要素，Ｒ要素，Ｄ要素の合成
が四辺形特性となる点が異なる。これは実施の形態とし
て適用範囲を拡大したものであり、構成自体は図１３，
図１５以外、即ち、Ｒ要素が装備している距離継電器の
場合にはＭ要素をＤ要素に置き換えれば良い。本実施の
形態によれば、Ｍ要素で説明した効果と同等結果とな
る。

【００７９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば背
後事故からの進展時、あるいは健全状態から事故発生時
にインピーダンスが第１段ゾーンを通過するような進展
事故ケースにおいても、各要素間の時間協調崩れによる
不要動作を防止することができ、安定した距離継電器の
動作が実現できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による第１の実施の形態を示す機能ブロ
ック図。

【図２】図１の距離継電器の動作特性図と動作応動を示
すタイムチャート図。

【図３】事故形態によるインピーダンスの動作軌跡を示
す図。

【図４】事故急変時のインピーダンス軌跡とタイムチャ
ート。

【図５】事故急変時のインピーダンス軌跡を示す図。

【図６】本発明による第２の実施の形態を示す機能ブロ
ック図。

【図７】本発明による特性図を示す図。

【図８】本発明による第３の実施の形態を示す機能ブロ
ック図。

【図９】本発明による第４の実施の形態を示す機能ブロ
ック図。

【図１０】図９による背後事故検出域を示す特性図。

【図１１】本発明による第５の実施の形態を示す機能ブ
ロック図。

【図１２】図１１による背後事故検出域を示す特性図。

【図１３】本発明による第６の実施の形態を示す機能ブ
ロック図。

【図１４】図１３による背後事故検出域を示す特性図。

【図１５】本発明による第７の実施の形態を示す機能ブ
ロック図。

【図１６】図１５による背後事故検出域を示す特性図。

【図１７】本発明による第８の実施の形態を示す機能ブ
ロック図。

【図１８】測距インピーダンス値のクランプ結果を示す
図。

【図１９】本発明による第９の実施の形態の特性図。

【図２０】特性図と動作応動を示すタイムチャート。

【図２１】系統事故例を示す図。

【図２２】定常状態から事故発生時あるいは背後事故か
ら事故進展時の場合のインピーダンス軌跡とタイムチャ
ート。

【図２３】従来技術の処理内容を示すフローチャート。

【符号の説明】

１１，２１，５１，６１第１判定手段１２，２２，３２，４２，５２，６２，７２第２
判定手段１３第３又は第４判定手段２３，６３第３判定手段１４第４又は第５判定手段６４第４判定手段

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者天羽秀也東京都府中市晴見町二丁目24番地の１東芝システムテクノロジー株式会社内Ｆターム(参考） 5G058 EE01 EF02 EF03 EG05 EG09 EG13 EH03 FF01 FF02 FF03

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】被保護電力系統から電圧及び電流に関す
る複数の電気量を同一時刻にて周期的にサンプリング
し、ディジタル量に変換した前記各電気量を用いて方向
判別のモー要素Ｍ及び距離計測のリアクタンス要素Ｘ及
びブラインダ要素Ｒを備え、これら要素の動作判定から
系統事故点を検出し事故点が特定の動作域に一定時間滞
在しているか否かを識別するディジタル形方向距離継電
器において、前記Ｍ要素が不動作であり、かつ前記Ｘ要
素及びＲ要素が動作であることを判定する第１の手段
と、前記第１の手段の動作状態が一定期間以上継続して
成立するか否かを判定する第２の手段と、前記Ｘ要素及
びＲ要素の整定値が所定値以上か否かを判定する第３の
手段と、前記第２の手段もしくは第３の手段の判定結果
が成立時には、前記Ｘ要素の動作出力時間を遅延させる
ように構成したことを特徴とするディジタル形方向距離
継電器。
【請求項２】被保護電力系統から電圧及び電流に関す
る複数の電気量を同一時刻にて周期的にサンプリング
し、ディジタル量に変換した前記各電気量を用いて方向
判別のモー要素Ｍ及び距離計測のリアクタンス要素Ｘ及
びブラインダ要素Ｒを備え、これら要素の動作判定から
系統事故点を検出し事故点が特定の動作域に一定時間滞
在しているか否かを識別するディジタル形方向距離継電
器において、前記Ｍ要素が不動作であり、かつ前記Ｒ要
素が動作であることを判定する第１の手段と、不足電圧
継電器の動作判定を行なう第２の手段と、前記第１の手
段及び第２の手段の動作状態が一定期間以上継続して成
立するか否かを判定する第３の手段と、前記Ｘ要素及び
Ｒ要素の整定値が所定値以上か否かを判定する第４の手
段と、前記第３の手段もしくは第４の手段の判定結果が
成立時には、前記Ｘ要素の動作出力時間を遅延させるよ
うに構成したことを特徴とするディジタル形方向距離継
電器。
【請求項３】入力電圧のレベル判定として、前記第２
の手段には不足電圧継電器の動作判定に代えて過電圧継
電器の不動作判定を行なう第２の手段を備えたことを特
徴とする請求項２記載のディジタル形方向距離継電器。
【請求項４】被保護電力系統から電圧及び電流に関す
る複数の電気量を同一時刻にて周期的にサンプリング
し、ディジタル量に変換した前記各電気量を用いて方向
判別のモー要素Ｍ及び距離計測のリアクタンス要素Ｘ及
びブラインダ要素Ｒを備え、これら要素の動作判定から
系統事故点を検出し事故点が特定の動作域に一定時間滞
在しているか否かを識別するディジタル形方向距離継電
器において、前記Ｍ要素が不動作であり、かつ前記Ｘ要
素及びＲ要素が動作であることを判定する第１の手段
と、前記Ｘ要素の整定値Ｘs からＸs ×ｋ１（ｋ１＜０
の定数）を整定値感度として負方向のリアクタンス要素
ＸB の動作判定を行なう第２の手段と、前記第１の手段
及び第２の手段の動作状態が一定期間以上継続して成立
するか否かを判定する第３の手段と、前記Ｘ要素及びＲ
要素の整定値が所定値以上か否かを判定する第４の手段
と、前記第３の手段もしくは第４の手段の判定結果が成
立時には前記Ｘ要素の動作出力時間を遅延させるように
構成したことを特徴とするディジタル形方向距離継電
器。
【請求項５】被保護電力系統から電圧及び電流に関す
る複数の電気量を同一時刻にて周期的にサンプリング
し、ディジタル量に変換した前記各電気量を用いて方向
判別のモー要素Ｍ及び距離計測のリアクタンス要素Ｘ及
びブラインダ要素Ｒを備え、これら要素の動作判定から
系統事故点を検出し事故点が特定の動作域に一定時間滞
在しているか否かを識別するディジタル形方向距離継電
器において、前記Ｍ要素が不動作であり、かつ前記Ｒ要
素が動作であることを判定する第１の手段と、前記Ｘ要
素の動作量の絶対値と整定値から正負バンド幅でのリア
クタンス要素｜Ｘ｜の動作判定を行なう第２の手段と、
前記第１の手段及び第２の手段の動作成立結果が一定期
間以上継続して成立するか否かを判定する第３の手段
と、前記Ｘ要素及びＲ要素の整定値が所定値以上か否か
を判定する第４の手段と、前記第３の手段もしくは第４
の手段の判定結果が成立時には前記Ｘ要素の動作出力時
間を遅延させるように構成したことを特徴とするディジ
タル形方向距離継電器。
【請求項６】被保護電力系統から電圧及び電流に関す
る複数の電気量を同一時刻にて周期的にサンプリング
し、ディジタル量に変換した前記各電気量を用いて方向
判別のモー要素Ｍ及び距離計測の要素Ｘを備え、これら
要素の動作判定から系統事故点を検出し事故点が特定の
動作域に一定時間滞在しているか否かを識別するディジ
タル形方向距離継電器において、前記Ｍ要素が不動作で
あり、かつ前記Ｘ要素が動作であることを判定する第１
の手段と、インピーダンス継電器の動作判定を行なう第
２の手段と、前記第１の手段及び第２の手段の判定結果
が一定期間以上継続して成立するか否かを判定する第３
の手段と、前記Ｘ要素の整定値が所定値以上か否かを判
定する第４の手段と、前記第３の手段もしくは第４の手
段の判定結果が成立時には前記Ｘ要素の動作出力時間を
遅延させるように構成したことを特徴とするディジタル
形方向距離継電器。
【請求項７】被保護電力系統から電圧及び電流に関す
る複数の電気量を同一時刻にて周期的にサンプリング
し、ディジタル量に変換した前記各電気量を用いて内、
外部判別のモー要素ＭF ，ＭB 及び距離計測のＸ要素を
備え、これら各要素の動作判定から系統事故点を検出し
事故点が特定の動作域に一定時間滞在しているか否かを
識別するディジタル形方向比較距離継電器において、前
記内部検出用ＭF 要素が不動作であり、かつ前記Ｘ要素
が動作であることを判定する第１の手段と、前記外部
（背後）検出用のＭB 要素が動作であることを判定する
第２の手段と、前記第１の手段及び第２の手段の判定結
果が一定時間以上の継続して成立するか否かを判定する
第３の手段と、前記Ｘ要素の整定値が所定値以上か否か
を判定する第４の手段と、前記第３の手段もしくは第４
の手段の判定結果が成立時には前記Ｘ要素の動作出力時
間を遅延させるように構成したことを特徴とするディジ
タル形方向距離継電器。
【請求項８】距離計測要素には前記Ｒ要素も設けると
共に、第１の手段にはＲ要素の動作判定をＭ要素とのＡ
ＮＤ条件で設け、第４の手段にはＸ要素に加えてＲ要素
の整定値も設けて判定するように構成したことを特徴と
する請求項６又は請求項７記載のディジタル形方向距離
継電器。
【請求項９】方向判別には直線要素にて実現した四辺
形特性のモー要素を備えたことを特徴とする請求項１又
は請求項２又は請求項３又は請求項４又は請求項５又は
請求項８記載のディジタル形方向距離継電器。