JP2000336432A - 銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法 - Google Patents
銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法Info
- Publication number
- JP2000336432A JP2000336432A JP11148145A JP14814599A JP2000336432A JP 2000336432 A JP2000336432 A JP 2000336432A JP 11148145 A JP11148145 A JP 11148145A JP 14814599 A JP14814599 A JP 14814599A JP 2000336432 A JP2000336432 A JP 2000336432A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating zone
- copper alloy
- copper
- strip
- zone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １基の炉で標準銅合金と高機能銅合金ストリ
ップの処理温度の異なる２種類のストリップを処理する
ことのできる竪型連続焼鈍炉の熱処理方法を提供する。
【解決手段】 加熱帯Ａ、対流冷却帯Ｂおよび水封槽Ｃ
からなる銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉にお
いて、前記加熱帯を当該加熱帯の装入側に位置する対流
加熱域Ａ1とこれに連結する輻射加熱域Ａ2とで形成し、
標準銅合金の処理には前記対流加熱域のみを使用して所
定温度まで加熱し、高機能銅合金の処理には対流加熱域
と輻射加熱域との両帯域を使用して前記輻射加熱域で所
定温度まで加熱する銅・銅合金系ストリップ用竪型連続
焼鈍炉の熱処理方法。
ップの処理温度の異なる２種類のストリップを処理する
ことのできる竪型連続焼鈍炉の熱処理方法を提供する。
【解決手段】 加熱帯Ａ、対流冷却帯Ｂおよび水封槽Ｃ
からなる銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉にお
いて、前記加熱帯を当該加熱帯の装入側に位置する対流
加熱域Ａ1とこれに連結する輻射加熱域Ａ2とで形成し、
標準銅合金の処理には前記対流加熱域のみを使用して所
定温度まで加熱し、高機能銅合金の処理には対流加熱域
と輻射加熱域との両帯域を使用して前記輻射加熱域で所
定温度まで加熱する銅・銅合金系ストリップ用竪型連続
焼鈍炉の熱処理方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、処理温度が大きく
異なる２種類の銅・銅合金系ストリップを１基の炉で効
率よく処理することができるようにした銅・銅合金系ス
トリップ用竪型連続焼鈍炉に関するものである。
異なる２種類の銅・銅合金系ストリップを１基の炉で効
率よく処理することができるようにした銅・銅合金系ス
トリップ用竪型連続焼鈍炉に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、銅・銅合金系ストリップ用竪型連
続焼鈍炉として特公昭５７−５２９３４号公報に記載の
ものが知られている。
続焼鈍炉として特公昭５７−５２９３４号公報に記載の
ものが知られている。
【０００３】この堅型連続焼鈍炉Ｔ´は、図７に示すよ
うに、大略、加熱帯Ａ´、冷却帯Ｂ´および水封槽Ｃ´
とからなり、前記加熱帯Ａ´において、走行する銅・銅
合金系ストリップ（以下ストリップという）Ｓにノズル
３１から高温気体を吹き付けて対流加熱し、続く冷却帯
Ｂ´でノズル３２からの冷却気体により所定温度まで急
冷した後、水封槽Ｃ´にて冷却するようになっている。
うに、大略、加熱帯Ａ´、冷却帯Ｂ´および水封槽Ｃ´
とからなり、前記加熱帯Ａ´において、走行する銅・銅
合金系ストリップ（以下ストリップという）Ｓにノズル
３１から高温気体を吹き付けて対流加熱し、続く冷却帯
Ｂ´でノズル３２からの冷却気体により所定温度まで急
冷した後、水封槽Ｃ´にて冷却するようになっている。
【０００４】ところで、ストリップＳが標準銅合金（純
銅等）の場合、前記加熱帯Ａ´における高温気体は最高
で約７５０℃でよいため、吹き付け機構を構成するガス
ヘッダ３０やノズル３１を使用温度が７６０℃〜８３０
℃であるＳＵＳ３１０等の耐熱鋼で製作することができ
る。
銅等）の場合、前記加熱帯Ａ´における高温気体は最高
で約７５０℃でよいため、吹き付け機構を構成するガス
ヘッダ３０やノズル３１を使用温度が７６０℃〜８３０
℃であるＳＵＳ３１０等の耐熱鋼で製作することができ
る。
【０００５】しかし、近年、コルソン系銅合金等の高機
能銅合金からなるストリップＳを連続焼鈍するケースが
増加しているが、このストリップＳにおいては、約９３
０℃まで加熱帯で加熱（溶体化処理）する必要がある。
能銅合金からなるストリップＳを連続焼鈍するケースが
増加しているが、このストリップＳにおいては、約９３
０℃まで加熱帯で加熱（溶体化処理）する必要がある。
【０００６】ところで、ＳＵＳ３１０等の耐熱鋼では使
用温度が８３０℃程度であるため、前述の堅型連続焼鈍
炉の炉内構成部材に使用することができず、前記吹き付
け機構を使用温度が９３０℃超であるインコネル等の耐
熱鋼とするか水冷構造とする必要がある。
用温度が８３０℃程度であるため、前述の堅型連続焼鈍
炉の炉内構成部材に使用することができず、前記吹き付
け機構を使用温度が９３０℃超であるインコネル等の耐
熱鋼とするか水冷構造とする必要がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記吹
き付け機構を全てインコネル等の耐熱鋼とすると、この
耐熱鋼は高価であるため設備費が非常に高くなり、一
方、水冷構造とすると、構造が複雑になるとともに熱効
率が悪くなるという課題を有する。
き付け機構を全てインコネル等の耐熱鋼とすると、この
耐熱鋼は高価であるため設備費が非常に高くなり、一
方、水冷構造とすると、構造が複雑になるとともに熱効
率が悪くなるという課題を有する。
【０００８】したがって、本発明は、１基の堅型連続焼
鈍炉で前述のような加熱処理温度の異なる２種類の銅・
銅合金系ストリップのいずれにも適用することのできる
銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉を提供するこ
とを目的とする。
鈍炉で前述のような加熱処理温度の異なる２種類の銅・
銅合金系ストリップのいずれにも適用することのできる
銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉を提供するこ
とを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、銅・銅合金系ストリップ用竪型連続炉
を、加熱帯、対流冷却帯および水封槽からなる銅・銅合
金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉において、前記加熱帯
を当該加熱帯の装入側に位置する対流加熱域とこれに連
結する輻射加熱域とから構成したものである。また、前
記輻射加熱域と対流冷却帯との連結部内にその連通開口
の開口割合を調整する開口調整機構を設けてもよい。
成するために、銅・銅合金系ストリップ用竪型連続炉
を、加熱帯、対流冷却帯および水封槽からなる銅・銅合
金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉において、前記加熱帯
を当該加熱帯の装入側に位置する対流加熱域とこれに連
結する輻射加熱域とから構成したものである。また、前
記輻射加熱域と対流冷却帯との連結部内にその連通開口
の開口割合を調整する開口調整機構を設けてもよい。
【００１０】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明にかかる銅・銅合
金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉Ｔの実施の形態を図１
から図６にしたがって説明する。
金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉Ｔの実施の形態を図１
から図６にしたがって説明する。
【００１１】堅型連続焼鈍炉Ｔは、大略、加熱帯Ａ、対
流冷却帯Ｂおよび水封槽Ｃとからなり、架台Ｅに前記順
序で上方から下方に配設されている。
流冷却帯Ｂおよび水封槽Ｃとからなり、架台Ｅに前記順
序で上方から下方に配設されている。
【００１２】そして、前記加熱帯Ａは、上方（装入側）
の対流加熱域Ａ1とそれに続く輻射加熱域Ａ2とに区画さ
れ、前記対流加熱域Ａ1は、図１、図２に示すように、
炉内ストリップＳの走行路を挟んで２本のノズルヘッダ
１、１が取付具４により炉壁Ｔａに取り付けられ、この
ノズルヘッダ１の下部（輻射加熱域Ａ2側）を除きスリ
ットあるいは多数の噴出孔を備えた公知の熱風用ノズル
２が互いに対向するように設けられている。一方、ノズ
ルヘッダ１の下部には、互いに内方に向って開口するス
リットを有する公知のプレッシヤパッド３が千鳥状に対
向するよう設けられている。なお、１０は気体シール装
置である。
の対流加熱域Ａ1とそれに続く輻射加熱域Ａ2とに区画さ
れ、前記対流加熱域Ａ1は、図１、図２に示すように、
炉内ストリップＳの走行路を挟んで２本のノズルヘッダ
１、１が取付具４により炉壁Ｔａに取り付けられ、この
ノズルヘッダ１の下部（輻射加熱域Ａ2側）を除きスリ
ットあるいは多数の噴出孔を備えた公知の熱風用ノズル
２が互いに対向するように設けられている。一方、ノズ
ルヘッダ１の下部には、互いに内方に向って開口するス
リットを有する公知のプレッシヤパッド３が千鳥状に対
向するよう設けられている。なお、１０は気体シール装
置である。
【００１３】また、炉壁Ｔａには、炉内雰囲気の吸引開
口８ａと高温気体の供給開口８ｂが設けられ、この吸引
開口８ａと供給開口８ｂとを連結して雰囲気循環路５が
形成される。この雰囲気循環路５には循環ファン６と直
火バーナ７とが配設され、循環ファン６により炉内雰囲
気が吸引開口８ａから吸引されて直火バーナ７により所
定温度に昇温され、この高温気体が供給口８ｂから前記
両ノズルヘッダ１、１に供給され、前記熱風用ノズル２
とプレッシヤパッド３から噴出するようになっている。
なお、前記ノズルヘッダ１、熱風用ノズル２およびプレ
ッシヤパッド３等はＳＵＳ３１０等の耐熱鋼からなる。
口８ａと高温気体の供給開口８ｂが設けられ、この吸引
開口８ａと供給開口８ｂとを連結して雰囲気循環路５が
形成される。この雰囲気循環路５には循環ファン６と直
火バーナ７とが配設され、循環ファン６により炉内雰囲
気が吸引開口８ａから吸引されて直火バーナ７により所
定温度に昇温され、この高温気体が供給口８ｂから前記
両ノズルヘッダ１、１に供給され、前記熱風用ノズル２
とプレッシヤパッド３から噴出するようになっている。
なお、前記ノズルヘッダ１、熱風用ノズル２およびプレ
ッシヤパッド３等はＳＵＳ３１０等の耐熱鋼からなる。
【００１４】前記輻射加熱域Ａ2は、対向する炉内壁近
傍に電気ヒータ９を配設したもので、電気ヒータ９は走
行するストリップＳの幅方向に、たとえば、３分割構造
となっており、各分割部を独立制御可能となっていると
ともに、ストリップＳの走行方向にも上部と下部とに分
割され独立制御できるようになって、ストリップＳの部
分過熱等を防止すると同時に、材温管理を正確に行える
ようになっている。
傍に電気ヒータ９を配設したもので、電気ヒータ９は走
行するストリップＳの幅方向に、たとえば、３分割構造
となっており、各分割部を独立制御可能となっていると
ともに、ストリップＳの走行方向にも上部と下部とに分
割され独立制御できるようになって、ストリップＳの部
分過熱等を防止すると同時に、材温管理を正確に行える
ようになっている。
【００１５】前記対流冷却帯Ｂは、前記輻射加熱域Ａ2
に開口調整機構Ｄを介して連結されたもので、その下部
出口開口は前記水封槽Ｃの水中に開口する。
に開口調整機構Ｄを介して連結されたもので、その下部
出口開口は前記水封槽Ｃの水中に開口する。
【００１６】そして、対流冷却帯Ｂの内部には、前記対
流加熱域Ａ1と同様２本のノズルヘッダ１１、１１が配
設されている。ただし、互いに千鳥状に対向するプレッ
シヤパッド１３が上部（輻射加熱域Ａ2側）に、互いに
対向する冷風用ノズル１２が下部に位置し、図示しない
手段によりノズルヘッダ１１に冷却気体が供給されるよ
うになっている。
流加熱域Ａ1と同様２本のノズルヘッダ１１、１１が配
設されている。ただし、互いに千鳥状に対向するプレッ
シヤパッド１３が上部（輻射加熱域Ａ2側）に、互いに
対向する冷風用ノズル１２が下部に位置し、図示しない
手段によりノズルヘッダ１１に冷却気体が供給されるよ
うになっている。
【００１７】なお、前記両プレッシヤパッド３、１３は
互いに協同してストリップＳの走行中に生じるバタツキ
を防止し、ストリップＳの安定走行を図るものである。
互いに協同してストリップＳの走行中に生じるバタツキ
を防止し、ストリップＳの安定走行を図るものである。
【００１８】前記開口調整機構Ｄは、図３に示すよう
に、軸１５を中心に回動する一対のシールプレート１６
からなり、両シールプレート１６間の間隔を調整するこ
とにより、対流冷却帯Ｂの雰囲気が前記輻射加熱域Ａ2
に流入して輻射加熱域Ａ2の温度分布に不均一が生じる
こと、また、輻射加熱域Ａ2の輻射熱が損失することを
出来るだけ軽減するものである。また、この開口調整機
構Ｄはシールプレート１６に限定されることなく連結部
１４の開口を実質的に調整できるものであればよい。
に、軸１５を中心に回動する一対のシールプレート１６
からなり、両シールプレート１６間の間隔を調整するこ
とにより、対流冷却帯Ｂの雰囲気が前記輻射加熱域Ａ2
に流入して輻射加熱域Ａ2の温度分布に不均一が生じる
こと、また、輻射加熱域Ａ2の輻射熱が損失することを
出来るだけ軽減するものである。また、この開口調整機
構Ｄはシールプレート１６に限定されることなく連結部
１４の開口を実質的に調整できるものであればよい。
【００１９】前記水封槽Ｃは、その底部にスラッジ排出
シュート１７を備え、このスラッジ排出シュート１７内
に、図４に示すように、所定間隔をもって配設された２
枚の回転バルブ２１ａ、２１ｂからなる開閉式スラッジ
排出機構２１を備えている。なお、１８はデイプロー
ル、１９はエアー抜き、２０はスレッデイングガイドで
ある。
シュート１７を備え、このスラッジ排出シュート１７内
に、図４に示すように、所定間隔をもって配設された２
枚の回転バルブ２１ａ、２１ｂからなる開閉式スラッジ
排出機構２１を備えている。なお、１８はデイプロー
ル、１９はエアー抜き、２０はスレッデイングガイドで
ある。
【００２０】つぎに、前記構成からなる焼鈍炉Ｔの操業
を説明する。 １）標準銅合金（純銅等）の焼鈍処理 まず、前記一対のシールプレート１６を軸１５を中心に
回動して両者間の開口面積を大としてストリップＳを通
板し、その後、回動して開口面積を搬送に支障のない範
囲で出来るだけ小となるよう調整する。
を説明する。 １）標準銅合金（純銅等）の焼鈍処理 まず、前記一対のシールプレート１６を軸１５を中心に
回動して両者間の開口面積を大としてストリップＳを通
板し、その後、回動して開口面積を搬送に支障のない範
囲で出来るだけ小となるよう調整する。
【００２１】そして、輻射加熱域Ａ2を非加熱状態（電
気ヒータ９をＯＦＦ）とし、対流加熱域Ａ1では直火バ
ーナ７を燃焼させるとともに循環ファン６を駆動して熱
風用ノズル２から約８００℃の熱風を走行するストリッ
プＳの両面に吹き付けてストリップＳを再結晶化温度
（７００〜７４０℃）まで強制対流加熱する。この場
合、前記直火バーナ７は空燃比を約０．９２として燃焼
することにより雰囲気中のＣＯを約２体積％とするのが
好ましい。なお、輻射加熱域Ａ2は、電気ヒータ９をＯ
Ｎとして均熱処理するようにしてもよい。
気ヒータ９をＯＦＦ）とし、対流加熱域Ａ1では直火バ
ーナ７を燃焼させるとともに循環ファン６を駆動して熱
風用ノズル２から約８００℃の熱風を走行するストリッ
プＳの両面に吹き付けてストリップＳを再結晶化温度
（７００〜７４０℃）まで強制対流加熱する。この場
合、前記直火バーナ７は空燃比を約０．９２として燃焼
することにより雰囲気中のＣＯを約２体積％とするのが
好ましい。なお、輻射加熱域Ａ2は、電気ヒータ９をＯ
Ｎとして均熱処理するようにしてもよい。
【００２２】このようにして、再結晶化温度に加熱され
たストリップＳは、輻射加熱域Ａ2でも再結晶化温度を
保持し、つぎの対流冷却域Ｂで冷風用ノズル１２から約
１４０℃の冷却気体を吹き付けられて約２００℃まで強
制対流冷却される。その後、水封槽Ｃを通過して常温ま
で冷却されて焼鈍処理される（図５）。
たストリップＳは、輻射加熱域Ａ2でも再結晶化温度を
保持し、つぎの対流冷却域Ｂで冷風用ノズル１２から約
１４０℃の冷却気体を吹き付けられて約２００℃まで強
制対流冷却される。その後、水封槽Ｃを通過して常温ま
で冷却されて焼鈍処理される（図５）。
【００２３】２）特殊銅合金（コンソン系銅合金等）の
溶体化処理 この場合は、対流加熱域Ａ1の熱風ノズル２からの熱風
温度を約８３０℃、輻射加熱域Ａ2は電気ヒータ９をＯ
Ｎとして炉温を約９３０℃、対流冷却域Ｂの冷風用ノズ
ル１２からの冷風温度を約６０℃として処理する（図
６）。
溶体化処理 この場合は、対流加熱域Ａ1の熱風ノズル２からの熱風
温度を約８３０℃、輻射加熱域Ａ2は電気ヒータ９をＯ
Ｎとして炉温を約９３０℃、対流冷却域Ｂの冷風用ノズ
ル１２からの冷風温度を約６０℃として処理する（図
６）。
【００２４】なお、前記いずれかの処理においても、対
流加熱域Ａ1と対流冷却帯Ｂに、プレッシヤパッド３、
１３が設置されているため、ストリップＳはバタツキを
生じることなく安定走行を行なうことになる。
流加熱域Ａ1と対流冷却帯Ｂに、プレッシヤパッド３、
１３が設置されているため、ストリップＳはバタツキを
生じることなく安定走行を行なうことになる。
【００２５】また、前記輻射加熱域Ａ2と対流冷却帯Ｂ
の連結部１４には開口調整機構Ｄが設けられており、操
業中、連結部１４の開口を出来るだけ小さくすることに
より、対流冷却帯Ｂの雰囲気が輻射加熱域Ａ2へ侵入し
て炉内温度分布が変化するのを、また、輻射加熱域Ａ2
の輻射熱が開口を介して損失することを軽減することが
できる。
の連結部１４には開口調整機構Ｄが設けられており、操
業中、連結部１４の開口を出来るだけ小さくすることに
より、対流冷却帯Ｂの雰囲気が輻射加熱域Ａ2へ侵入し
て炉内温度分布が変化するのを、また、輻射加熱域Ａ2
の輻射熱が開口を介して損失することを軽減することが
できる。
【００２６】さらに、堅型連続焼鈍炉Ｔの操業にあた
り、ストリップＳからのスケール等が水封槽Ｃの底部
（上部バルブ２１ａ）上に落下堆積するが、スケールが
所定量堆積すると、上部バルブ２１ａを図４に示すよう
に９０°回転して下部バルブ２１ｂ上に落下させたの
ち、前記上部バルブ２１ａを閉とするとともに下部バル
ブ２１ｂを開として水封槽Ｃの外に排出すればよい。
り、ストリップＳからのスケール等が水封槽Ｃの底部
（上部バルブ２１ａ）上に落下堆積するが、スケールが
所定量堆積すると、上部バルブ２１ａを図４に示すよう
に９０°回転して下部バルブ２１ｂ上に落下させたの
ち、前記上部バルブ２１ａを閉とするとともに下部バル
ブ２１ｂを開として水封槽Ｃの外に排出すればよい。
【００２７】前記実施の形態では、輻射加熱域Ａ2を電
気ヒータ方式で構成したが、マッフル方式で構成しても
よい。また、保護雰囲気（Ｈ2とＮ2の混合ガス等）を使
用する場合、対流加熱域Ａ1の循環雰囲気はラジアント
チューブバーナあるいは電気ヒータ等の間接加熱とする
ものである。
気ヒータ方式で構成したが、マッフル方式で構成しても
よい。また、保護雰囲気（Ｈ2とＮ2の混合ガス等）を使
用する場合、対流加熱域Ａ1の循環雰囲気はラジアント
チューブバーナあるいは電気ヒータ等の間接加熱とする
ものである。
【００２８】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、請求項１
の発明では、加熱帯を対流加熱域と高温域である輻射加
熱域とで形成し、標準銅合金の処理には対流加熱域で所
定温度まで加熱し、特殊銅合金の処理には両帯域を使用
して輻射加熱域で所定温度まで加熱するようにしたもの
で、対流加熱域には使用温度が約８３０℃程度の耐熱鋼
を使用でき、また、特殊銅合金処理においては対流加熱
域を予熱域として利用して、輻射加熱域で目標温度に加
熱するため、１基の炉で標準銅合金と特殊銅合金の処理
が可能な安価な銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍
炉とすることができる。
の発明では、加熱帯を対流加熱域と高温域である輻射加
熱域とで形成し、標準銅合金の処理には対流加熱域で所
定温度まで加熱し、特殊銅合金の処理には両帯域を使用
して輻射加熱域で所定温度まで加熱するようにしたもの
で、対流加熱域には使用温度が約８３０℃程度の耐熱鋼
を使用でき、また、特殊銅合金処理においては対流加熱
域を予熱域として利用して、輻射加熱域で目標温度に加
熱するため、１基の炉で標準銅合金と特殊銅合金の処理
が可能な安価な銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍
炉とすることができる。
【００２９】また、請求項２の発明では、前記輻射加熱
域と対流冷却帯との連結部内に連結部の開口割合を調整
する開口調整機構を設けてあるため、操業中に最適開口
割合とすることにより請求項１の効果に加えて、対流冷
却帯からの冷気の輻射加熱域への侵入を少なくして、特
に、輻射加熱域での温度分布の不均一の発生を防止し、
品質の低下を防止することができるとともに、輻射加熱
域の熱損失を軽減できる。
域と対流冷却帯との連結部内に連結部の開口割合を調整
する開口調整機構を設けてあるため、操業中に最適開口
割合とすることにより請求項１の効果に加えて、対流冷
却帯からの冷気の輻射加熱域への侵入を少なくして、特
に、輻射加熱域での温度分布の不均一の発生を防止し、
品質の低下を防止することができるとともに、輻射加熱
域の熱損失を軽減できる。
【図１】 本発明にかかる銅・銅合金系ストリップ用竪
型連続焼鈍炉の断面図。
型連続焼鈍炉の断面図。
【図２】 図１の加熱帯の部分拡大断面図。
【図３】 図１の開口調整機構の拡大図。
【図４】 図１の水封槽下部の拡大図。
【図５】 標準銅合金のヒートカーブ。
【図６】 特殊銅合金のヒートカーブ。
【図７】 従来の銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼
鈍炉の説明図。
鈍炉の説明図。
Ａ〜加熱帯、Ａ1〜対流加熱域、Ａ2〜輻射加熱域、Ｂ〜
冷却帯、Ｃ〜水封槽、Ｄ〜開口調整機構、Ｓ〜ストリッ
プ、１〜ノズルヘッダ、２〜熱風用ノズル、３〜プレッ
シヤパッド、６〜循環ファン、７〜直火バーナ、９〜電
気ヒータ、１１〜ノズルヘッダ、１２〜冷風用ノズル、
１３〜プレッシヤパッド、１６〜シールプレート、１７
〜スラッジ排出シュート。
冷却帯、Ｃ〜水封槽、Ｄ〜開口調整機構、Ｓ〜ストリッ
プ、１〜ノズルヘッダ、２〜熱風用ノズル、３〜プレッ
シヤパッド、６〜循環ファン、７〜直火バーナ、９〜電
気ヒータ、１１〜ノズルヘッダ、１２〜冷風用ノズル、
１３〜プレッシヤパッド、１６〜シールプレート、１７
〜スラッジ排出シュート。
【手続補正書】
【提出日】平成１２年５月１９日（２０００．５．１
９）
９）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼
鈍炉の熱処理方法
鈍炉の熱処理方法
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、処理温度が大きく
異なる２種類の銅・銅合金系ストリップを１基の炉で効
率よく処理することができるようにした銅・銅合金系ス
トリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法に関するもので
ある。
異なる２種類の銅・銅合金系ストリップを１基の炉で効
率よく処理することができるようにした銅・銅合金系ス
トリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、銅・銅合金系ストリップ用竪型連
続焼鈍炉として特公昭５７−５２９３４号公報に記載の
ものが知られている。
続焼鈍炉として特公昭５７−５２９３４号公報に記載の
ものが知られている。
【０００３】この堅型連続焼鈍炉Ｔ´は、図７に示すよ
うに、大略、加熱帯Ａ´、冷却帯Ｂ´および水封槽Ｃ´
とからなり、前記加熱帯Ａ´において、走行する銅・銅
合金系ストリップ（以下ストリップという）Ｓにノズル
３１から高温気体を吹き付けて対流加熱し、続く冷却帯
Ｂ´でノズル３２からの冷却気体により所定温度まで急
冷した後、水封槽Ｃ´にて冷却するようになっている。
うに、大略、加熱帯Ａ´、冷却帯Ｂ´および水封槽Ｃ´
とからなり、前記加熱帯Ａ´において、走行する銅・銅
合金系ストリップ（以下ストリップという）Ｓにノズル
３１から高温気体を吹き付けて対流加熱し、続く冷却帯
Ｂ´でノズル３２からの冷却気体により所定温度まで急
冷した後、水封槽Ｃ´にて冷却するようになっている。
【０００４】ところで、ストリップＳが標準銅合金（純
銅等）の場合、前記加熱帯Ａ´における高温気体は最高
で約７５０℃でよいため、吹き付け機構を構成するガス
ヘッダ３０やノズル３１を耐熱温度が７６０℃〜８３０
℃であるＳＵＳ３１０等の耐熱鋼で製作することができ
る。
銅等）の場合、前記加熱帯Ａ´における高温気体は最高
で約７５０℃でよいため、吹き付け機構を構成するガス
ヘッダ３０やノズル３１を耐熱温度が７６０℃〜８３０
℃であるＳＵＳ３１０等の耐熱鋼で製作することができ
る。
【０００５】しかし、近年、コルソン系銅合金等の高機
能銅合金からなるストリップＳを連続焼鈍するケースが
増加しているが、このストリップＳにおいては、約９３
０℃まで加熱帯で加熱（溶体化処理）する必要がある。
能銅合金からなるストリップＳを連続焼鈍するケースが
増加しているが、このストリップＳにおいては、約９３
０℃まで加熱帯で加熱（溶体化処理）する必要がある。
【０００６】ところで、ＳＵＳ３１０等の耐熱鋼では耐
熱温度が８３０℃程度であるため、前述の堅型連続焼鈍
炉の炉内構成部材に使用することができず、前記吹き付
け機構を耐熱温度が９３０℃超であるインコネル等の耐
熱鋼とするか水冷構造とする必要がある。
熱温度が８３０℃程度であるため、前述の堅型連続焼鈍
炉の炉内構成部材に使用することができず、前記吹き付
け機構を耐熱温度が９３０℃超であるインコネル等の耐
熱鋼とするか水冷構造とする必要がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記吹
き付け機構を全てインコネル等の耐熱鋼とすると、この
耐熱鋼は高価であるため設備費が非常に高くなり、一
方、水冷構造とすると、構造が複雑になるとともに熱効
率が悪くなるという課題を有する。
き付け機構を全てインコネル等の耐熱鋼とすると、この
耐熱鋼は高価であるため設備費が非常に高くなり、一
方、水冷構造とすると、構造が複雑になるとともに熱効
率が悪くなるという課題を有する。
【０００８】したがって、本発明は、１基の堅型連続焼
鈍炉で前述のような加熱処理温度の異なる２種類の銅・
銅合金系ストリップのいずれにも適用することのできる
銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法
を提供することを目的とする。
鈍炉で前述のような加熱処理温度の異なる２種類の銅・
銅合金系ストリップのいずれにも適用することのできる
銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法
を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、加熱帯、対流冷却帯および水封槽からな
る銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉において、
前記加熱帯を当該加熱帯の装入側に位置する対流加熱域
とこれに連結する輻射加熱域とで形成し、標準銅合金の
処理には前記対流加熱域のみを使用して所定温度まで加
熱し、高機能銅合金の処理には対流加熱域と輻射加熱域
との両域を使用して前記輻射加熱域で所定温度まで加熱
するようにしたものである。
成するために、加熱帯、対流冷却帯および水封槽からな
る銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉において、
前記加熱帯を当該加熱帯の装入側に位置する対流加熱域
とこれに連結する輻射加熱域とで形成し、標準銅合金の
処理には前記対流加熱域のみを使用して所定温度まで加
熱し、高機能銅合金の処理には対流加熱域と輻射加熱域
との両域を使用して前記輻射加熱域で所定温度まで加熱
するようにしたものである。
【００１０】また、前記輻射加熱域と対流冷却帯との連
結部内に開口調整機構を設けてその連通開口の開口割合
を調整することにより前記対流冷却域からの冷気の輻射
加熱域への侵入を少なくするようにしてもよい。
結部内に開口調整機構を設けてその連通開口の開口割合
を調整することにより前記対流冷却域からの冷気の輻射
加熱域への侵入を少なくするようにしてもよい。
【００１１】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明を実施する銅・銅
合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉Ｔの実施の形態を図
１から図６にしたがって説明する。
合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉Ｔの実施の形態を図
１から図６にしたがって説明する。
【００１２】堅型連続焼鈍炉Ｔは、大略、加熱帯Ａ、対
流冷却帯Ｂおよび水封槽Ｃとからなり、架台Ｅに前記順
序で上方から下方に配設されている。
流冷却帯Ｂおよび水封槽Ｃとからなり、架台Ｅに前記順
序で上方から下方に配設されている。
【００１３】そして、前記加熱帯Ａは、上方（装入側）
の対流加熱域Ａ1とそれに続く輻射加熱域Ａ2とに区画さ
れ、前記対流加熱域Ａ1は、図１、図２に示すように、
炉内ストリップＳの走行路を挟んで２本のノズルヘッダ
１が取付具４により炉壁Ｔａに取り付けられ、このノズ
ルヘッダ１の下部（輻射加熱域Ａ2側）を除きスリット
あるいは多数の噴出孔を備えた公知の熱風用ノズル２が
互いに対向するように設けられている。一方、ノズルヘ
ッダ１の下部には、互いに内方に向って開口するスリッ
トを有する公知のプレッシャパッド３が千鳥状に対向す
るよう設けられている。なお、１０は気体シール装置で
ある。
の対流加熱域Ａ1とそれに続く輻射加熱域Ａ2とに区画さ
れ、前記対流加熱域Ａ1は、図１、図２に示すように、
炉内ストリップＳの走行路を挟んで２本のノズルヘッダ
１が取付具４により炉壁Ｔａに取り付けられ、このノズ
ルヘッダ１の下部（輻射加熱域Ａ2側）を除きスリット
あるいは多数の噴出孔を備えた公知の熱風用ノズル２が
互いに対向するように設けられている。一方、ノズルヘ
ッダ１の下部には、互いに内方に向って開口するスリッ
トを有する公知のプレッシャパッド３が千鳥状に対向す
るよう設けられている。なお、１０は気体シール装置で
ある。
【００１４】また、炉壁Ｔａには、炉内雰囲気の吸引開
口８ａと高温気体の供給開口８ｂが設けられ、この吸引
開口８ａと供給開口８ｂとを連結して雰囲気循環路５が
形成される。この雰囲気循環路５には循環ファン６と直
火バーナ７とが配設され、循環ファン６により炉内雰囲
気が吸引開口８ａから吸引されて直火バーナ７により所
定温度に昇温され、この高温気体が供給口８ｂから前記
両ノズルヘッダ１、１に供給され、前記熱風用ノズル２
とプレッシャパッド３から噴出するようになっている。
なお、前記ノズルヘッダ１、熱風用ノズル２およびプレ
ッシャパッド３等はＳＵＳ３１０等の耐熱鋼からなる。
口８ａと高温気体の供給開口８ｂが設けられ、この吸引
開口８ａと供給開口８ｂとを連結して雰囲気循環路５が
形成される。この雰囲気循環路５には循環ファン６と直
火バーナ７とが配設され、循環ファン６により炉内雰囲
気が吸引開口８ａから吸引されて直火バーナ７により所
定温度に昇温され、この高温気体が供給口８ｂから前記
両ノズルヘッダ１、１に供給され、前記熱風用ノズル２
とプレッシャパッド３から噴出するようになっている。
なお、前記ノズルヘッダ１、熱風用ノズル２およびプレ
ッシャパッド３等はＳＵＳ３１０等の耐熱鋼からなる。
【００１５】前記輻射加熱域Ａ2は、対向する炉内壁近
傍に電気ヒータ９を配設したもので、電気ヒータ９は走
行するストリップＳの幅方向に、たとえば、３分割構造
となっており、各分割部を独立制御可能となっていると
ともに、ストリップＳの走行方向にも上部と下部とに分
割され独立制御できるようになって、ストリップＳの部
分過熱等を防止すると同時に、材温管理を正確に行える
ようになっている。
傍に電気ヒータ９を配設したもので、電気ヒータ９は走
行するストリップＳの幅方向に、たとえば、３分割構造
となっており、各分割部を独立制御可能となっていると
ともに、ストリップＳの走行方向にも上部と下部とに分
割され独立制御できるようになって、ストリップＳの部
分過熱等を防止すると同時に、材温管理を正確に行える
ようになっている。
【００１６】前記対流冷却帯Ｂは、前記輻射加熱域Ａ2
に開口調整機構Ｄを介して連結されたもので、その下部
出口開口は前記水封槽Ｃの水中に開口する。
に開口調整機構Ｄを介して連結されたもので、その下部
出口開口は前記水封槽Ｃの水中に開口する。
【００１７】そして、対流冷却帯Ｂの内部には、前記対
流加熱域Ａ1と同様２本のノズルヘッダ１１が配設され
ている。ただし、互いに千鳥状に対向するプレッシャパ
ッド１３が上部（輻射加熱域Ａ2側）に、互いに対向す
る冷風用ノズル１２が下部に位置し、図示しない手段に
よりノズルヘッダ１１に冷却気体が供給されるようにな
っている。
流加熱域Ａ1と同様２本のノズルヘッダ１１が配設され
ている。ただし、互いに千鳥状に対向するプレッシャパ
ッド１３が上部（輻射加熱域Ａ2側）に、互いに対向す
る冷風用ノズル１２が下部に位置し、図示しない手段に
よりノズルヘッダ１１に冷却気体が供給されるようにな
っている。
【００１８】なお、前記両プレッシャパッド３、１３は
互いに協同してストリップＳの走行中に生じるバタツキ
を防止し、ストリップＳの安定走行を図るものである。
互いに協同してストリップＳの走行中に生じるバタツキ
を防止し、ストリップＳの安定走行を図るものである。
【００１９】前記開口調整機構Ｄは、図３に示すよう
に、軸１５を中心に回動する一対のシールプレート１６
からなり、両シールプレート１６間の間隔を調整するこ
とにより、対流冷却帯Ｂの雰囲気が前記輻射加熱域Ａ2
に流入して輻射加熱域Ａ2の温度分布に不均一が生じる
こと、また、輻射加熱域Ａ2の輻射熱が損失することを
出来るだけ軽減するものである。また、この開口調整機
構Ｄはシールプレート１６に限定されることなく連結部
１４の開口を実質的に調整できるものであればよい。
に、軸１５を中心に回動する一対のシールプレート１６
からなり、両シールプレート１６間の間隔を調整するこ
とにより、対流冷却帯Ｂの雰囲気が前記輻射加熱域Ａ2
に流入して輻射加熱域Ａ2の温度分布に不均一が生じる
こと、また、輻射加熱域Ａ2の輻射熱が損失することを
出来るだけ軽減するものである。また、この開口調整機
構Ｄはシールプレート１６に限定されることなく連結部
１４の開口を実質的に調整できるものであればよい。
【００２０】前記水封槽Ｃは、その底部にスラッジ排出
シュート１７を備え、このスラッジ排出シュート１７内
に、図４に示すように、所定間隔をもって配設された２
枚の回転バルブ２１ａ、２１ｂからなる開閉式スラッジ
排出機構２１を備えている。なお、１８はデイプロー
ル、１９はエアー抜き、２０はスレッデイングガイドで
ある。
シュート１７を備え、このスラッジ排出シュート１７内
に、図４に示すように、所定間隔をもって配設された２
枚の回転バルブ２１ａ、２１ｂからなる開閉式スラッジ
排出機構２１を備えている。なお、１８はデイプロー
ル、１９はエアー抜き、２０はスレッデイングガイドで
ある。
【００２１】つぎに、前記構成からなる焼鈍炉Ｔの操業
を説明する。 １）標準銅合金（純銅等）の焼鈍処理 まず、前記一対のシールプレート１６を軸１５を中心に
回動して両者間の開口面積を大としてストリップＳを通
板し、その後、回動して開口面積を搬送に支障のない範
囲で出来るだけ小となるよう調整する。
を説明する。 １）標準銅合金（純銅等）の焼鈍処理 まず、前記一対のシールプレート１６を軸１５を中心に
回動して両者間の開口面積を大としてストリップＳを通
板し、その後、回動して開口面積を搬送に支障のない範
囲で出来るだけ小となるよう調整する。
【００２２】そして、輻射加熱域Ａ2を非加熱状態（電
気ヒータ９をＯＦＦ）とし、対流加熱域Ａ1では直火バ
ーナ７を燃焼させるとともに循環ファン６を駆動して熱
風用ノズル２から約８００℃の熱風を走行するストリッ
プＳの両面に吹き付けてストリップＳを再結晶化温度
（７００〜７４０℃）まで強制対流加熱する。この場
合、前記直火バーナ７は空気比を約０．９２として燃焼
することにより雰囲気中のＣＯを約２体積％とするのが
好ましい。なお、輻射加熱域Ａ2は、電気ヒータ９をＯ
Ｎとして均熱処理するようにしてもよい。
気ヒータ９をＯＦＦ）とし、対流加熱域Ａ1では直火バ
ーナ７を燃焼させるとともに循環ファン６を駆動して熱
風用ノズル２から約８００℃の熱風を走行するストリッ
プＳの両面に吹き付けてストリップＳを再結晶化温度
（７００〜７４０℃）まで強制対流加熱する。この場
合、前記直火バーナ７は空気比を約０．９２として燃焼
することにより雰囲気中のＣＯを約２体積％とするのが
好ましい。なお、輻射加熱域Ａ2は、電気ヒータ９をＯ
Ｎとして均熱処理するようにしてもよい。
【００２３】このようにして、再結晶化温度に加熱され
たストリップＳは、輻射加熱域Ａ2でも再結晶化温度を
保持し、つぎの対流冷却域Ｂで冷風用ノズル１２から約
１４０℃の冷却気体を吹き付けられて約２００℃まで強
制対流冷却される。その後、水封槽Ｃを通過して常温ま
で冷却されて焼鈍処理される（図５）。
たストリップＳは、輻射加熱域Ａ2でも再結晶化温度を
保持し、つぎの対流冷却域Ｂで冷風用ノズル１２から約
１４０℃の冷却気体を吹き付けられて約２００℃まで強
制対流冷却される。その後、水封槽Ｃを通過して常温ま
で冷却されて焼鈍処理される（図５）。
【００２４】２）高機能銅合金（コルソン系銅合金等）
の溶体化処理 この場合は、対流加熱域Ａ1の熱風ノズル２からの熱風
温度を約８３０℃、輻射加熱域Ａ2は電気ヒータ９をＯ
Ｎとして炉温を約９３０℃、対流冷却域Ｂの冷風用ノズ
ル１２からの冷風温度を約６０℃として処理する（図
６）。
の溶体化処理 この場合は、対流加熱域Ａ1の熱風ノズル２からの熱風
温度を約８３０℃、輻射加熱域Ａ2は電気ヒータ９をＯ
Ｎとして炉温を約９３０℃、対流冷却域Ｂの冷風用ノズ
ル１２からの冷風温度を約６０℃として処理する（図
６）。
【００２５】なお、前記いずれかの処理においても、対
流加熱域Ａ1と対流冷却帯Ｂに、プレッシャパッド３、
１３が設置されているため、ストリップＳはバタツキを
生じることなく安定走行を行なうことになる。
流加熱域Ａ1と対流冷却帯Ｂに、プレッシャパッド３、
１３が設置されているため、ストリップＳはバタツキを
生じることなく安定走行を行なうことになる。
【００２６】また、前記輻射加熱域Ａ2と対流冷却帯Ｂ
の連結部１４には開口調整機構Ｄが設けられており、操
業中、連結部１４の開口を出来るだけ小さくすることに
より、対流冷却帯Ｂの雰囲気が輻射加熱域Ａ2へ侵入し
て炉内温度分布が変化するのを、また、輻射加熱域Ａ2
の輻射熱が開口を介して損失することを軽減することが
できる。
の連結部１４には開口調整機構Ｄが設けられており、操
業中、連結部１４の開口を出来るだけ小さくすることに
より、対流冷却帯Ｂの雰囲気が輻射加熱域Ａ2へ侵入し
て炉内温度分布が変化するのを、また、輻射加熱域Ａ2
の輻射熱が開口を介して損失することを軽減することが
できる。
【００２７】さらに、堅型連続焼鈍炉Ｔの操業にあた
り、ストリップＳからのスケール等が水封槽Ｃの底部
（上部バルブ２１ａ）上に落下堆積するが、スケールが
所定量堆積すると、上部バルブ２１ａを図４に示すよう
に９０°回転して下部バルブ２１ｂ上に落下させたの
ち、前記上部バルブ２１ａを閉とするとともに下部バル
ブ２１ｂを開として水封槽Ｃの外に排出すればよい。
り、ストリップＳからのスケール等が水封槽Ｃの底部
（上部バルブ２１ａ）上に落下堆積するが、スケールが
所定量堆積すると、上部バルブ２１ａを図４に示すよう
に９０°回転して下部バルブ２１ｂ上に落下させたの
ち、前記上部バルブ２１ａを閉とするとともに下部バル
ブ２１ｂを開として水封槽Ｃの外に排出すればよい。
【００２８】前記実施の形態では、輻射加熱域Ａ2を電
気ヒータ方式で構成したが、マッフル方式で構成しても
よい。また、保護雰囲気（Ｈ2とＮ2の混合ガス等）を使
用する場合、対流加熱域Ａ1の循環雰囲気はラジアント
チューブバーナあるいは電気ヒータ等の間接加熱とする
ものである。
気ヒータ方式で構成したが、マッフル方式で構成しても
よい。また、保護雰囲気（Ｈ2とＮ2の混合ガス等）を使
用する場合、対流加熱域Ａ1の循環雰囲気はラジアント
チューブバーナあるいは電気ヒータ等の間接加熱とする
ものである。
【００２９】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、請求項１
の発明では、加熱帯を対流加熱域と高温域である輻射加
熱域とで形成し、標準銅合金の処理には対流加熱域のみ
を使用して所定温度まで加熱し、高機能銅合金の処理に
は両帯域を使用して輻射加熱域で所定温度まで加熱する
ようにしたもので、対流加熱域には耐熱温度が約８３０
℃程度の耐熱鋼を使用でき、また、高機能銅合金処理に
おいては対流加熱域を予熱域として利用して、輻射加熱
域で目標温度に加熱するため、１基の炉で標準銅合金と
高機能銅合金の処理が安価な銅・銅合金系ストリップ用
竪型連続焼鈍炉で熱処理することができる。
の発明では、加熱帯を対流加熱域と高温域である輻射加
熱域とで形成し、標準銅合金の処理には対流加熱域のみ
を使用して所定温度まで加熱し、高機能銅合金の処理に
は両帯域を使用して輻射加熱域で所定温度まで加熱する
ようにしたもので、対流加熱域には耐熱温度が約８３０
℃程度の耐熱鋼を使用でき、また、高機能銅合金処理に
おいては対流加熱域を予熱域として利用して、輻射加熱
域で目標温度に加熱するため、１基の炉で標準銅合金と
高機能銅合金の処理が安価な銅・銅合金系ストリップ用
竪型連続焼鈍炉で熱処理することができる。
【００３０】また、請求項２の発明では、前記輻射加熱
域と対流冷却帯との連結部内に連結部の開口割合を調整
する開口調整機構を設けてあるため、操業中に最適開口
割合とすることにより請求項１の効果に加えて、対流冷
却帯からの冷気の輻射加熱域への侵入を少なくして、特
に、輻射加熱域での温度分布の不均一の発生を防止し、
品質の低下を防止することができるとともに、輻射加熱
域の熱損失を軽減できる。
域と対流冷却帯との連結部内に連結部の開口割合を調整
する開口調整機構を設けてあるため、操業中に最適開口
割合とすることにより請求項１の効果に加えて、対流冷
却帯からの冷気の輻射加熱域への侵入を少なくして、特
に、輻射加熱域での温度分布の不均一の発生を防止し、
品質の低下を防止することができるとともに、輻射加熱
域の熱損失を軽減できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明を実施する銅・銅合金系ストリップ用
竪型連続焼鈍炉の断面図。
竪型連続焼鈍炉の断面図。
【図２】 図１の加熱帯の部分拡大断面図。
【図３】 図１の開口調整機構の拡大図。
【図４】 図１の水封槽下部の拡大図。
【図５】 標準銅合金のヒートカーブ。
【図６】 高機能銅合金のヒートカーブ。
【図７】 従来の銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼
鈍炉の説明図。
鈍炉の説明図。
【符号の説明】 Ａ〜加熱帯、Ａ1〜対流加熱域、Ａ2〜輻射加熱域、Ｂ〜
冷却帯、Ｃ〜水封槽、Ｄ〜開口調整機構、Ｓ〜ストリッ
プ、１〜ノズルヘッダ、２〜熱風用ノズル、３〜プレッ
シャパッド、６〜循環ファン、７〜直火バーナ、９〜電
気ヒータ、１１〜ノズルヘッダ、１２〜冷風用ノズル、
１３〜プレッシャパッド、１６〜シールプレート、１７
〜スラッジ排出シュート。
冷却帯、Ｃ〜水封槽、Ｄ〜開口調整機構、Ｓ〜ストリッ
プ、１〜ノズルヘッダ、２〜熱風用ノズル、３〜プレッ
シャパッド、６〜循環ファン、７〜直火バーナ、９〜電
気ヒータ、１１〜ノズルヘッダ、１２〜冷風用ノズル、
１３〜プレッシャパッド、１６〜シールプレート、１７
〜スラッジ排出シュート。
Claims (2)
- 【請求項１】 加熱帯、対流冷却帯および水封槽からな
る銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉において、
前記加熱帯を当該加熱帯の装入側に位置する対流加熱域
とこれに連結する輻射加熱域とから構成したことを特徴
とする銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉。 - 【請求項２】 前記輻射加熱域と対流冷却帯との連結部
内にその連通開口の開口割合を調整する開口調整機構を
設けたことを特徴とする前記請求項１に記載の銅・銅合
金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11148145A JP3098998B1 (ja) | 1999-05-27 | 1999-05-27 | 銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11148145A JP3098998B1 (ja) | 1999-05-27 | 1999-05-27 | 銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP3098998B1 JP3098998B1 (ja) | 2000-10-16 |
| JP2000336432A true JP2000336432A (ja) | 2000-12-05 |
Family
ID=15446281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11148145A Expired - Lifetime JP3098998B1 (ja) | 1999-05-27 | 1999-05-27 | 銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3098998B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110541069A (zh) * | 2019-09-30 | 2019-12-06 | 珠海大华新材料有限公司 | 一种高性能铜合金带材在线固溶热处理装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109929970B (zh) * | 2019-04-28 | 2023-09-22 | 东北大学 | 一种烟气循环式钢板中低温回火炉及低温控制方法 |
| CN110343822B (zh) * | 2019-08-28 | 2020-12-08 | 徐州云创餐饮有限公司 | 一种位置可移动电缆铜线退火设备的热管加热机构 |
-
1999
- 1999-05-27 JP JP11148145A patent/JP3098998B1/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110541069A (zh) * | 2019-09-30 | 2019-12-06 | 珠海大华新材料有限公司 | 一种高性能铜合金带材在线固溶热处理装置 |
| CN110541069B (zh) * | 2019-09-30 | 2021-06-15 | 珠海大华新材料有限公司 | 一种高性能铜合金带材在线固溶热处理装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3098998B1 (ja) | 2000-10-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH08199331A (ja) | ガス浸炭方法及びその装置 | |
| KR101253703B1 (ko) | 배치식 소둔 열처리 설비 | |
| EP1029625B1 (en) | Muffle convection brazing and annealing system and method | |
| US7507368B2 (en) | Hot air circulation furnace | |
| US4738705A (en) | Gas burner forced convection heating of glass sheets | |
| JP2000336432A (ja) | 銅・銅合金系ストリップ用竪型連続焼鈍炉の熱処理方法 | |
| EP2580360B1 (en) | Annealing installation with m-shaped strip treatment tunnel | |
| JPH1161276A (ja) | 金属ストリップ用竪型連続焼鈍炉 | |
| EP0249361A2 (en) | Gas burner forced convection heating of glass sheets | |
| US4904533A (en) | Glass sheet heat treated by opposed burners | |
| EP0237334A2 (en) | Process and apparatus for the firing of ceramic products | |
| JP2974629B2 (ja) | 雰囲気循環式連続熱処理炉の操業方法 | |
| CN216891129U (zh) | 一种金属盘卷的热处理炉 | |
| KR910001578B1 (ko) | 금속스트립코일의 연속 열처리장치 | |
| JPS5855534A (ja) | 冷延コイル焼鈍方法および装置 | |
| JPS6141725A (ja) | 連続焼鈍炉のハ−スロ−ル温度制御方法 | |
| JPS6362588B2 (ja) | ||
| JP2978425B2 (ja) | 炉内の攪拌方法、攪拌装置および炉 | |
| JP2870091B2 (ja) | 小物部品の熱処理方法および熱処理装置 | |
| EP1224337B1 (en) | Apparatus for supporting material to be treated in continuously operated thermal treatment furnaces | |
| JPH09209032A (ja) | 加熱炉の最適炉圧制御方法 | |
| JPS6096728A (ja) | ストリツプの熱処理炉 | |
| JPH0553848B2 (ja) | ||
| KR20240001586A (ko) | 열처리 및 냉각 진공로 | |
| JPH0382707A (ja) | 連続式真空熱処理炉 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080811 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090811 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090811 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100811 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100811 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110811 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110811 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120811 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130811 Year of fee payment: 13 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |