JP2000336418A - 転炉吹錬方法 - Google Patents
転炉吹錬方法Info
- Publication number
- JP2000336418A JP2000336418A JP14544899A JP14544899A JP2000336418A JP 2000336418 A JP2000336418 A JP 2000336418A JP 14544899 A JP14544899 A JP 14544899A JP 14544899 A JP14544899 A JP 14544899A JP 2000336418 A JP2000336418 A JP 2000336418A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- blowing
- ton
- converter
- slag
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 上吹き条件およびスラグ条件を考慮した精度
の高い転炉吹錬指標を提案する。 【解決手段】 上底吹き型転炉における溶鋼の酸素吹錬
において、溶鋼中の炭素濃度が0.5%以下の領域で、下記
のICO 値を70以下にして吹錬する。 【数１１】
の高い転炉吹錬指標を提案する。 【解決手段】 上底吹き型転炉における溶鋼の酸素吹錬
において、溶鋼中の炭素濃度が0.5%以下の領域で、下記
のICO 値を70以下にして吹錬する。 【数１１】
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶鋼の転炉吹錬方
法に関する。
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】脱炭精錬を効率よく進行させる手段とし
て、溶鋼の攪拌を強化することが効果的であることは広
く知られている。そのため、現在使用されている転炉の
ほとんどは、酸素上吹きジェットに加えて、溶鋼の攪拌
を目的として底吹き羽口を設置し、酸素、炭化水素、不
活性ガス等をこの底吹き羽口から溶鋼に吹き込んでいる
のが実状である。
て、溶鋼の攪拌を強化することが効果的であることは広
く知られている。そのため、現在使用されている転炉の
ほとんどは、酸素上吹きジェットに加えて、溶鋼の攪拌
を目的として底吹き羽口を設置し、酸素、炭化水素、不
活性ガス等をこの底吹き羽口から溶鋼に吹き込んでいる
のが実状である。
【０００３】この底吹き操作時の溶鋼攪拌力を評価する
ために、各種の吹錬指標が提案されている。
ために、各種の吹錬指標が提案されている。
【０００４】例えば、特開昭６０−５０１０８号公報に
は、特定の式で示される吹錬指標のBOC 値を所定の値に
するような総酸素供給速度にして、脱炭精錬をすること
により、スラク゛中への鉄損を少なくして耐火物の損耗を抑
制し、処理時間を短縮する方法が提案されている。
は、特定の式で示される吹錬指標のBOC 値を所定の値に
するような総酸素供給速度にして、脱炭精錬をすること
により、スラク゛中への鉄損を少なくして耐火物の損耗を抑
制し、処理時間を短縮する方法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の方法で
は、吹錬特性の推定精度が低いため、吹錬制御に用いる
ことができない。例えば、転炉吹錬中には、酸素供給用
の上吹き条件がランス高さの変更やノズル径の変更で変
化する場合があり、吹錬実績では、これらの上吹き条件
が変化した場合に、スラグ中の(T.Fe)濃度や溶鋼の酸素
活量が変化することが経験的にわかっている。しかし、
前記の吹錬指標BOC 値に、これらの上吹き条件の変更を
取り込んで計算しても、BOC 値はほとんど変化せず、BO
C 値では、これらの上吹き条件の変更を正しく評価でき
ないことが判明し、吹錬制御に適用できないことがわか
った。
は、吹錬特性の推定精度が低いため、吹錬制御に用いる
ことができない。例えば、転炉吹錬中には、酸素供給用
の上吹き条件がランス高さの変更やノズル径の変更で変
化する場合があり、吹錬実績では、これらの上吹き条件
が変化した場合に、スラグ中の(T.Fe)濃度や溶鋼の酸素
活量が変化することが経験的にわかっている。しかし、
前記の吹錬指標BOC 値に、これらの上吹き条件の変更を
取り込んで計算しても、BOC 値はほとんど変化せず、BO
C 値では、これらの上吹き条件の変更を正しく評価でき
ないことが判明し、吹錬制御に適用できないことがわか
った。
【０００６】また、同様に吹錬実績では、転炉吹錬中の
スラグ量の大小によりスラグ中の(T.Fe)濃度や溶鋼の酸
素活量が変化することが経験的にわかっているが、前記
BOC値はスラグに関し全く考慮していないため、これら
の因子を評価することができない。
スラグ量の大小によりスラグ中の(T.Fe)濃度や溶鋼の酸
素活量が変化することが経験的にわかっているが、前記
BOC値はスラグに関し全く考慮していないため、これら
の因子を評価することができない。
【０００７】本発明の目的は、上吹き条件およびスラグ
条件を考慮した精度の高い転炉吹錬指標を提案すること
により、転炉吹錬制御の精度を高めた転炉吹錬方法を提
供することにある。
条件を考慮した精度の高い転炉吹錬指標を提案すること
により、転炉吹錬制御の精度を高めた転炉吹錬方法を提
供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】発明者等は、試験を重ね
以下の知見を得た。 （Ａ）上底吹き転炉では、鋼浴の攪拌は底吹きガスの攪
拌動力εで決まり、このεが小さい場合には、鋼浴内の
均一性が悪化し、精錬特性が悪化する。
以下の知見を得た。 （Ａ）上底吹き転炉では、鋼浴の攪拌は底吹きガスの攪
拌動力εで決まり、このεが小さい場合には、鋼浴内の
均一性が悪化し、精錬特性が悪化する。
【０００９】（Ｂ）低炭素濃度域では脱炭速度は溶鋼側
の物質移動速度により支配されている（溶鋼側物質移動
律速）ことが知られている。ここでいう低炭素濃度域と
は、脱炭反応が酸素供給律速から溶鋼中の炭素移動律速
に転換した後の領域で、溶鋼中の炭素濃度が0.5%以下の
領域である。
の物質移動速度により支配されている（溶鋼側物質移動
律速）ことが知られている。ここでいう低炭素濃度域と
は、脱炭反応が酸素供給律速から溶鋼中の炭素移動律速
に転換した後の領域で、溶鋼中の炭素濃度が0.5%以下の
領域である。
【００１０】この低炭素濃度域では、液側物質移動係数
が吹錬特性を支配することになる。この液側物質移動係
数は、乱流強度U'と相関関係があることが知られてい
る。
が吹錬特性を支配することになる。この液側物質移動係
数は、乱流強度U'と相関関係があることが知られてい
る。
【００１１】そこで、実際の転炉の約１／１０の相似形
状の上底吹き転炉水モデル装置を用いて火点相当位置で
の乱流強度U'を調査するため、流速（m/S ）を熱線流速
計で測定した。流速出力をアナログ／デジタル変換し、
コンピューターにサンプル周期10msで取り込み、統計処
理に十分なＮ数である30000 個のデータを各条件毎に採
取し、乱流強度U'を以下の式で求めた。ただし、UoはN
個の流速の平均値、Uは個々の流速の値である。
状の上底吹き転炉水モデル装置を用いて火点相当位置で
の乱流強度U'を調査するため、流速（m/S ）を熱線流速
計で測定した。流速出力をアナログ／デジタル変換し、
コンピューターにサンプル周期10msで取り込み、統計処
理に十分なＮ数である30000 個のデータを各条件毎に採
取し、乱流強度U'を以下の式で求めた。ただし、UoはN
個の流速の平均値、Uは個々の流速の値である。
【００１２】
【数２】
【００１３】（Ｃ）底吹きの影響を底吹き攪拌動力εで
上吹きジェットの影響を浴液体へこみ深さL と浴深Loと
の比L/Loで整理すると、火点相当位置の乱流強度U'は、
底吹き攪拌動力εの2/3 乗に比例し、上吹きジェットに
よる浴液体へこみ深さL の指標であるL/Loの4/5 乗に比
例することが判明した。なお、底吹き攪拌動力εは、下
記式から求めることができる。
上吹きジェットの影響を浴液体へこみ深さL と浴深Loと
の比L/Loで整理すると、火点相当位置の乱流強度U'は、
底吹き攪拌動力εの2/3 乗に比例し、上吹きジェットに
よる浴液体へこみ深さL の指標であるL/Loの4/5 乗に比
例することが判明した。なお、底吹き攪拌動力εは、下
記式から求めることができる。
【００１４】
【数３】
【００１５】ただし、QB：浴液体1ton当たりの底吹きガ
ス流量(Nm3/min・ton)、T ：浴液体絶対温度(K) 、ρ：
浴液体密度(kg/m3) 、g ：重力加速度(m/s2)、Lo：浴深
(mm)、P ：大気圧(Pa)である。
ス流量(Nm3/min・ton)、T ：浴液体絶対温度(K) 、ρ：
浴液体密度(kg/m3) 、g ：重力加速度(m/s2)、Lo：浴深
(mm)、P ：大気圧(Pa)である。
【００１６】溶鋼のへこみ深さＬの算出式は、転炉吹錬
中にマイクロ波を用いてへこみ深さＬ実測して得た下記
の経験式で算出できる。
中にマイクロ波を用いてへこみ深さＬ実測して得た下記
の経験式で算出できる。
【００１７】
【数４】
【００１８】但し、V ：ノズル断面積当たりの上吹き酸
素流量[(Nm3/s)/m2]、d ：ノズル径（ラバールノズルの
場合はスロート径）(mm)、h ：上吹き酸素ランス高さ(m
m)、L ：溶鋼のへこみ深さ(mm)である。
素流量[(Nm3/s)/m2]、d ：ノズル径（ラバールノズルの
場合はスロート径）(mm)、h ：上吹き酸素ランス高さ(m
m)、L ：溶鋼のへこみ深さ(mm)である。
【００１９】液側物質移動係数ｋは乱流強度U'の1/2 乗
に比例することから、液側物質移動係数ｋは下記の式で
表せることになる。
に比例することから、液側物質移動係数ｋは下記の式で
表せることになる。
【００２０】
【数５】
【００２１】但し、Ｃは比例定数である。（Ｄ）次に、
溶鋼量2tonの上底吹き型試験転炉を用いて、実際に酸素
上吹きして脱炭吹錬を行い、脱炭速度定数αを求めた。
実験には上吹き酸素ランスとして、単孔、３孔、４孔、
６孔ノズルのランスを用いた。それぞれの吹錬条件から
溶鋼のへこみ深さＬを計算し、浴深LoからL/Loを算出し
た。また、底吹き条件としては、転炉炉底に４本の底吹
き単管羽口を用いて所定のガス流量でArを流した。吹錬
中に連続して溶鋼およびスラグサンプルを採取した。溶
鋼サンプルから炭素濃度を分析し、その経時変化から脱
炭速度定数αを次式で求めた。
溶鋼量2tonの上底吹き型試験転炉を用いて、実際に酸素
上吹きして脱炭吹錬を行い、脱炭速度定数αを求めた。
実験には上吹き酸素ランスとして、単孔、３孔、４孔、
６孔ノズルのランスを用いた。それぞれの吹錬条件から
溶鋼のへこみ深さＬを計算し、浴深LoからL/Loを算出し
た。また、底吹き条件としては、転炉炉底に４本の底吹
き単管羽口を用いて所定のガス流量でArを流した。吹錬
中に連続して溶鋼およびスラグサンプルを採取した。溶
鋼サンプルから炭素濃度を分析し、その経時変化から脱
炭速度定数αを次式で求めた。
【００２２】
【数６】
【００２３】液側物質移動係数ｋと脱炭速度定数αは比
例関係にあるため、脱炭速度定数αは、ε1/3 ・(L/Lo)
2/5 と比例関係にあるはずである。
例関係にあるため、脱炭速度定数αは、ε1/3 ・(L/Lo)
2/5 と比例関係にあるはずである。
【００２４】図１は、溶鋼1ton当たりのスラグ量Ws(kg/
ton)をパラメーターとして、ε1/3・(L/Lo)2/5 と脱炭
速度定数αとの関係をプロットしたグラフである。
ton)をパラメーターとして、ε1/3・(L/Lo)2/5 と脱炭
速度定数αとの関係をプロットしたグラフである。
【００２５】同図に示すように、αとε1/3 ・(L/Lo)
2/5 との間には非常によい直線性が得られ、スラグ量Ws
(kg/ton)によりその傾きが変化することが判明した。
2/5 との間には非常によい直線性が得られ、スラグ量Ws
(kg/ton)によりその傾きが変化することが判明した。
【００２６】そこで、図１の傾きであるα・ε-1/3・(L
/Lo)-2/5を縦軸にとり、スラグ量Wsを横軸にとってプロ
ットした結果を図２に示す。
/Lo)-2/5を縦軸にとり、スラグ量Wsを横軸にとってプロ
ットした結果を図２に示す。
【００２７】図２に示すように、α・ε-1/3・(L/Lo)
-2/5は、スラグ量Wsの-0.2乗に比例することが判明し
た。比例係数をＣとして上記結果を下記式で表すことが
できる。
-2/5は、スラグ量Wsの-0.2乗に比例することが判明し
た。比例係数をＣとして上記結果を下記式で表すことが
できる。
【００２８】
【数７】
【００２９】上記式を脱炭速度定数αで整理し、比例係
数Ｃを１とすると下記式が得られる。
数Ｃを１とすると下記式が得られる。
【００３０】
【数８】
【００３１】（Ｅ）次に、送酸速度Q(Nm3/min・ton)と
脱炭速度d[C]/dt(=-α・[C])との比の絶対値はQ/( α・
[C])となり、これを下記のようにICO と定義する。
脱炭速度d[C]/dt(=-α・[C])との比の絶対値はQ/( α・
[C])となり、これを下記のようにICO と定義する。
【００３２】ICO=Q/(α・[C])このICO の定義式に上記
で得られた脱炭速度定数αの等式を代入すると下記式が
得られる。
で得られた脱炭速度定数αの等式を代入すると下記式が
得られる。
【００３３】
【数９】
【００３４】このICO の意味するところは、ICO の定義
式の分子を構成する送酸速度が分母を構成する脱炭速度
よりも相対的に大きくなると、すなわちICO の値が大き
くなると、吹き込み酸素と溶鋼とが反応し易くなり、酸
化鉄生成量が増加し、スラグ中の(T.Fe)濃度が増大する
ということである。スラグ中の(T.Fe)濃度が増大すると
溶鋼歩留が低下し、溶鋼製造コストの悪化要因となり問
題となる。
式の分子を構成する送酸速度が分母を構成する脱炭速度
よりも相対的に大きくなると、すなわちICO の値が大き
くなると、吹き込み酸素と溶鋼とが反応し易くなり、酸
化鉄生成量が増加し、スラグ中の(T.Fe)濃度が増大する
ということである。スラグ中の(T.Fe)濃度が増大すると
溶鋼歩留が低下し、溶鋼製造コストの悪化要因となり問
題となる。
【００３５】また、ICO 値が大きいほど、鋼浴の攪拌力
あるいは上吹きジェットの吹き付け力が増大し、溶鋼の
スピッティング量が増加するため、同様に溶鋼歩留が低
下する。
あるいは上吹きジェットの吹き付け力が増大し、溶鋼の
スピッティング量が増加するため、同様に溶鋼歩留が低
下する。
【００３６】そこで、溶鋼中の[C] 濃度が0.5%以下にお
けるICO 値と溶鋼歩留との関係を250ton転炉および160t
on転炉にて調査した。
けるICO 値と溶鋼歩留との関係を250ton転炉および160t
on転炉にて調査した。
【００３７】図３、ICO 値と溶鋼歩留との関係を示すグ
ラフである。同図に示すように、ICO 値と溶鋼歩留との
間に極めてよい相関がみられ、ICO値が70以下で溶鋼歩
留が94% 以上が得られることが判明した。望ましくは、
50以下である。
ラフである。同図に示すように、ICO 値と溶鋼歩留との
間に極めてよい相関がみられ、ICO値が70以下で溶鋼歩
留が94% 以上が得られることが判明した。望ましくは、
50以下である。
【００３８】ICO 値が70を超えると、供給酸素が溶鋼を
酸化することにより、溶鋼中の鉄がFeO となりスラグ中
へ吸収されるために溶鋼歩留が低下する。
酸化することにより、溶鋼中の鉄がFeO となりスラグ中
へ吸収されるために溶鋼歩留が低下する。
【００３９】また、ICO 値が大きいほど、鋼浴の攪拌力
が増大すると、鋼浴を構成する耐火物の損耗が激しくな
るおそれがあり、[C]<0.5%におけるICO 値と耐火物損耗
指数との関係を250ton転炉および160ton転炉にて同様に
調査した。
が増大すると、鋼浴を構成する耐火物の損耗が激しくな
るおそれがあり、[C]<0.5%におけるICO 値と耐火物損耗
指数との関係を250ton転炉および160ton転炉にて同様に
調査した。
【００４０】図４は、ICO 値と耐火物損耗指数との関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【００４１】なお、耐火物損耗指数とは、ICO 値が７０
のときの耐火物損耗量（ｍｍ）を１としたときの指数の
値である。
のときの耐火物損耗量（ｍｍ）を１としたときの指数の
値である。
【００４２】同図に示すように、ICO 値と耐火物損耗指
数との間に極めてよい相関がみられ、ICO 値が70以下で
耐火物損耗指数が１以下が得られることが判明した。望
ましくは、50以下である。ICO 値が70を超えると、鋼浴
の攪拌力が必要以上に増大し、耐火物損耗指数が増加す
る。また、スラグ中の(T.Fe)濃度も増加し、転炉側壁の
スラグラインの損耗が激しくなり、耐火物損耗指数が増
加する一因となる。
数との間に極めてよい相関がみられ、ICO 値が70以下で
耐火物損耗指数が１以下が得られることが判明した。望
ましくは、50以下である。ICO 値が70を超えると、鋼浴
の攪拌力が必要以上に増大し、耐火物損耗指数が増加す
る。また、スラグ中の(T.Fe)濃度も増加し、転炉側壁の
スラグラインの損耗が激しくなり、耐火物損耗指数が増
加する一因となる。
【００４３】以上から、溶鋼歩留を高位に維持し、耐火
物損耗指数を低く維持するためには[C] が0.5%の低炭素
領域においてICO 値を70以下に維持することが必要であ
る。
物損耗指数を低く維持するためには[C] が0.5%の低炭素
領域においてICO 値を70以下に維持することが必要であ
る。
【００４４】以上の知見に基づいて本発明を完成でき
た。ここに本発明の要旨は、上底吹き型転炉における溶
鋼の酸素吹錬において、溶鋼中の炭素濃度が溶鋼中の
[C] 濃度が0.5%以下の領域で、下記のICO 値を70以下に
して吹錬することを特徴とする転炉吹錬方法である。
た。ここに本発明の要旨は、上底吹き型転炉における溶
鋼の酸素吹錬において、溶鋼中の炭素濃度が溶鋼中の
[C] 濃度が0.5%以下の領域で、下記のICO 値を70以下に
して吹錬することを特徴とする転炉吹錬方法である。
【００４５】
【数１０】
【００４６】但し、Q ：溶鋼１トン当たりの上吹き送酸
速度(Nm3/min・ton)、ε：攪拌動力密度(Watt/ton)、L
：上吹きジェットによる溶鋼のへこみ深さ(mm)、Lo：
溶鋼の浴深(mm)、Ws：スラグ量(kg/ton)、[C] ：溶鋼中
の炭素濃度（重量%)。
速度(Nm3/min・ton)、ε：攪拌動力密度(Watt/ton)、L
：上吹きジェットによる溶鋼のへこみ深さ(mm)、Lo：
溶鋼の浴深(mm)、Ws：スラグ量(kg/ton)、[C] ：溶鋼中
の炭素濃度（重量%)。
【００４７】
【発明の実施の形態】本発明法のICO 値を管理する操業
は、高炉から運搬された溶銑をそのまま、あるいは脱
硅、脱りん、脱硫などの溶銑処理を行った後、転炉に装
入し吹錬を行う際に適用する。より具体的には、溶銑装
入後、転炉炉口上部から転炉吹錬用ランスを転炉内に降
下させ、酸素吹酸を行い、炉底部に設けた羽口より攪拌
用のガスを吹き込む際の各操業条件を、溶鋼中の[C] 濃
度が0.5%以下の領域で、ICO 値が70以下になるように操
業管理を行う。
は、高炉から運搬された溶銑をそのまま、あるいは脱
硅、脱りん、脱硫などの溶銑処理を行った後、転炉に装
入し吹錬を行う際に適用する。より具体的には、溶銑装
入後、転炉炉口上部から転炉吹錬用ランスを転炉内に降
下させ、酸素吹酸を行い、炉底部に設けた羽口より攪拌
用のガスを吹き込む際の各操業条件を、溶鋼中の[C] 濃
度が0.5%以下の領域で、ICO 値が70以下になるように操
業管理を行う。
【００４８】ICO 値を70以下にして吹錬することによ
り、転炉吹錬の制御精度を高め、スラグ中の(T.Fe)を低
減することによりスラグへの溶鋼ロスによる溶鋼歩留低
下を抑制できる。望ましいICO の値は50以下である。
り、転炉吹錬の制御精度を高め、スラグ中の(T.Fe)を低
減することによりスラグへの溶鋼ロスによる溶鋼歩留低
下を抑制できる。望ましいICO の値は50以下である。
【００４９】
【実施例】表１に示す代表成分の溶銑250ton（温度1200
〜1300℃）を転炉に装入し、酸素ガスを各種上吹きラン
ス（48mmφｘ６孔、傾斜角10度）から溶鋼に上吹き吹錬
した。
〜1300℃）を転炉に装入し、酸素ガスを各種上吹きラン
ス（48mmφｘ６孔、傾斜角10度）から溶鋼に上吹き吹錬
した。
【００５０】
【表１】
【００５１】上吹き吹錬の際に、転炉炉底に設けた4 本
の羽口（ステンレス製単管）から吹錬中にArガスを流し
て、溶鋼中の[C] 濃度が0.05% になるまで吹錬した。吹
錬初期の吹錬条件は上吹き酸素流量1000Nm3/min、底吹
きAr流量15Nm3/min(0.06Nm3/min・ton)、ランス高さ299
0mmとした。スラグ発生量は60kg/ton、転炉吹錬時の鋼
浴深さは2.0mであった。
の羽口（ステンレス製単管）から吹錬中にArガスを流し
て、溶鋼中の[C] 濃度が0.05% になるまで吹錬した。吹
錬初期の吹錬条件は上吹き酸素流量1000Nm3/min、底吹
きAr流量15Nm3/min(0.06Nm3/min・ton)、ランス高さ299
0mmとした。スラグ発生量は60kg/ton、転炉吹錬時の鋼
浴深さは2.0mであった。
【００５２】上記条件でQ ：4.0Nm3/min・ton 、ε：25
8Watt/ton、L/Lo：0.157、Ws：60となり、ICO 値は定義
式より、ICO ：1.3/[C] で表せる。このまま、吹錬終点
の溶鋼中の[C] 濃度を0.05% まで吹錬すると、ICO 値は
最終的に26となると予想できる。そこで、溶鋼中の[C]
濃度が0.4%の時点で上底吹き条件を変更し、溶鋼中の
[C] 濃度が0.05% になるまで吹錬した。
8Watt/ton、L/Lo：0.157、Ws：60となり、ICO 値は定義
式より、ICO ：1.3/[C] で表せる。このまま、吹錬終点
の溶鋼中の[C] 濃度を0.05% まで吹錬すると、ICO 値は
最終的に26となると予想できる。そこで、溶鋼中の[C]
濃度が0.4%の時点で上底吹き条件を変更し、溶鋼中の
[C] 濃度が0.05% になるまで吹錬した。
【００５３】表２は、溶鋼中の[C] 濃度が0.4%の時点で
上底吹き条件を変更し、溶鋼中の[C] 濃度が0.05% まで
吹錬したときのICO 値と溶鋼歩留、耐火物溶損指数とを
示す。
上底吹き条件を変更し、溶鋼中の[C] 濃度が0.05% まで
吹錬したときのICO 値と溶鋼歩留、耐火物溶損指数とを
示す。
【００５４】
【表２】
【００５５】表２に示すように、ICO 値が70以下の値で
あれば、溶鋼歩留を95% 以上に、耐火物溶損指数を１未
満にすることができた。
あれば、溶鋼歩留を95% 以上に、耐火物溶損指数を１未
満にすることができた。
【００５６】
【発明の効果】本発明により、上吹き条件およびスラグ
条件を考慮した精度の高い転炉吹錬方法が可能となる。
条件を考慮した精度の高い転炉吹錬方法が可能となる。
【００５７】より具体的には、転炉吹錬の制御精度を高
め、スラグ中の(T.Fe)を低減することによりスラグへの
溶鋼ロスによる溶鋼歩留低下を抑制できる。また、脱酸
剤使用量の削減、吹錬時間の短縮により、生産性向上お
よび耐火物損耗の防止が可能となる。
め、スラグ中の(T.Fe)を低減することによりスラグへの
溶鋼ロスによる溶鋼歩留低下を抑制できる。また、脱酸
剤使用量の削減、吹錬時間の短縮により、生産性向上お
よび耐火物損耗の防止が可能となる。
【図１】溶鋼1ton当たりのスラグ量Ws(kg/ton)をパラメ
ーターとして、ε1/3 ・(L/Lo)2/5 と脱炭速度定数αと
の関係をプロットしたグラフである。
ーターとして、ε1/3 ・(L/Lo)2/5 と脱炭速度定数αと
の関係をプロットしたグラフである。
【図２】図１の傾きであるα・ε-1/3・(L/Lo)-2/5を縦
軸にとり、スラグ量を横軸にとってプロットしたグラフ
である。
軸にとり、スラグ量を横軸にとってプロットしたグラフ
である。
【図３】ICO 値と溶鋼歩留との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図４】ICO 値と耐火物損耗指数との関係を示すグラフ
である。
である。
Claims (1)
- 【請求項１】 上底吹き型転炉における溶鋼の酸素吹錬
において、溶鋼中の炭素濃度が0.5%以下の領域で、下記
のICO 値を70以下にして吹錬することを特徴とする転炉
吹錬方法。 【数１】 但し、Q ：溶鋼１トン当たりの上吹き送酸速度(Nm3/min
・ton)、ε：攪拌動力密度(Watt/ton)、L ：上吹きジェ
ットによる溶鋼のへこみ深さ(mm)、Lo：溶鋼の浴深(m
m)、Ws：スラグ量(kg/ton)、[C] ：溶鋼中の炭素濃度
（重量%)。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14544899A JP3697944B2 (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 転炉吹錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14544899A JP3697944B2 (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 転炉吹錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000336418A true JP2000336418A (ja) | 2000-12-05 |
| JP3697944B2 JP3697944B2 (ja) | 2005-09-21 |
Family
ID=15385468
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14544899A Expired - Fee Related JP3697944B2 (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 転炉吹錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3697944B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009270136A (ja) * | 2008-05-01 | 2009-11-19 | Kobe Steel Ltd | 一般銑を用いた極低炭素鋼の転炉吹錬方法 |
| CN115323102A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-11-11 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种rh高效冶炼铝镇静钢的转炉冶炼方法 |
-
1999
- 1999-05-25 JP JP14544899A patent/JP3697944B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009270136A (ja) * | 2008-05-01 | 2009-11-19 | Kobe Steel Ltd | 一般銑を用いた極低炭素鋼の転炉吹錬方法 |
| CN115323102A (zh) * | 2022-07-29 | 2022-11-11 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种rh高效冶炼铝镇静钢的转炉冶炼方法 |
| CN115323102B (zh) * | 2022-07-29 | 2023-09-22 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种rh高效冶炼铝镇静钢的转炉冶炼方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3697944B2 (ja) | 2005-09-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5039480A (en) | Method for manufacturing molten metal containing Ni and Cr | |
| JP5950133B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JP5493997B2 (ja) | 転炉精錬方法 | |
| US2803534A (en) | Process for the production of steel | |
| JP2000336418A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JP2012067378A (ja) | 転炉での溶銑の脱炭精錬方法 | |
| US3236630A (en) | Oxygen steelmaking | |
| JP2000309816A (ja) | 含Ｃｒ溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| JP2001254116A (ja) | 低窒素鋼の溶製方法 | |
| JP2011084789A (ja) | 転炉吹錬方法 | |
| JP5438543B2 (ja) | 脱りん方法 | |
| US4334922A (en) | Process for metal-bath refining | |
| US4242126A (en) | Process for the treatment of iron melts and for increasing the scrap portion in the converter | |
| CA1205290A (en) | Method of increasing the cold material charging capacity in the top-blowing production of steel | |
| JP7211553B1 (ja) | 転炉の操業方法および溶鋼の製造方法 | |
| JP3668172B2 (ja) | 溶銑の精錬方法 | |
| JP2842231B2 (ja) | 底吹きガス撹拌による溶銑の予備処理方法 | |
| JPH1088219A (ja) | 溶鉄への粉体吹き付け方法 | |
| EP0097971B1 (en) | Method for producing low hydrogen content in steels produced by subsurface pneumatic refining | |
| JP2757761B2 (ja) | 溶融還元によるステンレス溶鋼の製造方法 | |
| JPH1088217A (ja) | 溶鉄への粉体吹き付け方法 | |
| Visuri et al. | Converter Steelmaking | |
| JPS6184311A (ja) | ２次燃焼法による溶鉄加熱方法 | |
| JPH10219332A (ja) | ステンレスの脱炭精練方法 | |
| JPS622603B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041001 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050614 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050627 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080715 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090715 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090715 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100715 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110715 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110715 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120715 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120715 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130715 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130715 Year of fee payment: 8 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130715 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |