JP2000332503A - 円偏波発生器 - Google Patents
円偏波発生器Info
- Publication number
- JP2000332503A JP2000332503A JP11144314A JP14431499A JP2000332503A JP 2000332503 A JP2000332503 A JP 2000332503A JP 11144314 A JP11144314 A JP 11144314A JP 14431499 A JP14431499 A JP 14431499A JP 2000332503 A JP2000332503 A JP 2000332503A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- waveguide
- polarized wave
- circularly polarized
- wave generator
- dielectric member
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/165—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation
- H01P1/17—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation for producing a continuously rotating polarisation, e.g. circular polarisation
- H01P1/172—Auxiliary devices for rotating the plane of polarisation for producing a continuously rotating polarisation, e.g. circular polarisation using a dielectric element
Landscapes
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 調整することなしに位相特性およびリターン
ロスを最適化することが可能な円偏波発生器を提供する
こと。 【解決手段】 円偏波発生器は、ｆL用導波管１と、ｆL
用導波管１の内側に同軸構造で形成されるｆH導波管２
と、ｆL用導波管１の内側とｆH用導波管の外側とに当接
するように設けられ、直線偏波面に対して４５°だけ傾
けて設けられる誘電体部材３とを含む。誘電体部材３が
直線偏波面に対して４５°だけ傾けて設けられるので、
誘電体部材３を通過した電界の位相の遅れが誘電体部材
３と直交する電界よりも大きくなり、直線偏波を円偏波
に変換することが可能となる。また、誘電体部材３を金
型によって形成できるため、安価で量産性に優れた円偏
波発生器を提供することが可能となる。また、実験によ
って誘電体部材３の形状を決定することができるため、
位相特性等の調整が不要となる。
ロスを最適化することが可能な円偏波発生器を提供する
こと。 【解決手段】 円偏波発生器は、ｆL用導波管１と、ｆL
用導波管１の内側に同軸構造で形成されるｆH導波管２
と、ｆL用導波管１の内側とｆH用導波管の外側とに当接
するように設けられ、直線偏波面に対して４５°だけ傾
けて設けられる誘電体部材３とを含む。誘電体部材３が
直線偏波面に対して４５°だけ傾けて設けられるので、
誘電体部材３を通過した電界の位相の遅れが誘電体部材
３と直交する電界よりも大きくなり、直線偏波を円偏波
に変換することが可能となる。また、誘電体部材３を金
型によって形成できるため、安価で量産性に優れた円偏
波発生器を提供することが可能となる。また、実験によ
って誘電体部材３の形状を決定することができるため、
位相特性等の調整が不要となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、２つの周波数帯を
共用するパラボラアンテナの１次放射器に接続される円
偏波発生器に関し、特に、１次放射器に接続される同軸
構造の導波管において外側の低周波数用の導波管に設け
られる円偏波発生器に関する。
共用するパラボラアンテナの１次放射器に接続される円
偏波発生器に関し、特に、１次放射器に接続される同軸
構造の導波管において外側の低周波数用の導波管に設け
られる円偏波発生器に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、衛星放送受信機が広く普及してい
る。一般に、衛星放送に使用される信号の偏波は、直線
偏波の他に円偏波が用いられることがある。図５は、従
来の円偏波を用いた衛星放送受信機に使用されるパラボ
ラアンテナの外観例を示す図である。図５に示すよう
に、このパラボラアンテナは、円偏波を反射する反射鏡
５１と、反射鏡５１によって集められた円偏波を受信す
る１次放射器５２と、１次放射器５２によって受信され
た円偏波を直線偏波に変換する円偏波発生器５３と、円
偏波発生器５３から出力される直線偏波の周波数を変換
するコンバータ５４とを含む。
る。一般に、衛星放送に使用される信号の偏波は、直線
偏波の他に円偏波が用いられることがある。図５は、従
来の円偏波を用いた衛星放送受信機に使用されるパラボ
ラアンテナの外観例を示す図である。図５に示すよう
に、このパラボラアンテナは、円偏波を反射する反射鏡
５１と、反射鏡５１によって集められた円偏波を受信す
る１次放射器５２と、１次放射器５２によって受信され
た円偏波を直線偏波に変換する円偏波発生器５３と、円
偏波発生器５３から出力される直線偏波の周波数を変換
するコンバータ５４とを含む。
【０００３】図６（ａ）〜図６（ｄ）は、従来の円偏波
発生器の概略構成を示す図である。これらの円偏波発生
器５３ａ〜５３ｄは、互いに直交する２つの直線偏波の
うち一方の直線偏波の位相を９０°ずらすことによって
直線偏波を円偏波に変換している。この動作原理を以下
に簡単に説明する。
発生器の概略構成を示す図である。これらの円偏波発生
器５３ａ〜５３ｄは、互いに直交する２つの直線偏波の
うち一方の直線偏波の位相を９０°ずらすことによって
直線偏波を円偏波に変換している。この動作原理を以下
に簡単に説明する。
【０００４】直線偏波Ｅｒは、２つの互いに直交する電
界Ｅ１およびＥ２によってベクトル合成されたものと考
えられる。たとえば、図６（ａ）に示す円偏波発生器５
３ａ内の誘電体位相板６１は、直線偏波Ｅｒに対してほ
ぼ４５°の角度を有するように設けられており、誘電体
位相板６１に平行な電界Ｅ１が誘電体位相板６１を通過
することによって波長が短縮される。その結果、電界Ｅ
１の位相は誘電体位相板６１に直交する電界Ｅ２の位相
よりも遅れるので、この位相の遅れを９０°にすること
によって、誘電体位相板６１を通過した後の電界Ｅ１と
誘電体位相板６１を通過しない電界Ｅ２とが合成された
偏波を電界が回転する円偏波Ｅｃにすることができる。
界Ｅ１およびＥ２によってベクトル合成されたものと考
えられる。たとえば、図６（ａ）に示す円偏波発生器５
３ａ内の誘電体位相板６１は、直線偏波Ｅｒに対してほ
ぼ４５°の角度を有するように設けられており、誘電体
位相板６１に平行な電界Ｅ１が誘電体位相板６１を通過
することによって波長が短縮される。その結果、電界Ｅ
１の位相は誘電体位相板６１に直交する電界Ｅ２の位相
よりも遅れるので、この位相の遅れを９０°にすること
によって、誘電体位相板６１を通過した後の電界Ｅ１と
誘電体位相板６１を通過しない電界Ｅ２とが合成された
偏波を電界が回転する円偏波Ｅｃにすることができる。
【０００５】一方、円偏波を直線偏波に変換する場合に
は、円偏波を互いに直交する２つの直線偏波の位相が９
０°ずれたものと考え、９０°進んでいる方の直線偏波
の位相を遅らせて位相差を０°にすることによって円偏
波Ｅｃを直線偏波Ｅｒに変換することができる。
は、円偏波を互いに直交する２つの直線偏波の位相が９
０°ずれたものと考え、９０°進んでいる方の直線偏波
の位相を遅らせて位相差を０°にすることによって円偏
波Ｅｃを直線偏波Ｅｒに変換することができる。
【０００６】図６（ｂ）に示す円偏波発生器５３ｂは、
導波管に複数の円柱状金属突起が設けられ、この円柱状
金属突起によって電界Ｅ１の位相を９０°遅らせること
によって、直線偏波Ｅｒを円偏波Ｅｃに変換している。
また、図６（ｃ）に示す円偏波発生器５３ｃは、導波管
内に板状の金属突起が設けられ、この板状の金属突起に
よって電界Ｅ１の位相を９０°遅らせることによって、
直線偏波Ｅｒを円偏波Ｅｃに変換している。さらに、図
６（ｄ）に示す円偏波発生器５３ｄは、導波管内にかま
ぼこ形の金属塊が設けられ、この金属塊によって電界Ｅ
１の位相を９０°遅らせることによって、直線偏波Ｅｒ
を円偏波Ｅｃに変換している。
導波管に複数の円柱状金属突起が設けられ、この円柱状
金属突起によって電界Ｅ１の位相を９０°遅らせること
によって、直線偏波Ｅｒを円偏波Ｅｃに変換している。
また、図６（ｃ）に示す円偏波発生器５３ｃは、導波管
内に板状の金属突起が設けられ、この板状の金属突起に
よって電界Ｅ１の位相を９０°遅らせることによって、
直線偏波Ｅｒを円偏波Ｅｃに変換している。さらに、図
６（ｄ）に示す円偏波発生器５３ｄは、導波管内にかま
ぼこ形の金属塊が設けられ、この金属塊によって電界Ｅ
１の位相を９０°遅らせることによって、直線偏波Ｅｒ
を円偏波Ｅｃに変換している。
【０００７】１つのアンテナで、できるだけ多くのチャ
ンネルを受信する方法の１つとして、同一の衛星から送
信される２つの周波数帯の信号を１つのアンテナで受信
する方法、および同一軌道上にある２つの衛星から送信
される２つの周波数帯の信号を１つのアンテナで受信す
る方法を挙げることができる。この２つの異なる周波数
帯とは、たとえば、４ＧＨｚ付近のＣバンド、１２ＧＨ
ｚ付近のＫｕバンド、または２０ＧＨｚ付近のＫａバン
ド等の周波数帯の任意の組み合わせの周波数帯が相当す
る。また、パラボラアンテナで２つの周波数帯が離れた
信号を受信するためには、２つの１次放射器が必要とな
る。
ンネルを受信する方法の１つとして、同一の衛星から送
信される２つの周波数帯の信号を１つのアンテナで受信
する方法、および同一軌道上にある２つの衛星から送信
される２つの周波数帯の信号を１つのアンテナで受信す
る方法を挙げることができる。この２つの異なる周波数
帯とは、たとえば、４ＧＨｚ付近のＣバンド、１２ＧＨ
ｚ付近のＫｕバンド、または２０ＧＨｚ付近のＫａバン
ド等の周波数帯の任意の組み合わせの周波数帯が相当す
る。また、パラボラアンテナで２つの周波数帯が離れた
信号を受信するためには、２つの１次放射器が必要とな
る。
【０００８】このように、同一の方向から送信される２
つの周波数帯の信号を受信するアンテナは、２つの周波
数帯に対して同じ指向性を持つ必要がある。また、パラ
ボラアンテナにおいて、２つの異なる周波数帯の信号に
対して同じ指向性を持たせるためには、反射鏡の焦点位
置に２つの周波数帯用の１次放射器を設ける必要があ
る。同一の衛星に対して異なる周波数帯で送受信を行な
うアンテナの場合にも同様のことが言える。
つの周波数帯の信号を受信するアンテナは、２つの周波
数帯に対して同じ指向性を持つ必要がある。また、パラ
ボラアンテナにおいて、２つの異なる周波数帯の信号に
対して同じ指向性を持たせるためには、反射鏡の焦点位
置に２つの周波数帯用の１次放射器を設ける必要があ
る。同一の衛星に対して異なる周波数帯で送受信を行な
うアンテナの場合にも同様のことが言える。
【０００９】図７（ａ）は、２つの周波数帯用の１次放
射器が設けられたパラボラアンテナの概略構成を示すブ
ロック図である。このパラボラアンテナは、直線偏波を
反射する反射鏡５１と、反射鏡５１によって集められた
直線偏波を受信する高い周波数帯（以下、ｆHと呼ぶ）
用の１次放射器６２と、反射鏡５１によって集められた
直線偏波を受信する低い周波数帯（以下、ｆLと呼ぶ）
用の１次放射器６３と、ｆH用１次放射器６２によって
受信された高い周波数帯の信号を伝送するｆH用導波管
６４と、ｆL用１次放射器６３によって受信された低い
周波数帯の信号を伝送するｆL用導波管６５とを含む。
ｆH用導波管６４とｆL用導波管６５とは、同軸構造で形
成されている。
射器が設けられたパラボラアンテナの概略構成を示すブ
ロック図である。このパラボラアンテナは、直線偏波を
反射する反射鏡５１と、反射鏡５１によって集められた
直線偏波を受信する高い周波数帯（以下、ｆHと呼ぶ）
用の１次放射器６２と、反射鏡５１によって集められた
直線偏波を受信する低い周波数帯（以下、ｆLと呼ぶ）
用の１次放射器６３と、ｆH用１次放射器６２によって
受信された高い周波数帯の信号を伝送するｆH用導波管
６４と、ｆL用１次放射器６３によって受信された低い
周波数帯の信号を伝送するｆL用導波管６５とを含む。
ｆH用導波管６４とｆL用導波管６５とは、同軸構造で形
成されている。
【００１０】図７（ｂ）および図７（ｃ）は、ｆH用導
波管６４およびｆL用導波管６５の電磁界モードを説明
するための図である。ｆH用導波管６４は円形導波管で
あるため、導波管内の電磁界モードは図７（ｂ）に示す
ように通常の円形導波管のＴＥ 11モードとなる。また、
ｆL用導波管６５は中心部に導体（ｆH用導波管６４）を
有する同軸導波管となり、導波管内の電磁界モードは図
７（ｃ）に示すようなＴＥ11モードとなる。なお、内側
のｆH用導波管６４に円偏波発生器を設ける場合には、
ｆH用導波管６４内に図６（ａ）〜図６（ｄ）に示すい
ずれかの構造で円偏波発生器を構成すれば良い。
波管６４およびｆL用導波管６５の電磁界モードを説明
するための図である。ｆH用導波管６４は円形導波管で
あるため、導波管内の電磁界モードは図７（ｂ）に示す
ように通常の円形導波管のＴＥ 11モードとなる。また、
ｆL用導波管６５は中心部に導体（ｆH用導波管６４）を
有する同軸導波管となり、導波管内の電磁界モードは図
７（ｃ）に示すようなＴＥ11モードとなる。なお、内側
のｆH用導波管６４に円偏波発生器を設ける場合には、
ｆH用導波管６４内に図６（ａ）〜図６（ｄ）に示すい
ずれかの構造で円偏波発生器を構成すれば良い。
【００１１】図８（ａ）および図８（ｂ）は、外側のｆ
L用導波管６５に円偏波発生器を設ける場合を示す図で
ある。図８（ａ）および図８（ｂ）に示すように、同軸
導波管のＴＥ11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５
°の角度を有するように複数の円柱状金属突起８２が設
けられる。図６（ｂ）に示す円偏波発生器と同様に、複
数の円柱状金属突起８２に平行な電界Ｅ１は、円柱状金
属突起８２と直交する電界Ｅ２に比べて位相が遅れるた
め、この位相の遅れを９０°にすることによって円柱状
金属突起８２を通過した後の電界Ｅ１と円柱状金属突起
８２を通過しない電界Ｅ２とが合成された偏波を電界が
回転する円偏波Ｅｃにすることができる。
L用導波管６５に円偏波発生器を設ける場合を示す図で
ある。図８（ａ）および図８（ｂ）に示すように、同軸
導波管のＴＥ11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５
°の角度を有するように複数の円柱状金属突起８２が設
けられる。図６（ｂ）に示す円偏波発生器と同様に、複
数の円柱状金属突起８２に平行な電界Ｅ１は、円柱状金
属突起８２と直交する電界Ｅ２に比べて位相が遅れるた
め、この位相の遅れを９０°にすることによって円柱状
金属突起８２を通過した後の電界Ｅ１と円柱状金属突起
８２を通過しない電界Ｅ２とが合成された偏波を電界が
回転する円偏波Ｅｃにすることができる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかし、図８（ａ）お
よび図８（ｂ）に示す複数の円柱状金属突起８２が設け
られた円偏波発生器８１は、個々の円柱状金属突起８２
の長さを変えて位相とリターンロスを最適化する必要が
ある。そのため、円柱状金属突起８２をビスで構成し、
ｆL用導波管内におけるビスの長さを１本ずつ調整する
必要がある。
よび図８（ｂ）に示す複数の円柱状金属突起８２が設け
られた円偏波発生器８１は、個々の円柱状金属突起８２
の長さを変えて位相とリターンロスを最適化する必要が
ある。そのため、円柱状金属突起８２をビスで構成し、
ｆL用導波管内におけるビスの長さを１本ずつ調整する
必要がある。
【００１３】図９は、ｆL用導波管内におけるビスの長
さを調整する方法を説明するための図である。図９に示
すように、円偏波発生器８１の両端に円形同軸導波管変
換器９２および９３が配置され、ベクトルネットワーク
アナライザ９１によって電界の位相特性とリターンロス
とを測定しながら、ｆL用導波管内における円柱状金属
突起８２の長さが調整される。
さを調整する方法を説明するための図である。図９に示
すように、円偏波発生器８１の両端に円形同軸導波管変
換器９２および９３が配置され、ベクトルネットワーク
アナライザ９１によって電界の位相特性とリターンロス
とを測定しながら、ｆL用導波管内における円柱状金属
突起８２の長さが調整される。
【００１４】まず、図８に示すＥ２方向の電界の位相特
性とリターンロスとが測定される。この位相特性とは、
円偏波発生器８１の入口から出口までの位相の遅れの周
波数特性を指す。次に、円偏波発生器８１を９０°回転
させて、Ｅ１方向の電界の位相特性とリターンロスとを
観測しながら、各ビス８２を１本ずつ回しながら導波管
内に挿入する。各ビス８２が導波管内に挿入されていく
にしたがって、電界Ｅ１の位相の遅れが電界Ｅ２よりも
大きくなるとともに、電界Ｅ１のリターンロスも悪化し
ていく。導波管内における各ビス８２の長さをそれぞれ
適当に変えることによって、リターンロスが良好になる
場合があるため、なるべくリターンロスが良好となるよ
うに各ビス８２の長さが調整される。
性とリターンロスとが測定される。この位相特性とは、
円偏波発生器８１の入口から出口までの位相の遅れの周
波数特性を指す。次に、円偏波発生器８１を９０°回転
させて、Ｅ１方向の電界の位相特性とリターンロスとを
観測しながら、各ビス８２を１本ずつ回しながら導波管
内に挿入する。各ビス８２が導波管内に挿入されていく
にしたがって、電界Ｅ１の位相の遅れが電界Ｅ２よりも
大きくなるとともに、電界Ｅ１のリターンロスも悪化し
ていく。導波管内における各ビス８２の長さをそれぞれ
適当に変えることによって、リターンロスが良好になる
場合があるため、なるべくリターンロスが良好となるよ
うに各ビス８２の長さが調整される。
【００１５】このようにして、電界Ｅ１の位相の遅れが
電界Ｅ２よりも約９０°近く大きくなり、電界Ｅ１のリ
ターンロスがある程度良好となるまで、各ビス８２の長
さの調整が行なわれる。なお、各ビス８２の長さを調整
した時点におけるＥ２方向の電界の位相特性とリターン
ロスとが、ビス８２が挿入される前の状態から変化して
いるため、再び円偏波発生器８１を９０°逆方向に回転
させて、Ｅ２方向の電界の位相特性とリターンロスとを
確認する。
電界Ｅ２よりも約９０°近く大きくなり、電界Ｅ１のリ
ターンロスがある程度良好となるまで、各ビス８２の長
さの調整が行なわれる。なお、各ビス８２の長さを調整
した時点におけるＥ２方向の電界の位相特性とリターン
ロスとが、ビス８２が挿入される前の状態から変化して
いるため、再び円偏波発生器８１を９０°逆方向に回転
させて、Ｅ２方向の電界の位相特性とリターンロスとを
確認する。
【００１６】このように、ベクトルネットワークアナラ
イザを用いて、Ｅ１方向の電界とＥ２方向の電界との位
相特性およびリターンロスを繰り返し観測しながら各ビ
ス８２の長さを１本ずつ調整することによって、Ｅ１方
向の電界の位相の遅れがＥ２方向の電界の位相よりも９
０°大きくなり、Ｅ１方向の電界とＥ２方向の電界との
リターンロスが最小となるように最適化が行なわれる。
したがって、円偏波発生器を最適化するための調整に多
大な時間を要するため、このような構造の円偏波発生器
は大量生産には向かないという問題点があった。
イザを用いて、Ｅ１方向の電界とＥ２方向の電界との位
相特性およびリターンロスを繰り返し観測しながら各ビ
ス８２の長さを１本ずつ調整することによって、Ｅ１方
向の電界の位相の遅れがＥ２方向の電界の位相よりも９
０°大きくなり、Ｅ１方向の電界とＥ２方向の電界との
リターンロスが最小となるように最適化が行なわれる。
したがって、円偏波発生器を最適化するための調整に多
大な時間を要するため、このような構造の円偏波発生器
は大量生産には向かないという問題点があった。
【００１７】本発明は、上記問題点を解決するためにな
されたものであり、第１の目的は、調整することなしに
位相特性およびリターンロスを最適化することが可能な
円偏波発生器を提供することである。
されたものであり、第１の目的は、調整することなしに
位相特性およびリターンロスを最適化することが可能な
円偏波発生器を提供することである。
【００１８】第２の目的は、量産性に優れた構造の円偏
波発生器を提供することである。
波発生器を提供することである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】第１の発明の円偏波発生
器は、第１の導波管と、第１の導波管の内側に同軸構造
で形成される第２の導波管と、第１の導波管の内側と第
２の導波管の外側とに当接するように設けられ、直線偏
波面に対してほぼ４５°だけ傾けて設けられる誘電体部
材とを含む。
器は、第１の導波管と、第１の導波管の内側に同軸構造
で形成される第２の導波管と、第１の導波管の内側と第
２の導波管の外側とに当接するように設けられ、直線偏
波面に対してほぼ４５°だけ傾けて設けられる誘電体部
材とを含む。
【００２０】誘電体部材が直線偏波面に対してほぼ４５
°だけ傾けて設けられるので、誘電体部材を通過した電
界の位相の遅れが誘電体部材と直交する電界よりも大き
くなり、直線偏波を円偏波に変換することが可能とな
る。また、誘電体部材を金型によって形成できるため、
安価で量産性に優れた円偏波発生器を提供することが可
能となる。また、実験によって誘電体部材の形状を決定
することができるため、位相特性等の調整が不要とな
る。
°だけ傾けて設けられるので、誘電体部材を通過した電
界の位相の遅れが誘電体部材と直交する電界よりも大き
くなり、直線偏波を円偏波に変換することが可能とな
る。また、誘電体部材を金型によって形成できるため、
安価で量産性に優れた円偏波発生器を提供することが可
能となる。また、実験によって誘電体部材の形状を決定
することができるため、位相特性等の調整が不要とな
る。
【００２１】第２の発明の円偏波発生器は、第１の発明
の円偏波発生器であって、誘電体部材は互いにほぼ１８
０°の位置となるように設けられる２つの第１の誘電体
部材を含む。
の円偏波発生器であって、誘電体部材は互いにほぼ１８
０°の位置となるように設けられる２つの第１の誘電体
部材を含む。
【００２２】誘電体部材は、互いにほぼ１８０°の位置
となるように設けられる２つの第１の誘電体部材を含む
ので、第１の発明の円偏波発生器の効果に加えて、第１
の導波管の中心に第２の導波管を支持することが可能と
なる。
となるように設けられる２つの第１の誘電体部材を含む
ので、第１の発明の円偏波発生器の効果に加えて、第１
の導波管の中心に第２の導波管を支持することが可能と
なる。
【００２３】第３の発明の円偏波発生器は、第２の発明
の円偏波発生器であって、誘電体部材はさらに、第１の
誘電体部材に直交する位置に設けられ、第１の誘電体部
材とは比誘電率が異なる２つの第２の誘電体部材を含
む。
の円偏波発生器であって、誘電体部材はさらに、第１の
誘電体部材に直交する位置に設けられ、第１の誘電体部
材とは比誘電率が異なる２つの第２の誘電体部材を含
む。
【００２４】第１の誘電体部材と比誘電率が異なる第２
の誘電体部材が第１の誘電体部材に直交する位置に設け
られので、第２の発明の円偏波発生器と比較してさらに
誘電体部材の形状設計における自由度を増すことができ
る。
の誘電体部材が第１の誘電体部材に直交する位置に設け
られので、第２の発明の円偏波発生器と比較してさらに
誘電体部材の形状設計における自由度を増すことができ
る。
【００２５】第４の発明の円偏波発生器は、第２の発明
の円偏波発生器であって、誘電体部材はさらに第１の誘
電体部材に直交する位置に設けられ、第１の誘電体部材
と比誘電率が同じであり、かつ形状が異なる２つの第２
の誘電体部材を含む。
の円偏波発生器であって、誘電体部材はさらに第１の誘
電体部材に直交する位置に設けられ、第１の誘電体部材
と比誘電率が同じであり、かつ形状が異なる２つの第２
の誘電体部材を含む。
【００２６】第２の誘電体部材は、第１の誘電体部材と
比誘電率が同じであるが、形状が異なるので、第２の発
明の円偏波発生器と比較してさらに誘電体部材の形状設
計における自由度を増すことができる。
比誘電率が同じであるが、形状が異なるので、第２の発
明の円偏波発生器と比較してさらに誘電体部材の形状設
計における自由度を増すことができる。
【００２７】第５の発明の円偏波発生器は、第１の導波
管と、第１の導波管の内側に同軸構造で形成される第２
の導波管と、第２の導波管の外側に設けられ、直線偏波
面に対してほぼ４５°だけ傾けて設けられる板状の金属
突起とを含む。
管と、第１の導波管の内側に同軸構造で形成される第２
の導波管と、第２の導波管の外側に設けられ、直線偏波
面に対してほぼ４５°だけ傾けて設けられる板状の金属
突起とを含む。
【００２８】板状の金属突起が直線偏波面に対してほぼ
４５°だけ傾けて設けられるので、板状の金属突起を通
過した電界の位相の遅れが板状の金属突起と直交する電
界よりも大きくなり、直線偏波を円偏波に変換すること
が可能となる。また、板状の金属突起を第２の導波管と
同じ金型によって形成できるため、安価で量産性に優れ
た円偏波発生器を提供することが可能となる。また、実
験によって板状の金属突起の形状を決定することができ
るため、位相特性等の調整が不要となる。
４５°だけ傾けて設けられるので、板状の金属突起を通
過した電界の位相の遅れが板状の金属突起と直交する電
界よりも大きくなり、直線偏波を円偏波に変換すること
が可能となる。また、板状の金属突起を第２の導波管と
同じ金型によって形成できるため、安価で量産性に優れ
た円偏波発生器を提供することが可能となる。また、実
験によって板状の金属突起の形状を決定することができ
るため、位相特性等の調整が不要となる。
【００２９】第６の発明の円偏波発生器は、第１の導波
管と、第１の導波管の内側に同軸構造で形成され、断面
が楕円形状を有し、かつ、楕円形状の長円方向が直線偏
波面に対してほぼ４５°だけ傾けて設けられる第２の導
波管とを含む。
管と、第１の導波管の内側に同軸構造で形成され、断面
が楕円形状を有し、かつ、楕円形状の長円方向が直線偏
波面に対してほぼ４５°だけ傾けて設けられる第２の導
波管とを含む。
【００３０】楕円形状の長円方向が直線偏波面に対して
ほぼ４５°だけ傾けて設けられるので、楕円形状の長円
方向の部分を通過した電界の位相の遅れが楕円形状の長
円方向と直交する電界よりも大きくなり、直線偏波を円
偏波に変換することが可能となる。また、楕円形状を第
２の導波管と同じ金型によって形成できるため、安価で
量産性に優れた円偏波発生器を提供することが可能とな
る。また、実験によって楕円形状を決定することができ
るため、位相特性等の調整が不要となる。
ほぼ４５°だけ傾けて設けられるので、楕円形状の長円
方向の部分を通過した電界の位相の遅れが楕円形状の長
円方向と直交する電界よりも大きくなり、直線偏波を円
偏波に変換することが可能となる。また、楕円形状を第
２の導波管と同じ金型によって形成できるため、安価で
量産性に優れた円偏波発生器を提供することが可能とな
る。また、実験によって楕円形状を決定することができ
るため、位相特性等の調整が不要となる。
【００３１】
【発明の実施の形態】（実施の形態１）図１は、本発明
の実施の形態１における円偏波発生器の概略構成を示す
図である。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL
用導波管１と、内側に設けられるｆH用導波管２と、ｆL
用導波管１の内側およびｆH用導波管２の外側に当接す
るように設けられる誘電体部材３とを含む。ｆL用導波
管１とｆH用導波管２とは同軸構造で形成されており、
ｆL用導波管１とｆH用導波管２との間に、直線偏波Ｅｒ
に対してほぼ４５°の角度を有し、かつ、互いにほぼ１
８０°の位置となるように２つの誘電体部材３が設けら
れる。
の実施の形態１における円偏波発生器の概略構成を示す
図である。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL
用導波管１と、内側に設けられるｆH用導波管２と、ｆL
用導波管１の内側およびｆH用導波管２の外側に当接す
るように設けられる誘電体部材３とを含む。ｆL用導波
管１とｆH用導波管２とは同軸構造で形成されており、
ｆL用導波管１とｆH用導波管２との間に、直線偏波Ｅｒ
に対してほぼ４５°の角度を有し、かつ、互いにほぼ１
８０°の位置となるように２つの誘電体部材３が設けら
れる。
【００３２】２つの誘電体部材３は、同軸導波管のＴＥ
11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有
しているため、誘電体部材３に平行な電界Ｅ１が誘電体
部材３と直交する電界Ｅ２に比べて位相が遅れる。この
位相遅れが９０°となるように、誘電体部材３が形成さ
れる。このようにして、誘電体部材３を通過した後の電
界Ｅ１と誘電体部材３を通過しない電界Ｅ２とが合成さ
れた偏波を電界が回転する円偏波Ｅｃにすることができ
る。
11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有
しているため、誘電体部材３に平行な電界Ｅ１が誘電体
部材３と直交する電界Ｅ２に比べて位相が遅れる。この
位相遅れが９０°となるように、誘電体部材３が形成さ
れる。このようにして、誘電体部材３を通過した後の電
界Ｅ１と誘電体部材３を通過しない電界Ｅ２とが合成さ
れた偏波を電界が回転する円偏波Ｅｃにすることができ
る。
【００３３】２つの誘電体部材３は、所望の位相特性お
よびリターンロスが得られるように、予め実験によって
材質、形状、長さまたは挿入位置等を決定しておけば金
型を作成することができ、誘電体部材３を量産すること
が可能となる。また、円偏波発生器の生産において、金
型によって作成された誘電体部材３をｆL用導波管１と
ｆH用導波管２との間の予め定められた位置に挿入する
だけで円偏波発生器を構成できるため、多大な時間を要
する調整なしに、所望の特性を有する円偏波発生器を得
ることが可能となる。
よびリターンロスが得られるように、予め実験によって
材質、形状、長さまたは挿入位置等を決定しておけば金
型を作成することができ、誘電体部材３を量産すること
が可能となる。また、円偏波発生器の生産において、金
型によって作成された誘電体部材３をｆL用導波管１と
ｆH用導波管２との間の予め定められた位置に挿入する
だけで円偏波発生器を構成できるため、多大な時間を要
する調整なしに、所望の特性を有する円偏波発生器を得
ることが可能となる。
【００３４】また、同軸導波管においては、ｆH用導波
管２をｆL用導波管１の中心に配置する必要がある。し
かし、ｆH用導波管２を支持するのに金属部材を使用す
ることはできない。すなわち、円偏波は電界が回転して
いるため、支持部材を金属部材とすると支持部材に平行
な電界が反射されるためである。本実施の形態における
円偏波発生器においては、ｆL用導波管１とｆH用導波管
２との間に誘電体部材３が当接して設けられるため、ｆ
L用導波管１の中心にｆH用導波管２を支持することが可
能となる。なお、図１に示す誘電体部材３１は連続した
板状の形状を有しているが、不連続のものであっても良
い。
管２をｆL用導波管１の中心に配置する必要がある。し
かし、ｆH用導波管２を支持するのに金属部材を使用す
ることはできない。すなわち、円偏波は電界が回転して
いるため、支持部材を金属部材とすると支持部材に平行
な電界が反射されるためである。本実施の形態における
円偏波発生器においては、ｆL用導波管１とｆH用導波管
２との間に誘電体部材３が当接して設けられるため、ｆ
L用導波管１の中心にｆH用導波管２を支持することが可
能となる。なお、図１に示す誘電体部材３１は連続した
板状の形状を有しているが、不連続のものであっても良
い。
【００３５】以上説明したように、本実施の形態におけ
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。また、ｆL用導波管１の
中心にｆH用導波管２を支持することが容易となった。
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。また、ｆL用導波管１の
中心にｆH用導波管２を支持することが容易となった。
【００３６】（実施の形態２）図２は、本発明の実施の
形態２における円偏波発生器の概略構成を示す図であ
る。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL用導波
管１１と、内側に設けられるｆH用導波管１２と、ｆL用
導波管１１の内側およびｆH用導波管１２の外側に当接
するように設けられる誘電体部材１３および１４とを含
む。ｆL用導波管１１とｆH用導波管１２とは同軸構造で
形成されており、ｆL用導波管１１とｆH用導波管１２と
の間に、直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有
し、かつ、互いにほぼ１８０°の位置となるように２つ
の誘電体部材１３が設けられる。また、２つの誘電体部
材１３に直交する位置に２つの誘電体部材１４が設けら
れる。誘電体部材１３の比誘電率と誘電体部材１４の比
誘電率とが異なるように、それぞれの材質が決定され
る。また、誘電体部材１３の材質と誘電体部材１４の材
質とを同じにしてそれぞれの比誘電率を同じにし、それ
ぞれの長さを変えるようにしても良い。
形態２における円偏波発生器の概略構成を示す図であ
る。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL用導波
管１１と、内側に設けられるｆH用導波管１２と、ｆL用
導波管１１の内側およびｆH用導波管１２の外側に当接
するように設けられる誘電体部材１３および１４とを含
む。ｆL用導波管１１とｆH用導波管１２とは同軸構造で
形成されており、ｆL用導波管１１とｆH用導波管１２と
の間に、直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有
し、かつ、互いにほぼ１８０°の位置となるように２つ
の誘電体部材１３が設けられる。また、２つの誘電体部
材１３に直交する位置に２つの誘電体部材１４が設けら
れる。誘電体部材１３の比誘電率と誘電体部材１４の比
誘電率とが異なるように、それぞれの材質が決定され
る。また、誘電体部材１３の材質と誘電体部材１４の材
質とを同じにしてそれぞれの比誘電率を同じにし、それ
ぞれの長さを変えるようにしても良い。
【００３７】誘電体部材１３は同軸導波管のＴＥ11モー
ドの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有してお
り、誘電体部材１４は誘電体部材１３と直交する位置に
設けられているため、誘電体部材１３を通過する電界Ｅ
１の位相と誘電体部材１４を通過する電界Ｅ２の位相と
の間に差が生じる。この位相差が９０°となるように、
誘電体部材１３および１４が形成される。このようにし
て、誘電体部材１３を通過した後の電界Ｅ１と誘電体部
材１４を通過した後の電界Ｅ２とが合成された偏波を電
界が回転する円偏波Ｅｃにすることができる。
ドの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有してお
り、誘電体部材１４は誘電体部材１３と直交する位置に
設けられているため、誘電体部材１３を通過する電界Ｅ
１の位相と誘電体部材１４を通過する電界Ｅ２の位相と
の間に差が生じる。この位相差が９０°となるように、
誘電体部材１３および１４が形成される。このようにし
て、誘電体部材１３を通過した後の電界Ｅ１と誘電体部
材１４を通過した後の電界Ｅ２とが合成された偏波を電
界が回転する円偏波Ｅｃにすることができる。
【００３８】誘電体部材１３および１４は、所望の位相
特性およびリターンロスが得られるように、予め実験に
よって材質、形状、長さまたは挿入位置等を決定してお
けば金型を作成することができ、誘電体部材１３を量産
することが可能となる。また、円偏波発生器の生産にお
いて、金型によって作成された誘電体部材１３および１
４をｆL用導波管１とｆH用導波管２との間の予め定めら
れた位置に挿入するだけで円偏波発生器を構成できるた
め、多大な時間を要する調整なしに、所望の特性を有す
る円偏波発生器を得ることが可能となる。
特性およびリターンロスが得られるように、予め実験に
よって材質、形状、長さまたは挿入位置等を決定してお
けば金型を作成することができ、誘電体部材１３を量産
することが可能となる。また、円偏波発生器の生産にお
いて、金型によって作成された誘電体部材１３および１
４をｆL用導波管１とｆH用導波管２との間の予め定めら
れた位置に挿入するだけで円偏波発生器を構成できるた
め、多大な時間を要する調整なしに、所望の特性を有す
る円偏波発生器を得ることが可能となる。
【００３９】また、実施の形態１における同軸導波管と
同様に、ｆH用導波管１２をｆL用導波管１１の中心に配
置する必要がある。本実施の形態における円偏波発生器
においても、ｆL用導波管１１とｆH用導波管１２との間
に誘電体部材１３および１４が当接して設けられるた
め、ｆL用導波管１１の中心にｆH用導波管１２を支持す
ることが可能となる。
同様に、ｆH用導波管１２をｆL用導波管１１の中心に配
置する必要がある。本実施の形態における円偏波発生器
においても、ｆL用導波管１１とｆH用導波管１２との間
に誘電体部材１３および１４が当接して設けられるた
め、ｆL用導波管１１の中心にｆH用導波管１２を支持す
ることが可能となる。
【００４０】以上説明したように、本実施の形態におけ
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。また、ｆL用導波管１１
の中心にｆH用導波管１２を支持することが容易となっ
た。
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。また、ｆL用導波管１１
の中心にｆH用導波管１２を支持することが容易となっ
た。
【００４１】（実施の形態３）図３は、本発明の実施の
形態３における円偏波発生器の概略構成を示す図であ
る。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL用導波
管２１と、内側に設けられるｆH用導波管２２と、ｆH用
導波管２２の外側設けられた２つの板状の金属突起２５
とを含む。ｆL用導波管２１とｆH用導波管２２とは同軸
構造で形成されており、直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５
°の角度を有し、かつ、互いにほぼ１８０°の位置とな
るように、ｆH用導波管２２の外側に２つの板状の金属
突起２５が設けられる。
形態３における円偏波発生器の概略構成を示す図であ
る。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL用導波
管２１と、内側に設けられるｆH用導波管２２と、ｆH用
導波管２２の外側設けられた２つの板状の金属突起２５
とを含む。ｆL用導波管２１とｆH用導波管２２とは同軸
構造で形成されており、直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５
°の角度を有し、かつ、互いにほぼ１８０°の位置とな
るように、ｆH用導波管２２の外側に２つの板状の金属
突起２５が設けられる。
【００４２】２つの板状の金属突起２５は同軸導波管の
ＴＥ11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度
を有しており、２つの板状の金属突起２５が設けられた
ｆH用導波管２２は単位長さ当たりの容量が増すため、
板状の金属突起２５に平行な電界Ｅ１の位相が板状の金
属突起２５と直交する電界Ｅ２の位相に比べて遅れる。
この位相遅れが９０°となるように、板状の金属突起２
５が形成される。このようにして、板状の金属突起２５
を通過した後の電界Ｅ１と板状の金属突起２５を通過し
ない電界Ｅ２とが合成された偏波を電界が回転する円偏
波Ｅｃにすることができる。
ＴＥ11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度
を有しており、２つの板状の金属突起２５が設けられた
ｆH用導波管２２は単位長さ当たりの容量が増すため、
板状の金属突起２５に平行な電界Ｅ１の位相が板状の金
属突起２５と直交する電界Ｅ２の位相に比べて遅れる。
この位相遅れが９０°となるように、板状の金属突起２
５が形成される。このようにして、板状の金属突起２５
を通過した後の電界Ｅ１と板状の金属突起２５を通過し
ない電界Ｅ２とが合成された偏波を電界が回転する円偏
波Ｅｃにすることができる。
【００４３】２つの板状の金属突起２５は、所望の位相
特性およびリターンロスが得られるように、予め実験に
よって材質、形状、長さまたは挿入位置等が決定される
ため、ｆH用導波管２２と同じ金型で板状の金属突起２
５を作成することができ、量産することが可能となる。
また、円偏波発生器の生産において、ｆH用導波管２２
をｆL用導波管２１の予め定められた位置に挿入するだ
けで円偏波発生器を構成できるため、多大な時間を要す
る調整なしに、所望の特性を有する円偏波発生器を得る
ことが可能となる。
特性およびリターンロスが得られるように、予め実験に
よって材質、形状、長さまたは挿入位置等が決定される
ため、ｆH用導波管２２と同じ金型で板状の金属突起２
５を作成することができ、量産することが可能となる。
また、円偏波発生器の生産において、ｆH用導波管２２
をｆL用導波管２１の予め定められた位置に挿入するだ
けで円偏波発生器を構成できるため、多大な時間を要す
る調整なしに、所望の特性を有する円偏波発生器を得る
ことが可能となる。
【００４４】以上説明したように、本実施の形態におけ
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。
【００４５】（実施の形態４）図４は、本発明の実施の
形態４における円偏波発生器の概略構成を示す図であ
る。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL用導波
管３１と、内側に設けられるｆH用導波管３２とを含
む。ｆL用導波管３１とｆH用導波管３２とは同軸構造で
形成されている。また、ｆH用導波管３２の断面が楕円
形状となるように形成されており、楕円形状の長円方向
が直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有するよう
に設けられている。
形態４における円偏波発生器の概略構成を示す図であ
る。この円偏波発生器は、外側に設けられるｆL用導波
管３１と、内側に設けられるｆH用導波管３２とを含
む。ｆL用導波管３１とｆH用導波管３２とは同軸構造で
形成されている。また、ｆH用導波管３２の断面が楕円
形状となるように形成されており、楕円形状の長円方向
が直線偏波Ｅｒに対してほぼ４５°の角度を有するよう
に設けられている。
【００４６】ｆH用導波管３２の楕円形状の長円方向が
同軸導波管のＴＥ11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ
４５°の角度を有しており、ｆH用導波管３２の長円方
向の部分は単位長さ当たりの容量が増すため、楕円形状
の長円方向に平行な電界Ｅ１の位相が楕円形状の長円方
向と直交する電界Ｅ２の位相に比べて遅れる。この位相
遅れが９０°となるように、ｆH用導波管３２の楕円形
状が形成される。このようにして、ｆH用導波管３２の
長円方向の部分を通過した後の電界Ｅ１とｆH用導波管
３２の長円方向の部分を通過しない電界Ｅ２とが合成さ
れた偏波を電界が回転する円偏波Ｅｃにすることができ
る。
同軸導波管のＴＥ11モードの直線偏波Ｅｒに対してほぼ
４５°の角度を有しており、ｆH用導波管３２の長円方
向の部分は単位長さ当たりの容量が増すため、楕円形状
の長円方向に平行な電界Ｅ１の位相が楕円形状の長円方
向と直交する電界Ｅ２の位相に比べて遅れる。この位相
遅れが９０°となるように、ｆH用導波管３２の楕円形
状が形成される。このようにして、ｆH用導波管３２の
長円方向の部分を通過した後の電界Ｅ１とｆH用導波管
３２の長円方向の部分を通過しない電界Ｅ２とが合成さ
れた偏波を電界が回転する円偏波Ｅｃにすることができ
る。
【００４７】ｆH用導波管３２の楕円形状は、所望の位
相特性およびリターンロスが得られるように、予め実験
によって材質、形状、長さまたは挿入位置等が決定され
るため、ｆH用導波管３２の金型で楕円形状を作成する
ことができ、量産することが可能となる。また、円偏波
発生器の生産において、ｆH用導波管３２をｆL用導波管
３１の予め定められた位置に挿入するだけで円偏波発生
器を構成できるため、多大な時間を要する調整なしに、
所望の特性を有する円偏波発生器を得ることが可能とな
る。
相特性およびリターンロスが得られるように、予め実験
によって材質、形状、長さまたは挿入位置等が決定され
るため、ｆH用導波管３２の金型で楕円形状を作成する
ことができ、量産することが可能となる。また、円偏波
発生器の生産において、ｆH用導波管３２をｆL用導波管
３１の予め定められた位置に挿入するだけで円偏波発生
器を構成できるため、多大な時間を要する調整なしに、
所望の特性を有する円偏波発生器を得ることが可能とな
る。
【００４８】以上説明したように、本実施の形態におけ
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。
る円偏波発生器によれば、多大な時間を要する調整を行
なう必要がなく、安価で量産性に優れた円偏波発生器を
提供することが可能となった。
【００４９】今回開示された実施の形態は、すべての点
で例示であって制限的なものではないと考えられるべき
である。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請
求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味
および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図さ
れる。
で例示であって制限的なものではないと考えられるべき
である。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請
求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味
および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図さ
れる。
【図１】本発明の実施の形態１における円偏波発生器の
概略構成を示す図である。
概略構成を示す図である。
【図２】本発明の実施の形態２における円偏波発生器の
概略構成を示す図である。
概略構成を示す図である。
【図３】本発明の実施の形態３における円偏波発生器の
概略構成を示す図である。
概略構成を示す図である。
【図４】本発明の実施の形態４における円偏波発生器の
概略構成を示す図である。
概略構成を示す図である。
【図５】従来の円偏波を用いた衛星放送受信機に使用さ
れるパラボラアンテナの外観例を示す図である。
れるパラボラアンテナの外観例を示す図である。
【図６】（ａ）〜（ｄ）は、従来の円偏波発生器の概略
構成を示す図である。
構成を示す図である。
【図７】（ａ）は、２つの周波数帯用の１次放射器が設
けられたパラボラアンテナの概略構成を示す図である。
（ｂ）および（ｃ）は、電磁界モードを説明するための
図である。
けられたパラボラアンテナの概略構成を示す図である。
（ｂ）および（ｃ）は、電磁界モードを説明するための
図である。
【図８】外側のｆL用導波管に円偏波発生器を設ける場
合を示す図である。
合を示す図である。
【図９】ｆL用導波管内におけるビスの長さを調整する
方法を説明するための図である。
方法を説明するための図である。
１，１１，２１，３１，６５ ｆL用導波管 ２，１２，２２，３２，６４ ｆH用導波管 ３，１３，１４ 誘電体部材 ２５ 板状の金属突起 ５１ 反射鏡 ５２ １次放射器 ５３，５３ａ〜５３ｄ 円偏波発生器 ５４ コンバータ ６２ ｆH用１次放射器 ６３ ｆL用１次放射器 ８１ 円偏波発生器 ８２ ビス ９１ ベクトルネットワークアナライザ ９２，９３ 円形同軸導波管変換器
Claims (6)
- 【請求項１】 第１の導波管と、 前記第１の導波管の内側に同軸構造で形成される第２の
導波管と、 前記第１の導波管の内側と前記第２の導波管の外側とに
当接するように設けられ、直線偏波面に対してほぼ４５
°だけ傾けて設けられる誘電体部材とを含む円偏波発生
器。 - 【請求項２】 前記誘電体部材は、互いにほぼ１８０°
の位置となるように設けられる２つの第１の誘電体部材
を含む、請求項１記載の円偏波発生器。 - 【請求項３】 前記誘電体部材はさらに、前記第１の誘
電体部材に直交する位置に設けられ、前記第１の誘電体
部材とは比誘電率が異なる２つの第２の誘電体部材を含
む、請求項２記載の円偏波発生器。 - 【請求項４】 前記誘電体部材はさらに、前記第１の誘
電体部材に直交する位置に設けられ、前記第１の誘電体
部材と比誘電率が同じであり、かつ、形状が異なる２つ
の第２の誘電体部材を含む、請求項２記載の円偏波発生
器。 - 【請求項５】 第１の導波管と、 前記第１の導波管の内側に同軸構造で形成される第２の
導波管と、 前記第２の導波管の外側に設けられ、直線偏波面に対し
てほぼ４５°だけ傾けて設けられる板状の金属突起とを
含む円偏波発生器。 - 【請求項６】 第１の導波管と、 前記第１の導波管の内側に同軸構造で形成され、断面が
楕円形状を有し、かつ、該楕円形状の長円方向が直線偏
波面に対してほぼ４５°だけ傾けて設けられる第２の導
波管とを含む円偏波発生器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11144314A JP2000332503A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 円偏波発生器 |
| US09/562,429 US6417742B1 (en) | 1999-05-25 | 2000-05-02 | Circular polarizer having two waveguides formed with coaxial structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11144314A JP2000332503A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 円偏波発生器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000332503A true JP2000332503A (ja) | 2000-11-30 |
Family
ID=15359217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11144314A Pending JP2000332503A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 円偏波発生器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6417742B1 (ja) |
| JP (1) | JP2000332503A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002060000A1 (en) * | 2001-01-24 | 2002-08-01 | Raytheon Company | Radio frequency antenna feed structures |
| JP2015070607A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 同軸偏光子での使用のための対向する浅いキャビティを備えた内側チューブ |
| KR20170112901A (ko) * | 2016-03-28 | 2017-10-12 | 한국과학기술원 | 전자기파 신호 전송을 위한 도파관 |
| CN109586046A (zh) * | 2018-11-26 | 2019-04-05 | 北京遥测技术研究所 | 一种宽波束圆极化阵列天线单元 |
| WO2019194668A1 (ko) * | 2018-04-06 | 2019-10-10 | 한국과학기술원 | 전자기파 신호 전송을 위한 도파관 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7511675B2 (en) * | 2000-10-26 | 2009-03-31 | Advanced Automotive Antennas, S.L. | Antenna system for a motor vehicle |
| US9614266B2 (en) | 2001-12-03 | 2017-04-04 | Microfabrica Inc. | Miniature RF and microwave components and methods for fabricating such components |
| AU2002360464A1 (en) * | 2001-12-03 | 2003-06-17 | Memgen Corporation | Miniature rf and microwave components and methods for fabricating such components |
| US7239219B2 (en) * | 2001-12-03 | 2007-07-03 | Microfabrica Inc. | Miniature RF and microwave components and methods for fabricating such components |
| US10297421B1 (en) | 2003-05-07 | 2019-05-21 | Microfabrica Inc. | Plasma etching of dielectric sacrificial material from reentrant multi-layer metal structures |
| US7656246B2 (en) | 2008-03-28 | 2010-02-02 | Optim Microwave, Inc. | Circular polarizer using conductive and dielectric fins in a coaxial waveguide |
| US8786380B2 (en) | 2008-03-28 | 2014-07-22 | Optim Microwave, Inc. | Circular polarizer using stepped conductive and dielectric fins in an annular waveguide |
| US8643560B2 (en) | 2011-03-11 | 2014-02-04 | Optim Microwave, Inc. | Rotatable polarizer/filter device and feed network using the same |
| US8653906B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Optim Microwave, Inc. | Opposed port ortho-mode transducer with ridged branch waveguide |
| US8994474B2 (en) | 2012-04-23 | 2015-03-31 | Optim Microwave, Inc. | Ortho-mode transducer with wide bandwidth branch port |
| WO2017171359A1 (ko) * | 2016-03-28 | 2017-10-05 | 한국과학기술원 | 전자기파 신호를 전송하기 위한 도파관 및 이를 포함하는 칩-대-칩 인터페이스 장치 |
| WO2017171358A1 (ko) * | 2016-03-28 | 2017-10-05 | 한국과학기술원 | 전자기파 신호 전송을 위한 도파관 |
| DE102017126069A1 (de) * | 2017-11-08 | 2019-06-27 | Rosenberger Hochfrequenztechnik Gmbh & Co. Kg | Element zur Konversion zwischen mindestens einer linear polarisierten und mindestens einer elliptisch polarisierten elektromagnetischen Welle in einem Hohlleiter |
| FR3094575B1 (fr) * | 2019-03-28 | 2022-04-01 | Swissto12 Sa | Composant radiofréquence comportant un ou plusieurs dispositifs à guide d’onde muni de stries |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4725795A (en) * | 1985-08-19 | 1988-02-16 | Hughes Aircraft Co. | Corrugated ridge waveguide phase shifting structure |
| DE3617560C2 (de) | 1986-05-24 | 1996-08-14 | Schnell Maschfab Karl | Maschine zum Abfüllen teigiger Medien, insbesondere von Wurstbrät |
| JPH04267601A (ja) | 1991-02-21 | 1992-09-24 | Fujitsu General Ltd | 円偏波及び直線偏波共用一次放射器 |
| JP2945839B2 (ja) * | 1994-09-12 | 1999-09-06 | 松下電器産業株式会社 | 円一直線偏波変換器とその製造方法 |
-
1999
- 1999-05-25 JP JP11144314A patent/JP2000332503A/ja active Pending
-
2000
- 2000-05-02 US US09/562,429 patent/US6417742B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002060000A1 (en) * | 2001-01-24 | 2002-08-01 | Raytheon Company | Radio frequency antenna feed structures |
| US6724277B2 (en) | 2001-01-24 | 2004-04-20 | Raytheon Company | Radio frequency antenna feed structures having a coaxial waveguide and asymmetric septum |
| JP2015070607A (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-13 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | 同軸偏光子での使用のための対向する浅いキャビティを備えた内側チューブ |
| KR20170112901A (ko) * | 2016-03-28 | 2017-10-12 | 한국과학기술원 | 전자기파 신호 전송을 위한 도파관 |
| KR101874694B1 (ko) | 2016-03-28 | 2018-07-04 | 한국과학기술원 | 전자기파 신호 전송을 위한 도파관 |
| TWI678837B (zh) * | 2016-03-28 | 2019-12-01 | 韓國科學技術院 | 用於傳送電磁波訊號之波導 |
| WO2019194668A1 (ko) * | 2018-04-06 | 2019-10-10 | 한국과학기술원 | 전자기파 신호 전송을 위한 도파관 |
| US11394098B2 (en) | 2018-04-06 | 2022-07-19 | Korea Advanced Institute Of Science And Technology | Waveguide including a first dielectric part covered in part by a conductive part and a second dielectric part surrounding the first dielectric part and the conductive part |
| CN109586046A (zh) * | 2018-11-26 | 2019-04-05 | 北京遥测技术研究所 | 一种宽波束圆极化阵列天线单元 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6417742B1 (en) | 2002-07-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000332503A (ja) | 円偏波発生器 | |
| JP3444850B2 (ja) | 独立して制御可能なアンテナ・パターン特性を有するマルチ・パターン・アンテナ | |
| US5581267A (en) | Gaussian-beam antenna | |
| EP2020053B1 (en) | Integrated waveguide antenna and array | |
| US5546096A (en) | Traveling-wave feeder type coaxial slot antenna | |
| US6160520A (en) | Distributed bifocal abbe-sine for wide-angle multi-beam and scanning antenna system | |
| JPH02214307A (ja) | ホーンアレイアンテナ | |
| US5243357A (en) | Waveguide feeding array antenna | |
| US4972199A (en) | Low cross-polarization radiator of circularly polarized radiation | |
| US5134420A (en) | Bicone antenna with hemispherical beam | |
| US20110057849A1 (en) | Dynamic polarization adjustment for a ground station antenna | |
| JPH07106847A (ja) | 漏れ波導波管スロットアレーアンテナ | |
| JP2001044742A (ja) | マルチモードのチョーク付きアンテナ・フィード・ホーン | |
| JP2002528936A (ja) | 同軸キャビティアンテナ | |
| US4199764A (en) | Dual band combiner for horn antenna | |
| WO2014073445A1 (ja) | 一次放射器 | |
| US6570542B2 (en) | Integrated dual-directional feed horn | |
| EP0564266B1 (en) | Circular polarization apparatus for micro wave antenna | |
| JP2002185237A (ja) | 偏波可変方式，偏波ダイバーシチ方式及び偏波変調方式 | |
| JPS5821847B2 (ja) | エンヘンパアンテナ | |
| JP2001044703A (ja) | ２周波共用フィード | |
| JPH08204434A (ja) | ヘリカルアンテナ | |
| AU2006321521B2 (en) | Antenna-feeder device and antenna | |
| RU2650719C1 (ru) | Разделитель ортогонально-поляризованных волн | |
| Kot et al. | Wideband feed systems for radio astronomy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021105 |