JP2000301320A - 取鍋精錬炉のポーラス詰まりの解消方法 - Google Patents
取鍋精錬炉のポーラス詰まりの解消方法Info
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- JP2000301320A JP2000301320A JP11111140A JP11114099A JP2000301320A JP 2000301320 A JP2000301320 A JP 2000301320A JP 11111140 A JP11111140 A JP 11111140A JP 11114099 A JP11114099 A JP 11114099A JP 2000301320 A JP2000301320 A JP 2000301320A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 取鍋精錬における取鍋底面のガス吹出し口の
ポーラス栓を閉塞による問題点を解消し、連続鋳造で阻
害しない範囲の時間で、かつ余分な取鍋を必要とするこ
となくポーラス詰まりを解消する。 【解決手段】 電気炉からの溶鋼７を取鍋精錬炉に移動
し、取鍋精錬炉の取鍋底面のガス吹出し口のポーラス栓
４からＡｒガスやＮ2ガスを溶鋼中に噴き出してバブリ
ングにより溶鋼成分の調整や溶鋼温度の均一化を行う方
法において、地金８によりポーラス栓４が閉塞してポー
ラス詰まりが発生すると、取鍋精錬炉中で溶鋼７をアー
ク電極により１６００℃〜１６７０℃に加熱し、次いで
取鍋１を真空脱ガス装置へ移動し、取鍋１と脱ガス槽１
０間に溶鋼７の環流を行い、取鍋１の底３まで溶鋼７を
環流させて取鍋内の溶鋼温度を均一化しかつ地金８の溶
解温度に高めてポーラス栓４を閉塞している地金８を再
溶解せしめることからなるポーラス詰まりを解消する方
法。
ポーラス栓を閉塞による問題点を解消し、連続鋳造で阻
害しない範囲の時間で、かつ余分な取鍋を必要とするこ
となくポーラス詰まりを解消する。 【解決手段】 電気炉からの溶鋼７を取鍋精錬炉に移動
し、取鍋精錬炉の取鍋底面のガス吹出し口のポーラス栓
４からＡｒガスやＮ2ガスを溶鋼中に噴き出してバブリ
ングにより溶鋼成分の調整や溶鋼温度の均一化を行う方
法において、地金８によりポーラス栓４が閉塞してポー
ラス詰まりが発生すると、取鍋精錬炉中で溶鋼７をアー
ク電極により１６００℃〜１６７０℃に加熱し、次いで
取鍋１を真空脱ガス装置へ移動し、取鍋１と脱ガス槽１
０間に溶鋼７の環流を行い、取鍋１の底３まで溶鋼７を
環流させて取鍋内の溶鋼温度を均一化しかつ地金８の溶
解温度に高めてポーラス栓４を閉塞している地金８を再
溶解せしめることからなるポーラス詰まりを解消する方
法。
Description
【０００１】
【発明に属する技術分野】本発明は、取鍋精錬による鋼
の製造技術に関し、特に取鍋底面の溶鋼撹拌用吹出し孔
のポーラス詰まりを解消する技術に関する。
の製造技術に関し、特に取鍋底面の溶鋼撹拌用吹出し孔
のポーラス詰まりを解消する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の製造においては、スクラップを電気
炉（ＥＦ）で溶解して溶鋼を溶製し、次いで得られた溶
鋼をさらに取鍋精錬炉（ＬＦ）に取鍋移動して成分調整
と取鍋精錬を行ったのち、真空脱ガス装置（ＲＨ）に取
鍋を設置して真空脱ガス装置（ＲＨ）に溶鋼を移して溶
鋼中に溶け込んだガスを低減し、次いで得られた溶鋼を
連続鋳造設備（ＣＣ）により連続鋳造により鋼材を鋳造
する一連の工程が行われている。ところで電気炉により
鋼を溶製したのち、この溶鋼を取鍋精錬炉に移し、取鍋
中において該溶鋼に所望の成分の合金を添加して精錬す
る場合あるいは取鍋中で溶鋼温度を均一化する場合に、
取鍋底面に配設の吹出し孔のポーラス栓からＡｒガスや
Ｎ2ガス（「ポーラスガス」という。）を溶鋼中に吹出
して溶鋼を撹拌する。ところが電気炉で溶製した溶鋼を
取鍋に出鋼するとき、その出鋼する溶鋼の温度が低い場
合や取鍋の予熱が十分でない場合、初期に電気炉から出
鋼した溶鋼が取鍋底面に凝固して地金となる。そのため
取鍋底面にあるＡｒガスやＮ 2ガスなどのガス噴出用の
吹出し孔のポーラス栓を塞いでしまい（この状態を「ポ
ーラス詰まり」という。）、ＡｒガスやＮ2ガスなどの
ガスが吹き出さなくなる。このようにポーラス詰まりに
なると取鍋精錬が実施できなくなる。ところが一連の工
程の最終工程である連続鋳造設備では、その連続鋳造を
維持するためには、今、鋳造している溶鋼の鋳造終了ま
でには、次の溶鋼を連続鋳造設備のタンディシュに準備
をする必要があるが、上記の取鍋精錬が行えなくなる
と、この溶鋼の準備ができなくなる問題があった。
炉（ＥＦ）で溶解して溶鋼を溶製し、次いで得られた溶
鋼をさらに取鍋精錬炉（ＬＦ）に取鍋移動して成分調整
と取鍋精錬を行ったのち、真空脱ガス装置（ＲＨ）に取
鍋を設置して真空脱ガス装置（ＲＨ）に溶鋼を移して溶
鋼中に溶け込んだガスを低減し、次いで得られた溶鋼を
連続鋳造設備（ＣＣ）により連続鋳造により鋼材を鋳造
する一連の工程が行われている。ところで電気炉により
鋼を溶製したのち、この溶鋼を取鍋精錬炉に移し、取鍋
中において該溶鋼に所望の成分の合金を添加して精錬す
る場合あるいは取鍋中で溶鋼温度を均一化する場合に、
取鍋底面に配設の吹出し孔のポーラス栓からＡｒガスや
Ｎ2ガス（「ポーラスガス」という。）を溶鋼中に吹出
して溶鋼を撹拌する。ところが電気炉で溶製した溶鋼を
取鍋に出鋼するとき、その出鋼する溶鋼の温度が低い場
合や取鍋の予熱が十分でない場合、初期に電気炉から出
鋼した溶鋼が取鍋底面に凝固して地金となる。そのため
取鍋底面にあるＡｒガスやＮ 2ガスなどのガス噴出用の
吹出し孔のポーラス栓を塞いでしまい（この状態を「ポ
ーラス詰まり」という。）、ＡｒガスやＮ2ガスなどの
ガスが吹き出さなくなる。このようにポーラス詰まりに
なると取鍋精錬が実施できなくなる。ところが一連の工
程の最終工程である連続鋳造設備では、その連続鋳造を
維持するためには、今、鋳造している溶鋼の鋳造終了ま
でには、次の溶鋼を連続鋳造設備のタンディシュに準備
をする必要があるが、上記の取鍋精錬が行えなくなる
と、この溶鋼の準備ができなくなる問題があった。
【０００３】これらの問題を解決するために、その対応
として、取鍋精錬炉でポーラス詰まりが発生すると、そ
の取鍋中で溶鋼を１７００℃程度に、すなわち移し替え
る別の取鍋底面で再び地金を発生させないため高めに加
熱し、溶鋼を別の取鍋に移し替えたのち、通常の一連の
ＬＦ→ＲＨ→ＣＣの工程に戻す方法を行う。しかし、こ
の方法では、溶鋼を別の取鍋に移し替える際、溶鋼温
度の確保や取鍋移動に時間がかかり、後工程の連続鋳造
が維持できない、溶鋼を移し替えるための余分な取鍋
を必要とする、溶鋼を取鍋に移し替える時に溶鋼の温
度が下がるために、上記のとおり取鍋中で１７００℃程
度まで加熱する必要があり（通常の工程では、１５５０
℃〜１６００℃程度であり、この１７００℃では過加熱
である。）、その際に取鍋の耐火レンガの痛みが激しく
なる、などの問題があった。
として、取鍋精錬炉でポーラス詰まりが発生すると、そ
の取鍋中で溶鋼を１７００℃程度に、すなわち移し替え
る別の取鍋底面で再び地金を発生させないため高めに加
熱し、溶鋼を別の取鍋に移し替えたのち、通常の一連の
ＬＦ→ＲＨ→ＣＣの工程に戻す方法を行う。しかし、こ
の方法では、溶鋼を別の取鍋に移し替える際、溶鋼温
度の確保や取鍋移動に時間がかかり、後工程の連続鋳造
が維持できない、溶鋼を移し替えるための余分な取鍋
を必要とする、溶鋼を取鍋に移し替える時に溶鋼の温
度が下がるために、上記のとおり取鍋中で１７００℃程
度まで加熱する必要があり（通常の工程では、１５５０
℃〜１６００℃程度であり、この１７００℃では過加熱
である。）、その際に取鍋の耐火レンガの痛みが激しく
なる、などの問題があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、上記
の取鍋精錬における取鍋底面のガス吹出し口のポーラス
栓を閉塞による問題点を解消し、連続鋳造で阻害しない
範囲の時間で、かつ余分な取鍋を必要とすることなくポ
ーラス詰まりを解消する方法を提供する。
の取鍋精錬における取鍋底面のガス吹出し口のポーラス
栓を閉塞による問題点を解消し、連続鋳造で阻害しない
範囲の時間で、かつ余分な取鍋を必要とすることなくポ
ーラス詰まりを解消する方法を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決する本
発明の手段は、電気炉からの溶鋼を取鍋に出鋼し、取鍋
精錬炉の取鍋底面のガス吹出し口のポーラス栓からＡｒ
ガスやＮ2ガスを溶鋼中に噴き出してバブリングにより
溶鋼成分の調整や溶鋼温度の均一化を行う方法におい
て、地金によりポーラス栓が閉塞してポーラス詰まりが
発生すると、取鍋精錬炉中で溶鋼をアーク電極により１
６００℃〜１６７０℃に加熱し、次いで取鍋を真空脱ガ
ス装置に設置し、真空脱ガス装置により取鍋と真空脱ガ
ス装置の脱ガス槽間に溶鋼の環流を行い、取鍋底部まで
溶鋼を環流させて取鍋内の溶鋼温度を均一化しかつ地金
溶解温度に高めてポーラス栓を閉塞している地金を再溶
解せしめることからなるポーラス詰まりを解消する方法
である。
発明の手段は、電気炉からの溶鋼を取鍋に出鋼し、取鍋
精錬炉の取鍋底面のガス吹出し口のポーラス栓からＡｒ
ガスやＮ2ガスを溶鋼中に噴き出してバブリングにより
溶鋼成分の調整や溶鋼温度の均一化を行う方法におい
て、地金によりポーラス栓が閉塞してポーラス詰まりが
発生すると、取鍋精錬炉中で溶鋼をアーク電極により１
６００℃〜１６７０℃に加熱し、次いで取鍋を真空脱ガ
ス装置に設置し、真空脱ガス装置により取鍋と真空脱ガ
ス装置の脱ガス槽間に溶鋼の環流を行い、取鍋底部まで
溶鋼を環流させて取鍋内の溶鋼温度を均一化しかつ地金
溶解温度に高めてポーラス栓を閉塞している地金を再溶
解せしめることからなるポーラス詰まりを解消する方法
である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を以下に説明
する。先ず、図１に模式図で示す取鍋精錬炉と図２に模
式図で示す真空脱ガス装置の作用について説明する。
する。先ず、図１に模式図で示す取鍋精錬炉と図２に模
式図で示す真空脱ガス装置の作用について説明する。
【０００７】図１に示す取鍋精錬炉（ＬＦ）は、取鍋１
は内部に耐火レンガ２を張り、底３にＡｒガスやＮ2ガ
スのポーラスガスを吹き込むポーラス栓４を有するガス
吹出し口９を有する。取鍋１内には、電気炉から出鋼し
た溶鋼７があり、この電気炉からの出鋼した溶鋼温度が
低い場合には底３に溶鋼が地金８となって凝固してポー
ラス栓４を覆っている。取鍋１の上は、上蓋５で覆い電
極６を設置している。この取鍋精錬炉では、上方から電
極６のアークにより溶鋼７を昇温しながら成分調整す
る。ところでこのように取鍋精錬炉では、上方から溶鋼
７を加熱するので、溶鋼が攪拌されない場合には溶鋼７
の上方だけが温度が上がって上熱状態となる。そのた
め、取鍋精錬炉における昇温のみでは、取鍋の底３に地
金８が形成された場合、この地金８を溶かすことができ
ない。
は内部に耐火レンガ２を張り、底３にＡｒガスやＮ2ガ
スのポーラスガスを吹き込むポーラス栓４を有するガス
吹出し口９を有する。取鍋１内には、電気炉から出鋼し
た溶鋼７があり、この電気炉からの出鋼した溶鋼温度が
低い場合には底３に溶鋼が地金８となって凝固してポー
ラス栓４を覆っている。取鍋１の上は、上蓋５で覆い電
極６を設置している。この取鍋精錬炉では、上方から電
極６のアークにより溶鋼７を昇温しながら成分調整す
る。ところでこのように取鍋精錬炉では、上方から溶鋼
７を加熱するので、溶鋼が攪拌されない場合には溶鋼７
の上方だけが温度が上がって上熱状態となる。そのた
め、取鍋精錬炉における昇温のみでは、取鍋の底３に地
金８が形成された場合、この地金８を溶かすことができ
ない。
【０００８】一方、図２に示す真空脱ガス装置（ＲＨ）
は、取鍋精錬により成分調整した溶鋼７を取鍋１内に入
れたまま取鍋ごとクレーンで移動し脱ガス槽１０に取鍋
１を設置し、脱ガス槽１０の底１３から２本の浸漬管１
１を取鍋１内の溶鋼７中に下垂して浸している。そこで
脱ガス槽１０を減圧１４すると槽内に溶鋼７が上昇す
る。この状態で、片方の浸漬管１１にリフトガス供給口
１２からリフトガスを送り込むことにより、２本の浸漬
管１１の間および脱ガス槽１０内部の溶鋼７に比重の差
が生じ、リフトガス送給口１２のある浸漬管１１に上昇
流１５と他方の浸漬管１１に下降流１６により脱ガス槽
１０の底１３を流れる溶鋼７の循環流が起こる。このよ
うにして減圧１４された脱ガス槽１０内を溶鋼７が通る
ことにより、取鍋１の溶鋼７中に溶け込んだガスを減圧
１４された脱ガス槽１０内で脱ガス１７として排出する
ことができる。
は、取鍋精錬により成分調整した溶鋼７を取鍋１内に入
れたまま取鍋ごとクレーンで移動し脱ガス槽１０に取鍋
１を設置し、脱ガス槽１０の底１３から２本の浸漬管１
１を取鍋１内の溶鋼７中に下垂して浸している。そこで
脱ガス槽１０を減圧１４すると槽内に溶鋼７が上昇す
る。この状態で、片方の浸漬管１１にリフトガス供給口
１２からリフトガスを送り込むことにより、２本の浸漬
管１１の間および脱ガス槽１０内部の溶鋼７に比重の差
が生じ、リフトガス送給口１２のある浸漬管１１に上昇
流１５と他方の浸漬管１１に下降流１６により脱ガス槽
１０の底１３を流れる溶鋼７の循環流が起こる。このよ
うにして減圧１４された脱ガス槽１０内を溶鋼７が通る
ことにより、取鍋１の溶鋼７中に溶け込んだガスを減圧
１４された脱ガス槽１０内で脱ガス１７として排出する
ことができる。
【０００９】本発明は上記の取鍋精錬炉の特性と真空脱
ガス装置（ＲＨ）の特性を利用するもので、取鍋精錬炉
において地金８が生じて底３のポーラス栓４を覆ってポ
ーラス詰まりを発生すると、この状態において取鍋精錬
炉の電極６からアーク放電により溶鋼７を加熱する。こ
の加熱により溶鋼７は上部のみの温度が１６００℃〜１
６７０℃に上昇（「上熱状態」という。）する。この上
熱状態となった溶鋼７を入れた取鍋１の上蓋５および電
極６を脱ガス槽１０に置き換えて真空脱ガス装置とす
る。そして、この真空脱ガス装置の特性を利用して、上
熱状態の溶鋼７を取鍋１の底３まで環流時間１〜２０
分、環流量５０ｔ／ｍｉｎで環流し、溶鋼７を底３まで
均一に撹拌して溶鋼温度を均一化することで底３の溶鋼
温度を地金８の溶解温度の１６００℃よりも高温に高め
て、底３のポーラス栓４を覆った地金８を消失させて、
ポーラス詰まりを解消する。この間、連続鋳造中の引抜
き速度（Ｖc）を遅くして時間確保する。この溶鋼加熱
する場合の温度は取鍋１に張られた耐火レンガ２が痛み
始める温度の１６７０℃より低くしているので、この方
法により取鍋１内の耐火レンガ２が痛むことはない。ポ
ーラス上に覆った地金が再溶解してポーラス詰まりが解
消すると、再び通常工程に戻してＬＦ→ＲＨ→ＣＣの操
業を行うこととする。
ガス装置（ＲＨ）の特性を利用するもので、取鍋精錬炉
において地金８が生じて底３のポーラス栓４を覆ってポ
ーラス詰まりを発生すると、この状態において取鍋精錬
炉の電極６からアーク放電により溶鋼７を加熱する。こ
の加熱により溶鋼７は上部のみの温度が１６００℃〜１
６７０℃に上昇（「上熱状態」という。）する。この上
熱状態となった溶鋼７を入れた取鍋１の上蓋５および電
極６を脱ガス槽１０に置き換えて真空脱ガス装置とす
る。そして、この真空脱ガス装置の特性を利用して、上
熱状態の溶鋼７を取鍋１の底３まで環流時間１〜２０
分、環流量５０ｔ／ｍｉｎで環流し、溶鋼７を底３まで
均一に撹拌して溶鋼温度を均一化することで底３の溶鋼
温度を地金８の溶解温度の１６００℃よりも高温に高め
て、底３のポーラス栓４を覆った地金８を消失させて、
ポーラス詰まりを解消する。この間、連続鋳造中の引抜
き速度（Ｖc）を遅くして時間確保する。この溶鋼加熱
する場合の温度は取鍋１に張られた耐火レンガ２が痛み
始める温度の１６７０℃より低くしているので、この方
法により取鍋１内の耐火レンガ２が痛むことはない。ポ
ーラス上に覆った地金が再溶解してポーラス詰まりが解
消すると、再び通常工程に戻してＬＦ→ＲＨ→ＣＣの操
業を行うこととする。
【００１０】
【実施例】表１に、取鍋精錬炉のポーラス詰まりの無い
場合の通常の工程と、ポーラス詰まりのある場合の従来
の方法の工程と、本発明の方法の工程を対比して、電気
炉精錬から連続鋳造迄の一連の工程を示す。
場合の通常の工程と、ポーラス詰まりのある場合の従来
の方法の工程と、本発明の方法の工程を対比して、電気
炉精錬から連続鋳造迄の一連の工程を示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】表１に示すように、図３の寸法の取鍋へ電
気炉（ＥＦ）から出鋼する溶鋼の量は１６０ｔ、温度は
１５６０℃で、ポーラス詰まりによる取鍋精錬炉（Ｌ
Ｆ）での加熱温度は１６４５℃、昇温時間２０分、真空
脱ガス装置（ＲＨ）による環流時間は７分、環流量は５
０ｔ／ｍｉｎで、ポーラス詰まりは解消された。この解
消に要する時間は２７分であった。ポーラス詰まりの解
消後は通常の一連の工程に戻し、ＬＦ→ＲＨ→ＣＣで操
業された。これに対し、従来のポーラス詰まりの解消法
では、ＥＦの出鋼量１６０ｔ、温度１５６０℃、ポーラ
ス詰まりによるＬＦでの加熱温度１７００℃、昇温時間
４０分、土間にて別のＬＦに溶鋼を移し替える移動時間
２０分で、ポーラス詰まりの解消に要する時間は６０分
で、解消後は通常の一連の工程に戻り、ＬＦ→ＲＨ→Ｃ
Ｃで操業された。
気炉（ＥＦ）から出鋼する溶鋼の量は１６０ｔ、温度は
１５６０℃で、ポーラス詰まりによる取鍋精錬炉（Ｌ
Ｆ）での加熱温度は１６４５℃、昇温時間２０分、真空
脱ガス装置（ＲＨ）による環流時間は７分、環流量は５
０ｔ／ｍｉｎで、ポーラス詰まりは解消された。この解
消に要する時間は２７分であった。ポーラス詰まりの解
消後は通常の一連の工程に戻し、ＬＦ→ＲＨ→ＣＣで操
業された。これに対し、従来のポーラス詰まりの解消法
では、ＥＦの出鋼量１６０ｔ、温度１５６０℃、ポーラ
ス詰まりによるＬＦでの加熱温度１７００℃、昇温時間
４０分、土間にて別のＬＦに溶鋼を移し替える移動時間
２０分で、ポーラス詰まりの解消に要する時間は６０分
で、解消後は通常の一連の工程に戻り、ＬＦ→ＲＨ→Ｃ
Ｃで操業された。
【００１３】従って、取鍋精錬炉のポーラス詰まりの無
い場合の通常の全工程のＥＦ→ＬＦ（１５５０〜１６０
０℃）→ＲＨ→ＣＣに要する１ヒートの操業時間をＴ分
とすると、ポーラス詰まりのある場合にこのポーラス詰
まりを解消して全工程を操業する１ヒートの操業時間は
従来の取鍋交換による場合はＴ＋６０分であるが、本発
明の方法による場合は、Ｔ＋２７分であり、本発明が極
めて効率よいことが理解できる。
い場合の通常の全工程のＥＦ→ＬＦ（１５５０〜１６０
０℃）→ＲＨ→ＣＣに要する１ヒートの操業時間をＴ分
とすると、ポーラス詰まりのある場合にこのポーラス詰
まりを解消して全工程を操業する１ヒートの操業時間は
従来の取鍋交換による場合はＴ＋６０分であるが、本発
明の方法による場合は、Ｔ＋２７分であり、本発明が極
めて効率よいことが理解できる。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、取鍋精
錬炉のポーラス詰まりを真空脱ガス装置の操業方法を利
用して解消することにより、電気炉での溶鋼の溶製、取
鍋精錬炉による溶鋼の成分調整、真空脱ガス装置による
溶解ガスの低減および連続鋳造設備による鋼材の連続鋳
造一連の工程において、取鍋精錬炉のポーラス詰まりが
発生した場合の回復時間を大幅に短縮し、取鍋精錬炉で
の必要とする加熱温度の低減による熱エネルギーロスの
低減、予備の取鍋の用意の必要をなくし、かつ、取鍋の
耐火レンガの痛みを解消する。特に最終工程の連続鋳造
装置の操業中止を無くして、連続鋳造を維持し続けるこ
とができるなど、従来の方法にない優れた効果を奏する
ものである。
錬炉のポーラス詰まりを真空脱ガス装置の操業方法を利
用して解消することにより、電気炉での溶鋼の溶製、取
鍋精錬炉による溶鋼の成分調整、真空脱ガス装置による
溶解ガスの低減および連続鋳造設備による鋼材の連続鋳
造一連の工程において、取鍋精錬炉のポーラス詰まりが
発生した場合の回復時間を大幅に短縮し、取鍋精錬炉で
の必要とする加熱温度の低減による熱エネルギーロスの
低減、予備の取鍋の用意の必要をなくし、かつ、取鍋の
耐火レンガの痛みを解消する。特に最終工程の連続鋳造
装置の操業中止を無くして、連続鋳造を維持し続けるこ
とができるなど、従来の方法にない優れた効果を奏する
ものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】取鍋精錬炉を模式的に示す図である。
【図２】真空脱ガス装置を模式的に示す図である。
【図３】本発明の実施例における取鍋の寸法を示す図で
ある。
ある。
１ 取鍋 ２ 耐火レンガ ３ 底 ４ ポーラス栓 ５ 上蓋 ６ 電極 ７ 溶鋼 ８ 地金 ９ ガス吹出し口 １０ 脱ガス槽 １１ 浸漬管 １２ リフトガス送
給口 １３ 底 １４ 減圧 １５ 上昇流 １６ 下降流 １７ 脱ガス １８ 環流
給口 １３ 底 １４ 減圧 １５ 上昇流 １６ 下降流 １７ 脱ガス １８ 環流
Claims (1)
- 【請求項１】 電気炉からの溶鋼を取鍋に出鋼して取鍋
精錬炉の取鍋底面のガス吹出し口のポーラス栓からＡｒ
ガスやＮ2ガスを溶鋼中に噴き出して溶鋼成分調整や溶
鋼温度の均一化を行う方法において、溶鋼凝固による地
金によりポーラス栓を閉塞してポーラス詰まりを発生し
たとき、取鍋精錬炉の溶鋼を１６００℃〜１６７０℃に
加熱し、次いで取鍋を真空脱ガス装置に設置し、真空脱
ガス装置により取鍋内の底部まで溶鋼を環流させて溶鋼
温度を均一化しかつ地金溶解温度に高めてポーラス栓を
閉塞している地金を再溶解せしめることを特徴とする取
鍋精錬炉のポーラス詰まりの解消方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11111140A JP2000301320A (ja) | 1999-04-19 | 1999-04-19 | 取鍋精錬炉のポーラス詰まりの解消方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11111140A JP2000301320A (ja) | 1999-04-19 | 1999-04-19 | 取鍋精錬炉のポーラス詰まりの解消方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000301320A true JP2000301320A (ja) | 2000-10-31 |
Family
ID=14553481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11111140A Pending JP2000301320A (ja) | 1999-04-19 | 1999-04-19 | 取鍋精錬炉のポーラス詰まりの解消方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000301320A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100573564B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-04-25 | 주식회사 포스코 | 레이들 포러스 플러그의 잔존 예측 방법 |
| JP2009503265A (ja) * | 2005-08-03 | 2009-01-29 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | 方向性電磁鋼ストリップの製造方法 |
| JP2009503264A (ja) * | 2005-08-03 | 2009-01-29 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | 方向性電磁鋼ストリップの製造方法 |
| CN108823357A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-16 | 上海宽量节能投资有限公司 | 一种基于柔性机械真空泵组的脱气系统及其脱气方法 |
-
1999
- 1999-04-19 JP JP11111140A patent/JP2000301320A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100573564B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-04-25 | 주식회사 포스코 | 레이들 포러스 플러그의 잔존 예측 방법 |
| JP2009503265A (ja) * | 2005-08-03 | 2009-01-29 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | 方向性電磁鋼ストリップの製造方法 |
| JP2009503264A (ja) * | 2005-08-03 | 2009-01-29 | ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト | 方向性電磁鋼ストリップの製造方法 |
| CN108823357A (zh) * | 2018-07-09 | 2018-11-16 | 上海宽量节能投资有限公司 | 一种基于柔性机械真空泵组的脱气系统及其脱气方法 |
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