JP2000283041A - 気体圧縮機 - Google Patents
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- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
- F04C18/344—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member
- F04C18/3446—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the inner member the inner and outer member being in contact along more than one line or surface
Abstract
(57)【要約】
【課題】 気体圧縮機の冷媒ガスを圧縮するシリンダ室
と吐出ポートとの間に設けられる吐出弁のリーフ状の弁
体が弁座面との間に溜まった潤滑油の表面張力で弁座面
に張り付き、気体圧縮機が冷媒ガスを圧縮するとき、表
面張力に打ち勝って弁体を剥がすために大きな動力消費
が発生する。 【解決手段】 シリンダに設けた弁座面１を冷媒ガスの
流れ方向に沿った筋状の凹凸に形成して、この弁座面１
にリーフ状の弁体２を接触させる。接触状態の弁座面１
と弁体２との隙間に潤滑油が溜まっても、弁座面１の凹
凸のためにその表面張力が弱く、シリンダ室と吐出ポー
トとの冷媒ガスの圧力差によって容易に吐出弁が開き、
高速運転時も少ない動力で気体圧縮機が作動するように
なる。
と吐出ポートとの間に設けられる吐出弁のリーフ状の弁
体が弁座面との間に溜まった潤滑油の表面張力で弁座面
に張り付き、気体圧縮機が冷媒ガスを圧縮するとき、表
面張力に打ち勝って弁体を剥がすために大きな動力消費
が発生する。 【解決手段】 シリンダに設けた弁座面１を冷媒ガスの
流れ方向に沿った筋状の凹凸に形成して、この弁座面１
にリーフ状の弁体２を接触させる。接触状態の弁座面１
と弁体２との隙間に潤滑油が溜まっても、弁座面１の凹
凸のためにその表面張力が弱く、シリンダ室と吐出ポー
トとの冷媒ガスの圧力差によって容易に吐出弁が開き、
高速運転時も少ない動力で気体圧縮機が作動するように
なる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、冷媒ガスを圧縮
する気体圧縮機に関する。
する気体圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】気体圧縮機においては、図７に示すよう
に、冷媒ガスを吸入ポート４１からシリンダ室４２に吸
入し、シリンダ室４２内に設けられたベーン４３付きロ
ータ４４（図８参照）を作動して冷媒ガスを圧縮し、圧
縮した冷媒ガスを一旦吐出室４５に溜めた後、吐出ポー
ト４６から外部へ送り出す。シリンダ室４２から吐出室
４５への冷媒ガス通路には、図８に示すように、シリン
ダ吐出孔４７側への冷媒ガスの逆流を防止する吐出弁４
８が設けられている。なお、図８における４９は、上記
冷媒ガス通路の一部を構成する吐出室前室である。
に、冷媒ガスを吸入ポート４１からシリンダ室４２に吸
入し、シリンダ室４２内に設けられたベーン４３付きロ
ータ４４（図８参照）を作動して冷媒ガスを圧縮し、圧
縮した冷媒ガスを一旦吐出室４５に溜めた後、吐出ポー
ト４６から外部へ送り出す。シリンダ室４２から吐出室
４５への冷媒ガス通路には、図８に示すように、シリン
ダ吐出孔４７側への冷媒ガスの逆流を防止する吐出弁４
８が設けられている。なお、図８における４９は、上記
冷媒ガス通路の一部を構成する吐出室前室である。
【０００３】上記吐出室４５の底部には、潤滑油を溜め
ておく油溜り５０があって、この油溜り５０の潤滑油
は、吐出室４５の冷媒ガス圧力により油通路５１を経由
してロータ軸受５２、シリンダ室４２、図７、図８のよ
うなベーン式気体圧縮機の場合は、更に、ロータ４４の
ベーン溝底部５３の空隙へそれぞれ適量圧送されて、ロ
ータ軸受５２の潤滑剤、シリンダ５５とベーン４３との
摺接面の潤滑剤、ベーン４３をシリンダ５５内壁面に押
圧する圧油に供される。このように気体圧縮機内に供給
される潤滑油は、気化して冷媒ガスに混入され、冷媒ガ
スとともに吐出ポート４６から気体圧縮機に接続されて
いるコンデンサ、エバポレータ等の冷媒ガス循環系（図
示省略）を巡って吸入ポート４１へ戻り、吸入室５４、
シリンダ室４２、吐出弁４８、吐出室４５、吐出ポート
４６と、繰り返し循環するようになる。冷媒ガスに混入
した油は、シリンダ５５外周に形成された吐出弁４８の
弁座面１とこれに押圧される薄いリーフ状の金属製弁体
２との間で少量が液化して付着する。少量の油は、弁座
面１と弁体２との密着性をよくして、吐出室４５からシ
リンダ室４２への冷媒ガスの逆流防止作用を確実にす
る。
ておく油溜り５０があって、この油溜り５０の潤滑油
は、吐出室４５の冷媒ガス圧力により油通路５１を経由
してロータ軸受５２、シリンダ室４２、図７、図８のよ
うなベーン式気体圧縮機の場合は、更に、ロータ４４の
ベーン溝底部５３の空隙へそれぞれ適量圧送されて、ロ
ータ軸受５２の潤滑剤、シリンダ５５とベーン４３との
摺接面の潤滑剤、ベーン４３をシリンダ５５内壁面に押
圧する圧油に供される。このように気体圧縮機内に供給
される潤滑油は、気化して冷媒ガスに混入され、冷媒ガ
スとともに吐出ポート４６から気体圧縮機に接続されて
いるコンデンサ、エバポレータ等の冷媒ガス循環系（図
示省略）を巡って吸入ポート４１へ戻り、吸入室５４、
シリンダ室４２、吐出弁４８、吐出室４５、吐出ポート
４６と、繰り返し循環するようになる。冷媒ガスに混入
した油は、シリンダ５５外周に形成された吐出弁４８の
弁座面１とこれに押圧される薄いリーフ状の金属製弁体
２との間で少量が液化して付着する。少量の油は、弁座
面１と弁体２との密着性をよくして、吐出室４５からシ
リンダ室４２への冷媒ガスの逆流防止作用を確実にす
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】圧縮出力を増すべく、
気体圧縮機のロータ４４の回転を上げていくと、吐出室
４５の圧力が上昇し、油溜り５０からより多くの油がロ
ータ軸受５２、シリンダ室４２、ベーン溝底部５３へ送
られるようになる。その結果、冷媒ガスに混入する油も
その比率を増してくる。そして、吐出弁４８の弁座面１
と弁体２との間の油量も増加し、油膜の表面張力で平滑
な弁座面１に接触面が平滑な弁体２が張り付いてしま
い、リーフ状の弁体２自身の弾力、吐出室４５の圧力上
昇に加えてこの油膜の表面張力が強く作用して、弁体２
を弁座面１から剥がして隙間を作り、冷媒ガスをシリン
ダ室４２から吐出室４５へ送り込むのに多くの動力を消
費してしまうようになる。
気体圧縮機のロータ４４の回転を上げていくと、吐出室
４５の圧力が上昇し、油溜り５０からより多くの油がロ
ータ軸受５２、シリンダ室４２、ベーン溝底部５３へ送
られるようになる。その結果、冷媒ガスに混入する油も
その比率を増してくる。そして、吐出弁４８の弁座面１
と弁体２との間の油量も増加し、油膜の表面張力で平滑
な弁座面１に接触面が平滑な弁体２が張り付いてしま
い、リーフ状の弁体２自身の弾力、吐出室４５の圧力上
昇に加えてこの油膜の表面張力が強く作用して、弁体２
を弁座面１から剥がして隙間を作り、冷媒ガスをシリン
ダ室４２から吐出室４５へ送り込むのに多くの動力を消
費してしまうようになる。
【０００５】このように、吐出弁４８に生じる油膜の表
面張力による抵抗力の急増が、気体圧縮機を高速運転し
ても、その割りに圧縮出力が上がらず、圧縮効率が低下
する原因となっている。
面張力による抵抗力の急増が、気体圧縮機を高速運転し
ても、その割りに圧縮出力が上がらず、圧縮効率が低下
する原因となっている。
【０００６】そこで、この発明は、気体圧縮機を高速運
転しても、吐出弁に付着する油膜の表面張力による抵抗
力が増えず、気体圧縮機の動力損失が増すことのない気
体圧縮機を提供するものである。
転しても、吐出弁に付着する油膜の表面張力による抵抗
力が増えず、気体圧縮機の動力損失が増すことのない気
体圧縮機を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに、請求項１の発明は、吐出弁の弁座の弁座面（１）
にリーフ状の弁体（２）を接触させ、弁座面（１）に開
口し、かつ、気体圧縮機のシリンダ室（４２）に連通す
るシリンダ吐出孔（４７）を開放・閉止自在として、シ
リンダ室（４２）により吸入・圧縮された冷媒ガスのガ
ス圧により開放され、冷媒ガスを弁座面（１）・弁体
（２）間を通過させながら吐出ポート（４６）側に送る
とともに、吐出ポート（４６）側の冷媒ガスのシリンダ
室（４２）への逆流を弁体（２）の閉止動作により防止
する気体圧縮機において、弁座面（１）と弁体（２）と
の間を通過する冷媒ガスの流れ方向に沿った筋状の凹凸
（５Ｆ、５Ｋ）を上記弁座面（１）に形成したものであ
る。
めに、請求項１の発明は、吐出弁の弁座の弁座面（１）
にリーフ状の弁体（２）を接触させ、弁座面（１）に開
口し、かつ、気体圧縮機のシリンダ室（４２）に連通す
るシリンダ吐出孔（４７）を開放・閉止自在として、シ
リンダ室（４２）により吸入・圧縮された冷媒ガスのガ
ス圧により開放され、冷媒ガスを弁座面（１）・弁体
（２）間を通過させながら吐出ポート（４６）側に送る
とともに、吐出ポート（４６）側の冷媒ガスのシリンダ
室（４２）への逆流を弁体（２）の閉止動作により防止
する気体圧縮機において、弁座面（１）と弁体（２）と
の間を通過する冷媒ガスの流れ方向に沿った筋状の凹凸
（５Ｆ、５Ｋ）を上記弁座面（１）に形成したものであ
る。
【０００８】筋状の凹凸により弁座面と弁体との接触面
積を減らして、弁座面と弁体との間の油膜の表面張力を
弱くし、シリンダ吐出孔側のガス圧力により弁体を弁座
面から離しやすくする。弁体が弁座面から僅かに離れた
状態では、弁座面と弁体との間を弁座面に沿って流れる
冷媒ガスの流れ方向に筋状の凹凸を沿わせてあるから、
ガスが受ける流体抵抗は小さく、弁座面と弁体との狭い
間隔を損失少なく冷媒ガスが通過する。
積を減らして、弁座面と弁体との間の油膜の表面張力を
弱くし、シリンダ吐出孔側のガス圧力により弁体を弁座
面から離しやすくする。弁体が弁座面から僅かに離れた
状態では、弁座面と弁体との間を弁座面に沿って流れる
冷媒ガスの流れ方向に筋状の凹凸を沿わせてあるから、
ガスが受ける流体抵抗は小さく、弁座面と弁体との狭い
間隔を損失少なく冷媒ガスが通過する。
【０００９】請求項２の発明は、請求項１の発明におい
て、上記リーフ状の弁体（２）の一側が弁座面（１）側
に固定されて固定端（２Ｋ）を形成し、他側が弁座面
（１）と離接自在となっていて開放端（２Ｆ）を形成
し、上記開放端（２Ｆ）の側に上記冷媒ガスの流れ方向
に沿った第１の筋状の凹凸（５Ｆ）が形成されるととも
に、上記固定端（２Ｋ）の側には上記シリンダ吐出孔
（４７）を中心としたほぼ同心状に湾曲した第２の筋状
の凹凸（５Ｋ）が形成されて、上記第１の筋状の凹凸
（５Ｆ）と第２の筋状の凹凸（５Ｋ）とが互いに連結さ
れている。
て、上記リーフ状の弁体（２）の一側が弁座面（１）側
に固定されて固定端（２Ｋ）を形成し、他側が弁座面
（１）と離接自在となっていて開放端（２Ｆ）を形成
し、上記開放端（２Ｆ）の側に上記冷媒ガスの流れ方向
に沿った第１の筋状の凹凸（５Ｆ）が形成されるととも
に、上記固定端（２Ｋ）の側には上記シリンダ吐出孔
（４７）を中心としたほぼ同心状に湾曲した第２の筋状
の凹凸（５Ｋ）が形成されて、上記第１の筋状の凹凸
（５Ｆ）と第２の筋状の凹凸（５Ｋ）とが互いに連結さ
れている。
【００１０】この種の吐出弁においては、開放端の側が
弁体が弁座面から離れた時の隙間が大きくなるから、シ
リンダ吐出孔から流入する冷媒ガスは開放端側に向けて
流れる。隙間が小さい固定端側や固定端側に近い方向
（開放端、固定端の中間方向）への流体抵抗は大きく、
これらの方向にガスを流すと損失が増す。
弁体が弁座面から離れた時の隙間が大きくなるから、シ
リンダ吐出孔から流入する冷媒ガスは開放端側に向けて
流れる。隙間が小さい固定端側や固定端側に近い方向
（開放端、固定端の中間方向）への流体抵抗は大きく、
これらの方向にガスを流すと損失が増す。
【００１１】請求項２の発明における湾曲線と平行線と
を組み合わせた筋状の凹凸の形状により、冷媒ガスは、
流体抵抗の大きい方向の流れがシリンダ吐出孔回りの湾
曲線状の凹凸により遮られ、流体抵抗の小さい開放端へ
向けて、平行線状の凹凸に沿って損失少なく、効率良く
流れる。
を組み合わせた筋状の凹凸の形状により、冷媒ガスは、
流体抵抗の大きい方向の流れがシリンダ吐出孔回りの湾
曲線状の凹凸により遮られ、流体抵抗の小さい開放端へ
向けて、平行線状の凹凸に沿って損失少なく、効率良く
流れる。
【００１２】請求項３の発明は、請求項１または請求項
２の発明において、筋状の凹凸（５Ｆ、５Ｋ）の断面形
状が、上記リーフ状の弁体（２）に微小長さで接する複
数の接触部（５ｔ）と、これらの接触部（５ｔ）の間の
逃げ部（５ｂ）とを有するものである。
２の発明において、筋状の凹凸（５Ｆ、５Ｋ）の断面形
状が、上記リーフ状の弁体（２）に微小長さで接する複
数の接触部（５ｔ）と、これらの接触部（５ｔ）の間の
逃げ部（５ｂ）とを有するものである。
【００１３】請求項３の発明においては、弁座面と弁体
との（微視的な）接触面積が弁体の広さに比べて非常に
小さいので、油膜の表面張力が小さく、気体圧縮機の動
力損失が極めて少ない。
との（微視的な）接触面積が弁体の広さに比べて非常に
小さいので、油膜の表面張力が小さく、気体圧縮機の動
力損失が極めて少ない。
【００１４】請求項４の発明は、請求項１または請求項
２の発明において、上記弁座面のシリンダ吐出孔を囲う
周辺が、上記筋状の凹凸の凸部の稜線とほぼ同一平面内
にあって弁体と接触する環状の接触面（１Ｓ）を形成し
たものである。
２の発明において、上記弁座面のシリンダ吐出孔を囲う
周辺が、上記筋状の凹凸の凸部の稜線とほぼ同一平面内
にあって弁体と接触する環状の接触面（１Ｓ）を形成し
たものである。
【００１５】請求項４の発明においては、シリンダ吐出
孔が弁体により微小な隙間なしで良好に密封する。
孔が弁体により微小な隙間なしで良好に密封する。
【００１６】
【発明の実施の形態】この発明の実施の形態を、以下、
図面を参照して説明する。
図面を参照して説明する。
【００１７】図１は、この発明の一実施の形態を示す正
面図、図２は、図１の弁座面を示す平面図、図３の
（ａ）は、図２のＡ−Ａ断面図、（ｂ）は、図２のＢ−
Ｂ断面図である。
面図、図２は、図１の弁座面を示す平面図、図３の
（ａ）は、図２のＡ−Ａ断面図、（ｂ）は、図２のＢ−
Ｂ断面図である。
【００１８】図１において、１は吐出弁４８を構成する
弁座の弁座面で、この弁座面１は、シリンダ５５（図８
参照）の外周面の一対の切り欠き状部分の表面に形成さ
れている。２は厚さ０．２〜０．２５ｍｍ程の表面平滑
な高炭素鋼板製で弾性のあるリーフ状の弁体、３は、こ
の弁体２が冷媒ガス流の勢いにより（図面の上方に）変
形し過ぎるのを防ぐバルブサポートで、これらの弁体２
とバルブサポート３とは、その一側が固定ねじ４によっ
てシリンダ５５の弁座面１側に共締めにより固定されて
いて、固定端２Ｋを形成し、弁体２の他側は弁座面１と
弾性変形により離接自在となっていて、開放端２Ｆを形
成している。上記リーフ状の弁体２は、弁体自体の弾力
により、通常は、弁座面１に接触しており、吐出弁４８
を、図１のように、閉止状態にしている。この閉止状態
では、吐出ポート４６（図７参照）側の冷媒ガスのシリ
ンダ室４２への逆流が防止される。上記バルブサポート
３の開放端２Ｆ側は、弁座面１および弁体２からやや離
れて浮かしてあり、その間の隙間の範囲内で弁体２が弾
性変形できるようになっている。
弁座の弁座面で、この弁座面１は、シリンダ５５（図８
参照）の外周面の一対の切り欠き状部分の表面に形成さ
れている。２は厚さ０．２〜０．２５ｍｍ程の表面平滑
な高炭素鋼板製で弾性のあるリーフ状の弁体、３は、こ
の弁体２が冷媒ガス流の勢いにより（図面の上方に）変
形し過ぎるのを防ぐバルブサポートで、これらの弁体２
とバルブサポート３とは、その一側が固定ねじ４によっ
てシリンダ５５の弁座面１側に共締めにより固定されて
いて、固定端２Ｋを形成し、弁体２の他側は弁座面１と
弾性変形により離接自在となっていて、開放端２Ｆを形
成している。上記リーフ状の弁体２は、弁体自体の弾力
により、通常は、弁座面１に接触しており、吐出弁４８
を、図１のように、閉止状態にしている。この閉止状態
では、吐出ポート４６（図７参照）側の冷媒ガスのシリ
ンダ室４２への逆流が防止される。上記バルブサポート
３の開放端２Ｆ側は、弁座面１および弁体２からやや離
れて浮かしてあり、その間の隙間の範囲内で弁体２が弾
性変形できるようになっている。
【００１９】４７は、上記シリンダ５５の弁座面１に開
口したシリンダ吐出孔で、このシリンダ吐出孔４７は、
上記開放端２Ｆ側に配設され、かつ、気体圧縮機のシリ
ンダ室４２に連通している（図８参照）。なお、図８に
おける上記切り欠き状部分とシリンダカバー５６との間
に形成された吐出室前室４９は図７に示した吐出室４５
に連通し、この吐出室４５は上記吐出ポート４６に連通
している。
口したシリンダ吐出孔で、このシリンダ吐出孔４７は、
上記開放端２Ｆ側に配設され、かつ、気体圧縮機のシリ
ンダ室４２に連通している（図８参照）。なお、図８に
おける上記切り欠き状部分とシリンダカバー５６との間
に形成された吐出室前室４９は図７に示した吐出室４５
に連通し、この吐出室４５は上記吐出ポート４６に連通
している。
【００２０】上記弁体２は、シリンダ室４２により吸入
・圧縮されたシリンダ吐出孔４７の冷媒ガスのガス圧に
よって、図１の紙面の上方に、弾性変形し、開放端２Ｆ
とその周辺の弁体２が弁座面１から離れて、吐出弁４８
を開放状態にする。なお、弁体２の弾性変形はバルブサ
ポート３に阻止されるから、冷媒ガスのガス圧によって
弾性変形域を越えて曲がってしまうことはない。
・圧縮されたシリンダ吐出孔４７の冷媒ガスのガス圧に
よって、図１の紙面の上方に、弾性変形し、開放端２Ｆ
とその周辺の弁体２が弁座面１から離れて、吐出弁４８
を開放状態にする。なお、弁体２の弾性変形はバルブサ
ポート３に阻止されるから、冷媒ガスのガス圧によって
弾性変形域を越えて曲がってしまうことはない。
【００２１】吐出弁４８が開放状態のときは、シリンダ
室４２により吸入・圧縮された冷媒ガスは弁座面１と弁
体２との間を弁座面１に沿うように通過し、図７に示し
た吐出室４５経由で吐出ポート４６側に送られる。
室４２により吸入・圧縮された冷媒ガスは弁座面１と弁
体２との間を弁座面１に沿うように通過し、図７に示し
た吐出室４５経由で吐出ポート４６側に送られる。
【００２２】リーフ状の弁体２は、この実施の形態で
は、図２に二点鎖線で示したように、４個のシリンダ吐
出孔４７、‥‥、４７に対応して開放端２Ｆ側がフォー
ク状に４分割され、その基部は固定端２Ｋとなってひと
つに一体化されており、この基部が固定ねじ４、４によ
って固定されている。このように、開放端２Ｆ側がフォ
ーク状に分割されている理由は、複数のシリンダ吐出孔
４７から吐出される冷媒ガスの流路を極力広げ、流路抵
抗を少くするためと、弁体２の曲がり部の断面積を小さ
くすることで曲げ力を小さくし、過圧縮を極力少くする
ためである。
は、図２に二点鎖線で示したように、４個のシリンダ吐
出孔４７、‥‥、４７に対応して開放端２Ｆ側がフォー
ク状に４分割され、その基部は固定端２Ｋとなってひと
つに一体化されており、この基部が固定ねじ４、４によ
って固定されている。このように、開放端２Ｆ側がフォ
ーク状に分割されている理由は、複数のシリンダ吐出孔
４７から吐出される冷媒ガスの流路を極力広げ、流路抵
抗を少くするためと、弁体２の曲がり部の断面積を小さ
くすることで曲げ力を小さくし、過圧縮を極力少くする
ためである。
【００２３】弁体２、‥‥、２の上を覆うバルブサポー
ト３は、弾性変形させるものではないが、冷媒ガスの流
路抵抗を少くするために、弁体２とほぼ同様の平面形状
となっている。
ト３は、弾性変形させるものではないが、冷媒ガスの流
路抵抗を少くするために、弁体２とほぼ同様の平面形状
となっている。
【００２４】吐出弁４８が開放状態のときの弁座面１と
弁体２との隙間を流れる冷媒ガスの流れ方向は、主に隙
間が大きい開放端２Ｆ方向となり、これと直交方向（図
２の紙面水平方向）は流体抵抗が大きく、冷媒ガスの流
れはやや少なく、固定端２Ｋ方向は流体抵抗が更に大き
くて冷媒ガスの流れは更に少なくなる。
弁体２との隙間を流れる冷媒ガスの流れ方向は、主に隙
間が大きい開放端２Ｆ方向となり、これと直交方向（図
２の紙面水平方向）は流体抵抗が大きく、冷媒ガスの流
れはやや少なく、固定端２Ｋ方向は流体抵抗が更に大き
くて冷媒ガスの流れは更に少なくなる。
【００２５】この実施の形態においては、流体抵抗が少
なくて弁座面と弁体との間を通過する冷媒ガスが多く流
れる方向に沿って、弁座面１の開放端２Ｆ側に、互いに
ほぼ平行な第１の筋状（引き目状）の凹凸５Ｆを形成
し、冷媒ガスを一層流れやすくしている。
なくて弁座面と弁体との間を通過する冷媒ガスが多く流
れる方向に沿って、弁座面１の開放端２Ｆ側に、互いに
ほぼ平行な第１の筋状（引き目状）の凹凸５Ｆを形成
し、冷媒ガスを一層流れやすくしている。
【００２６】また、更に、流体抵抗が大きい、弁座面１
のシリンダ吐出孔４７よりも固定端２Ｋ側やその周辺に
は、シリンダ吐出孔４７を中心としたほぼ同心状に湾曲
した第２の筋状の複数の凹凸５Ｋを形成して、上記第１
の筋状の凹凸５Ｆに互いに連結してあり、流体抵抗の大
きい方向へのガス流を阻止して、筋状の凹凸に沿って第
１の筋状の凹凸５Ｆへ導くようにしている。従って、シ
リンダ室４２で圧縮されシリンダ吐出孔４７を経由した
冷媒ガスは、その大部分が上記第２および第１の筋状の
凹凸に沿って流れ、弁座面１と弁体２との隙間が大きく
て流体抵抗がもっとも少ない開放端２Ｆ側を通って吐出
ポート４６側へ送られる。
のシリンダ吐出孔４７よりも固定端２Ｋ側やその周辺に
は、シリンダ吐出孔４７を中心としたほぼ同心状に湾曲
した第２の筋状の複数の凹凸５Ｋを形成して、上記第１
の筋状の凹凸５Ｆに互いに連結してあり、流体抵抗の大
きい方向へのガス流を阻止して、筋状の凹凸に沿って第
１の筋状の凹凸５Ｆへ導くようにしている。従って、シ
リンダ室４２で圧縮されシリンダ吐出孔４７を経由した
冷媒ガスは、その大部分が上記第２および第１の筋状の
凹凸に沿って流れ、弁座面１と弁体２との隙間が大きく
て流体抵抗がもっとも少ない開放端２Ｆ側を通って吐出
ポート４６側へ送られる。
【００２７】上記第１の筋状の凹凸５Ｆおよび第２の筋
状の凹凸５Ｋの断面形状は、図４に示すように、複数の
山の部分の微小長さで弁座２に接する接触部５ｔ、５
ｔ、‥‥と、これらの接触部５ｔ、５ｔ、‥‥の間の逃
げ部５ｂ、５ｂ、‥‥とを有するようにして、弁座面１
とリーフ状の弁体２との接触が、面接触でなく、線接触
となるようにしてある。
状の凹凸５Ｋの断面形状は、図４に示すように、複数の
山の部分の微小長さで弁座２に接する接触部５ｔ、５
ｔ、‥‥と、これらの接触部５ｔ、５ｔ、‥‥の間の逃
げ部５ｂ、５ｂ、‥‥とを有するようにして、弁座面１
とリーフ状の弁体２との接触が、面接触でなく、線接触
となるようにしてある。
【００２８】図４（ａ）は、断面形状が三角波形とした
筋状の凹凸、図４（ｂ）は、断面形状が、頂点が少し潰
れた三角形をやや大きい逃げ部で間を空けて配置した筋
状の凹凸、図４（ｃ）は、断面形状が、幅が狭い接触部
とやや幅の広い逃げ部を組み合わせた筋状の凹凸、そし
て、図４（ｄ）は、断面形状が、凸円弧状の接触部と平
らな逃げ部を組み合わせた筋状の凹凸の例をそれぞれ示
す。いずれの断面形状の例も、複数の接触部５ｔ、５ｔ
‥‥の頂点の微小の長さ部分がリーフ状の弁体２に接す
るようになっている。
筋状の凹凸、図４（ｂ）は、断面形状が、頂点が少し潰
れた三角形をやや大きい逃げ部で間を空けて配置した筋
状の凹凸、図４（ｃ）は、断面形状が、幅が狭い接触部
とやや幅の広い逃げ部を組み合わせた筋状の凹凸、そし
て、図４（ｄ）は、断面形状が、凸円弧状の接触部と平
らな逃げ部を組み合わせた筋状の凹凸の例をそれぞれ示
す。いずれの断面形状の例も、複数の接触部５ｔ、５ｔ
‥‥の頂点の微小の長さ部分がリーフ状の弁体２に接す
るようになっている。
【００２９】筋状の凹凸５Ｆ、５Ｋの高さｈと筋のピッ
チｐは、使用する冷媒ガス、潤滑油の種類に応じて、実
験的に定めることが好ましいが、この実施の形態では、
およそ凹凸の高さｈ＝０．０１〜０．０３ｍｍ、筋のピ
ッチｐ＝０．０１〜０．１０ｍｍとして、良好な結果を
得た。
チｐは、使用する冷媒ガス、潤滑油の種類に応じて、実
験的に定めることが好ましいが、この実施の形態では、
およそ凹凸の高さｈ＝０．０１〜０．０３ｍｍ、筋のピ
ッチｐ＝０．０１〜０．１０ｍｍとして、良好な結果を
得た。
【００３０】上述の図１の実施の形態になる吐出弁の動
作を以下に説明する。
作を以下に説明する。
【００３１】［気体圧縮機が運転を休止した場合］気体
圧縮機が運転を休止すると、吐出室４５側、吐出室前室
４９のガス圧がシリンダ室４２側、シリンダ吐出孔４７
のガス圧より高くなり、吐出室前室４９の冷媒ガスは、
弁座面１と弁体２との隙間からシリンダ吐出孔４７へ逆
流しようとする。弁座面１と弁体２との間には、図３お
よび図４に示すような弁座面１の筋状の凹凸があり、そ
の凹部と弁体２との間は、例え、弁座面１と弁体２とが
密着していても、逃げ部５ｂに空間（隙間）が存在し、
この空間から冷媒ガスが逆流しそうである。しかし、実
際の気体圧縮機においては、気体圧縮機の運転により、
油溜まり５０の潤滑油が気化して循環するから、循環路
の壁面等には液化した潤滑油が付着しており、この逃げ
部５ｂの空間にも液体の潤滑油が付着していて、この潤
滑油が適度の表面張力を伴って空間を塞ぐから、冷媒ガ
スの逆流は阻止されている。
圧縮機が運転を休止すると、吐出室４５側、吐出室前室
４９のガス圧がシリンダ室４２側、シリンダ吐出孔４７
のガス圧より高くなり、吐出室前室４９の冷媒ガスは、
弁座面１と弁体２との隙間からシリンダ吐出孔４７へ逆
流しようとする。弁座面１と弁体２との間には、図３お
よび図４に示すような弁座面１の筋状の凹凸があり、そ
の凹部と弁体２との間は、例え、弁座面１と弁体２とが
密着していても、逃げ部５ｂに空間（隙間）が存在し、
この空間から冷媒ガスが逆流しそうである。しかし、実
際の気体圧縮機においては、気体圧縮機の運転により、
油溜まり５０の潤滑油が気化して循環するから、循環路
の壁面等には液化した潤滑油が付着しており、この逃げ
部５ｂの空間にも液体の潤滑油が付着していて、この潤
滑油が適度の表面張力を伴って空間を塞ぐから、冷媒ガ
スの逆流は阻止されている。
【００３２】［気体圧縮機が高速運転する場合］気体圧
縮機の運転により、シリンダ室４２で圧縮された冷媒ガ
スは、シリンダ吐出孔４７に至り、吐出室前室４９より
も高圧となってその圧力差が弁体２の弁座面１を押圧す
る弾力と弁座面１・弁体２間の潤滑油の表面張力とに打
ち勝って、弁体２を弁座面１から引き離し、冷媒ガス
は、シリンダ吐出孔４７から吐出室前室４９へ吐出す
る。
縮機の運転により、シリンダ室４２で圧縮された冷媒ガ
スは、シリンダ吐出孔４７に至り、吐出室前室４９より
も高圧となってその圧力差が弁体２の弁座面１を押圧す
る弾力と弁座面１・弁体２間の潤滑油の表面張力とに打
ち勝って、弁体２を弁座面１から引き離し、冷媒ガス
は、シリンダ吐出孔４７から吐出室前室４９へ吐出す
る。
【００３３】気体圧縮機の運転が高速になるにしたが
い、弁座面１・弁体２間の潤滑油の量が増し、その表面
張力も強くなる。従来の筋状の凹凸のない弁座面を用い
た場合は、弁座面と弁体とが全面で密着するので、その
間の潤滑油の表面張力が非常に強まり、弁体の弁座面か
らの引き離しが困難になって、引き離しに多くのパワー
を費やしてしまい、気体圧縮機を高速運転してもその割
りに出力が上がらなかったのであるが、この実施の形態
においては、弁座面１と弁体２との密着部分が接触部５
ｔの線接触のみとなっているから、潤滑油の表面張力は
過大にならず、容易に弁体２を弁座面１からの引き離す
ことができる。したがって、パワーロスが大幅に減少し
て、高速運転に応じた出力が得られる。
い、弁座面１・弁体２間の潤滑油の量が増し、その表面
張力も強くなる。従来の筋状の凹凸のない弁座面を用い
た場合は、弁座面と弁体とが全面で密着するので、その
間の潤滑油の表面張力が非常に強まり、弁体の弁座面か
らの引き離しが困難になって、引き離しに多くのパワー
を費やしてしまい、気体圧縮機を高速運転してもその割
りに出力が上がらなかったのであるが、この実施の形態
においては、弁座面１と弁体２との密着部分が接触部５
ｔの線接触のみとなっているから、潤滑油の表面張力は
過大にならず、容易に弁体２を弁座面１からの引き離す
ことができる。したがって、パワーロスが大幅に減少し
て、高速運転に応じた出力が得られる。
【００３４】更に、この実施の形態では、湾曲線と平行
線とを組み合わせた筋状の凹凸５Ｋ、５Ｆの形状によ
り、弁座面１と弁体２との隙間を通る冷媒ガスは、流体
抵抗の大きい方向（弁体２の固定端側２Ｋとその周辺
部）の流れがシリンダ吐出孔４７回りの湾曲線状の凹凸
５Ｋにより遮られ、流体抵抗の小さい開放端（固定端の
反対側）へ向けて、平行線状の凹凸５Ｆに沿って損失少
なく、効率良く流れるから、一層この間のパワーロスが
少なくなる。
線とを組み合わせた筋状の凹凸５Ｋ、５Ｆの形状によ
り、弁座面１と弁体２との隙間を通る冷媒ガスは、流体
抵抗の大きい方向（弁体２の固定端側２Ｋとその周辺
部）の流れがシリンダ吐出孔４７回りの湾曲線状の凹凸
５Ｋにより遮られ、流体抵抗の小さい開放端（固定端の
反対側）へ向けて、平行線状の凹凸５Ｆに沿って損失少
なく、効率良く流れるから、一層この間のパワーロスが
少なくなる。
【００３５】図５および図６は、この発明の他の実施の
形態の弁座面を示す。弁座面に形成する筋状の凹凸の断
面形状は、図２、図３の弁座面と同様の図４に示したも
のを用いた。
形態の弁座面を示す。弁座面に形成する筋状の凹凸の断
面形状は、図２、図３の弁座面と同様の図４に示したも
のを用いた。
【００３６】この弁座面においては、弁座面１のシリン
ダ吐出孔４７を囲う周辺が、筋状の凹凸５Ｋ、５Ｆの凸
部の稜線５ｔとほぼ同一平面内にあって弁体２と接触す
る環状の接触面１Ｓを形成している。その他は、図２、
図３の弁座面と同様である。
ダ吐出孔４７を囲う周辺が、筋状の凹凸５Ｋ、５Ｆの凸
部の稜線５ｔとほぼ同一平面内にあって弁体２と接触す
る環状の接触面１Ｓを形成している。その他は、図２、
図３の弁座面と同様である。
【００３７】図５および図６に示した実施の形態におい
ては、弁座面１と弁体２との密着面積が図２および図３
の実施の形態より僅かに増えるだけで、弁体２引き離し
に逆らう表面張力はほとんど変わらず、パワーロスは少
ないままであり、一方、弁座面１と弁体２が接触した状
態では、シリンダ吐出孔４７は、潤滑剤の油膜がなくて
も、環状の接触面１Ｓと弁体２の接触面１Ｓに接する部
分により完全に密閉されるから、冷媒ガスの逆流防止作
用は一層強化される。
ては、弁座面１と弁体２との密着面積が図２および図３
の実施の形態より僅かに増えるだけで、弁体２引き離し
に逆らう表面張力はほとんど変わらず、パワーロスは少
ないままであり、一方、弁座面１と弁体２が接触した状
態では、シリンダ吐出孔４７は、潤滑剤の油膜がなくて
も、環状の接触面１Ｓと弁体２の接触面１Ｓに接する部
分により完全に密閉されるから、冷媒ガスの逆流防止作
用は一層強化される。
【００３８】この発明の請求項１における「筋状の凹
凸」および請求項２における「第１の筋状の凹凸」は、
上述の実施の形態の他、例えば、筋状の凹凸を冷媒ガス
の流れ方向に沿わせて開放端２Ｆ側にシリンダ吐出孔４
７を中心に放射状に配設することもできる。また、この
発明の「筋状の凹凸」は、冷媒ガスの流れを整えるもの
であれば、そのピッチも均一である必要性はないし、断
面形状が同種のものである必要性もない。
凸」および請求項２における「第１の筋状の凹凸」は、
上述の実施の形態の他、例えば、筋状の凹凸を冷媒ガス
の流れ方向に沿わせて開放端２Ｆ側にシリンダ吐出孔４
７を中心に放射状に配設することもできる。また、この
発明の「筋状の凹凸」は、冷媒ガスの流れを整えるもの
であれば、そのピッチも均一である必要性はないし、断
面形状が同種のものである必要性もない。
【００３９】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、この発明に
よれば、気体圧縮機を高速運転しても、吐出弁における
動力損失が増大せず、効率的に強力な気体圧縮を行なう
ことができる。
よれば、気体圧縮機を高速運転しても、吐出弁における
動力損失が増大せず、効率的に強力な気体圧縮を行なう
ことができる。
【００４０】すなわち、請求項１の発明においては、吐
出弁の弁座の弁座面にリーフ状の弁体を接触させ、弁座
面に開口し、かつ、気体圧縮機のシリンダ室に連通する
シリンダ吐出孔を開放・閉止自在として、シリンダ室に
より吸入・圧縮された冷媒ガスのガス圧により開放さ
れ、冷媒ガスを弁座面・弁体間を通過させながら吐出ポ
ート側に送るとともに、吐出ポート側の冷媒ガスのシリ
ンダ室への逆流を弁体の閉止動作により防止する気体圧
縮機において、吐出弁の弁座面と弁体との間を通過する
冷媒ガスの流れ方向に沿った筋状の凹凸を上記弁座面に
形成したから、弁座面と弁体との間の油膜の表面張力を
弱まり、シリンダ吐出孔側のガス圧力により弁体を弁座
面から離しやすくする。弁体が弁座面から僅かに離れた
状態では、弁座面の筋状の凹凸により、ガスが受ける流
体抵抗は小さく、弁座面と弁体との狭い間隔を損失少な
く冷媒ガスが通過する。
出弁の弁座の弁座面にリーフ状の弁体を接触させ、弁座
面に開口し、かつ、気体圧縮機のシリンダ室に連通する
シリンダ吐出孔を開放・閉止自在として、シリンダ室に
より吸入・圧縮された冷媒ガスのガス圧により開放さ
れ、冷媒ガスを弁座面・弁体間を通過させながら吐出ポ
ート側に送るとともに、吐出ポート側の冷媒ガスのシリ
ンダ室への逆流を弁体の閉止動作により防止する気体圧
縮機において、吐出弁の弁座面と弁体との間を通過する
冷媒ガスの流れ方向に沿った筋状の凹凸を上記弁座面に
形成したから、弁座面と弁体との間の油膜の表面張力を
弱まり、シリンダ吐出孔側のガス圧力により弁体を弁座
面から離しやすくする。弁体が弁座面から僅かに離れた
状態では、弁座面の筋状の凹凸により、ガスが受ける流
体抵抗は小さく、弁座面と弁体との狭い間隔を損失少な
く冷媒ガスが通過する。
【００４１】請求項２の発明においては、請求項１の発
明において、上記リーフ状の弁体の一側が弁座面側に固
定されて固定端側を形成し、他側が弁座面と離接自在と
なっていて開放端側を形成し、上記開放端側に上記冷媒
ガスの流れ方向に沿った第１の筋状の凹凸が形成される
とともに、上記固定端側には上記シリンダ吐出孔を中心
としたほぼ同心状に湾曲した第２の筋状の凹凸が形成さ
れて、上記第１の筋状の凹凸と第２の筋状の凹凸とが互
いに連結されるようにしたから、冷媒ガスは、流体抵抗
の大きい方向の流れがシリンダ吐出孔回りの湾曲線状の
凹凸により遮られ、流体抵抗の小さい方向へ向けて、平
行線状の凹凸に沿って損失少なく、効率良く流れる。
明において、上記リーフ状の弁体の一側が弁座面側に固
定されて固定端側を形成し、他側が弁座面と離接自在と
なっていて開放端側を形成し、上記開放端側に上記冷媒
ガスの流れ方向に沿った第１の筋状の凹凸が形成される
とともに、上記固定端側には上記シリンダ吐出孔を中心
としたほぼ同心状に湾曲した第２の筋状の凹凸が形成さ
れて、上記第１の筋状の凹凸と第２の筋状の凹凸とが互
いに連結されるようにしたから、冷媒ガスは、流体抵抗
の大きい方向の流れがシリンダ吐出孔回りの湾曲線状の
凹凸により遮られ、流体抵抗の小さい方向へ向けて、平
行線状の凹凸に沿って損失少なく、効率良く流れる。
【００４２】請求項３の発明においては、請求項１また
は請求項２の発明において、筋状の凹凸の断面形状が、
上記リーフ状の弁体に微小長さで接する複数の接触部
と、これらの接触部の間の逃げ部とを有するようにした
から、弁座面と弁体との（微視的な）接触面積が弁体の
広さに比べて非常に小さいので、油膜の表面張力が小さ
く、気体圧縮機の動力損失が極めて少ない。
は請求項２の発明において、筋状の凹凸の断面形状が、
上記リーフ状の弁体に微小長さで接する複数の接触部
と、これらの接触部の間の逃げ部とを有するようにした
から、弁座面と弁体との（微視的な）接触面積が弁体の
広さに比べて非常に小さいので、油膜の表面張力が小さ
く、気体圧縮機の動力損失が極めて少ない。
【００４３】請求項４の発明においては、請求項１また
は請求項２の発明において、吐出弁の弁座面のシリンダ
吐出孔を囲う周辺が、上記筋状の凹凸の凸部の稜線とほ
ぼ同一平面内にあって弁体と接触する環状の接触面を形
成したもので、シリンダ吐出孔が弁体により隙間なく良
好に閉止され、冷媒ガスの逆流防止作用が一層確実にな
る。
は請求項２の発明において、吐出弁の弁座面のシリンダ
吐出孔を囲う周辺が、上記筋状の凹凸の凸部の稜線とほ
ぼ同一平面内にあって弁体と接触する環状の接触面を形
成したもので、シリンダ吐出孔が弁体により隙間なく良
好に閉止され、冷媒ガスの逆流防止作用が一層確実にな
る。
【図１】この発明の一実施の形態を示す要部正面図。
【図２】図１の弁座面を示す平面図。
【図３】（ａ）は、図２のＡ−Ａ断面図、（ｂ）は、図
２のＢ−Ｂ断面図。
２のＢ−Ｂ断面図。
【図４】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）および（ｄ）は、それ
ぞれ、弁座面に形成した筋状の凹凸の断面形状を示す拡
大断面図。
ぞれ、弁座面に形成した筋状の凹凸の断面形状を示す拡
大断面図。
【図５】この発明の他の実施の形態の弁座面を示す平面
図。
図。
【図６】（ａ）は、図５のＸ−Ｘ断面図、（ｂ）は、図
５のＹ−Ｙ断面図。
５のＹ−Ｙ断面図。
【図７】この発明の気体圧縮機の一実施の形態を示す断
面図。
面図。
【図８】図７のＥ−Ｅ断面図。
１ 弁座面 １Ｓ 環状の接触面 ２ 弁体 ２Ｆ 開放端 ２Ｋ 固定端 ５Ｆ 第１の筋状の凹凸 ５Ｋ 第２の筋状の凹凸 ５ｔ 接触部（稜線） ５ｂ 逃げ部 ４２ シリンダ室 ４６ 吐出ポート ４７ シリンダ吐出孔 ４８ 吐出弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3H003 AA05 AB05 AB07 AC03 BD02 CC12 CD02 3H029 AA05 AA17 AB03 BB01 BB42 CC15 CC54 3H040 AA09 BB05 BB11 CC06 CC09 DD23 DD28 DD33 3H058 AA15 BB31 CB05 CD23 EE05 EE13
Claims (4)
- 【請求項１】 吐出弁の弁座の弁座面にリーフ状の弁体
を接触させ、弁座面に開口し、かつ、気体圧縮機のシリ
ンダ室に連通するシリンダ吐出孔を開放・閉止自在とし
て、シリンダ室により吸入・圧縮された冷媒ガスのガス
圧により開放され、冷媒ガスを弁座面・弁体間を通過さ
せながら吐出ポート側に送るとともに、吐出ポート側の
冷媒ガスのシリンダ室への逆流を弁体の閉止動作により
防止する気体圧縮機において、 弁座面と弁体との間を通過する冷媒ガスの流れ方向に沿
った筋状の凹凸を上記弁座面に形成したことを特徴とす
る気体圧縮機。 - 【請求項２】 上記リーフ状の弁体の一側が弁座面側に
固定されて固定端を形成し、他側が弁座面と離接自在と
なっていて開放端を形成し、 上記開放端の側に上記冷媒ガスの流れ方向に沿った第１
の筋状の凹凸が形成されるとともに、 上記固定端の側には上記シリンダ吐出孔を中心としたほ
ぼ同心状に湾曲した第２の筋状の凹凸が形成されて、上
記第１の筋状の凹凸と第２の筋状の凹凸とが互いに連結
されていることを特徴とする請求項１記載の気体圧縮
機。 - 【請求項３】 上記筋状の凹凸の断面形状が、上記リー
フ状の弁体に微小長さで接する複数の接触部と、これら
の接触部の間の逃げ部とを有する請求項１または請求項
２に記載の気体圧縮機。 - 【請求項４】 上記弁座面のシリンダ吐出孔を囲う周辺
が、上記筋状の凹凸の凸部の稜線とほぼ同一平面内にあ
って弁体と接触する環状の接触面を形成した請求項１ま
たは請求項２に記載の気体圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08779399A JP3916797B2 (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 気体圧縮機 |
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|---|---|---|---|
| JP08779399A JP3916797B2 (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 気体圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000283041A true JP2000283041A (ja) | 2000-10-10 |
| JP3916797B2 JP3916797B2 (ja) | 2007-05-23 |
Family
ID=13924870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08779399A Expired - Fee Related JP3916797B2 (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | 気体圧縮機 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3916797B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007064196A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-03-15 | Valeo Thermal Systems Japan Corp | 弁機構構成部材の加工方法 |
| KR100979722B1 (ko) | 2007-09-06 | 2010-09-02 | 이용호 | 표면장력 상쇄 기능을 갖는 역류 방지 밸브 |
| WO2022244240A1 (ja) * | 2021-05-21 | 2022-11-24 | 三菱電機株式会社 | 圧縮機 |
-
1999
- 1999-03-30 JP JP08779399A patent/JP3916797B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007064196A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-03-15 | Valeo Thermal Systems Japan Corp | 弁機構構成部材の加工方法 |
| KR100979722B1 (ko) | 2007-09-06 | 2010-09-02 | 이용호 | 표면장력 상쇄 기능을 갖는 역류 방지 밸브 |
| WO2022244240A1 (ja) * | 2021-05-21 | 2022-11-24 | 三菱電機株式会社 | 圧縮機 |
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|---|---|
| JP3916797B2 (ja) | 2007-05-23 |
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