JP2000282152A - Production of ferritic stainless steel sheet excellent in workability - Google Patents
Production of ferritic stainless steel sheet excellent in workabilityInfo
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法に関し、特に、熱
間圧延する過程で鋼板の板幅方向のエッジ近くに発生す
る圧延方向に長い表面欠陥( 以下、エッジシーム疵と呼
ぶ。) を防止した加工性に優れるフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability, and more particularly, to a surface defect which is long in the rolling direction and is generated near an edge in the width direction of the steel sheet during hot rolling. (Hereinafter referred to as edge seam flaws).
【0002】[0002]
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼板は、普通、
連続鋳造により得られたフェライト系ステンレス鋼のス
ラブを加熱炉で加熱し、幅圧延パスと水平圧延パスを複
数回組合せわせた粗圧延と、複数の水平圧延パスを有す
る仕上圧延とを施す熱間圧延工程( 熱延板焼鈍を含む)
と、酸洗−冷間圧延−仕上焼鈍の各工程を経て製造され
る。2. Description of the Related Art Ferritic stainless steel sheets are usually
A slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting is heated in a heating furnace, and hot rolling is performed in which a rough rolling in which a width rolling pass and a horizontal rolling pass are combined a plurality of times and a finish rolling having a plurality of horizontal rolling passes are performed. Rolling process (including hot strip annealing)
And the steps of pickling, cold rolling, and finish annealing.
【0003】このようにして製造されたフェライト系ス
テンレス鋼板は、オーステナイト系ステンレス鋼板に比
べて、一般に、耐応力腐食割れ性に優れるとともに安価
であることから各種厨房器具、自動車部品等の分野に幅
広く使用されている。なかでも耐リジング性と深絞り性
(r値)の良好な加工性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板は、粗圧延における少なくとも1パスの厚み圧下
率を40%〜75%の範囲内とすることによって製造できる
ことが知られている。[0003] The ferritic stainless steel sheet manufactured in this manner is generally superior in stress corrosion cracking resistance and inexpensive as compared with the austenitic stainless steel sheet. It is used. Among them, a ferritic stainless steel sheet having excellent workability with good ridging resistance and deep drawability (r value) is provided by setting the thickness reduction rate of at least one pass in the rough rolling to be in the range of 40% to 75%. It is known that it can be manufactured.
【0004】例えば、特開平7-310122号公報には、r値
や耐リジング性が優れ、面内異方性が小さいうえ、特に
張り出し成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を
製造することを目的とした、粗圧延工程のうちの少なく
とも1パスの厚み圧下率を40%〜75%の範囲内としかつ
圧延温度1000〜1150℃、摩擦係数0.3 以下、ひずみ速度
7〜100 s-1の条件で行うことを特徴とする張り出し成
形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法が
開示されている。For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-310122 discloses an object of producing a ferritic stainless steel sheet having excellent r-value and ridging resistance, low in-plane anisotropy, and particularly excellent in stretch forming property. In at least one pass of the rough rolling step, the thickness reduction rate is in the range of 40% to 75%, the rolling temperature is 1000 to 1150 ° C., the friction coefficient is 0.3 or less, and the strain rate is 7 to 100 s −1 . There is disclosed a method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent stretch formability, which is performed.
【0005】しかし、加工性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼板は粗圧延における少なくとも1パスの厚み圧
下率を40%〜75%の範囲内とするので、エッジシーム疵
が板幅の内側にまで回り込むために、耳切り代が増大し
て製品歩留りが悪かった。このエッジシーム疵回り込み
量(被圧延材の側端からエッジシーム疵までの距離の最
大値)を減少する方法として、例えば、特公平6-241号
公報には、幅圧延パス間に施される水平圧延パスの合計
圧下率を50%以下とし、かつ幅圧延パスの1回の幅圧下
量を水平圧延パス後の被圧延材の厚み方向の板幅差に対
して0.40〜1.5 の範囲内とするステンレス鋼の熱間圧延
方法が提案されている。However, a ferritic stainless steel sheet excellent in workability has a thickness reduction ratio of at least one pass in the rough rolling within a range of 40% to 75%, so that edge seam flaws extend to the inside of the sheet width. As a result, the margin for trimming increased and the product yield was poor. As a method of reducing the edge seam flaw wraparound amount (the maximum value of the distance from the side end of the material to be rolled to the edge seam flaw), for example, Japanese Patent Publication No. Hei 6-241 discloses a horizontal rolling method performed between width rolling passes. Stainless steel with a total rolling reduction of 50% or less in the pass and a width reduction in one width rolling pass within the range of 0.40 to 1.5 with respect to the thickness width difference of the material to be rolled after the horizontal rolling pass Hot rolling methods for steel have been proposed.
【0006】また、特開平10-52701号公報には、加熱炉
装入前のスラブ側面に上端および下端からそれぞれスラ
ブ厚の1/4 以上の範囲で酸化防止剤を塗布し、特定形状
のプレス金敷で幅プレスし、幅プレスに次ぐ粗圧延の最
初の3パスで水平ロールのみにより50%以上に厚みを減
厚し、その後の竪ロールによる幅圧下を1パス当たり30
mm以下に制限することにより、エッジシーム疵回り込み
量を減少させるステンレス鋼板の製造方法が提案されて
いる。Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 10-52701 discloses that an antioxidant is applied to a side surface of a slab before charging in a heating furnace in a range of 1/4 or more of a slab thickness from an upper end and a lower end, respectively. The width is reduced by 50% or more by horizontal rolls only in the first three passes of rough rolling after the width press with the anvil, and then the width reduction by the vertical rolls is reduced by 30 per pass.
A method for producing a stainless steel sheet that reduces the amount of edge seam flaw wraparound by limiting the diameter to mm or less has been proposed.
【0007】ところが、特公平6-241号公報に記載され
ているステンレス鋼の熱間圧延方法は、粗圧延における
少なくとも1パスの厚み圧下率を40%〜75%の範囲内に
した場合には、エッジシーム疵回り込み量が増大すると
いう問題があった。また特開平10-52701号公報に開示さ
れた酸化防止剤をフェライト系ステンレス鋼板のスラブ
に塗布しただけでは、粗圧延における少なくとも1パス
の厚み圧下率を40%〜75%の範囲内にした場合にはエッ
ジシーム疵回り込み量を減少できないという問題があっ
た。However, the hot rolling method for stainless steel described in Japanese Patent Publication No. Hei 6-241 discloses a method in which the thickness reduction of at least one pass in the rough rolling is set in a range of 40% to 75%. In addition, there is a problem that the edge seam flaw wraparound amount increases. Further, when the antioxidant disclosed in JP-A-10-52701 is simply applied to a slab of a ferritic stainless steel sheet, the thickness reduction rate of at least one pass in the rough rolling is set in a range of 40% to 75%. Has a problem that the amount of edge seam flaws cannot be reduced.
【0008】[0008]
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の目的
は、粗圧延における少なくとも1パスの厚み圧下率を40
%〜75%の範囲内としても、エッジシーム疵回り込み量
の小さい加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の
製造方法を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to reduce the thickness reduction rate of at least one pass in rough rolling by 40%.
An object of the present invention is to provide a method for producing a ferritic stainless steel sheet excellent in workability with a small amount of edge seam flaw wraparound even within the range of% to 75%.
【0009】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、加熱炉に
装入する前のフェライト系ステンレス鋼板のスラブの側
面の全面に酸化防止剤を塗布しても、加熱炉に装入する
前に生成しているスラブ側面の酸化スケールに起因する
脱炭が加熱中に生じていることを知見し、この脱炭を抑
制する塗布剤を検討するとともに、エッジシーム疵回り
込み量を減少する幅圧延パスとその幅圧下量を検討して
完成させたものである。Means for Solving the Problems Even if an antioxidant is applied to the entire side surface of a slab of a ferritic stainless steel sheet before being charged into a heating furnace, the present invention still requires that That the decarburization caused by the oxidized scale on the side of the slab is occurring during the heating, and studied a coating agent that suppresses this decarburization and a width rolling pass to reduce the amount of edge seam flaw wraparound. It was completed by examining the width reduction amount.
【0010】すなわち、第1発明は、連続鋳造により得
られたフェライト系ステンレス鋼のスラブを加熱炉で加
熱し、幅圧延パスと水平圧延パスを複数回組合せわせた
粗圧延と、複数回の水平圧延パスを有する仕上圧延とを
施す加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法において、前記加熱炉に装入する前の前記スラブ側
面の全面に、還元剤を含有する酸化防止剤を塗布すると
ともに、前記粗圧延における最後の水平圧延パスを除
く、少なくとも一つの水平圧延パスの圧下率を40%〜75
%の範囲内とし、該水平圧延パス後の粗圧延における幅
圧延パスの幅圧下量を、前記水平圧延パス後の被圧延材
の厚み方向の板幅差に対して0.80〜1.5 倍の範囲内とす
ることを特徴とする加工性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法である。That is, in the first invention, a slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting is heated in a heating furnace, and rough rolling in which a width rolling pass and a horizontal rolling pass are combined a plurality of times; In the method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability of performing a finish rolling having a rolling pass, an antioxidant containing a reducing agent is applied to the entire surface of the side surface of the slab before being charged into the heating furnace. In addition, the rolling reduction of at least one horizontal rolling pass excluding the last horizontal rolling pass in the rough rolling is 40% to 75%.
%, And the width reduction in the width rolling pass in the rough rolling after the horizontal rolling pass is in the range of 0.80 to 1.5 times the sheet width difference in the thickness direction of the material to be rolled after the horizontal rolling pass. This is a method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability.
【0011】また、第2発明は、連続鋳造により得られ
たフェライト系ステンレス鋼のスラブを加熱炉で加熱し
て、幅圧延パスと水平圧延パスを複数回組合せわせた粗
圧延と、水平圧延パス前の1回の幅圧延パスと複数の水
平圧延パスを有する仕上圧延とを施す加工性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法において、前記加
熱炉に装入する前の前記スラブ側面の全面に、還元剤を
含有する酸化防止剤を塗布するとともに、前記粗圧延に
おける最後の水平圧延パスの圧下率を40%〜75%の範囲
内とし、該水平圧延パス後の前記仕上圧延における幅圧
延パスの幅圧下量を、前記水平圧延パス後の被圧延材の
厚み方向の板幅差に対して0.80〜1.5 倍の範囲内とする
ことを特徴とする加工性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法である。[0011] The second invention provides a rough rolling in which a slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting is heated in a heating furnace to combine a width rolling pass and a horizontal rolling pass a plurality of times; In the method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability of performing a previous one width rolling pass and a finish rolling having a plurality of horizontal rolling passes, the entire surface of the slab side before being charged into the heating furnace. And applying an antioxidant containing a reducing agent, and setting the rolling reduction of the last horizontal rolling pass in the rough rolling to within a range of 40% to 75%, and the width rolling pass in the finish rolling after the horizontal rolling pass. Production of a ferritic stainless steel sheet excellent in workability, characterized in that the width reduction in the width is in the range of 0.80 to 1.5 times the sheet width difference in the thickness direction of the material to be rolled after the horizontal rolling pass. By the way .
【0012】また、前記粗圧延を施した先行する被圧延
材と前記粗圧延を施した当該被圧延材を接合した後、前
記仕上圧延を施すことが好ましい加工性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼板の製造方法である。ここで、第1
発明は複数回の水平圧延パスを有する仕上圧延を施す場
合の、第2発明は水平圧延パス前の1回の幅圧延パスと
複数の水平圧延パスを有する仕上圧延を施す場合の、加
工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法で
ある。Further, it is preferable to perform the finish rolling after joining the preceding material to be subjected to the rough rolling and the material to be subjected to the rough rolling, and then perform the finish rolling. It is a manufacturing method. Here, the first
The invention relates to the case where the finish rolling having a plurality of horizontal rolling passes is performed, and the second invention relates to the workability in the case where the finish rolling having one width rolling pass and a plurality of horizontal rolling passes before the horizontal rolling pass is performed. This is a method for producing an excellent ferritic stainless steel sheet.
【0013】また、第1発明または第2発明の水平圧延
パス後の被圧延材の厚み方向の板幅差とは、圧下率を40
%〜75%の範囲内とした水平圧延パス後であって、幅圧
延パス前の被圧延材における操作側の厚み方向の板幅差
( 図5に示したBOP)と、駆動側の側の厚み方向の板幅
差の合計量であり、以下、特定バルジング量という。Further, the difference in the thickness direction of the material to be rolled after the horizontal rolling pass of the first invention or the second invention is defined as a reduction of 40%.
% To 75% after the horizontal rolling pass and before the width rolling pass, the thickness difference in the thickness direction on the operation side in the material to be rolled.
(B OP shown in FIG. 5) and the total width difference in the thickness direction on the driving side, and is hereinafter referred to as a specific bulging amount.
【0014】[0014]
【発明の実施の形態】本発明に用いる熱間圧延設備列の
配置図を図1に示す。10は加熱炉、Rは粗圧延機列、F
は仕上圧延機列、20はコイラ、30はシートバー接合装置
である。シートバー接合装置30は設けた方が好ましい。
粗圧延機列Rは、竪ロール(E1、E2、E3、E4)と水平ロ
ール(R1、R2、R3、R4)を備えている。仕上圧延機列F
は水平ロールF1〜F7を備えている。また、仕上圧延機列
Fには水平ロールF1の上流側に竪ロールFE1 を設けた方
がよい。竪ロール(E1、E2、E3、E4、およびFE1 )の上
流側には、エッジドロップ計(D1、D2、D3、D4およびFD
1 )をそれぞれ設けた方が好ましい。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 shows a layout of a hot rolling equipment line used in the present invention. 10 is a heating furnace, R is a row of rough rolling mills, F
Is a finishing rolling mill row, 20 is a coiler, and 30 is a sheet bar joining device. It is preferable to provide the sheet bar joining device 30.
The rough rolling mill row R includes vertical rolls (E1, E2, E3, E4) and horizontal rolls (R1, R2, R3, R4). Finishing mill row F
Has horizontal rolls F1 to F7. It is preferable that the finishing roll F be provided with a vertical roll FE1 on the upstream side of the horizontal roll F1. On the upstream side of the vertical rolls (E1, E2, E3, E4 and FE1), the edge drop meters (D1, D2, D3, D4 and FD)
It is preferable to provide 1) respectively.
【0015】先ず、第1発明について説明する。第1発
明は、図1に示した仕上圧延機列Fに竪ロールFE1 が設
けられていない場合に好適である。第1発明に用いる加
工性に優れたフェライト系ステンレス鋼のスラブは、所
定の成分に調整された溶鋼を連続鋳造して得られたもの
である。First, the first invention will be described. The first invention is suitable when the vertical roll FE1 is not provided in the finishing mill row F shown in FIG. The ferrite stainless steel slab excellent in workability used in the first invention is obtained by continuously casting molten steel adjusted to a predetermined component.
【0016】第1発明の製造方法の特徴の一つは、図2
に示すようにスラブの加熱炉10に装入する前のスラブ1
の側面の全面に(図2の符号2)還元剤を含有する酸化
防止剤を塗布することによって、加熱炉10に装入する前
に生成しているスラブ側面の酸化スケールに起因する脱
炭を防止していることである。そして、還元剤を含有す
る酸化防止剤を乾燥後、加熱炉10で所定温度に加熱し
て、粗圧延機列Rでの幅圧延パスと水平圧延パスを複数
回組合せわせた粗圧延と、仕上圧延機列Fでの複数回の
水平圧延パスを有する仕上圧延とを施し、コイラ20で巻
き取られて加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
の熱延コイルを製造する。One of the features of the manufacturing method of the first invention is that FIG.
Slab 1 before charging into slab heating furnace 10 as shown in
By applying an antioxidant containing a reducing agent to the entire surface of the side surface of the slab (reference numeral 2 in FIG. 2), decarburization due to the oxidized scale on the slab side surface generated before charging into the heating furnace 10 can be prevented. It is preventing. After the antioxidant containing the reducing agent is dried, the antioxidant is heated to a predetermined temperature in the heating furnace 10, and the rough rolling in which the width rolling pass and the horizontal rolling pass in the rough rolling mill row R are combined a plurality of times is performed. A finish rolling having a plurality of horizontal rolling passes in a rolling mill row F is performed, and a hot rolled coil of a ferritic stainless steel sheet having excellent workability, which is wound by the coiler 20, is manufactured.
【0017】ここで、第1発明の製造方法の特徴のもう
一つは、粗圧延における最後の水平圧延パスを除く、少
なくとも一つの水平圧延パスの圧下率を40%〜75%の範
囲内とし、この水平圧延パス後の粗圧延における幅圧延
パスの幅圧下量を、特定バルジング量に対して0.80〜1.
5 倍の範囲内とすることによって、加工性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板の熱延コイルの組織とするとと
もに、水平圧延パスで形成された側面の皺を平滑化して
いることである。Here, another feature of the production method of the first invention is that the rolling reduction of at least one horizontal rolling pass, excluding the last horizontal rolling pass in rough rolling, is in the range of 40% to 75%. The width reduction in the width rolling pass in the rough rolling after the horizontal rolling pass is 0.80 to 1.
By setting it within the range of 5 times, the structure of the hot-rolled coil of the ferritic stainless steel sheet having excellent workability is obtained, and wrinkles on the side surfaces formed by the horizontal rolling pass are smoothed.
【0018】第1発明のスラブ加熱炉に装入する前のス
ラブ側面の全面に還元剤を含有する酸化防止剤を塗布す
ることに限定した理由について説明する。第1発明に用
いる連続鋳造された加熱炉に装入する前のフェライト系
ステンレス鋼のスラブ表面には、加熱炉10に装入する前
にすでに酸化スケールが存在している。The reason for limiting the application of the antioxidant containing the reducing agent to the entire surface of the slab side before charging into the slab heating furnace of the first invention will be described. The oxide scale is already present on the slab surface of the ferritic stainless steel before charging into the heating furnace 10 before charging into the continuously cast heating furnace used in the first invention.
【0019】従来の方法では、スラブの側面に酸化スケ
ールを介して1種類の還元剤も含有しない酸化防止剤を
塗布していたので、加熱時に、加熱炉内雰囲気中の酸素
との酸化に伴うスラブ側端部の脱炭( 地鉄の脱炭反応)
は防止できるけれども、酸化スケール中の酸素との酸化
に伴うスラブ側端部の脱炭が進行し、スラブ側端部脱炭
がある程度生じていたのである。このため、スラブの側
端部の結晶粒が粗大化していたのである。In the conventional method, an antioxidant containing no reducing agent is applied to the side surface of the slab via an oxide scale. Therefore, at the time of heating, the antioxidant is accompanied by oxidation with oxygen in the atmosphere in the heating furnace. Decarburization of slab side end (Decarburization reaction of ground iron)
However, the decarburization of the slab side end proceeded due to oxidation with oxygen in the oxide scale, and decarburization at the slab side end occurred to some extent. For this reason, the crystal grains at the side ends of the slab were coarsened.
【0020】これに対して第1発明では、スラブの側面
に酸化スケールを介して還元剤を含有する酸化防止剤を
塗布するので、加熱時に、酸化スケールとの酸化に伴う
スラブ側端部の脱炭が進行する以前に、還元剤により、
酸化スケールを還元する反応が進行する。そこで、酸化
スケール中の酸素との酸化に伴うスラブ側端部の脱炭が
生じず、さらに、加熱炉内の雰囲気中の酸素との酸化に
伴うスラブ側端部の脱炭は、酸化防止剤によって防止さ
れるので、スラブ側端部の脱炭がほぼ完全に抑制され
る。このため、スラブの側端部の脱炭に起因する結晶粒
の粗大化がほぼ完全に抑制できるのである。On the other hand, in the first invention, since the antioxidant containing the reducing agent is applied to the side surface of the slab through the oxide scale, the slab side end is removed during the heating due to the oxidation with the oxide scale. Before the coal progresses, the reducing agent
The reaction to reduce the oxide scale proceeds. Therefore, decarburization of the slab side end caused by oxidation with oxygen in the oxidation scale does not occur, and decarburization of the slab side end caused by oxidation with oxygen in the atmosphere in the heating furnace is an antioxidant. Therefore, decarburization at the slab side end is almost completely suppressed. For this reason, coarsening of crystal grains due to decarburization at the side end of the slab can be almost completely suppressed.
【0021】スラブ側端部表層の結晶粒の粗大化とエッ
ジシーム疵の形成との関係は次のように説明される。竪
ロールによる幅圧下と水平ロールによる厚み圧下を繰り
返して施される過程において、厚み圧下の初期に粗大化
した結晶粒単位で自由表面となっているスラブ側面に凹
凸が形成され、その凹凸が幅圧下と厚み圧下を繰り返さ
れて圧延方向に長い皺となる。その皺がスラブ側面のバ
ルジ変形(側面が膨らむ)によりスラブ表面の板幅方向
エッジ近くに回り込みステンレス鋼板表面のエッジシー
ム疵となるのである。The relationship between the coarsening of the crystal grains in the surface layer on the slab side end and the formation of edge seam flaws is explained as follows. In the process of repeatedly applying the width reduction by the vertical roll and the thickness reduction by the horizontal roll, irregularities are formed on the side of the slab, which is a free surface in the unit of coarsened crystal grains in the initial stage of the thickness reduction, and the irregularities are reduced in width. The rolling and the thickness rolling are repeated to form long wrinkles in the rolling direction. The wrinkles wrap around the slab surface near the edge in the width direction of the slab due to bulge deformation (swelling of the side surface) of the slab, resulting in edge seam flaws on the surface of the stainless steel plate.
【0022】ここで、第1発明に用いる酸化防止剤は、
酸化物と、無水水ガラス、アクリル樹脂と水からなるも
のである。酸化物としてはAl2O3 、Cr2O3 、ZrO2の内か
ら選ばれる1種または2種以上とするのが加熱炉雰囲気
中の酸素との酸化に伴うフェライト系ステンレス鋼スラ
ブの側端部の脱炭を抑制できるので好ましい。また、第
1発明に用いる還元剤は、Si、SiC 、Al、B、Cの内か
ら選ばれる1種類または2種以上とするのが、入手しや
すく、安価であって、加熱炉で加熱時に、酸化スケール
に起因するスラブ側端部の脱炭が進行する以前に、還元
剤が酸化スケールを還元し脱炭をある程度抑制できるの
で好ましい。Here, the antioxidant used in the first invention is:
It is composed of an oxide, anhydrous water glass, an acrylic resin and water. The oxide may be one or more selected from Al 2 O 3 , Cr 2 O 3 , and ZrO 2 , the side end of the ferritic stainless steel slab accompanying oxidation with oxygen in the furnace atmosphere. It is preferable because decarburization of the part can be suppressed. Further, the reducing agent used in the first invention is one or more selected from among Si, SiC, Al, B, and C, and is easily available and inexpensive. Before the decarburization of the slab side end caused by the oxide scale proceeds, the reducing agent is preferable because it reduces the oxide scale and can suppress decarburization to some extent.
【0023】また、還元剤をBとSiC 、またはBとAlと
するのが、スラブ側端部における酸化スケールとの酸化
に伴う脱炭を完全に抑制でき、最もエッジシーム疵回り
込み量を小さくできるのでさらに好ましい。第1発明に
用いる還元剤の添加量はスラブ側面のスケール量に応じ
て適宜定めればよく、還元剤を含有する酸化防止剤の塗
布方法はスプレーや刷毛等で均一に塗布するのが好まし
く、塗布量は300 〜600g/m2 程度とするのが好ましい。Further, when the reducing agents are B and SiC or B and Al, the decarburization accompanying oxidation with the oxide scale at the end of the slab can be completely suppressed, and the amount of the edge seam flaw wraparound can be minimized. More preferred. The addition amount of the reducing agent used in the first invention may be appropriately determined according to the scale amount of the side surface of the slab, and the method of applying the antioxidant containing the reducing agent is preferably applied uniformly by spraying or brushing, The coating amount is preferably about 300 to 600 g / m 2 .
【0024】ところで、加熱炉に装入する前にスラブ側
面の酸化スケールをグラインダー等により除去した後
に、還元剤を含有しない酸化防止剤をスラブの側面の全
面に塗布することによっても、エッジシーム疵の回り込
み量を減少させことができるが、歩留りの低下とグライ
ンダー等の手入れの工程が増えるので好ましくない。第
1発明のもう一つの特徴の粗圧延における最後の水平圧
延パスを除く、少なくとも一つの水平圧延パスの圧下率
を40%〜75%の範囲内とし、この水平圧延パス後の粗圧
延における幅圧延パスの幅圧下量を、特定バルジング量
に対して0.80〜1.5 倍の範囲内とすることに限定した理
由について説明する粗圧延における最後の水平圧延パス
を除く理由は、最後の水平圧延パスの圧下率を40%〜75
%の範囲内としたのでは、仕上圧延機列Fに竪ロールFE
1 が設けられていないので、水平圧延パスで形成された
側面の皺を平滑化することができず、エッジシーム疵回
り込み量を減少できないためである。By the way, the oxide scale on the side surface of the slab is removed by a grinder or the like before being charged into the heating furnace, and then an antioxidant containing no reducing agent is applied to the entire side surface of the slab. Although the amount of wraparound can be reduced, it is not preferable because the yield decreases and the number of steps for cleaning the grinder increases. Except for the last horizontal rolling pass in the rough rolling according to another feature of the first invention, the rolling reduction of at least one horizontal rolling pass is set in a range of 40% to 75%, and the width in the rough rolling after the horizontal rolling pass is set. Explain the reason why the width reduction amount of the rolling pass is limited to the range of 0.80 to 1.5 times the specific bulging amount.The reason for excluding the last horizontal rolling pass in rough rolling is that 40% to 75 reduction
%, The vertical roll FE is added to the finishing mill row F.
This is because, because no 1 is provided, the wrinkles on the side surfaces formed in the horizontal rolling pass cannot be smoothed, and the amount of edge seam flaws wraparound cannot be reduced.
【0025】また、少なくとも一つの水平圧延パスの圧
下率を40%〜75%の範囲内に限定する理由は次の通りで
ある。粗圧延の圧下率が40%未満では、再結晶組織の形
成が不十分なために加工性が劣る。一方、粗圧延の圧下
率が75%を超えると圧延荷重が過大となって、圧延の遂
行が困難になる。このため、水平圧延パスの圧下率を40
%〜75%に限定した。The reason why the rolling reduction of at least one horizontal rolling pass is limited to the range of 40% to 75% is as follows. If the rolling reduction of the rough rolling is less than 40%, the workability is inferior due to insufficient formation of the recrystallized structure. On the other hand, when the rolling reduction of the rough rolling exceeds 75%, the rolling load becomes excessively large, and it becomes difficult to perform the rolling. Therefore, the rolling reduction of the horizontal rolling pass is 40
% To 75%.
【0026】少なくとも一つの水平圧延パスとするの
は、粗圧延のどの段階で水平圧延パスの圧下率を40%〜
75%の範囲内としてもよいが、材料特性および圧延機の
能力からすると後のパスで行うほどよい。また、圧下率
を40%〜75%の範囲内とした水平圧延パス後の幅圧延パ
スの幅圧下量を、特定バルジング量に対して0.80〜1.5
倍の範囲内とするのは次の理由による。At least one horizontal rolling pass is performed at any stage of the rough rolling so that the rolling reduction of the horizontal rolling pass is from 40% to 40%.
Although it may be within the range of 75%, it is better to perform in a later pass in terms of material properties and rolling mill capacity. Further, the width reduction amount of the width rolling pass after the horizontal rolling pass with the reduction ratio in the range of 40% to 75% is set to 0.80 to 1.5 with respect to the specific bulging amount.
The reason why the value is within the double range is as follows.
【0027】特定バルジング量に対して0.80未満とした
場合には、高圧下率としたことにより形成された側面の
皺を平滑化することができず、エッジシーム疵回り込み
量を小さくできない。一方、特定バルジング量に対して
1.5 倍を超えた場合には、被圧延材の幅方向の座屈が生
じて幅の圧下ができなくなる。このため、高圧下率とし
た水平圧延パス後の幅圧延パスの幅圧下量を、特定バル
ジング量に対して0.80〜1.5 倍の範囲内とするのであ
る。If the specific bulging amount is less than 0.80, the wrinkles on the side surfaces formed by the high pressure reduction cannot be smoothed, and the edge seam flaw wraparound amount cannot be reduced. On the other hand, for a specific bulging amount
If it exceeds 1.5 times, buckling of the material to be rolled in the width direction occurs, and the width cannot be reduced. For this reason, the width reduction amount of the width rolling pass after the horizontal rolling pass with the high reduction rate is set in the range of 0.80 to 1.5 times the specific bulging amount.
【0028】次に、第2発明について説明する。第2発
明は図1に示したように仕上圧延機列Fに竪ロールFE1
が設けられている場合に好適な方法である。第2発明
は、連続鋳造により得られたフェライト系ステンレス鋼
のスラブを加熱炉で加熱して、幅圧延パスと水平圧延パ
スを複数回組合せわせた粗圧延と、仕上圧延とを施すこ
とは第1発明と同様であるが、第1発明の製造方法と異
なるところは、次の2点である。Next, the second invention will be described. In the second invention, as shown in FIG.
This is a preferred method in the case where is provided. In the second invention, a slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting is heated in a heating furnace, and rough rolling in which a width rolling pass and a horizontal rolling pass are combined a plurality of times and finish rolling are performed. It is similar to the first invention, but different from the manufacturing method of the first invention in the following two points.
【0029】すなわち、一つは、複数の水平圧延パスを
有する仕上圧延の代わりに、水平圧延パス前の1回の幅
圧延パスと複数の水平圧延パスを有する仕上圧延とした
ことである。二つ目は、粗圧延における最後の水平圧延
パスを除く、少なくとも一つの水平圧延パスの圧下率を
40%〜75%の範囲内の代わりに、粗圧延における最後の
水平圧延パスの圧下率を40%〜75%の範囲内としたこと
である。That is, one is that instead of the finish rolling having a plurality of horizontal rolling passes, a finish rolling having one width rolling pass and a plurality of horizontal rolling passes before the horizontal rolling pass is performed. The second is to reduce the rolling reduction of at least one horizontal rolling pass, excluding the last horizontal rolling pass in rough rolling.
Instead of being in the range of 40% to 75%, the rolling reduction of the last horizontal rolling pass in the rough rolling is in the range of 40% to 75%.
【0030】第2発明では、粗圧延における最後の水平
圧延パスの圧下率を40%〜75%の範囲内としたによっ
て、最も加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の
熱延コイルの組織にできるとともに、図1に示した竪ロ
ールFE1 を用いて、形成された側面の皺を、水平圧延パ
ス前の1回の幅圧延パスを有する仕上圧延によって平滑
化できるのである。In the second invention, by setting the rolling reduction of the last horizontal rolling pass in the rough rolling in the range of 40% to 75%, the structure of a hot-rolled coil of a ferritic stainless steel sheet having the most excellent workability can be obtained. In addition, using the vertical roll FE1 shown in FIG. 1, the formed wrinkles on the side surface can be smoothed by finish rolling having one width rolling pass before the horizontal rolling pass.
【0031】上記以外の第2発明の特徴は、第1発明と
同じであるので、詳細な説明を省略する。第1発明また
は第2発明の粗圧延を施した先行する被圧延材と粗圧延
を施した当該被圧延材を接合した後、前記仕上圧延を施
すことが好ましい理由は、熱延コイルの先尾端部の形状
不良部や板厚不良部、板幅不良部が減少し、歩留りが向
上するためである。The features of the second invention other than those described above are the same as those of the first invention, and will not be described in detail. The reason why it is preferable to apply the finish rolling after joining the preceding material to be subjected to the rough rolling of the first invention or the second invention and the material to be subjected to the rough rolling, and then applying the finish rolling to the end of the hot rolled coil This is because a defective shape portion, a defective thickness portion, and a defective width portion at the end are reduced, and the yield is improved.
【0032】[0032]
【実施例】(実施例1) 厚さ200mm 、板幅1300mmの連
続鋳造されたフェライト系ステンレス鋼(C:0.07wt%,Si:
0.3wt%,Mn:0.1wt%,Cr:17wt%)のスラブ側面の厚み方向の
全範囲に、長さ方向に500 mmピッチで2個所(500mm×2
箇所=1000mm)、表1に示す組成の2種類の塗布剤(酸化
防止剤、および還元剤を含有する酸化防止剤)をそれぞ
れ400g/m2 スプレー塗布して1時間乾燥した後、図1に
示す加熱炉10に装入し、1200℃×2hr均熱した。[Example] (Example 1) Continuously cast ferritic stainless steel having a thickness of 200 mm and a width of 1300 mm (C: 0.07 wt%, Si:
(0.3wt%, Mn: 0.1wt%, Cr: 17wt%) 2 places (500mm × 2
(1000 mm), two kinds of coating agents (antioxidant and antioxidant containing reducing agent) having the composition shown in Table 1 were each spray-coated at 400 g / m 2 and dried for 1 hour. It was charged into the heating furnace 10 shown and was soaked at 1200 ° C. for 2 hours.
【0033】そして、加熱炉からスラブを熱間圧延設備
列のライン上に抽出し、冷却後にスラブ側面の厚み中央
部の側面からサンプルを採取して、エッチング後顕微鏡
により観察して、脱炭層厚み(μm)を求めた。この結
果を表1に合わせて示す。Then, the slab is extracted from the heating furnace onto a line of a row of hot rolling equipment. After cooling, a sample is taken from the side of the slab side at the center of the thickness, observed by a microscope after etching, and decarburized layer thickness is measured. (Μm). The results are shown in Table 1.
【0034】[0034]
【表1】 [Table 1]
【0035】この結果から、本発明に用いる還元剤を含
有する酸化防止剤は、従来例の還元剤を含まない酸化防
止剤に比較して脱炭量を抑制できることがわかる。次
に、上記と同じ厚さ、板幅、成分の連続鋳造されたフェ
ライト系ステンレス鋼のスラブの側面の全面に、表1に
示した還元剤を含有する酸化防止剤(塗布剤記号:A)
をそれぞれ400g/m2 スプレー塗布して、1時間乾燥した
後、図1に示す加熱炉10に装入し、1200℃×2hr均熱し
た。From these results, it can be seen that the antioxidant containing a reducing agent used in the present invention can suppress the amount of decarburization as compared with the conventional antioxidant containing no reducing agent. Next, an antioxidant containing a reducing agent shown in Table 1 (coating agent symbol: A) is applied to the entire side surface of the continuously cast ferritic stainless steel slab having the same thickness, plate width and composition as described above.
Was spray-coated at 400 g / m 2 each, dried for 1 hour, and then charged into a heating furnace 10 shown in FIG. 1 and heated at 1200 ° C. for 2 hours.
【0036】加熱したスラブに表2に示す幅圧延パスと
水平圧延パスを複数回組合せわせた粗圧延を施して、30
mmのシートバー厚みとした。粗圧延での水平圧延パスお
よび水平圧延パスの圧下率は、表2に示したとおり水平
圧延パスは6パスとし、水平ロール R1 での1、2、3
パス(リバース圧延)および水平ロール R2 、R3、R4で
の4、5、6パス( 一方向圧延) である。The heated slab was subjected to rough rolling in which a width rolling pass and a horizontal rolling pass shown in Table 2 were combined a plurality of times.
The sheet bar thickness was mm. As shown in Table 2, the rolling reduction in the horizontal rolling pass and the horizontal rolling pass in the rough rolling is 6 in the horizontal rolling pass and 1, 2, 3 in the horizontal roll R1.
Pass (reverse rolling) and 4, 5, 6 passes (unidirectional rolling) with horizontal rolls R2, R3, R4.
【0037】また、粗圧延での幅圧延パスおよび幅圧下
量は、同じく表2に示したとおり、表2の粗圧延の水平
圧延パスの欄に示す幅圧下を施した後、水平圧延パスの
1、3、4、5および6パスの水平圧延を施した。本発
明例では、表2に示したように粗圧延における最後の水
平圧延パスを除く、少なくとも一つの水平圧延パスの圧
下率を40%〜75%の範囲内とし、水平圧延パス後の粗圧
延における幅圧延パスの幅圧下量を特定バルジング量に
対して0.80〜1.5 倍の範囲内とした。Also, as shown in Table 2, the width rolling pass and the width reduction amount in the rough rolling are as follows. 1, 3, 4, 5 and 6 passes of horizontal rolling were performed. In the example of the present invention, as shown in Table 2, except for the last horizontal rolling pass in the rough rolling, the rolling reduction of at least one horizontal rolling pass is set in the range of 40% to 75%, and the rough rolling after the horizontal rolling pass is performed. The width reduction of the width rolling pass was set in the range of 0.80 to 1.5 times the specific bulging amount.
【0038】このシートバーを7回の水平圧延パスを有
する仕上圧延を施して、板厚4mmとし、コイラ20に巻き
取って熱延コイルを得た。この熱延コイルを通常の方法
に従って、熱延板焼鈍(840℃箱焼鈍)、酸洗後のエッジ
シーム疵回り込み量を下記の方法で測定した。ここで、
バルジング量は、各エッジドロップ計D1、D2、D3、D4お
よびFD1 により、例えば図5に示ようにして測定した
が、事前にモデル化して圧延条件によって予測して求め
てもよい。幅圧下量は、図4に示すようにして、この測
定されたバルジング量を用いて幅圧下量演算装置D10 で
発明の範囲内の幅圧下量を演算し、幅圧下量制御装置D1
1 によって竪ロールE1、E2、E3、E4、およびFE1 の開度
を変更することによって制御した。幅圧下量は各竪ロー
ルE1、E2、E3、E4、およびFE1 の幅圧延前後での板幅差
である。粗圧延機列Rの水平ロールR1〜R4(ワークロー
ル)の直径は1300mm、バレル長さは2200mm、仕上圧延機
列Fの水平ロールF1〜F7(ワークロール)の直径は700m
m 、バレル長さは2000mm、仕上圧延機列F出側の圧延速
度は1000m/min とした。The sheet bar was subjected to finish rolling having seven horizontal rolling passes to a sheet thickness of 4 mm, and was wound around a coiler 20 to obtain a hot-rolled coil. The hot rolled coil was subjected to hot rolled sheet annealing (box annealing at 840 ° C.) and the amount of edge seam flaw wraparound after pickling was measured by the following method according to an ordinary method. here,
The bulging amount is measured by each of the edge drop meters D1, D2, D3, D4, and FD1, for example, as shown in FIG. 5, but may be modeled in advance and predicted by rolling conditions. As shown in FIG. 4, the width reduction amount is calculated by the width reduction amount calculating device D10 using the measured bulging amount as shown in FIG.
1 by controlling the opening of the vertical rolls E1, E2, E3, E4 and FE1. The width reduction is the difference between the widths of the vertical rolls E1, E2, E3, E4 and FE1 before and after the width rolling. The diameter of the horizontal rolls R1 to R4 (work rolls) of the row R is 1300 mm, the barrel length is 2200 mm, and the diameter of the horizontal rolls F1 to F7 (work rolls) of the row F is 700 m.
m, the barrel length was 2000 mm, and the rolling speed on the exit side of the finishing mill row F was 1000 m / min.
【0039】測定後さらに、冷間圧延(圧下率83%) 、
仕上焼鈍(870 ℃) により板厚0.7mm の冷延鋼板とし
た。この冷延鋼板を供試材として、リジング高さおよび
r値を下記の方法で測定した。 エッジシーム疵回り込み量dES:図3に示すように酸洗
工程を経た熱延コイルの長手方向中央部について10mピ
ッチで、最内側のエッジシーム疵の端面からの距離を板
幅の両側および上下面について各々10点測定して、その
平均値とした。After the measurement, cold rolling (rolling reduction 83%),
A cold-rolled steel sheet with a thickness of 0.7 mm was obtained by finish annealing (870 ° C). Using this cold-rolled steel sheet as a test material, the ridging height and r value were measured by the following methods. Edge seam flaw wraparound amount d ES : As shown in FIG. 3, the distance from the end face of the innermost edge seam flaw to the longitudinal center of the hot-rolled coil that has been subjected to the pickling step is measured on both sides and the upper and lower surfaces of the sheet width. Each was measured at 10 points and the average value was obtained.
【0040】r値:JIS13 号試験片を用い15%引張歪を
与えたのち、3点法による平均r値を求めた。 リジング:圧延方向から採取したJIS 5号試験片に20%
の引張歪を与えたのち、表面粗さ計でリジング高さを測
定し、最大粗さRmax(μm)で表した。 エッジシーム疵回り込み量dES、r値およびリジング高
さの結果を表2に示す。R value: After applying 15% tensile strain using a JIS No. 13 test piece, an average r value was determined by a three-point method. Ridging: 20% for JIS No. 5 test piece taken from rolling direction
After the tensile strain was given, the ridging height was measured with a surface roughness meter, and expressed as the maximum roughness Rmax (μm). Table 2 shows the results of the edge seam flaw wraparound amount d ES , r value, and ridging height.
【0041】一方、従来例と比較例として、発明例と同
じ厚さ、板幅、成分の連続鋳造されたフェライト系ステ
ンレス鋼のスラブの側面の全面に、表1に示した酸化防
止剤(還元剤を含有しない酸化防止剤、塗布剤記号:
B)をそれぞれ400g/m2 スプレー塗布して、1時間乾燥
した後、図1に示す加熱炉10に装入し、1200℃×2hr均
熱した。加熱したスラブに表2に示したように、幅圧延
パスと水平圧延パスを複数回組合せわせた粗圧延を施し
て、30mmのシートバー厚みとした。On the other hand, as a conventional example and a comparative example, an antioxidant (reducing agent) shown in Table 1 was applied to the entire side surface of a continuously cast ferritic stainless steel slab having the same thickness, width and composition as those of the invention example. Antioxidant containing no agent, coating agent symbol:
Each of B) was spray-coated at 400 g / m 2 , dried for 1 hour, and then charged into a heating furnace 10 shown in FIG. 1 and soaked at 1200 ° C. for 2 hours. As shown in Table 2, the heated slab was subjected to rough rolling in which a width rolling pass and a horizontal rolling pass were combined a plurality of times to obtain a sheet bar thickness of 30 mm.
【0042】ここで、従来例は粗圧延での水平圧延パス
の圧下率が本発明の範囲を外れたものであり、比較例は
幅圧下パスでの幅圧下量が本発明の範囲を外れたもので
ある。上記以外は発明例と同じ条件として得られた熱延
コイルの熱延板焼鈍(840℃箱焼鈍)、酸洗後のエッジシ
ーム疵回り込み量と、発明例と同じ条件として得られた
冷延鋼板のリジング高さおよびr値の測定結果を表2に
合わせて示す。Here, in the conventional example, the rolling reduction of the horizontal rolling pass in the rough rolling is out of the range of the present invention, and in the comparative example, the width reduction in the width rolling pass is out of the range of the present invention. Things. Except for the above, hot-rolled sheet annealing of the hot-rolled coil obtained under the same conditions as the invention example (box annealing at 840 ° C.), the amount of edge seam flaw wraparound after pickling, and the cold-rolled steel sheet obtained under the same conditions as the invention example The measurement results of the ridging height and the r value are also shown in Table 2.
【0043】[0043]
【表2】 [Table 2]
【0044】この結果から、加熱炉に装入する前のスラ
ブ側面の全面に、還元剤を含有する酸化防止剤を塗布す
るとともに、粗圧延における最後の水平圧延パスを除
く、少なくとも一つの水平圧延パスの圧下率を40%〜75
%の範囲内とし、水平圧延パス後の粗圧延における幅圧
延パスの幅圧下量を、水平圧延パス後の被圧延材の厚み
方向の板幅差(特定バルジング量)に対して0.80〜1.5
倍の範囲内とした発明例は、従来例に比べて、リジング
高さおよびr値が良好であり、比較例に比べて、エッジ
シーム疵回り込み量が減少していることがわかる。 (実施例2) 実施例1と同じ厚さ、板幅、成分の連続
鋳造で得られたフェライト系ステンレス鋼のスラブを用
いて、表3に示したとおり水平圧延パスの圧下率と幅圧
延パスの幅圧下量を変更した以外は、実施例1の発明例
と同じ条件として得られた熱延コイルの熱延板焼鈍(840
℃箱焼鈍)、酸洗後のエッジシーム疵回り込み量と、発
明例と同じ条件として得られた冷延鋼板のリジング高さ
およびr値の測定結果を表3に示す。From these results, it is found that an antioxidant containing a reducing agent is applied to the entire side surface of the slab before the slab is charged into the heating furnace, and at least one horizontal rolling excluding the last horizontal rolling pass in the rough rolling. Pass reduction rate 40% to 75
%, And the width reduction of the width rolling pass in the rough rolling after the horizontal rolling pass is 0.80 to 1.5 with respect to the thickness width difference (specific bulging amount) of the material to be rolled after the horizontal rolling pass.
It can be seen that the invention example in which the range is doubled has better ridging height and r value than the conventional example, and the edge seam flaw wraparound amount is smaller than the comparative example. (Example 2) Using a slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting of the same thickness, sheet width and components as in Example 1, as shown in Table 3, the rolling reduction of the horizontal rolling pass and the width rolling pass Except that the width reduction was changed, the hot-rolled coil annealing (840)
Table 3 shows the results of measurement of the edge seam flaw wraparound amount after pickling and the edge seam flaws after pickling, and the ridging height and r value of the cold-rolled steel sheet obtained under the same conditions as those of the invention.
【0045】一方、従来例と比較例は、発明例と同じ厚
さ、板幅、成分の連続鋳造で得られたフェライト系ステ
ンレス鋼のスラブの側面の全面に、表1に示した酸化防
止剤(還元剤を含有しない酸化防止剤、塗布剤記号:
B)を塗布した。また、従来例では仕上圧延における幅
圧延パスを空パス(幅圧下量なし)とし、比較例では仕
上圧延における幅圧延パスの幅圧下量が発明の範囲を外
れたものであり、それ以外の条件は発明例と同じにし
た。On the other hand, in the conventional example and the comparative example, the antioxidant shown in Table 1 was applied to the entire surface of the side surface of the slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting of the same thickness, sheet width and composition as the invention example. (Antioxidants that do not contain reducing agents, coating agent symbols:
B) was applied. In the conventional example, the width rolling pass in the finish rolling was an empty pass (no width reduction amount), and in the comparative example, the width reduction amount of the width rolling pass in the finish rolling was out of the range of the invention. Was the same as the invention example.
【0046】得られた熱延コイルのエッジシーム疵回り
込み量と、冷延鋼板のリジング高さおよびr値の測定結
果を表3に合わせて示す。Table 3 shows the measurement results of the edge seam flaws of the obtained hot rolled coil and the ridging height and r value of the cold rolled steel sheet.
【0047】[0047]
【表3】 [Table 3]
【0048】この結果から、加熱炉に装入する前の前記
スラブ側面の全面に、還元剤を含有する酸化防止剤を塗
布するとともに、粗圧延における最後の水平圧延パスの
圧下率を40%〜75%の範囲内とし、水平圧延パス後の仕
上圧延における幅圧延パスの幅圧下量を、水平圧延パス
後の被圧延材の厚み方向の板幅差(特定バルジング量)
に対して0.80〜1.5 倍の範囲内とした発明例は、従来例
や比較例に比べて、エッジシーム疵回り込み量が減少し
ていることがわかる。From these results, it is found that an antioxidant containing a reducing agent is applied to the entire side surface of the slab before being charged into the heating furnace, and the rolling reduction of the last horizontal rolling pass in the rough rolling is 40% to 40%. Within the range of 75%, the width reduction in the width rolling pass in the finish rolling after the horizontal rolling pass is determined by the thickness width difference (specific bulging amount) in the thickness direction of the material to be rolled after the horizontal rolling pass.
It can be seen that the invention example in which the ratio is within the range of 0.80 to 1.5 times the edge seam flaw wraparound amount is smaller than the conventional example and the comparative example.
【0049】また、表2に示した結果と表3に示した結
果を比較することにより、粗圧延における最後の水平圧
延パスの圧下率を40%〜75%の範囲内とした方が、リジ
ング高さおよびr値が良好であることがわかる。Further, by comparing the results shown in Table 2 with the results shown in Table 3, it was found that the reduction rate of the last horizontal rolling pass in the rough rolling was set in the range of 40% to 75%, and the ridging was better. It can be seen that the height and r value are good.
【0050】[0050]
【発明の効果】本発明によれば、圧延チャンスに制約さ
れることなく、粗圧延で圧延潤滑油を供給しなくても、
エッジシーム疵の回り込み量を減少できる。According to the present invention, rolling lubrication oil is not supplied in rough rolling without being restricted by rolling chances.
The amount of wraparound of edge seam flaws can be reduced.
【図1】本発明に用いる熱間圧延機設備列の配置図であ
る。FIG. 1 is a layout view of a hot rolling mill equipment row used in the present invention.
【図2】本発明に用いる塗布剤の塗布範囲を示す概略図
である。FIG. 2 is a schematic view showing an application range of an application agent used in the present invention.
【図3】エッジシーム疵回り込み量の測定方法を示す概
略図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing a method of measuring the amount of edge seam flaw wraparound.
【図4】本発明に用いる幅圧下装置の概略構成図であ
る。FIG. 4 is a schematic configuration diagram of a width reduction device used in the present invention.
【図5】本発明の用いるバルジング量の測定方法を示す
斜視図である。FIG. 5 is a perspective view showing a method of measuring a bulging amount used in the present invention.
【符号の説明】 1 スラブ(被圧延材) 2 塗布範囲 3 スラブ厚み 4 コイル板幅 10 加熱炉 20 コイラ 30 シートバー接合装置 E1〜E4、FE1 竪ロール R1〜R4、F1〜F7 水平ロール D1〜D4、FD1 エッジドロップ計 D10 幅圧下量演算装置 D11 幅圧下量制御装置 R 粗圧延機列 F 仕上圧延機列[Explanation of Signs] 1 Slab (rolled material) 2 Application range 3 Slab thickness 4 Coil plate width 10 Heating furnace 20 Coiler 30 Sheet bar joining device E1 to E4, FE1 Vertical roll R1 to R4, F1 to F7 Horizontal roll D1 to D4, FD1 Edge drop meter D10 Width reduction amount calculation device D11 Width reduction amount control device R Rough rolling mill row F Finish rolling mill row
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北浜 正法 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 鑓田 征雄 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 Fターム(参考) 4K032 BA01 CB01 CB02 4K037 EB14 FB06 FB10 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Masanori Kitahama 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba City, Chiba Prefecture Inside the Technical Research Institute of Kawasaki Steel Co., Ltd. (72) Inventor Masao Yarida 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba City, Chiba Prefecture 4K032 BA01 CB01 CB02 4K037 EB14 FB06 FB10
Claims (3)
テンレス鋼のスラブを加熱炉で加熱し、幅圧延パスと水
平圧延パスを複数回組合せわせた粗圧延と、複数回の水
平圧延パスを有する仕上圧延とを施す加工性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法において、前記加
熱炉に装入する前の前記スラブ側面の全面に、還元剤を
含有する酸化防止剤を塗布するとともに、前記粗圧延に
おける最後の水平圧延パスを除く、少なくとも一つの水
平圧延パスの圧下率を40%〜75%の範囲内とし、該水平
圧延パス後の粗圧延における幅圧延パスの幅圧下量を、
前記水平圧延パス後の被圧延材の厚み方向の板幅差に対
して0.80〜1.5 倍の範囲内とすることを特徴とする加工
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。1. A slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting is heated in a heating furnace, and a rough rolling in which a width rolling pass and a horizontal rolling pass are combined a plurality of times, and a finish having a plurality of horizontal rolling passes. In a method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability by performing rolling, an antioxidant containing a reducing agent is applied to the entire surface of the side surface of the slab before being charged into the heating furnace, and the rough rolling is performed. Excluding the last horizontal rolling pass in, the rolling reduction of at least one horizontal rolling pass is in the range of 40% to 75%, the width reduction of the width rolling pass in the rough rolling after the horizontal rolling pass,
A method for producing a ferritic stainless steel sheet excellent in workability, characterized in that the difference in sheet thickness in the thickness direction of the material to be rolled after the horizontal rolling pass is within a range of 0.80 to 1.5 times.
テンレス鋼のスラブを加熱炉で加熱して、幅圧延パスと
水平圧延パスを複数回組合せわせた粗圧延と、水平圧延
パス前の1回の幅圧延パスと複数の水平圧延パスを有す
る仕上圧延とを施す加工性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法において、前記加熱炉に装入する前
の前記スラブ側面の全面に、還元剤を含有する酸化防止
剤を塗布するとともに、前記粗圧延における最後の水平
圧延パスの圧下率を40%〜75%の範囲内とし、該水平圧
延パス後の前記仕上圧延における幅圧延パスの幅圧下量
を、前記水平圧延パス後の被圧延材の厚み方向の板幅差
に対して0.80〜1.5 倍の範囲内とすることを特徴とする
加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。2. A slab of ferritic stainless steel obtained by continuous casting is heated in a heating furnace, and is subjected to rough rolling in which a width rolling pass and a horizontal rolling pass are combined a plurality of times, and one time before a horizontal rolling pass. In the method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability of performing a width rolling pass and a finish rolling having a plurality of horizontal rolling passes, a reducing agent is contained on the entire side surface of the slab before being charged into the heating furnace. While applying an antioxidant, the rolling reduction of the last horizontal rolling pass in the rough rolling is set in the range of 40% to 75%, and the width reduction of the width rolling pass in the finish rolling after the horizontal rolling pass is reduced. A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability, wherein the difference between the sheet width in the thickness direction of the material to be rolled after the horizontal rolling pass is within a range of 0.80 to 1.5 times.
前記粗圧延を施した当該被圧延材を接合した後、前記仕
上圧延を施すことを特徴とする請求項1または請求項2
に記載の加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の
製造方法。3. The finish rolling is performed after joining the rough rolled preceding material to be rolled and the rough rolled material to be rolled.
3. A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent workability according to item 1.
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---|---|---|---|
JP11090417A JP2000282152A (en) | 1999-03-31 | 1999-03-31 | Production of ferritic stainless steel sheet excellent in workability |
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2002307123A (en) * | 2001-04-09 | 2002-10-22 | Nippon Metal Ind Co Ltd | Method and device for manufacturing round edge flat bar |
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-
1999
- 1999-03-31 JP JP11090417A patent/JP2000282152A/en active Pending
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