JP2000281601A - 二塩化エタンの精製方法 - Google Patents
二塩化エタンの精製方法Info
- Publication number
- JP2000281601A JP2000281601A JP11085510A JP8551099A JP2000281601A JP 2000281601 A JP2000281601 A JP 2000281601A JP 11085510 A JP11085510 A JP 11085510A JP 8551099 A JP8551099 A JP 8551099A JP 2000281601 A JP2000281601 A JP 2000281601A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ethane dichloride
- ethane
- dichloroethane
- dichloride
- fed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 二塩化エタンを熱分解して塩化ビニルを製造
するプロセスにおいて、熱分解に供する二塩化エタンの
蒸留精製を効率よく行う。 【解決手段】 蒸留塔に上方の段から、エチレンと塩素
から反応蒸留方式により製造されたＥＤＣ、熱分解生成
ガスから回収された未分解ＥＤＣ、及びエチレンと塩化
水素とからオキシクロリネーションにより製造されたＥ
ＤＣの順に供給する。
するプロセスにおいて、熱分解に供する二塩化エタンの
蒸留精製を効率よく行う。 【解決手段】 蒸留塔に上方の段から、エチレンと塩素
から反応蒸留方式により製造されたＥＤＣ、熱分解生成
ガスから回収された未分解ＥＤＣ、及びエチレンと塩化
水素とからオキシクロリネーションにより製造されたＥ
ＤＣの順に供給する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、由来を異にするい
くつかの二塩化エタンを、同一の蒸留塔で同時に蒸留す
る方法に関するものである。特に本発明は、二塩化エタ
ンの熱分解により塩化ビニルを製造するに際し、熱分解
反応に供する二塩化エタンをエネルギー効率よく蒸留精
製する方法に関するものである。
くつかの二塩化エタンを、同一の蒸留塔で同時に蒸留す
る方法に関するものである。特に本発明は、二塩化エタ
ンの熱分解により塩化ビニルを製造するに際し、熱分解
反応に供する二塩化エタンをエネルギー効率よく蒸留精
製する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】二塩化エタンを熱分解して塩化ビニルを
製造する方法は、塩化ビニルの代表的な製造法であり、
大規模に行われている。熱分解工程での二塩化エタンの
分解率は５０〜６０％程度であり、分解しなかった二塩
化エタンは回収して熱分解工程に循環される。また副生
した塩化水素はオキシクロリネーション法によりエチレ
ンと反応させて、ＯＣ−二塩化エタンに転換して熱分解
工程に循環される。このＯＣ−二塩化エタンは微量の塩
化水素その他の不純物を含んでいるので、水洗−脱水を
経て精製してから熱分解反応に供給されている。熱分解
工程から流出する分解生成ガスからの塩化ビニル、塩化
水素及び未分解の二塩化エタンの代表的な回収法の１例
を図−１に示す。分解生成ガスは先ずクエンチ塔（１）
で冷却する。クエンチ塔の塔頂から留出する塩化水素及
び塩化ビニルに富むガスは、ＨＣｌ塔（２）に導入す
る。クエンチ塔の塔底から流出するコーク等の固形物を
含む液は、分離装置（３）で固形物を除去したのち、主
に塩化ビニル及び二塩化エタンから成る気相と高沸点物
の多い液相とに分離し、気相はＨＣｌ塔（２）に導入す
る。液相も多量の二塩化エタンを含有しているので、種
々の手段によりこれから二塩化エタンを回収して熱分解
工程に循環する。例えばこの液相を、後述する高沸点塔
の塔底液と一緒に回収塔で蒸留し、塔頂から二塩化エタ
ンを留出させて高沸点塔に導入する。なお、クエンチ塔
の塔底液から固形物を除いたものを、そのままＨＣｌ塔
に導入することもできる。ＨＣｌ塔の塔頂から留出する
塩化水素は、オキシクロリネーション工程に送られる。
ＨＣｌ塔の塔底から流出する液はＶＣＭ塔（４）に導入
し、塔頂から塩化ビニルを留出させる。これは所望によ
り更に精製して製品の塩化ビニルとして出荷される。Ｖ
ＣＭ塔の塔底から流出するのはブタジエンやクロロプレ
ンその他の不純物を含む二塩化エタンであり、これは所
望によりブタジエンやクロロプレンなどを減少させる処
理を行ったのち、未分解二塩化エタンとして熱分解工程
に循環される。
製造する方法は、塩化ビニルの代表的な製造法であり、
大規模に行われている。熱分解工程での二塩化エタンの
分解率は５０〜６０％程度であり、分解しなかった二塩
化エタンは回収して熱分解工程に循環される。また副生
した塩化水素はオキシクロリネーション法によりエチレ
ンと反応させて、ＯＣ−二塩化エタンに転換して熱分解
工程に循環される。このＯＣ−二塩化エタンは微量の塩
化水素その他の不純物を含んでいるので、水洗−脱水を
経て精製してから熱分解反応に供給されている。熱分解
工程から流出する分解生成ガスからの塩化ビニル、塩化
水素及び未分解の二塩化エタンの代表的な回収法の１例
を図−１に示す。分解生成ガスは先ずクエンチ塔（１）
で冷却する。クエンチ塔の塔頂から留出する塩化水素及
び塩化ビニルに富むガスは、ＨＣｌ塔（２）に導入す
る。クエンチ塔の塔底から流出するコーク等の固形物を
含む液は、分離装置（３）で固形物を除去したのち、主
に塩化ビニル及び二塩化エタンから成る気相と高沸点物
の多い液相とに分離し、気相はＨＣｌ塔（２）に導入す
る。液相も多量の二塩化エタンを含有しているので、種
々の手段によりこれから二塩化エタンを回収して熱分解
工程に循環する。例えばこの液相を、後述する高沸点塔
の塔底液と一緒に回収塔で蒸留し、塔頂から二塩化エタ
ンを留出させて高沸点塔に導入する。なお、クエンチ塔
の塔底液から固形物を除いたものを、そのままＨＣｌ塔
に導入することもできる。ＨＣｌ塔の塔頂から留出する
塩化水素は、オキシクロリネーション工程に送られる。
ＨＣｌ塔の塔底から流出する液はＶＣＭ塔（４）に導入
し、塔頂から塩化ビニルを留出させる。これは所望によ
り更に精製して製品の塩化ビニルとして出荷される。Ｖ
ＣＭ塔の塔底から流出するのはブタジエンやクロロプレ
ンその他の不純物を含む二塩化エタンであり、これは所
望によりブタジエンやクロロプレンなどを減少させる処
理を行ったのち、未分解二塩化エタンとして熱分解工程
に循環される。
【０００３】熱分解工程に供給される二塩化エタンに
は、更にエチレンと塩素とを反応させて製造される二塩
化エタンがある。この反応で生成する二塩化エタンに
は、両者を高温で反応させ、生成した二塩化エタンを蒸
発させて取出す、いわゆる反応蒸留方式により製造され
た反応蒸留二塩化エタンと、両者を低温で反応させて生
成した二塩化エタンを液状で取出す低温反応二塩化エタ
ンとがある。このうち、前者の反応蒸留二塩化エタン
は、微量の塩素を含んでいるが高沸点物は殆んど含んで
いない。これに対し、後者の低温反応二塩化エタンは不
純物を多量に含んでいるので、ＯＣ−二塩化エタンと同
じく、水洗−脱水工程を経由して出荷される。従ってオ
キシクロリネーション法による二塩化エタン製造装置
と、エチレンと塩素とを低温反応させる二塩化エタン製
造装置との両方の装置を有している工場では、両方の装
置で製造された二塩化エタンを一緒にして、水洗−脱水
することもある。
は、更にエチレンと塩素とを反応させて製造される二塩
化エタンがある。この反応で生成する二塩化エタンに
は、両者を高温で反応させ、生成した二塩化エタンを蒸
発させて取出す、いわゆる反応蒸留方式により製造され
た反応蒸留二塩化エタンと、両者を低温で反応させて生
成した二塩化エタンを液状で取出す低温反応二塩化エタ
ンとがある。このうち、前者の反応蒸留二塩化エタン
は、微量の塩素を含んでいるが高沸点物は殆んど含んで
いない。これに対し、後者の低温反応二塩化エタンは不
純物を多量に含んでいるので、ＯＣ−二塩化エタンと同
じく、水洗−脱水工程を経由して出荷される。従ってオ
キシクロリネーション法による二塩化エタン製造装置
と、エチレンと塩素とを低温反応させる二塩化エタン製
造装置との両方の装置を有している工場では、両方の装
置で製造された二塩化エタンを一緒にして、水洗−脱水
することもある。
【０００４】前述のように、熱分解工程での二塩化エタ
ンの分解率は５０〜６０％程度なので、熱分解工程に供
給される二塩化エタンは、平均して未分解二塩化エタン
が約４５％、ＯＣ−二塩化エタンが約２５％であり、残
りの大部分は系外から供給されるエチレンと塩素との反
応による二塩化エタンである。これらの二塩化エタンは
種々の不純物を含んでおり、高沸点不純物のなかには熱
分解反応を阻害するものもあるので、蒸留して高沸点物
を除去したのち熱分解反応に供給されている。
ンの分解率は５０〜６０％程度なので、熱分解工程に供
給される二塩化エタンは、平均して未分解二塩化エタン
が約４５％、ＯＣ−二塩化エタンが約２５％であり、残
りの大部分は系外から供給されるエチレンと塩素との反
応による二塩化エタンである。これらの二塩化エタンは
種々の不純物を含んでおり、高沸点不純物のなかには熱
分解反応を阻害するものもあるので、蒸留して高沸点物
を除去したのち熱分解反応に供給されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来、これらの由来を
異にする二塩化エタンは、高沸点塔と称する蒸留塔に集
めて蒸留精製していた。また、この高沸点塔には、この
塔の塔底液を回収塔で蒸留して得た二塩化エタンや、前
述のクエンチ塔（１）の塔底液から得られる高沸点物の
多い液から回収された二塩化エタンなども導入される。
この高沸点塔に導入される二塩化エタンは、製品として
取得される塩化ビニルの３重量倍以上にも達する量であ
り、かつその大部分を塔頂から留出させるので、この高
沸点塔でのエネルギー消費量は極めて大きく、その削減
が求められていた。従って本発明はこの要求に応えよう
とするものである。
異にする二塩化エタンは、高沸点塔と称する蒸留塔に集
めて蒸留精製していた。また、この高沸点塔には、この
塔の塔底液を回収塔で蒸留して得た二塩化エタンや、前
述のクエンチ塔（１）の塔底液から得られる高沸点物の
多い液から回収された二塩化エタンなども導入される。
この高沸点塔に導入される二塩化エタンは、製品として
取得される塩化ビニルの３重量倍以上にも達する量であ
り、かつその大部分を塔頂から留出させるので、この高
沸点塔でのエネルギー消費量は極めて大きく、その削減
が求められていた。従って本発明はこの要求に応えよう
とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、エチレ
ンと塩素とを高温で反応させ、生成した二塩化エタンを
蒸発させて取出す反応蒸留方式により製造された反応蒸
留二塩化エタン、エチレンと塩化水素とからオキシクロ
リネーション反応により製造されたＯＣ−二塩化エタ
ン、及び二塩化エタンの熱分解により塩化ビニルを製造
する工程から回収された未分解二塩化エタンの少なくと
も３種類の二塩化エタンを同一の蒸留塔に供給して蒸留
し、塔頂から熱分解工程に供給するための精製された二
塩化エタンを留出させ、塔底から高沸点物の濃縮された
液を流出させる二塩化エタンの精製方法において、反応
蒸留二塩化エタンを塔頂付近に供給し、未分解二塩化エ
タンはその下方に供給し、ＯＣ−二塩化エタンは更にそ
の下方に供給することにより、エネルギー効率よく蒸留
を行うことができる。
ンと塩素とを高温で反応させ、生成した二塩化エタンを
蒸発させて取出す反応蒸留方式により製造された反応蒸
留二塩化エタン、エチレンと塩化水素とからオキシクロ
リネーション反応により製造されたＯＣ−二塩化エタ
ン、及び二塩化エタンの熱分解により塩化ビニルを製造
する工程から回収された未分解二塩化エタンの少なくと
も３種類の二塩化エタンを同一の蒸留塔に供給して蒸留
し、塔頂から熱分解工程に供給するための精製された二
塩化エタンを留出させ、塔底から高沸点物の濃縮された
液を流出させる二塩化エタンの精製方法において、反応
蒸留二塩化エタンを塔頂付近に供給し、未分解二塩化エ
タンはその下方に供給し、ＯＣ−二塩化エタンは更にそ
の下方に供給することにより、エネルギー効率よく蒸留
を行うことができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明は、熱分解に供するために
由来を異にする種々の二塩化エタンを高沸点塔で蒸留す
るに際し、それぞれの二塩化エタンを、除去すべき不純
物の含有量に応じて、高沸点塔の異なる段に導入するこ
とにより、蒸留に要するエネルギー量を削減しようとす
るものである。二塩化エタン中には種々の高沸点不純物
が含まれているが、本発明者らの検討によれば、その主
なものの一つは１，１，２−トリクロロエタンであり、
かつ熱分解に悪影響を与えるものとして除去すべき不純
物もこれで代表させることができる。そして二塩化エタ
ンは、その由来により、この１，１，２−トリクロロエ
タンの含有量が大きく異なっている。前述の如く、高沸
点塔に導入される二塩化エタンは、平均して未分解二塩
化エタンが約４５％、ＯＣ−二塩化エタンが約２５％を
占めるが、未分解二塩化エタンの１，１，２−トリクロ
ロエタンの含有率は例えば４００〜１０００ｗｔｐｐｍ
前後であるのに対し、ＯＣ−二塩化エタンは通常は５，
０００ｗｔｐｐｍ程度にも達する１，１，２−トリクロ
ロエタンを含んでいる。また、反応蒸留二塩化エタンの
１，１，２−トリクロロエタン含有率は極めて小さい。
従って、これらの二塩化エタンを一緒にして高沸点塔に
導入するのは蒸留効率上不利であり、１，１，２−トリ
クロロエタン含有率の相対的に小さい未分解二塩化エタ
ンは塔の上方の段に、１，１，２−トリクロロエタン含
有率の相対的に大きいＯＣ−二塩化エタンは下方の段に
導入することにより、蒸留に要するエネルギー消費量を
節減することができ、ひいてはリボイラーを増強せずに
蒸留塔の処理量を増加させることができる。未分解二塩
化エタンとＯＣ−二塩化エタンとの導入段をどの程度離
すべきかは、蒸留塔の全段数（実段数）や両者の１，
１，２−トリクロロエタンの含有率により決定される
が、高沸点塔の多くは通常は３０〜４０段程度の蒸留塔
なので、このような蒸留塔であれば未分解二塩化エタン
の導入段よりも５〜２０段、好ましくは１０〜１６段下
方にＯＣ−二塩化エタンを導入すればよい。
由来を異にする種々の二塩化エタンを高沸点塔で蒸留す
るに際し、それぞれの二塩化エタンを、除去すべき不純
物の含有量に応じて、高沸点塔の異なる段に導入するこ
とにより、蒸留に要するエネルギー量を削減しようとす
るものである。二塩化エタン中には種々の高沸点不純物
が含まれているが、本発明者らの検討によれば、その主
なものの一つは１，１，２−トリクロロエタンであり、
かつ熱分解に悪影響を与えるものとして除去すべき不純
物もこれで代表させることができる。そして二塩化エタ
ンは、その由来により、この１，１，２−トリクロロエ
タンの含有量が大きく異なっている。前述の如く、高沸
点塔に導入される二塩化エタンは、平均して未分解二塩
化エタンが約４５％、ＯＣ−二塩化エタンが約２５％を
占めるが、未分解二塩化エタンの１，１，２−トリクロ
ロエタンの含有率は例えば４００〜１０００ｗｔｐｐｍ
前後であるのに対し、ＯＣ−二塩化エタンは通常は５，
０００ｗｔｐｐｍ程度にも達する１，１，２−トリクロ
ロエタンを含んでいる。また、反応蒸留二塩化エタンの
１，１，２−トリクロロエタン含有率は極めて小さい。
従って、これらの二塩化エタンを一緒にして高沸点塔に
導入するのは蒸留効率上不利であり、１，１，２−トリ
クロロエタン含有率の相対的に小さい未分解二塩化エタ
ンは塔の上方の段に、１，１，２−トリクロロエタン含
有率の相対的に大きいＯＣ−二塩化エタンは下方の段に
導入することにより、蒸留に要するエネルギー消費量を
節減することができ、ひいてはリボイラーを増強せずに
蒸留塔の処理量を増加させることができる。未分解二塩
化エタンとＯＣ−二塩化エタンとの導入段をどの程度離
すべきかは、蒸留塔の全段数（実段数）や両者の１，
１，２−トリクロロエタンの含有率により決定される
が、高沸点塔の多くは通常は３０〜４０段程度の蒸留塔
なので、このような蒸留塔であれば未分解二塩化エタン
の導入段よりも５〜２０段、好ましくは１０〜１６段下
方にＯＣ−二塩化エタンを導入すればよい。
【０００８】本発明では未分解二塩化エタンよりも更に
上方に反応蒸留二塩化エタンを導入する。反応蒸留二塩
化エタンの１，１，２−トリクロロエタンの含有率は極
めて小さいが、この二塩化エタンは微量の塩素を含んで
おり、これをそのまま熱分解反応に供すると、塩素に起
因する障害が起るおそれがある。一方、未分解二塩化エ
タン中には、塩化ビニルや熱分解反応で副生したブタジ
エンやクロロプレンなどの反応性に富む不飽和化合物が
存在している。これらは二塩化エタンよりも沸点が低い
ので、高沸点塔では塔頂付近に濃縮されている。従って
この部分に反応蒸留二塩化エタンを供給すると、その中
の塩素がこれらの不飽和化合物と反応して消費されるの
で、塩素が熱分解反応系に流入するのを防止することが
できる。反応蒸留二塩化エタンは蒸留精製する必要はな
く、塩素の反応に必要な滞留時間を与えるだけでよいの
で、最上段ないしは最上段から４段下までの間に導入す
るのが好ましい。所望ならば塔頂の還流系に供給して高
沸点塔内に導入することもできる。
上方に反応蒸留二塩化エタンを導入する。反応蒸留二塩
化エタンの１，１，２−トリクロロエタンの含有率は極
めて小さいが、この二塩化エタンは微量の塩素を含んで
おり、これをそのまま熱分解反応に供すると、塩素に起
因する障害が起るおそれがある。一方、未分解二塩化エ
タン中には、塩化ビニルや熱分解反応で副生したブタジ
エンやクロロプレンなどの反応性に富む不飽和化合物が
存在している。これらは二塩化エタンよりも沸点が低い
ので、高沸点塔では塔頂付近に濃縮されている。従って
この部分に反応蒸留二塩化エタンを供給すると、その中
の塩素がこれらの不飽和化合物と反応して消費されるの
で、塩素が熱分解反応系に流入するのを防止することが
できる。反応蒸留二塩化エタンは蒸留精製する必要はな
く、塩素の反応に必要な滞留時間を与えるだけでよいの
で、最上段ないしは最上段から４段下までの間に導入す
るのが好ましい。所望ならば塔頂の還流系に供給して高
沸点塔内に導入することもできる。
【０００９】本発明は、上述のように二塩化エタンをそ
の１，１，２−トリクロロエタンの含有率が大きいほ
ど、高沸点塔の下方に導入することにより、蒸留効率を
向上させようとするものである。従って低温度反応二塩
化エタンや回収塔で回収される二塩化エタンなども、そ
の１，１，２−トリクロロエタンの含有率に応じて、導
入段を決定するのが好ましいが、設備の都合上などで個
別に取扱うのが困難な場合には、他の二塩化エタンと一
緒にして高沸点塔に導入してもよい。例えば低温反応二
塩化エタンは、前述の如くＯＣ−二塩化エタンと一緒に
して水洗−脱水されることがあるが、この場合にはＯＣ
−二塩化エタンの一部として高沸点塔に導入されること
になる。
の１，１，２−トリクロロエタンの含有率が大きいほ
ど、高沸点塔の下方に導入することにより、蒸留効率を
向上させようとするものである。従って低温度反応二塩
化エタンや回収塔で回収される二塩化エタンなども、そ
の１，１，２−トリクロロエタンの含有率に応じて、導
入段を決定するのが好ましいが、設備の都合上などで個
別に取扱うのが困難な場合には、他の二塩化エタンと一
緒にして高沸点塔に導入してもよい。例えば低温反応二
塩化エタンは、前述の如くＯＣ−二塩化エタンと一緒に
して水洗−脱水されることがあるが、この場合にはＯＣ
−二塩化エタンの一部として高沸点塔に導入されること
になる。
【００１０】本発明方法による二塩化エタンの蒸留例に
ついて説明すると、表−１の二塩化エタンを、段数３０
段の蒸留塔を用いて、塔頂圧力０．２５ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇ、塔底温度９７．３℃、塔頂温度８９．８℃で蒸留
して１，１，２−トリクロロエタン２５０ｗｔｐｐｍの
精製された二塩化エタンを取得する。この場合、全ての
二塩化エタンを一緒にして塔底から１４段目に導入した
場合に比して、ＯＣ−二塩化エタンを塔底から８段目、
未分解二塩化エタンを２２段目、回収塔からの二塩化エ
タンを２８段目、反応蒸留二塩化エタンを還流配管にそ
れぞれ分割して導入した場合には、リボイラー消費熱量
は約７７％に減少する。また還流比は前者の場合が０．
４２であるのに対し、後者の場合は０．１１に低下す
る。なお、前者の場合には１４段目に導入するのがエネ
ルギー消費が最も少ない。
ついて説明すると、表−１の二塩化エタンを、段数３０
段の蒸留塔を用いて、塔頂圧力０．２５ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇ、塔底温度９７．３℃、塔頂温度８９．８℃で蒸留
して１，１，２−トリクロロエタン２５０ｗｔｐｐｍの
精製された二塩化エタンを取得する。この場合、全ての
二塩化エタンを一緒にして塔底から１４段目に導入した
場合に比して、ＯＣ−二塩化エタンを塔底から８段目、
未分解二塩化エタンを２２段目、回収塔からの二塩化エ
タンを２８段目、反応蒸留二塩化エタンを還流配管にそ
れぞれ分割して導入した場合には、リボイラー消費熱量
は約７７％に減少する。また還流比は前者の場合が０．
４２であるのに対し、後者の場合は０．１１に低下す
る。なお、前者の場合には１４段目に導入するのがエネ
ルギー消費が最も少ない。
【００１１】
【表１】 ＊低温反応二塩化エタンを含むＯＣ−二塩化エタン ＊＊高沸点塔の塔底から流出した１，１，２−トリクロロエタンの濃度された二 塩化エタンを、回収塔で蒸留して得た二塩化エタン。
【００１２】また、回収塔からの二塩化エタンとして
１，１，２−トリクロロエタン濃度が８２４０ｗｔｐｐ
ｍのものを用い、かつこれを塔底から４段目に導入する
以外は上記と同様に分割して導入した場合には、蒸留塔
に導入される１，１，２−トリクロロエタンが相当増加
するにもかかわらず、還流比は０．１６であり、リボイ
ラー消費熱量は約８１％に減少する。なお、つけ加えれ
ば、回収塔からの二塩化エタンの１，１，２−トリクロ
ロエタン濃度が８２４０ｗｔｐｐｍの場合には、全部を
一緒にして供給するならば１２段目に供給するのが、エ
ネルギー消費が最も少なくなる。
１，１，２−トリクロロエタン濃度が８２４０ｗｔｐｐ
ｍのものを用い、かつこれを塔底から４段目に導入する
以外は上記と同様に分割して導入した場合には、蒸留塔
に導入される１，１，２−トリクロロエタンが相当増加
するにもかかわらず、還流比は０．１６であり、リボイ
ラー消費熱量は約８１％に減少する。なお、つけ加えれ
ば、回収塔からの二塩化エタンの１，１，２−トリクロ
ロエタン濃度が８２４０ｗｔｐｐｍの場合には、全部を
一緒にして供給するならば１２段目に供給するのが、エ
ネルギー消費が最も少なくなる。
【図１】二塩化エタンの熱分解生成ガスから、塩化水
素、塩化ビニル及び未分解二塩化エタンを取得するプロ
セスの１例である。
素、塩化ビニル及び未分解二塩化エタンを取得するプロ
セスの１例である。
１ クエンチ塔 ２ ＨＣｌ塔 ３ 分離装置 ４ ＶＣＭ塔
Claims (3)
- 【請求項１】 エチレンと塩素とを高温で反応させ、生
成した二塩化エタンを蒸発させて取出す反応蒸留方式に
より製造された反応蒸留二塩化エタン、エチレンと塩化
水素とからオキシクロリネーション反応により製造され
たＯＣ−二塩化エタン、及び二塩化エタンの熱分解によ
り塩化ビニルを製造する工程から回収された未分解二塩
化エタンの少なくとも３種類の二塩化エタンを同一の蒸
留塔に供給して蒸留し、塔頂から熱分解工程に供給する
ための精製された二塩化エタンを留出させ、塔底から高
沸点物の濃縮された液を流出させる二塩化エタンの精製
方法において、反応蒸留二塩化エタンを塔頂付近に供給
し、未分解二塩化エタンはその下方に供給し、ＯＣ−二
塩化エタンは更にその下方に供給することを特徴とする
方法。 - 【請求項２】 反応蒸留二塩化エタンを、蒸留塔の最上
段ないしは最上段から４段下までの間に供給することを
特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 ＯＣ−二塩化エタンを未分解二塩化エタ
ンの供給段よりも５〜２０段下方の段に供給することを
特徴とする請求項１又は２記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08551099A JP4061770B2 (ja) | 1999-03-29 | 1999-03-29 | 二塩化エタンの精製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08551099A JP4061770B2 (ja) | 1999-03-29 | 1999-03-29 | 二塩化エタンの精製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000281601A true JP2000281601A (ja) | 2000-10-10 |
| JP4061770B2 JP4061770B2 (ja) | 2008-03-19 |
Family
ID=13860936
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08551099A Expired - Fee Related JP4061770B2 (ja) | 1999-03-29 | 1999-03-29 | 二塩化エタンの精製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4061770B2 (ja) |
-
1999
- 1999-03-29 JP JP08551099A patent/JP4061770B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4061770B2 (ja) | 2008-03-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4172099A (en) | Process for chlorination of ethylene | |
| KR20070100322A (ko) | 1,2-디클로로에탄의 제조 공정 | |
| JP4620694B2 (ja) | 高純度トリクロロシランの製造方法 | |
| US20100036180A1 (en) | Method of obtaining 1,2-dichloroethane by direct chlorination with a step of separation from the catalyst by direct evaporation, and facility for the implementation thereof | |
| AU2006291718A1 (en) | Method of operating a distillation column for purifying 1,2-dichloroethane and for coupled sodium hydroxide solution evaporative concentration | |
| CS235027B2 (en) | Method of 1,2-dichloroethane production and cleaning | |
| CZ297058B6 (cs) | Zpusob zpracování surového kapalného vinylacetátu | |
| US4759826A (en) | Process for purifying thionyl chloride | |
| US4060460A (en) | Removal of chloroprenes from ethylene dichloride | |
| JP2000281601A (ja) | 二塩化エタンの精製方法 | |
| JP2004532206A (ja) | ジフルオロメタンの精製 | |
| JP2716520B2 (ja) | １．２ジクロルエタン中のクロロプレンの除去方法 | |
| JPH1111905A (ja) | 気体の、メタン含有塩化水素を浄化する方法および該塩化水素の使用 | |
| US2827129A (en) | Hydrogen chloride recovery | |
| US6979754B2 (en) | Method for obtaining polymerizable vinyl chloride from a raw product derived from the pyrolysis of 1,2-dichloroethane | |
| JP2000136154A (ja) | １，２−ジクロロエタンの精製方法 | |
| JP4961209B2 (ja) | テトラヒドロアゼピンを含む不純な６−アミノカプロニトリルからカプロラクタムを製造する方法 | |
| US3079230A (en) | Manufacture of hydrochloric acid utilizing aluminum chloride or aluminum-chloride-fluoride complex as a depressant agent | |
| JPH0218304A (ja) | アセチレンおよびエチレン含有塩化水素の精製方法 | |
| JPH09100258A (ja) | エチルアミン類の製造方法 | |
| US6441257B1 (en) | Process for the treatment of a cracking gas from the cracking of 1,2-dichloroethane | |
| KR810000375B1 (ko) | 1, 2-디클로로에탄을 제조하는 방법 | |
| HU180290B (en) | Process for cleaning 1,2-dichloro-ethna | |
| JP2001072623A (ja) | 塩素化炭化水素の精製方法 | |
| US4162201A (en) | Purification and recovery of ethylene dichloride |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041217 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20071129 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20071204 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20071217 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110111 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110111 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120111 Year of fee payment: 4 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |