JP2000246450A - 極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法 - Google Patents
極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法Info
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- JP2000246450A JP2000246450A JP11057173A JP5717399A JP2000246450A JP 2000246450 A JP2000246450 A JP 2000246450A JP 11057173 A JP11057173 A JP 11057173A JP 5717399 A JP5717399 A JP 5717399A JP 2000246450 A JP2000246450 A JP 2000246450A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鉄基材表面に極低融点金属を強固にかつ高能
率に肉盛溶接することを目的とする。 【解決手段】 鉄基材表面に極低融点金属の線条体を供
給しながらプラズマアークで肉盛溶接する方法におい
て、プラズマトーチのノズル穴径を２．４〜４．４ｍ
ｍ、ノズル穴のプラズマガス流量を０．０６〜０．１０
リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 とする。また、鉄基材表面に
接するプラズマアークが肉盛すべき鉄基材表面全体に行
き渡るように、プラズマトーチを走行または揺動走行す
る。
率に肉盛溶接することを目的とする。 【解決手段】 鉄基材表面に極低融点金属の線条体を供
給しながらプラズマアークで肉盛溶接する方法におい
て、プラズマトーチのノズル穴径を２．４〜４．４ｍ
ｍ、ノズル穴のプラズマガス流量を０．０６〜０．１０
リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 とする。また、鉄基材表面に
接するプラズマアークが肉盛すべき鉄基材表面全体に行
き渡るように、プラズマトーチを走行または揺動走行す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ホワイトメタル等
の極低融点金属を鉄基材表面にプラズマアークで肉盛溶
接する方法に関する。
の極低融点金属を鉄基材表面にプラズマアークで肉盛溶
接する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】製鉄用機械の軸受け、重電機器の軸受
け、船舶機械の軸受け等の軸受け滑動部は、高荷重と回
転軸の高速回転に耐え得るものでなければならない。そ
のために、これらの軸受け滑動部には、従来からＪＩＳ
Ｈ５４０１に１種、２種および２種Ｂとして規定され
るＳｎ、Ｓｂ、Ｃｕ組成で凝固温度範囲２３０〜２５０
℃の極低融点金属のホワイトメタルが肉盛されている。
け、船舶機械の軸受け等の軸受け滑動部は、高荷重と回
転軸の高速回転に耐え得るものでなければならない。そ
のために、これらの軸受け滑動部には、従来からＪＩＳ
Ｈ５４０１に１種、２種および２種Ｂとして規定され
るＳｎ、Ｓｂ、Ｃｕ組成で凝固温度範囲２３０〜２５０
℃の極低融点金属のホワイトメタルが肉盛されている。
【０００３】従来、極低融点金属の肉盛方法は主に次の
４つの方法で行われている。 （１）置き注ぎ法 （２）遠心鋳造法 （３）ＴＩＧ溶接方法 （４）プラズマ粉体肉盛溶接方法
４つの方法で行われている。 （１）置き注ぎ法 （２）遠心鋳造法 （３）ＴＩＧ溶接方法 （４）プラズマ粉体肉盛溶接方法
【０００４】これらの肉盛方法のうち、まず（１）の置
き注ぎ法および鉄基材が円筒形である（２）の遠心鋳造
法は一般に用いられているが、鉄基材との接合力が低い
ので肉盛に先立って鉄基材表面の加工作業（表面凹凸加
工、予熱作業など）が必要で、作業能率が悪い。また、
鉄基材表面の加工を行っても溶着強度が低く肉盛部が剥
離しやすいという問題もある。
き注ぎ法および鉄基材が円筒形である（２）の遠心鋳造
法は一般に用いられているが、鉄基材との接合力が低い
ので肉盛に先立って鉄基材表面の加工作業（表面凹凸加
工、予熱作業など）が必要で、作業能率が悪い。また、
鉄基材表面の加工を行っても溶着強度が低く肉盛部が剥
離しやすいという問題もある。
【０００５】（３）のＴＩＧ溶接方法は、鉄基材への溶
け込み量のコントロールが困難で、鉄基材からＦｅが肉
盛金属に混入して所望の性能が得られなくなる。したが
って、少なくとも２層肉盛溶接することが必要で能率が
悪いという問題がある。（４）のプラズマ粉体肉盛方法
は、たとえば特開平７−９９０９７号公報に開示されて
いる。この方法によれば鉄基材への溶け込みはコントロ
ールできるが、極低融点金属の粉末が粉体噴出口近傍で
溶融あるいは半溶融状態となり、粉体噴出口が塞がれる
場合があり、安定して極低融点金属の粉体を供給するこ
とができない。
け込み量のコントロールが困難で、鉄基材からＦｅが肉
盛金属に混入して所望の性能が得られなくなる。したが
って、少なくとも２層肉盛溶接することが必要で能率が
悪いという問題がある。（４）のプラズマ粉体肉盛方法
は、たとえば特開平７−９９０９７号公報に開示されて
いる。この方法によれば鉄基材への溶け込みはコントロ
ールできるが、極低融点金属の粉末が粉体噴出口近傍で
溶融あるいは半溶融状態となり、粉体噴出口が塞がれる
場合があり、安定して極低融点金属の粉体を供給するこ
とができない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鉄基材表面
に極低融点金属を強固にかつ高能率に肉盛溶接すること
ができる極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法を
提供することを目的とする。
に極低融点金属を強固にかつ高能率に肉盛溶接すること
ができる極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法を
提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、極低融
点金属の線条体を供給しながらプラズマアークで鉄基材
表面に肉盛溶接する方法において、プラズマトーチのノ
ズル穴径を２．４〜４．４ｍｍ、ノズル穴のプラズマガ
ス流量を０．０６〜０．１０リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2
とする方法にある。また、プラズマアークが鉄基材表面
の肉盛溶接部全体に当接するように、プラズマトーチを
走行または揺動走行する極低融点金属のプラズマアーク
肉盛溶接方法にある。
点金属の線条体を供給しながらプラズマアークで鉄基材
表面に肉盛溶接する方法において、プラズマトーチのノ
ズル穴径を２．４〜４．４ｍｍ、ノズル穴のプラズマガ
ス流量を０．０６〜０．１０リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2
とする方法にある。また、プラズマアークが鉄基材表面
の肉盛溶接部全体に当接するように、プラズマトーチを
走行または揺動走行する極低融点金属のプラズマアーク
肉盛溶接方法にある。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１に本発明に用いるプラズマア
ークトーチの断面図を示す。１はプラズマトーチで、電
極２、ノズル３を備え、電極２とノズル３との間からプ
ラズマを作るプラズマガスを、またノズル３とシールド
ノズル４との間からシールドガスを流す。５はメインア
ーク用の直流電源、６はパイロットアーク用の直流電源
である。７は高周波電源で、カップリングトランスＴを
介してメインアーク用直流電源５と電極２に結合する。
メインアーク用の直流電源５は母材８（鉄基材）と電極
２間に、またパイロットアーク用の直流電源６はノズル
３と電極２間に電圧を加え、メインアーク電流Ｉｍ、パ
イロットアーク電流Ｉｐを供給する。トーチにガスを供
給しそして高周波電源７とパイロットアーク用の直流電
源６により電極２とノズル３との間にパイロットアーク
を発生させ、プラズマトーチ１を母材８に接近させ、メ
インアーク用直流電源５により電極２と母材８との間に
プラズマアークを発生させる。なお、図中Ｃは高周波電
流のバイパスコンデンサである。
ークトーチの断面図を示す。１はプラズマトーチで、電
極２、ノズル３を備え、電極２とノズル３との間からプ
ラズマを作るプラズマガスを、またノズル３とシールド
ノズル４との間からシールドガスを流す。５はメインア
ーク用の直流電源、６はパイロットアーク用の直流電源
である。７は高周波電源で、カップリングトランスＴを
介してメインアーク用直流電源５と電極２に結合する。
メインアーク用の直流電源５は母材８（鉄基材）と電極
２間に、またパイロットアーク用の直流電源６はノズル
３と電極２間に電圧を加え、メインアーク電流Ｉｍ、パ
イロットアーク電流Ｉｐを供給する。トーチにガスを供
給しそして高周波電源７とパイロットアーク用の直流電
源６により電極２とノズル３との間にパイロットアーク
を発生させ、プラズマトーチ１を母材８に接近させ、メ
インアーク用直流電源５により電極２と母材８との間に
プラズマアークを発生させる。なお、図中Ｃは高周波電
流のバイパスコンデンサである。
【０００９】図２に前記プラズマトーチを用いて極低融
点金属を肉盛溶接する状態を示す。電極２と母材８との
間にプラズマアーク１０を発生させ、該プラズマアーク
１０中に極低融点金属の線条体１１を供給しながら母材
８表面に極低融点金属の肉盛溶接部１２を形成する。
点金属を肉盛溶接する状態を示す。電極２と母材８との
間にプラズマアーク１０を発生させ、該プラズマアーク
１０中に極低融点金属の線条体１１を供給しながら母材
８表面に極低融点金属の肉盛溶接部１２を形成する。
【００１０】プラズマトーチのノズル穴径Ａを２．４〜
４．４ｍｍとし、ノズル穴のプラズマガス流量を０．０
６〜０．１０リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 とすることによ
って、母材表面へ極低融点金属を無欠陥でＦｅの混入が
少なく、かつ強固に肉盛溶接することができる。プラズ
マアーク溶接トーチとして従来から製造されているもの
は、鋼材などの通常の融点の金属材料への適用を意図し
たものであり、アークの集中を図って十分な溶け込みを
得るワンサイド裏波溶接（キーホール）の場合は、例え
ば板厚８ｍｍでは、２．８ｍｍ径の小さいノズルの孔径
を採用する。そのうえでプラズマガス流量を２．３リッ
トル／ｍｉｎ（０．３７リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 ）程
度と本発明より大流量の条件を採用し、アークのガス冷
却による熱ピンチ効果を発揮させて細く絞り込み、狭い
範囲を集中的に加熱するようにしている。
４．４ｍｍとし、ノズル穴のプラズマガス流量を０．０
６〜０．１０リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 とすることによ
って、母材表面へ極低融点金属を無欠陥でＦｅの混入が
少なく、かつ強固に肉盛溶接することができる。プラズ
マアーク溶接トーチとして従来から製造されているもの
は、鋼材などの通常の融点の金属材料への適用を意図し
たものであり、アークの集中を図って十分な溶け込みを
得るワンサイド裏波溶接（キーホール）の場合は、例え
ば板厚８ｍｍでは、２．８ｍｍ径の小さいノズルの孔径
を採用する。そのうえでプラズマガス流量を２．３リッ
トル／ｍｉｎ（０．３７リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 ）程
度と本発明より大流量の条件を採用し、アークのガス冷
却による熱ピンチ効果を発揮させて細く絞り込み、狭い
範囲を集中的に加熱するようにしている。
【００１１】ノズル穴径Ａが２．４ｍｍ未満であると、
プラズマアークが絞られて電圧が高くなる。したがっ
て、プラズマアークが高温となって母材（基材）への溶
け込みが深くなって極低融点金属による溶接金属中にＦ
ｅが混入し、目標とする肉盛金属成分が得られなくな
る。逆にノズル穴径Ａが４．４ｍｍを超えると、プラズ
マアークが広がり電圧が低くなる。したがって、プラズ
マアークの指向性が悪くなるので極低融点金属による肉
盛溶接金属の母材への密着性が悪くなる。また、未溶融
部も生じるようになる。
プラズマアークが絞られて電圧が高くなる。したがっ
て、プラズマアークが高温となって母材（基材）への溶
け込みが深くなって極低融点金属による溶接金属中にＦ
ｅが混入し、目標とする肉盛金属成分が得られなくな
る。逆にノズル穴径Ａが４．４ｍｍを超えると、プラズ
マアークが広がり電圧が低くなる。したがって、プラズ
マアークの指向性が悪くなるので極低融点金属による肉
盛溶接金属の母材への密着性が悪くなる。また、未溶融
部も生じるようになる。
【００１２】プラズマガス流量が０．０６リットル／ｍ
ｉｎ／ｍｍ2 未満であると、アークの吹き付け力が弱く
なり、プラズマアークの指向性が悪くなるので極低融点
金属による肉盛溶接金属の母材への密着性が悪くなる。
また、未溶融部も生じるようになる。逆にプラズマガス
流量が０．１０リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 を超えると、
アークの吹き付け力が強くなりすぎ、プラズマアークの
母材への溶け込みが深くなって極低融点金属による溶接
金属中にＦｅが混入し、目標とする肉盛金属成分が得ら
れなくなる。
ｉｎ／ｍｍ2 未満であると、アークの吹き付け力が弱く
なり、プラズマアークの指向性が悪くなるので極低融点
金属による肉盛溶接金属の母材への密着性が悪くなる。
また、未溶融部も生じるようになる。逆にプラズマガス
流量が０．１０リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 を超えると、
アークの吹き付け力が強くなりすぎ、プラズマアークの
母材への溶け込みが深くなって極低融点金属による溶接
金属中にＦｅが混入し、目標とする肉盛金属成分が得ら
れなくなる。
【００１３】また、母材表面に接するプラズマアークが
肉盛すべき鉄基材表面全体に行き渡るように、プラズマ
トーチを走行または揺動走行することによって、母材表
面全体に極低融点金属を欠陥なく強固に肉盛溶接するこ
とができる。図３〜図６に走行または揺動走行しなが
ら、極低融点金属を肉盛溶接した例を示す。
肉盛すべき鉄基材表面全体に行き渡るように、プラズマ
トーチを走行または揺動走行することによって、母材表
面全体に極低融点金属を欠陥なく強固に肉盛溶接するこ
とができる。図３〜図６に走行または揺動走行しなが
ら、極低融点金属を肉盛溶接した例を示す。
【００１４】図３（ａ）、（ｂ）は走行しながら肉盛溶
接を２パスした例で、図３（ａ）はプラズマアークの母
材表面上における軌跡を示す平面図、図３（ｂ）は肉盛
溶接部の断面図を示す。同様に図５（ａ）、（ｂ）は揺
動走行しながら肉盛溶接を２パスした例で、図５（ａ）
はプラズマアークの母材表面上における軌跡を示す平面
図、図５（ｂ）は肉盛溶接部の断面図を示す。図中１３
がプラズマアークが母材に接した部分（図３（ｂ）、図
５（ｂ）においては太線によって概念的に示してい
る）、１２が極低融点金属による肉盛溶接金属である。
なお図中矢印は溶接進行方向を示す。この場合、走行ま
たは揺動走行時に母材表面に接するプラズマアークが母
材表面のＢ部分に接していない。極融点金属による肉盛
溶接金属１２は融点が極めて低いので、プラズマアーク
が母材表面に接する部分１３よりも大きく広がり、図３
（ｂ）および図５（ｂ）のように一見欠陥なく肉盛溶接
されたように見えるが、プラズマアークが接していない
Ｂ部分は母材との融合が不完全で、母材表面に極低融点
金属が被さった状態で母材に密着していない。
接を２パスした例で、図３（ａ）はプラズマアークの母
材表面上における軌跡を示す平面図、図３（ｂ）は肉盛
溶接部の断面図を示す。同様に図５（ａ）、（ｂ）は揺
動走行しながら肉盛溶接を２パスした例で、図５（ａ）
はプラズマアークの母材表面上における軌跡を示す平面
図、図５（ｂ）は肉盛溶接部の断面図を示す。図中１３
がプラズマアークが母材に接した部分（図３（ｂ）、図
５（ｂ）においては太線によって概念的に示してい
る）、１２が極低融点金属による肉盛溶接金属である。
なお図中矢印は溶接進行方向を示す。この場合、走行ま
たは揺動走行時に母材表面に接するプラズマアークが母
材表面のＢ部分に接していない。極融点金属による肉盛
溶接金属１２は融点が極めて低いので、プラズマアーク
が母材表面に接する部分１３よりも大きく広がり、図３
（ｂ）および図５（ｂ）のように一見欠陥なく肉盛溶接
されたように見えるが、プラズマアークが接していない
Ｂ部分は母材との融合が不完全で、母材表面に極低融点
金属が被さった状態で母材に密着していない。
【００１５】一方、図４（ａ）、（ｂ）は走行しながら
肉盛溶接を２パスした例で、図４（ａ）はプラズマアー
クの母材表面上における軌跡を示す平面図、図４（ｂ）
は肉盛溶接部の断面図を示す。同様に図６（ａ）、
（ｂ）は走行揺動しながら肉盛溶接を２パスした例で、
図６（ａ）はプラズマアークの母材表面上における軌跡
を示す平面図、図６（ｂ）は肉盛溶接部の断面図を示
す。これらは、走行または揺動走行時にプラズマアーク
が母材全面に接しているので、母材表面全体に極低融点
金属を欠陥なく強固に肉盛溶接することができる。以
下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。
肉盛溶接を２パスした例で、図４（ａ）はプラズマアー
クの母材表面上における軌跡を示す平面図、図４（ｂ）
は肉盛溶接部の断面図を示す。同様に図６（ａ）、
（ｂ）は走行揺動しながら肉盛溶接を２パスした例で、
図６（ａ）はプラズマアークの母材表面上における軌跡
を示す平面図、図６（ｂ）は肉盛溶接部の断面図を示
す。これらは、走行または揺動走行時にプラズマアーク
が母材全面に接しているので、母材表面全体に極低融点
金属を欠陥なく強固に肉盛溶接することができる。以
下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。
【００１６】
【実施例】図１に示すプラズマトーチを用いて、ＪＩＳ
Ｇ４０５１ Ｓ４５Ｃ、板厚４５ｍｍ、幅４００ｍ
ｍ、長さ５００ｍｍの母材に極低融点金属としてワイヤ
径３．２ｍｍのＪＩＳ Ｈ５４０１ ２種のホワイトメ
タルの線条体（スプール巻）を用いて肉盛溶接した。主
な溶接条件を表１に示す。
Ｇ４０５１ Ｓ４５Ｃ、板厚４５ｍｍ、幅４００ｍ
ｍ、長さ５００ｍｍの母材に極低融点金属としてワイヤ
径３．２ｍｍのＪＩＳ Ｈ５４０１ ２種のホワイトメ
タルの線条体（スプール巻）を用いて肉盛溶接した。主
な溶接条件を表１に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】表２に示すプラズマトーチのノズル穴径、
ノズル穴のプラズマガス流量、揺動（オシレート）幅お
よび母材の肉盛溶接部面積に対するプラズマアークの当
接率の条件を各種変えて肉盛溶接した。肉盛溶接後超音
波探傷試験で欠陥（融合不良）の有無および有りの場合
はその面積を調べた。また、肉盛溶接された極低融点金
属中のＦｅ混入量を分析によって調べた。それらの結果
を表２にまとめて示す。なお、肉盛溶接された極低融点
金属へのＦｅの混入量は０．４０％以下であれば諸性能
に問題がない。
ノズル穴のプラズマガス流量、揺動（オシレート）幅お
よび母材の肉盛溶接部面積に対するプラズマアークの当
接率の条件を各種変えて肉盛溶接した。肉盛溶接後超音
波探傷試験で欠陥（融合不良）の有無および有りの場合
はその面積を調べた。また、肉盛溶接された極低融点金
属中のＦｅ混入量を分析によって調べた。それらの結果
を表２にまとめて示す。なお、肉盛溶接された極低融点
金属へのＦｅの混入量は０．４０％以下であれば諸性能
に問題がない。
【００１９】
【表２】
【００２０】表２中試験Ｎｏ．１〜６が本発明例、試験
Ｎｏ．７〜１２が比較例である。本発明例である試験Ｎ
ｏ．１〜６は、プラズマトーチのノズル穴径およびノズ
ル穴のプラズマガス流量が適正で、母材に接するプラズ
マアークが母材の肉盛溶接部全体に行き渡っているの
で、極低融点金属の肉盛溶接金属部に欠陥の発生がな
く、Ｆｅの混入量も少なく極めて満足な結果であった。
Ｎｏ．７〜１２が比較例である。本発明例である試験Ｎ
ｏ．１〜６は、プラズマトーチのノズル穴径およびノズ
ル穴のプラズマガス流量が適正で、母材に接するプラズ
マアークが母材の肉盛溶接部全体に行き渡っているの
で、極低融点金属の肉盛溶接金属部に欠陥の発生がな
く、Ｆｅの混入量も少なく極めて満足な結果であった。
【００２１】比較例中試験Ｎｏ．７は、プラズマトーチ
のノズル穴径が小さいので、プラズマアークが絞られて
電圧が高くなり、プラズマアークが高温となって母材へ
の溶け込みが深くなって極低融点金属による肉盛溶接金
属中にＦｅが多く混入した。試験Ｎｏ．８は、プラズマ
トーチのノズル穴径が大きいので、プラズマアークが広
がり電圧が低くなり、プラズマアークの指向性が悪くな
って極低融点金属による肉盛溶接金属部に未溶融部が生
じた。
のノズル穴径が小さいので、プラズマアークが絞られて
電圧が高くなり、プラズマアークが高温となって母材へ
の溶け込みが深くなって極低融点金属による肉盛溶接金
属中にＦｅが多く混入した。試験Ｎｏ．８は、プラズマ
トーチのノズル穴径が大きいので、プラズマアークが広
がり電圧が低くなり、プラズマアークの指向性が悪くな
って極低融点金属による肉盛溶接金属部に未溶融部が生
じた。
【００２２】試験Ｎｏ．９は、プラズマガス流量が低い
ので、アークの吹き付け力が弱くなり、プラズマアーク
の指向性が悪くなって極低融点金属による肉盛溶接金属
部に未溶融部が生じた。試験Ｎｏ．１０は、プラズマガ
ス流量が高いので、アークの吹き付け力が強くなりす
ぎ、プラズマアークの母材への溶け込みが深くなって極
低融点金属による肉盛溶接金属中にＦｅが多く混入し
た。試験Ｎｏ．１１および試験Ｎｏ．１２は、母材表面
に接するプラズマアークが母材の肉盛溶接部全体に行き
渡っていないので、極低融点金属による肉盛溶接金属部
に未溶融部が生じた。
ので、アークの吹き付け力が弱くなり、プラズマアーク
の指向性が悪くなって極低融点金属による肉盛溶接金属
部に未溶融部が生じた。試験Ｎｏ．１０は、プラズマガ
ス流量が高いので、アークの吹き付け力が強くなりす
ぎ、プラズマアークの母材への溶け込みが深くなって極
低融点金属による肉盛溶接金属中にＦｅが多く混入し
た。試験Ｎｏ．１１および試験Ｎｏ．１２は、母材表面
に接するプラズマアークが母材の肉盛溶接部全体に行き
渡っていないので、極低融点金属による肉盛溶接金属部
に未溶融部が生じた。
【００２３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の極低融点
金属のプラズマアーク肉盛溶接方法によれば、鉄基材表
面に極低融点金属を強固にかつ高能率に肉盛溶接するこ
とができる。
金属のプラズマアーク肉盛溶接方法によれば、鉄基材表
面に極低融点金属を強固にかつ高能率に肉盛溶接するこ
とができる。
【図１】本発明に用いるプラズマトーチの断面図であ
る。
る。
【図２】本発明の肉盛溶接の状態を示す断面図である。
【図３】（ａ）はプラズマアークの軌跡を示す平面図、
（ｂ）は溶接部断面図で、走行しながら肉盛溶接を２パ
スした比較例を示す。
（ｂ）は溶接部断面図で、走行しながら肉盛溶接を２パ
スした比較例を示す。
【図４】（ａ）はプラズマアークの軌跡を示す平面図、
（ｂ）は溶接部断面図で、走行しながら肉盛溶接を２パ
スした本発明例を示す。
（ｂ）は溶接部断面図で、走行しながら肉盛溶接を２パ
スした本発明例を示す。
【図５】（ａ）はプラズマアークの軌跡を示す平面図、
（ｂ）は溶接部断面図で、揺動走行しながら肉盛溶接を
２パスした比較例を示す。
（ｂ）は溶接部断面図で、揺動走行しながら肉盛溶接を
２パスした比較例を示す。
【図６】（ａ）はプラズマアークの軌跡を示す平面図、
（ｂ）は溶接部断面図で、揺動走行しながら肉盛溶接を
２パスした本発明例を示す。
（ｂ）は溶接部断面図で、揺動走行しながら肉盛溶接を
２パスした本発明例を示す。
１ プラズマトーチ ２ 電極 ３ ノズル ４ シールドノズル ５ メインアーク用直流電源 ６ パイロットアーク用直流電源 ７ 高周波電源 ８ 母材（鉄基材） ９ ノズル穴 １０ プラズマアーク １１ 極低融点金属の線状体 １２ 極低融点金属の肉盛溶接金属 １３ プラズマアークが母材に接した部分
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 芦野 辰美 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐵溶 接工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB11 DD02 DF04 DF09 LH10 ME10 NA01
Claims (2)
- 【請求項１】 極低融点金属の線条体を供給しながらプ
ラズマアークで鉄基材表面に肉盛溶接する方法におい
て、プラズマトーチのノズル穴径を２．４〜４．４ｍ
ｍ、ノズル穴のプラズマガス流量を０．０６〜０．１０
リットル／ｍｉｎ／ｍｍ2 とすることを特徴とする極低
融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法。 - 【請求項２】 プラズマアークが鉄基材表面の肉盛溶接
部全体に当接するように、プラズマトーチを走行または
揺動走行することを特徴とする請求項１記載の極低融点
金属のプラズマアーク肉盛溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11057173A JP2000246450A (ja) | 1999-03-04 | 1999-03-04 | 極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11057173A JP2000246450A (ja) | 1999-03-04 | 1999-03-04 | 極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000246450A true JP2000246450A (ja) | 2000-09-12 |
Family
ID=13048164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11057173A Pending JP2000246450A (ja) | 1999-03-04 | 1999-03-04 | 極低融点金属のプラズマアーク肉盛溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000246450A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005111539A (ja) * | 2003-10-09 | 2005-04-28 | Daihen Corp | プラズマアーク溶接方法 |
| JP2006009052A (ja) * | 2004-06-22 | 2006-01-12 | Okano Valve Mfg Co | 防食方法 |
| CN105215526A (zh) * | 2015-11-10 | 2016-01-06 | 中国石油集团渤海钻探工程有限公司 | 一种高非晶含量的铁基非晶纳米晶复合涂层及其制备方法 |
| JP2020146745A (ja) * | 2019-03-15 | 2020-09-17 | 株式会社Ihi | 溶接方法及び構造部材 |
| WO2020252992A1 (zh) * | 2019-06-21 | 2020-12-24 | 阳江市五金刀剪产业技术研究院 | 一种等离子增材制造的刀具及其制备方法 |
-
1999
- 1999-03-04 JP JP11057173A patent/JP2000246450A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005111539A (ja) * | 2003-10-09 | 2005-04-28 | Daihen Corp | プラズマアーク溶接方法 |
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| JP2020146745A (ja) * | 2019-03-15 | 2020-09-17 | 株式会社Ihi | 溶接方法及び構造部材 |
| JP7251232B2 (ja) | 2019-03-15 | 2023-04-04 | 株式会社Ihi | 溶接方法 |
| WO2020252992A1 (zh) * | 2019-06-21 | 2020-12-24 | 阳江市五金刀剪产业技术研究院 | 一种等离子增材制造的刀具及其制备方法 |
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