JP2000237588A - 排ガス浄化用触媒担体の製造方法 - Google Patents
排ガス浄化用触媒担体の製造方法Info
- Publication number
- JP2000237588A JP2000237588A JP11040515A JP4051599A JP2000237588A JP 2000237588 A JP2000237588 A JP 2000237588A JP 11040515 A JP11040515 A JP 11040515A JP 4051599 A JP4051599 A JP 4051599A JP 2000237588 A JP2000237588 A JP 2000237588A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- solid solution
- catalyst carrier
- tio
- same manner
- titanium oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims abstract description 54
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 16
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 title 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 42
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- BPUBBGLMJRNUCC-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);tantalum(5+) Chemical group [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Ta+5].[Ta+5] BPUBBGLMJRNUCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910001936 tantalum oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000001879 gelation Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 22
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 36
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 27
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 19
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 18
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 12
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 9
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 7
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 5
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 4
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 4
- 238000004438 BET method Methods 0.000 description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010021143 Hypoxia Diseases 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910000484 niobium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N niobium(5+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Nb+5].[Nb+5] URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 102100036738 Guanine nucleotide-binding protein subunit alpha-11 Human genes 0.000 description 1
- 101100283445 Homo sapiens GNA11 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N nonaoxidotritungsten Chemical compound O=[W]1(=O)O[W](=O)(=O)O[W](=O)(=O)O1 QGLKJKCYBOYXKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000003746 solid phase reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229910000314 transition metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001930 tungsten oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001935 vanadium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】
【課題】酸化チタンに酸化タンタルが固溶した触媒担体
の比表面積を増大させ、かつ固溶体が均一に存在する触
媒担体とする。 【解決手段】酸化タンタル及び酸化チタンを含む混合ゾ
ル溶液からゲル化により沈殿物を形成し、その沈殿物を
焼成して酸化タンタルと酸化チタンとの固溶体を得る。
沈殿物はきわめて微細な酸化タンタル粒子と酸化チタン
粒子とが分子レベルで均一に混合された状態であるた
め、１０００〜１４００℃の低温で固溶体となり高比表
面積の触媒担体とすることができる。
の比表面積を増大させ、かつ固溶体が均一に存在する触
媒担体とする。 【解決手段】酸化タンタル及び酸化チタンを含む混合ゾ
ル溶液からゲル化により沈殿物を形成し、その沈殿物を
焼成して酸化タンタルと酸化チタンとの固溶体を得る。
沈殿物はきわめて微細な酸化タンタル粒子と酸化チタン
粒子とが分子レベルで均一に混合された状態であるた
め、１０００〜１４００℃の低温で固溶体となり高比表
面積の触媒担体とすることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、タンタルを固溶さ
せた酸化チタンからなる触媒担体の製造方法に関する。
本発明の製造方法により得られた触媒担体は、排ガス浄
化用触媒に用いることができる。
せた酸化チタンからなる触媒担体の製造方法に関する。
本発明の製造方法により得られた触媒担体は、排ガス浄
化用触媒に用いることができる。
【０００２】
【従来の技術】排ガス浄化用触媒として、従来、アルミ
ナなどの無機質の多孔質担体に白金などの貴金属を担持
したものが知られている。この触媒の触媒担体であるア
ルミナなどの無機質の多孔質担体は、ＢＥＴ表面積が大
きいために排ガス中の有害成分を吸着し易く、また固体
酸性が強く酸化反応が生じやすいので、高い浄化活性が
得られるという利点がある。
ナなどの無機質の多孔質担体に白金などの貴金属を担持
したものが知られている。この触媒の触媒担体であるア
ルミナなどの無機質の多孔質担体は、ＢＥＴ表面積が大
きいために排ガス中の有害成分を吸着し易く、また固体
酸性が強く酸化反応が生じやすいので、高い浄化活性が
得られるという利点がある。
【０００３】ところが上記排ガス浄化用触媒では、排ガ
ス中の炭化水素（ＨＣ）の浄化活性が十分ではなく、浄
化活性のさらなる向上が望まれていた。そこで特開平８
−７１４１８号公報には、タンタル又はニオブを固溶さ
せた酸化チタンからなる触媒担体が提案されている。こ
の触媒担体に貴金属を担持した排ガス浄化用触媒では、
酸化チタンの有する半導体特性によって特にＨＣを高効
率で浄化することができる。
ス中の炭化水素（ＨＣ）の浄化活性が十分ではなく、浄
化活性のさらなる向上が望まれていた。そこで特開平８
−７１４１８号公報には、タンタル又はニオブを固溶さ
せた酸化チタンからなる触媒担体が提案されている。こ
の触媒担体に貴金属を担持した排ガス浄化用触媒では、
酸化チタンの有する半導体特性によって特にＨＣを高効
率で浄化することができる。
【０００４】すなわち酸化チタンは、チタンの電子価が
２価から４価まで変化することにより酸素量が変化する
不定比化合物である。このため、電子価が５価のタンタ
ル又はニオブをチタンの位置に配位させると、チタンの
一部が３価になり不安定な形になる。不安定になった酸
化チタンは温度など雰囲気の変化により酸素量の変化が
起こりやすくなるため、半導体特性が向上する。したが
って酸化チタンには、結晶格子内の酸素欠陥及び電子の
不足が生じ、担持している貴金属の触媒活性が向上す
る。
２価から４価まで変化することにより酸素量が変化する
不定比化合物である。このため、電子価が５価のタンタ
ル又はニオブをチタンの位置に配位させると、チタンの
一部が３価になり不安定な形になる。不安定になった酸
化チタンは温度など雰囲気の変化により酸素量の変化が
起こりやすくなるため、半導体特性が向上する。したが
って酸化チタンには、結晶格子内の酸素欠陥及び電子の
不足が生じ、担持している貴金属の触媒活性が向上す
る。
【０００５】また、タンタル又はニオブを固溶させた酸
化チタンからなる触媒担体は、特開平８−７１４１８号
公報に開示されているように、酸化チタンと酸化タンタ
ル又は酸化ニオブとをボールミルなどを用いて粉末状態
で混合し、それを１２００℃以上、好ましくは１３００
〜１４００℃の温度で熱処理して固相反応を行わせるこ
とで製造することができる。特開平８−７１４１８号公
報には、熱処理温度が１２００℃未満では酸化タンタル
が酸化チタンに固溶せず、それぞれ単独酸化物となる、
との記載がある。
化チタンからなる触媒担体は、特開平８−７１４１８号
公報に開示されているように、酸化チタンと酸化タンタ
ル又は酸化ニオブとをボールミルなどを用いて粉末状態
で混合し、それを１２００℃以上、好ましくは１３００
〜１４００℃の温度で熱処理して固相反応を行わせるこ
とで製造することができる。特開平８−７１４１８号公
報には、熱処理温度が１２００℃未満では酸化タンタル
が酸化チタンに固溶せず、それぞれ単独酸化物となる、
との記載がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが特開平８−７
１４１８号公報に開示された製造方法により得られる酸
化チタンに酸化タンタルが固溶した触媒担体は、例えば
１４００℃で熱処理したものでは比表面積が０．１ｍ2
／ｇ以下となり、ＢＥＴ法による測定が困難なほど小さ
い。また生成した固溶体が局所的に存在している。その
ため、貴金属を高分散に担持することが困難であり、担
持量も少なくなるため浄化活性に限界があった。また、
固溶体の半導体特性による効果が局所的にしか発現され
ないという不具合もある。
１４１８号公報に開示された製造方法により得られる酸
化チタンに酸化タンタルが固溶した触媒担体は、例えば
１４００℃で熱処理したものでは比表面積が０．１ｍ2
／ｇ以下となり、ＢＥＴ法による測定が困難なほど小さ
い。また生成した固溶体が局所的に存在している。その
ため、貴金属を高分散に担持することが困難であり、担
持量も少なくなるため浄化活性に限界があった。また、
固溶体の半導体特性による効果が局所的にしか発現され
ないという不具合もある。
【０００７】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、酸化チタンに酸化タンタルが固溶した触媒
担体の比表面積を増大させ、かつ固溶体が均一に存在す
る触媒担体とすることを目的とする。
ものであり、酸化チタンに酸化タンタルが固溶した触媒
担体の比表面積を増大させ、かつ固溶体が均一に存在す
る触媒担体とすることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する請求
項１に記載の排ガス浄化用触媒担体の製造方法の特徴
は、酸化タンタル及び酸化チタンを含む混合ゾル溶液か
らゲル化により沈殿物を得る沈殿工程と、沈殿物を焼成
し酸化タンタルと酸化チタンとの固溶体を得る焼成工程
と、を有してなることにある。
項１に記載の排ガス浄化用触媒担体の製造方法の特徴
は、酸化タンタル及び酸化チタンを含む混合ゾル溶液か
らゲル化により沈殿物を得る沈殿工程と、沈殿物を焼成
し酸化タンタルと酸化チタンとの固溶体を得る焼成工程
と、を有してなることにある。
【０００９】請求項１に記載の排ガス浄化用触媒担体の
製造方法において、請求項２に記載のように、焼成工程
における焼成温度は１０００〜１４００℃であることが
望ましい。また請求項３に記載のように、混合ゾルの平
均粒子径は５〜１００ｎｍであることが望ましい。
製造方法において、請求項２に記載のように、焼成工程
における焼成温度は１０００〜１４００℃であることが
望ましい。また請求項３に記載のように、混合ゾルの平
均粒子径は５〜１００ｎｍであることが望ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の製造方法では、出発原料
として酸化タンタルのゾルと酸化チタンのゾルが混合さ
れた混合ゾル溶液を用いている。この混合ゾル溶液中の
ゾル粒子の平均粒子径は、５〜１００ｎｍであることが
望ましい。ゾル粒子の平均粒子径が１００ｎｍを超える
とＴａ・ＴｉＯx 固溶体が局所的に存在するようになっ
て不均一な触媒担体となる。この粒径は小さいほど好ま
しいが、５ｎｍより小さいと酸化物ゾルの形態でなくな
るとともに、ゲル化し難いものとなる。
として酸化タンタルのゾルと酸化チタンのゾルが混合さ
れた混合ゾル溶液を用いている。この混合ゾル溶液中の
ゾル粒子の平均粒子径は、５〜１００ｎｍであることが
望ましい。ゾル粒子の平均粒子径が１００ｎｍを超える
とＴａ・ＴｉＯx 固溶体が局所的に存在するようになっ
て不均一な触媒担体となる。この粒径は小さいほど好ま
しいが、５ｎｍより小さいと酸化物ゾルの形態でなくな
るとともに、ゲル化し難いものとなる。
【００１１】沈殿工程では、この混合ゾル溶液からゲル
化により沈殿物を生成させる。ゲル化は、例えば混合ゾ
ル溶液に酢酸などの酸を添加したり、アンモニアなどの
アルカリを添加することで行うことができる。酸やアル
カリとしては、その後の焼成工程で分解・蒸散するもの
が望ましい。得られた沈殿物は、きわめて微細な酸化タ
ンタル粒子と酸化チタン粒子とが分子レベルで均一に混
合された状態となる。
化により沈殿物を生成させる。ゲル化は、例えば混合ゾ
ル溶液に酢酸などの酸を添加したり、アンモニアなどの
アルカリを添加することで行うことができる。酸やアル
カリとしては、その後の焼成工程で分解・蒸散するもの
が望ましい。得られた沈殿物は、きわめて微細な酸化タ
ンタル粒子と酸化チタン粒子とが分子レベルで均一に混
合された状態となる。
【００１２】得られた沈殿物は濾別され、通常は濾過・
洗浄を繰り返して精製された後、焼成工程にて焼成され
る。この焼成工程では、微細な酸化タンタル粒子と酸化
チタン粒子とが分子レベルで均一に混合された複合状態
で焼成されるため、均一なＴａ・ＴｉＯx 固溶体が得ら
れる。この焼成工程は還元性雰囲気でなければよく、大
気中で行うことができる。また焼成温度は、１０００〜
１４００℃であることが望ましい。焼成温度が１０００
℃未満ではＴａ・ＴｉＯx 固溶体の生成が困難となり、
焼成温度が１４００℃を超えると得られる触媒担体の比
表面積が１ｍ2 ／ｇ以下となるため好ましくない。
洗浄を繰り返して精製された後、焼成工程にて焼成され
る。この焼成工程では、微細な酸化タンタル粒子と酸化
チタン粒子とが分子レベルで均一に混合された複合状態
で焼成されるため、均一なＴａ・ＴｉＯx 固溶体が得ら
れる。この焼成工程は還元性雰囲気でなければよく、大
気中で行うことができる。また焼成温度は、１０００〜
１４００℃であることが望ましい。焼成温度が１０００
℃未満ではＴａ・ＴｉＯx 固溶体の生成が困難となり、
焼成温度が１４００℃を超えると得られる触媒担体の比
表面積が１ｍ2 ／ｇ以下となるため好ましくない。
【００１３】すなわち本発明の製造方法では、１０００
℃という低温で焼成しても均一なＴａ・ＴｉＯx 固溶体
が得られるので、従来の製造方法で製造された触媒担体
に比べて比表面積を大きくすることができる。したがっ
て排ガス浄化用触媒の浄化活性が向上する。本発明の製
造方法により得られた触媒担体は、吸着担持法、吸水担
持法（蒸発・乾固法）などを用いて従来と同様に貴金属
を担持することで排ガス浄化用触媒が製造される。触媒
担体は比表面積が大きいので、貴金属は高分散に担持さ
れる。
℃という低温で焼成しても均一なＴａ・ＴｉＯx 固溶体
が得られるので、従来の製造方法で製造された触媒担体
に比べて比表面積を大きくすることができる。したがっ
て排ガス浄化用触媒の浄化活性が向上する。本発明の製
造方法により得られた触媒担体は、吸着担持法、吸水担
持法（蒸発・乾固法）などを用いて従来と同様に貴金属
を担持することで排ガス浄化用触媒が製造される。触媒
担体は比表面積が大きいので、貴金属は高分散に担持さ
れる。
【００１４】なお担持される貴金属としては、白金（Ｐ
ｔ）及びパラジウム（Ｐｄ）の少なくとも一方が望まし
い。Ｐｔを担持した場合には、Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体の
高い電子伝導性によりＰｔが酸化されにくくなり、価数
がゼロのメタルＰｔとして担持することができる。また
Ｐｄを担持した場合には、酸素過剰の排ガス雰囲気にお
いてＰｄＯ中の酸素がＴａ・ＴｉＯx 固溶体に移動する
ため、活性の高いメタルの状態となる。したがって排ガ
ス中の一酸化窒素（ＮＯ）を解離吸着することができ、
ＮＯを効率よくＮ2 へ浄化することができる。またＰｄ
には、ＮＯを浄化できる温度範囲が広いという特徴もあ
る。
ｔ）及びパラジウム（Ｐｄ）の少なくとも一方が望まし
い。Ｐｔを担持した場合には、Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体の
高い電子伝導性によりＰｔが酸化されにくくなり、価数
がゼロのメタルＰｔとして担持することができる。また
Ｐｄを担持した場合には、酸素過剰の排ガス雰囲気にお
いてＰｄＯ中の酸素がＴａ・ＴｉＯx 固溶体に移動する
ため、活性の高いメタルの状態となる。したがって排ガ
ス中の一酸化窒素（ＮＯ）を解離吸着することができ、
ＮＯを効率よくＮ2 へ浄化することができる。またＰｄ
には、ＮＯを浄化できる温度範囲が広いという特徴もあ
る。
【００１５】すなわち本発明により製造される触媒担体
では、電子価が５価のタンタルがチタンの位置に配位さ
れているため、チタンの一部が３価になり不安定な形に
なる。不安定になった酸化チタンは温度など雰囲気の変
化により酸素量の変化が起こりやすくなるため、半導体
特性が向上する。したがってこの触媒担体に貴金属を担
持した排ガス浄化用触媒では、酸化チタンに結晶格子内
の酸素欠陥及び電子の不足が生じ、担持している貴金属
の触媒活性が向上する。また触媒担体の比表面積が大き
いので、貴金属を高分散にかつ多量に担持することがで
き、浄化活性が向上する。
では、電子価が５価のタンタルがチタンの位置に配位さ
れているため、チタンの一部が３価になり不安定な形に
なる。不安定になった酸化チタンは温度など雰囲気の変
化により酸素量の変化が起こりやすくなるため、半導体
特性が向上する。したがってこの触媒担体に貴金属を担
持した排ガス浄化用触媒では、酸化チタンに結晶格子内
の酸素欠陥及び電子の不足が生じ、担持している貴金属
の触媒活性が向上する。また触媒担体の比表面積が大き
いので、貴金属を高分散にかつ多量に担持することがで
き、浄化活性が向上する。
【００１６】本発明では、酸化チタンのゾルに酸化タン
タルのゾルを組み合わせているが、酸化タンタルの他に
酸化ニオブ、酸化タングステンや、酸化バナジウムなど
の３価以上の希土類元素酸化物あるいは遷移金属酸化物
を用いても、本発明と類似の効果を得ることができる。
タルのゾルを組み合わせているが、酸化タンタルの他に
酸化ニオブ、酸化タングステンや、酸化バナジウムなど
の３価以上の希土類元素酸化物あるいは遷移金属酸化物
を用いても、本発明と類似の効果を得ることができる。
【００１７】
【実施例】以下、試験例と実施例及び比較例により本発
明を具体的に説明する。 （試験例）Ｔａ2 Ｏ5 及びＴｉＯ2 の混合ゾル溶液を用
意した。混合ゾル粒子の平均粒径は２０ｎｍ、ｐＨは１
０である。また混合ゾル溶液は、Ｔａ2 Ｏ5 濃度が０．
５〜３モル％の間で複数水準用意した。
明を具体的に説明する。 （試験例）Ｔａ2 Ｏ5 及びＴｉＯ2 の混合ゾル溶液を用
意した。混合ゾル粒子の平均粒径は２０ｎｍ、ｐＨは１
０である。また混合ゾル溶液は、Ｔａ2 Ｏ5 濃度が０．
５〜３モル％の間で複数水準用意した。
【００１８】これらの混合ゾル溶液をそれぞれイオン交
換水で３倍に希釈し、攪拌しながら酢酸水溶液を添加し
た。これによりＴａ2 Ｏ5 ゾル及びＴｉＯ2 ゾルが同時
にゲル化し、共沈殿した。そして濾過・洗浄を３回繰り
返して沈殿物を濾別し、５０℃で２４時間減圧乾燥し
て、それぞれの混合ゾル溶液に対応する複数種類の混合
粉末を得た。
換水で３倍に希釈し、攪拌しながら酢酸水溶液を添加し
た。これによりＴａ2 Ｏ5 ゾル及びＴｉＯ2 ゾルが同時
にゲル化し、共沈殿した。そして濾過・洗浄を３回繰り
返して沈殿物を濾別し、５０℃で２４時間減圧乾燥し
て、それぞれの混合ゾル溶液に対応する複数種類の混合
粉末を得た。
【００１９】得られた混合粉末をそれぞれ大気中で３時
間焼成し、得られた焼成体をＸ線回折にて分析した。焼
成温度は５００〜１６００℃の間で複数水準採用した。
その結果、１０００℃以上で焼成したものはいずれもル
チル型のＴｉＯ2 であり、Ｔａ2 Ｏ5 の配合量の増加に
伴ってＴｉＯ2 の格子定数が大きくなっていることが確
認された。またＴａ2 Ｏ5 に起因するピークは検出され
ず、Ｔａ2 Ｏ5 はＴｉＯ2 に固溶していることが明らか
であった。なお１０００℃未満の温度で焼成したもので
は、Ｔａ2 Ｏ5 及びＴｉＯ2 の両方に起因するピークが
検出され、それぞれ単独酸化物が存在して固溶されてい
ないことから、Ｔａ2 Ｏ5 をＴｉＯ2 に固溶させるには
１０００℃以上の温度で焼成する必要があることがわか
った。
間焼成し、得られた焼成体をＸ線回折にて分析した。焼
成温度は５００〜１６００℃の間で複数水準採用した。
その結果、１０００℃以上で焼成したものはいずれもル
チル型のＴｉＯ2 であり、Ｔａ2 Ｏ5 の配合量の増加に
伴ってＴｉＯ2 の格子定数が大きくなっていることが確
認された。またＴａ2 Ｏ5 に起因するピークは検出され
ず、Ｔａ2 Ｏ5 はＴｉＯ2 に固溶していることが明らか
であった。なお１０００℃未満の温度で焼成したもので
は、Ｔａ2 Ｏ5 及びＴｉＯ2 の両方に起因するピークが
検出され、それぞれ単独酸化物が存在して固溶されてい
ないことから、Ｔａ2 Ｏ5 をＴｉＯ2 に固溶させるには
１０００℃以上の温度で焼成する必要があることがわか
った。
【００２０】次に、１０００℃以上の温度（１０００
℃、１２００℃、１４００℃及び１６００℃の４水準）
で焼成された焼成体の比表面積をＢＥＴ法で測定し、結
果を表１に示す。
℃、１２００℃、１４００℃及び１６００℃の４水準）
で焼成された焼成体の比表面積をＢＥＴ法で測定し、結
果を表１に示す。
【００２１】
【表１】 表１より、焼成温度が高くなるほど比表面積が低下して
いることがわかるが、焼成温度が１０００〜１４００℃
の範囲であれば比表面積が１ｍ2 ／ｇ以上であり、１０
００℃という低温焼成で比表面積の大きなＴａ・ＴｉＯ
x 固溶体が形成されていることが明らかである。
いることがわかるが、焼成温度が１０００〜１４００℃
の範囲であれば比表面積が１ｍ2 ／ｇ以上であり、１０
００℃という低温焼成で比表面積の大きなＴａ・ＴｉＯ
x 固溶体が形成されていることが明らかである。
【００２２】（実施例１）上記試験例と同様にして１０
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：５モル％）からなる担体粉末に、所定濃度の
ジニトロ白金硝酸水溶液の所定量を含浸させ、蒸発・乾
固させて担体粉末１００ｇ当たり２ｇのＰｔを担持し
た。得られた触媒粉末を圧粉成形後に破砕して０．５〜
１ｍｍのペレット触媒とした。このペレット触媒２ｃｃ
を固定床ガス流通式反応装置に配置し、表２に示すモデ
ルガスを流通させながら、１００℃〜５００℃の昇温時
におけるＮＯの最大転化率を測定した。結果を表３に示
す。
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：５モル％）からなる担体粉末に、所定濃度の
ジニトロ白金硝酸水溶液の所定量を含浸させ、蒸発・乾
固させて担体粉末１００ｇ当たり２ｇのＰｔを担持し
た。得られた触媒粉末を圧粉成形後に破砕して０．５〜
１ｍｍのペレット触媒とした。このペレット触媒２ｃｃ
を固定床ガス流通式反応装置に配置し、表２に示すモデ
ルガスを流通させながら、１００℃〜５００℃の昇温時
におけるＮＯの最大転化率を測定した。結果を表３に示
す。
【００２３】
【表２】 （実施例２）上記試験例と同様にして１２００℃で焼成
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：
１．５モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１と同
様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を
測定した。結果を表３に示す。
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：
１．５モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１と同
様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を
測定した。結果を表３に示す。
【００２４】（実施例３）上記試験例と同様にして１４
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：０．５モル％）からなる担体粉末を用い、実
施例１と同様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最
大転化率を測定した。結果を表３に示す。 （比較例１）試薬のＴａ2 Ｏ5 粉末５．５３重量部と試
薬のＴｉＯ2 粉末１００重量部を、遊星ボールミルにて
３０分間混合し、次いで１０００℃、１２００℃及び１
４００℃の３水準でそれぞれ５時間焼成した。得られた
焼成体をＸ線回折にて分析した結果、１４００℃未満の
温度で焼成したものでは、Ｔａ2 Ｏ5 及びＴｉＯ2 の両
方に起因するピークが検出され、それぞれ単独酸化物が
存在して固溶されていないことから、Ｔａ2 Ｏ5 をＴｉ
Ｏ2 に固溶させるには１４００℃以上の温度で焼成する
必要があることがわかった。
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：０．５モル％）からなる担体粉末を用い、実
施例１と同様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最
大転化率を測定した。結果を表３に示す。 （比較例１）試薬のＴａ2 Ｏ5 粉末５．５３重量部と試
薬のＴｉＯ2 粉末１００重量部を、遊星ボールミルにて
３０分間混合し、次いで１０００℃、１２００℃及び１
４００℃の３水準でそれぞれ５時間焼成した。得られた
焼成体をＸ線回折にて分析した結果、１４００℃未満の
温度で焼成したものでは、Ｔａ2 Ｏ5 及びＴｉＯ2 の両
方に起因するピークが検出され、それぞれ単独酸化物が
存在して固溶されていないことから、Ｔａ2 Ｏ5 をＴｉ
Ｏ2 に固溶させるには１４００℃以上の温度で焼成する
必要があることがわかった。
【００２５】そして１４００℃で焼成されたＴａ・Ｔｉ
Ｏx 固溶体からなる担体粉末の比表面積はＢＥＴ法では
測定不能であり、平均粒子径を計算で求めたところ０．
１ｍ 2 ／ｇ以下ときわめて小さかった。この１４００℃
で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ
5 ：１モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１と同
様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を
測定した。結果を表３に示す。
Ｏx 固溶体からなる担体粉末の比表面積はＢＥＴ法では
測定不能であり、平均粒子径を計算で求めたところ０．
１ｍ 2 ／ｇ以下ときわめて小さかった。この１４００℃
で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ
5 ：１モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１と同
様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を
測定した。結果を表３に示す。
【００２６】（比較例２）Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体粉末の
代わりに市販のルチル型ＴｉＯ2 粉末を用い、実施例１
と同様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化
率を測定した。結果を表３に示す。 （比較例３）Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体粉末の代わりに市販
のＡｌ2 Ｏ3 粉末を用い、実施例１と同様にしてＰｔを
担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を測定した。結果
を表３に示す。
代わりに市販のルチル型ＴｉＯ2 粉末を用い、実施例１
と同様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化
率を測定した。結果を表３に示す。 （比較例３）Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体粉末の代わりに市販
のＡｌ2 Ｏ3 粉末を用い、実施例１と同様にしてＰｔを
担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を測定した。結果
を表３に示す。
【００２７】（比較例４）上記試験例と同様にして８０
０℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ
2 Ｏ5 ：２モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１
と同様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化
率を測定した。結果を表３に示す。 （比較例５）上記試験例と同様にして１６００℃で焼成
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：２
モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１と同様にし
てＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を測定し
た。結果を表３に示す。
０℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ
2 Ｏ5 ：２モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１
と同様にしてＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化
率を測定した。結果を表３に示す。 （比較例５）上記試験例と同様にして１６００℃で焼成
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：２
モル％）からなる担体粉末を用い、実施例１と同様にし
てＰｔを担持し、同様にしてＮＯの最大転化率を測定し
た。結果を表３に示す。
【００２８】（評価）
【００２９】
【表３】
【００３０】表３より、各実施例の触媒は比較例に比べ
てＮＯの浄化活性が高いことが明らかである。そして焼
成温度が１０００℃未満の比較例４では、担体中に単独
酸化物が存在して均一な固溶体となっていないために浄
化活性が低く、焼成温度が１６００℃の比較例５では、
比表面積が小さいために浄化活性が低くなっていると考
えられる。
てＮＯの浄化活性が高いことが明らかである。そして焼
成温度が１０００℃未満の比較例４では、担体中に単独
酸化物が存在して均一な固溶体となっていないために浄
化活性が低く、焼成温度が１６００℃の比較例５では、
比表面積が小さいために浄化活性が低くなっていると考
えられる。
【００３１】また各実施例の触媒は、粉末混合法で製造
された比較例１の触媒や、市販のチタニア粉末やアルミ
ナ粉末を用いた比較例２，３の触媒より高い浄化活性を
示し、これは本発明の製造方法によって得られる触媒担
体を用いた効果であることが明らかである。 （実施例４）上記試験例と同様にして１０００℃で焼成
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：３
モル％）からなる担体粉末に、所定濃度のジニトロパラ
ジウム硝酸水溶液の所定量を含浸させ、蒸発・乾固させ
て担体粉末１００ｇ当たり２ｇのＰｄを担持した。得ら
れた触媒粉末を圧粉成形後に破砕して０．５〜１ｍｍの
ペレット触媒とした。このペレット触媒２ｃｃを固定床
ガス流通式反応装置に配置し、表２に示すモデルガスを
流通させながら、ＮＯを浄化できる温度範囲と、１００
℃〜５００℃の昇温時におけるＮＯの最大転化率、及び
触媒を通過したガス中のＮ2 Ｏの比率｛１００×Ｎ2 Ｏ
／（Ｎ2 Ｏ＋Ｎ2 ）｝を測定した。結果を表４に示す。
された比較例１の触媒や、市販のチタニア粉末やアルミ
ナ粉末を用いた比較例２，３の触媒より高い浄化活性を
示し、これは本発明の製造方法によって得られる触媒担
体を用いた効果であることが明らかである。 （実施例４）上記試験例と同様にして１０００℃で焼成
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：３
モル％）からなる担体粉末に、所定濃度のジニトロパラ
ジウム硝酸水溶液の所定量を含浸させ、蒸発・乾固させ
て担体粉末１００ｇ当たり２ｇのＰｄを担持した。得ら
れた触媒粉末を圧粉成形後に破砕して０．５〜１ｍｍの
ペレット触媒とした。このペレット触媒２ｃｃを固定床
ガス流通式反応装置に配置し、表２に示すモデルガスを
流通させながら、ＮＯを浄化できる温度範囲と、１００
℃〜５００℃の昇温時におけるＮＯの最大転化率、及び
触媒を通過したガス中のＮ2 Ｏの比率｛１００×Ｎ2 Ｏ
／（Ｎ2 Ｏ＋Ｎ2 ）｝を測定した。結果を表４に示す。
【００３２】（実施例５）上記試験例と同様にして１２
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：５モル％）からなる担体粉末を用い、実施例
４と同様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結
果を表４に示す。 （実施例６）上記試験例と同様にして１４００℃で焼成
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：
０．５モル％）からなる担体粉末を用い、実施例４と同
様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表
４に示す。
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：５モル％）からなる担体粉末を用い、実施例
４と同様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結
果を表４に示す。 （実施例６）上記試験例と同様にして１４００℃で焼成
されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：
０．５モル％）からなる担体粉末を用い、実施例４と同
様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表
４に示す。
【００３３】（実施例７）上記試験例と同様にして１０
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：３モル％）からなる担体粉末を用い、実施例
１と同様にしてＰｔを担持し、その後実施例４と同様に
してＰｄを担持した。担体粉末１００ｇに対してＰｔは
１ｇ担持され、Ｐｄも１ｇ担持された。そして実施例４
と同様に測定を行い、結果を表４に示す。
００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔ
ａ2 Ｏ5 ：３モル％）からなる担体粉末を用い、実施例
１と同様にしてＰｔを担持し、その後実施例４と同様に
してＰｄを担持した。担体粉末１００ｇに対してＰｔは
１ｇ担持され、Ｐｄも１ｇ担持された。そして実施例４
と同様に測定を行い、結果を表４に示す。
【００３４】（比較例６）比較例１と同様に１４００℃
で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ
5 ：２モル％）からなる担体粉末を用い、実施例４と同
様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表
４に示す。 （比較例７）Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体粉末の代わりに市販
のルチル型ＴｉＯ2 粉末を用い、実施例４と同様にして
Ｐｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表４に示
す。
で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ
5 ：２モル％）からなる担体粉末を用い、実施例４と同
様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表
４に示す。 （比較例７）Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体粉末の代わりに市販
のルチル型ＴｉＯ2 粉末を用い、実施例４と同様にして
Ｐｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表４に示
す。
【００３５】（比較例８）Ｔａ・ＴｉＯx 固溶体粉末の
代わりに市販のＡｌ2 Ｏ3 粉末を用い、実施例４と同様
にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表４
に示す。 （比較例９）上記試験例と同様にして８００℃で焼成さ
れて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：２モ
ル％）からなる担体粉末を用い、実施例４と同様にして
Ｐｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表４に示
す。
代わりに市販のＡｌ2 Ｏ3 粉末を用い、実施例４と同様
にしてＰｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表４
に示す。 （比較例９）上記試験例と同様にして８００℃で焼成さ
れて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体（Ｔａ2 Ｏ5 ：２モ
ル％）からなる担体粉末を用い、実施例４と同様にして
Ｐｄを担持し、同様に測定を行った。結果を表４に示
す。
【００３６】（比較例１０）上記試験例と同様にして１
６００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体
（Ｔａ2 Ｏ5 ：２モル％）からなる担体粉末を用い、実
施例４と同様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行っ
た。結果を表４に示す。 （評価）
６００℃で焼成されて得られたＴａ・ＴｉＯx 固溶体
（Ｔａ2 Ｏ5 ：２モル％）からなる担体粉末を用い、実
施例４と同様にしてＰｄを担持し、同様に測定を行っ
た。結果を表４に示す。 （評価）
【００３７】
【表４】
【００３８】表４より、各実施例の触媒は比較例に比べ
てＮＯの浄化活性が高く、Ｎ2 Ｏの生成も少ないことが
明らかである。そして焼成温度が１０００℃未満の比較
例９では、担体中に単独酸化物が存在して均一な固溶体
となっていないために浄化活性が低く、焼成温度が１６
００℃の比較例１０では、比表面積が小さいために浄化
活性が低くなっていると考えられる。
てＮＯの浄化活性が高く、Ｎ2 Ｏの生成も少ないことが
明らかである。そして焼成温度が１０００℃未満の比較
例９では、担体中に単独酸化物が存在して均一な固溶体
となっていないために浄化活性が低く、焼成温度が１６
００℃の比較例１０では、比表面積が小さいために浄化
活性が低くなっていると考えられる。
【００３９】また各実施例の触媒は、粉末混合法で製造
された比較例６の触媒や、市販のチタニア粉末やアルミ
ナ粉末を用いた比較例７，８の触媒より高い浄化活性を
示し、これは本発明の製造方法によって得られる触媒担
体を用いた効果であることが明らかである。さらに表３
と表４から、貴金属としてはＰｔ及びＰｄのどちらも好
ましく用いることができる。またＰｄはＰｔに比べて最
大ＮＯ浄化率は低いものの、ＮＯ浄化温度範囲が広く、
Ｎ2 Ｏの生成も防止できるので、ＰｔとＰｄを併用する
ことも好ましい。
された比較例６の触媒や、市販のチタニア粉末やアルミ
ナ粉末を用いた比較例７，８の触媒より高い浄化活性を
示し、これは本発明の製造方法によって得られる触媒担
体を用いた効果であることが明らかである。さらに表３
と表４から、貴金属としてはＰｔ及びＰｄのどちらも好
ましく用いることができる。またＰｄはＰｔに比べて最
大ＮＯ浄化率は低いものの、ＮＯ浄化温度範囲が広く、
Ｎ2 Ｏの生成も防止できるので、ＰｔとＰｄを併用する
ことも好ましい。
【００４０】
【発明の効果】すなわち本発明の排ガス浄化用触媒担体
の製造方法によれば、均一なＴａ・ＴｉＯx 固溶体から
なる触媒担体を大きな比表面積を有するように、安定し
て確実に製造することができる。また従来より低い焼成
温度とすることができるので、省エネルギーとなる。
の製造方法によれば、均一なＴａ・ＴｉＯx 固溶体から
なる触媒担体を大きな比表面積を有するように、安定し
て確実に製造することができる。また従来より低い焼成
温度とすることができるので、省エネルギーとなる。
フロントページの続き Ｆターム(参考） 4G031 AA11 AA15 BA27 GA11 4G048 AA03 AB05 AB08 AC08 AD04 AD10 AE05 4G069 AA01 AA08 BA04A BA04B BA37 BB04A BB04B BC56A BC56B CA03 EA01X EA01Y EA02Y EB18X EB18Y EC02Y FB09 FB30
Claims (3)
- 【請求項１】 酸化タンタル及び酸化チタンを含む混合
ゾル溶液からゲル化により沈殿物を得る沈殿工程と、 該沈殿物を焼成し酸化タンタルと酸化チタンとの固溶体
を得る焼成工程と、を有してなることを特徴とする排ガ
ス浄化用触媒担体の製造方法。 - 【請求項２】 前記焼成工程における焼成温度は１００
０〜１４００℃であることを特徴とする請求項１に記載
の排ガス浄化用触媒担体の製造方法。 - 【請求項３】 前記混合ゾルの平均粒子径は５〜１００
ｎｍであることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄
化用触媒担体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11040515A JP2000237588A (ja) | 1999-02-18 | 1999-02-18 | 排ガス浄化用触媒担体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11040515A JP2000237588A (ja) | 1999-02-18 | 1999-02-18 | 排ガス浄化用触媒担体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000237588A true JP2000237588A (ja) | 2000-09-05 |
Family
ID=12582670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11040515A Pending JP2000237588A (ja) | 1999-02-18 | 1999-02-18 | 排ガス浄化用触媒担体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000237588A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002219361A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-06 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 排ガス浄化触媒用担体及びその製造方法と触媒 |
| DE10291037B4 (de) * | 2001-03-19 | 2008-03-20 | H.C. Starck Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Tantal- und Niobalkoholaten |
| GB2509916A (en) * | 2013-01-16 | 2014-07-23 | Ilika Technologies Ltd | A mixed metal oxide material of tantalum and titanium |
| US9608278B2 (en) | 2013-01-16 | 2017-03-28 | Ilika Technologies, Ltd. | Mixed metal oxide material of tin and titanium |
| US9634332B2 (en) | 2013-01-16 | 2017-04-25 | Ilika Technologies, Ltd. | Composite materials |
| US9837668B2 (en) | 2011-07-25 | 2017-12-05 | Toyota Motor Europe Nv/Sa | Cost-effective core-shell catalyst with high electrochemical stability |
-
1999
- 1999-02-18 JP JP11040515A patent/JP2000237588A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002219361A (ja) * | 2001-01-29 | 2002-08-06 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 排ガス浄化触媒用担体及びその製造方法と触媒 |
| JP4552098B2 (ja) * | 2001-01-29 | 2010-09-29 | 株式会社豊田中央研究所 | 排ガス浄化触媒用担体及びその製造方法と触媒 |
| DE10291037B4 (de) * | 2001-03-19 | 2008-03-20 | H.C. Starck Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Tantal- und Niobalkoholaten |
| US9837668B2 (en) | 2011-07-25 | 2017-12-05 | Toyota Motor Europe Nv/Sa | Cost-effective core-shell catalyst with high electrochemical stability |
| GB2509916A (en) * | 2013-01-16 | 2014-07-23 | Ilika Technologies Ltd | A mixed metal oxide material of tantalum and titanium |
| WO2014111716A1 (en) * | 2013-01-16 | 2014-07-24 | Ilika Technologies Ltd | Composite materials |
| US9608278B2 (en) | 2013-01-16 | 2017-03-28 | Ilika Technologies, Ltd. | Mixed metal oxide material of tin and titanium |
| US9614228B2 (en) | 2013-01-16 | 2017-04-04 | Ilika Technologies, Ltd. | Composite materials |
| US9634332B2 (en) | 2013-01-16 | 2017-04-25 | Ilika Technologies, Ltd. | Composite materials |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6489596B2 (ja) | 脱硝触媒、及びその製造方法 | |
| JP3643948B2 (ja) | チタニア−ジルコニア系粉末およびその製造方法 | |
| WO2006100987A1 (ja) | 酸素除去触媒および当該触媒を用いた酸素除去方法 | |
| WO2010119904A1 (ja) | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JP2003277059A (ja) | セリア−ジルコニア系複合酸化物 | |
| JP4352300B2 (ja) | 複合酸化物とその製造方法及び排ガス浄化用助触媒 | |
| KR20190068173A (ko) | 탄소 재료에 촉매 활성물질이 담지된 선택적 촉매환원반응용 탈질촉매 및 그 제조방법 | |
| JP2000237588A (ja) | 排ガス浄化用触媒担体の製造方法 | |
| JP2009119430A (ja) | 低温酸化触媒、その製造方法、および低温酸化触媒を用いた排ガスの浄化方法 | |
| JP3855262B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP4552098B2 (ja) | 排ガス浄化触媒用担体及びその製造方法と触媒 | |
| JPH0114808B2 (ja) | ||
| JP6401740B2 (ja) | 排ガス浄化触媒及びその製造方法 | |
| JP4254381B2 (ja) | 水性ガス反応用触媒、一酸化炭素の低減方法、及び燃料電池発電システム | |
| JP3496964B2 (ja) | 排ガス中の窒素酸化物のアンモニア還元用触媒およびその製造方法 | |
| JP5019019B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒担体、それを用いた排ガス浄化用触媒及び排ガス浄化方法 | |
| JP2013198888A (ja) | 排ガス浄化用触媒担体、それを用いた窒素酸化物浄化用触媒、及びそれらの製造方法 | |
| JPH0114810B2 (ja) | ||
| JP6225807B2 (ja) | Ｖｏｃ分解除去用触媒、その製造方法、及びそれを用いたｖｏｃ分解除去方法 | |
| JP5706476B2 (ja) | 一酸化炭素酸化触媒、及びその製造方法 | |
| JP3984122B2 (ja) | 脱硝触媒、脱硝方法および脱硝触媒の製造方法 | |
| JPH08117597A (ja) | 粘土鉱物を用いた窒素酸化物除去用触媒と排ガス処理方法 | |
| JP3310926B2 (ja) | 脱硝触媒及びその製造方法 | |
| CN106944094B (zh) | 废气净化用催化剂 | |
| JP3752529B2 (ja) | イリジウム担持物質、イリジウム担持方法およびイリジウム担持触媒 |