JP2000228024A

JP2000228024A - 光ピックアップ

Info

Publication number: JP2000228024A
Application number: JP11028623A
Authority: JP
Inventors: Keiichi Hisayoshi; 久芳圭一
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1999-02-05
Filing date: 1999-02-05
Publication date: 2000-08-15

Abstract

(57)【要約】【課題】波長変動の影響がない小型安価なピックアッ
プ光学系。【解決手段】光ディスク１に光を照射し、光ディスク
１から反射された光から光ディスク１に記録された情報
を検出する光ピックアップであって、発光素子と平板状
基板６と多面体プリズム８と受光素子とから構成され、
平板状基板６が光ディスク１に入射、反射する光軸方向
に対して非直角に傾斜しており、発光素子からの光は、
多面体プリズム８に対する発光素子からの光に対して直
角な入射面と射出面を経て光ディスク１に達し、光ディ
スク１からの反射光は、多面体プリズム８入射面を経
て、平板状基板６内に入り、平板状基板６表面の回折光
学素子７による作用を受けた後、平板状基板６の表面の
受光素子に至る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、光ピックアップに
関し、特に、光ディスク等の光学記録媒体から記録を読
み取るための光ヘッドに関する。

【０００２】

【従来の技術】ピックアップ光学系の部品点数と組み立
て調整作業の削減によるコストの削減と、平板状の基板
内に光路を折り畳むことによる小型軽量化を目指したプ
レーナ型ピックアップ光学系の従来技術としては、特開
平４−２１９６４０号、特開昭６２−１１７１５０号の
ものがある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】この中、特開平４−２
１９６４０号のものには、次の問題点がある。ＤＯＥ
（回折光学素子）の集光作用（レンズ作用）と偏向作用
（プリズム作用）を利用し、発光素子からの光を基板内
をジグザグ伝播させて光ディスクに導いている。光ディ
スクからの反射光も同様に、ＤＯＥの集光作用（レンズ
作用）と偏向作用（プリズム作用）を利用し発光素子か
らの光を基板内をジグザグ伝播させ、受光素子に導いて
いる。

【０００４】現在の安価な発光素子の場合、周囲温度の
変化により±１０ｎｍ程度、製作ロットにより±５ｎｍ
程度、合計で±１５ｎｍ程度の波長変動が生ずるので、
この波長変動が生じた場合でも光学系の性能を確保しな
ければならない。

【０００５】この従来技術のような光学系を構成するた
めには、ＤＯＥは強い回折作用が必要となり、その結
果、色収差が大きくなるので、波長が変動した場合に性
能が確保できなくなる。特に、発光素子からの光を光デ
ィスクに導く光学系（発光素子光学系）は、回折限界の
性能が要求されるので、特にこの問題が顕著になる。こ
の問題点を解決するためには、波長変動が少ない高価
な発光素子を使用したり、波長変動を検出、フィード
バックする機能が必要になり、その結果、光学系が高価
になったり、複雑・大型化する。

【０００６】また、基板内をジグザグ伝播する光学系
（発光素子から光ディスク、光ディスクから受光素子）
をいくつか設計し、波長変動の影響を確認した。発光素
子から光ディスクへの光学系と光ディスクから受光素子
への光学系では、発光素子から光ディスク光学系の方は
回折限界の性能が要求されるので、色収差（波長変動）
の影響が大きい。その例として、図３１に対物レンズが
基板と別体の光学系１を、図３２〜図３４に対物レンズ
とコリメータレンズが基板と別体の光学系２〜４を示す
（対物レンズ焦点距離ｆ＝２．５ｍｍ、別体コリメータ
レンズ焦点距離ｆ＝１０ｍｍ）。図中、ＬＤは発光素
子、ＰＤは受光素子、ＤＯＥ１〜４は回折光学素子であ
る。各光学系で波長変動Δλ＝＋１５ｎｍが生じた場
合、この影響を打ち消すための対物レンズの光軸方向の
移動量とその場合の光ディスク上での波面収差のＲＭＳ
を表１に示す。波長変化後の性能は、対物レンズ移動に
よる補正を行っても、光ディスク上で回折限界の性能が
要求される発光素子光学系として許容できないことが確
認できる。

【０００７】表１．ジグザグ伝播する発光素子光学系に対する波長変動の影響光学系対物レンズの移動量（対物レンズの移動後の）波面収差ＲＭＳ（光ディスクと対物レ軸上軸外（画角１°内でンズ間の距離の変化量）の最悪値）光学系１ −１３μｍ０．２以上０．２以上光学系２ −０．６μｍ０．０２９０．０９６光学系３＋０．２μｍ０．０７２０．１１１光学系４＋１．３μｍ０．１７９０．１５３。

【０００８】また、上記の光学系で、発光素子のビーム
整形度と波長変化後の波面収差のＲＭＳの関係を調べる
と、当然ながら、発光素子のビーム整形度が大きい程波
長変化後の性能劣化が大きい。したがって、アスペクト
比２程度の発光素子のビーム整形を主にＤＯＥの偏向作
用により行うと、波長変動に対応できないことも分か
る。

【０００９】また、フォーカスエラー検出方法としてフ
ーコー法を使用しているので、光ディスクの位置の変化
による結像位置の変化と共に、波長変動による大きな結
像位置の変化が起こる。その結果、波長変動によるフォ
ーカス誤差が大きく、正確にフォーカスエラー検出を行
うことができない。

【００１０】以上の波長変動に伴う不具合の理由を説明
する。基板内で複数のＤＯＥが干渉しないように配置し
たり、基板内をジクザク伝搬した光を基板から光ディス
クへ向け垂直に発光素子からの光を射出させるために
は、ＤＯＥの偏向作用が大きくなる。波長変化が起こっ
た場合、図３１〜図３４のように、大きな偏向作用を持
つＤＯＥを使用すると、発光素子から光ディスクへ向か
う光は、基板内での色収差により性能が劣化する。ま
た、基板からの射出位置と射出角度が変化することから
光ディスクに対する軸外光となり、さらに性能が劣化す
る。光ディスクからの反射光も同様に軸外光なので性能
が劣化し、基板内でも同様に性能が劣化するし、結像位
置も変化する。

【００１１】また、本先行例は、ＣＤ、ＣＤ−ＲＯＭ等
のピックアップ用であり、ＭＯ用のピックアップではな
い。ＭＯ用ピックアップの具体例が開示されていない。
先行例の多くのプレーナ型ピックアップ光学系はＣＤ用
であり、ＭＯ用のものは少ない。ＭＯ用プレーナ型ピッ
クアップ光学系の従来技術には、特開昭６２−１１７１
５０号のものがある。

【００１２】この特開昭６２−１１７１５０号のものに
は、次の問題点がある。このＣＤ対応光学系もＭＯ対応
の光学系も、特開平４−２１９６４０号のものについて
述べたのと同様の問題点がある。また、ＭＯ用受光素子
の受光面積には限界があり、現状では、０．１０平方ミ
リ程度が一つの目安となる。波長変動による光軸方向、
光軸と垂直方向の結像位置の変化が大きいと、受光素子
の受光面積を大きくする必要が生じ、必要な受光素子の
製作が困難になる。

【００１３】また、偏光膜の設計・製作を容易にするこ
ととＤＯＥで発生する色収差を小さくすることが両立で
きない。これは上記の色収差が大きい問題点に関連する
内容であるが、この従来技術の構成で偏光膜を使用する
と以下の問題が生ずる。

【００１４】この先行例の実施例として具体的に開示さ
れている光学系の場合、光軸（光ディスクへ入射・反射
する方向）に対して平板状の基板が垂直に配置されてい
る。この場合、偏光分離膜（の法線）に対する光線入射
角が大きい方が、偏光分離膜の設計・製作が容易にな
る。一方、図３５に示すように、偏光分離膜（偏光膜）
に対する光線入射角を大きくするには、ＤＯＥによる偏
向角（回折角）を大きくする必要があり、色収差が大き
くなってしまう。したがって、偏光膜の設計・製作を容
易にすることとＤＯＥで発生する色収差を小さくするこ
とを両立することができない。

【００１５】また、この先行例の実施例として具体的に
開示されている光学系は、回折格子、シリンドリカルレ
ンズ、凹レンズ等の光学部品を基板の表裏面の両面に形
成する必要があり、これらを一体成形することが開示さ
れている。しかし、各実施例共基板とＤＯＥの間にハー
フミラーが配置されているので、ハーフミラーを形成し
た基板にＤＯＥを接合するという工程が必要になる。そ
のため、依然として光学系の部品点数が多いし、精度良
い位置決め接合が必要なので、コストがアップしてしま
う。

【００１６】また、ＭＯ用実施例２の場合、光学素子が
形成された２枚の基板の位置合わせが必要になる。ま
た、光学系を構成する部品点数が多いので、光学系の性
能を確保するには、各光学部品を精度良く製作する必要
がある。この先行例は、部品点数、調整工数が十分に削
減されている訳ではない。

【００１７】また、ＭＯ信号の感度を上げノイズを除去
するためには、差動検出する必要があるが、実施例２の
構成では差動検出ができない。

【００１８】本発明はこのような従来技術の問題点を解
決するためのものであり、その目的は、波長変動の影響
がない小型安価なピックアップ光学系を提供することで
ある。

【００１９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明の第１のピックアップ光学系は、光ディスクに光を照
射し、該光ディスクから反射された光から該光ディスク
に記録された情報を検出する光ピックアップであって、
発光素子と平板状基板と多面体プリズムと受光素子とか
ら構成され、前記平板状基板が光ディスクに入射、反射
する光軸方向に対して非直角に傾斜しており、発光素子
からの光は、発光素子からの光に対して垂直な多面体プ
リズムの入射面と射出面を経て光ディスクに達し、光デ
ィスクからの反射光は、多面体プリズムに入射後、平板
状基板内に入り、平板状基板表面の回折光学素子による
作用を受けた後、平板状基板の表面の受光素子に至るこ
とを特徴とするものである。

【００２０】この第１のピックアップ光学系は、後記の
実施例１〜９が対応する。この発明の作用効果を説明す
ると、信号検出を行うための作用を平板状基板表面に設
けたＤＯＥ（回折光学素子）で与える場合、図１（ｂ）
に示すように、平板状基板６の表面に設けたＤＯＥ７に
より光ディスクからの反射光軸を少し偏向するだけだと
光学系が大型になる。そこで、図１（ｃ）に示すよう
に、平板状基板６を光軸に垂直にするとＤＯＥ７の偏向
パワーが強くなり、波長変動の影響を受ける。そこで、
平板状基板６を光軸に対して傾斜させ光ディスクからの
反射光が基板６に対して斜めに入射すれば、ＤＯＥ７の
パワー（偏向作用）が弱くてすむが、平板状基板６が傾
斜することによる収差が発生する。そこで、本発明にお
いては、図１（ａ）に示すように、平板状基板６が傾斜
することによる収差の発生を防ぐために、多面体プリズ
ム８（ここでは、三角プリズム）を使用する。多面体プ
リズム８の入射面（発光素子からの光に対しては射出
面）は発光素子からの光に対して垂直なので、収差を悪
化させることはない。

【００２１】本発明の第２のピックアップ光学系は、第
１のピックアップ光学系において、多面体プリズムと平
板状基板の接合面にビームスプリット作用をする膜を形
成したことを特徴とするものである。

【００２２】この第２のピックアップ光学系は、後記の
実施例１〜３、３−１、４〜８が対応する。この発明
の作用効果を説明すると、接合面が傾斜しているので、
ビームスプリット作用（ＢＳ）をする膜の反射光が入射
方向と同じ方向には戻らないので、発光素子からの光を
光ディスクに照射する光学系と光ディスクからの反射光
を受光素子に結像する光学系をうまく分離できる。ＢＳ
膜が光ディスクに対する往路と復路の分離を行う。

【００２３】本発明の第３のピックアップ光学系は、第
１のピックアップ光学系において、平板状基板の回折光
学素子の異なる回折次数光でビームスプリット作用を行
うことを特徴とするものである。

【００２４】この第３のピックアップ光学系は、後記の
実施例３−２、実施例４〜９が対応する。この発明の作
用効果を説明すると、ＢＳ作用のためハーフミラー膜等
を形成することなく、発光素子からの光を光ディスクに
照射する光学系と光ディスクからの反射光を受光素子に
結像する光学系の分離等のビームスプリット作用を行う
ことができる。

【００２５】本発明の第４のピックアップ光学系は、第
１のピックアップ光学系において、平板状基板の傾斜角
が２０°以上、７０°以下であることを特徴とするもの
である。

【００２６】この第４のピックアップ光学系は、後記の
実施例１〜９が対応する。この発明の作用効果を説明す
ると、下限の２０°を越えると、図２（ａ）に示すよう
に、平板状基板６の図の右面に向かう光束と右面から反
射する光束が干渉してしまう。上限の７０°を越える
と、図２（ｂ）に示すように、光学系が大型化してしま
う。また、本来光軸に垂直な像面を基板６表面の受光素
子に形成するので、ＤＯＥ７で補正すべき像面の角度が
大きくなりすぎる。その結果、ＤＯＥによる収差補正が
困難になり、複数枚のＤＯＥが必要になったり、波長変
動による性能の劣化を招いたりする。

【００２７】本発明の第５のピックアップ光学系は、第
４のピックアップ光学系において、平板状基板の傾斜角
が略４５°であることを特徴とするものである。

【００２８】この第５のピックアップ光学系は、後記の
実施例２〜３、３−２、７〜８が対応する。この発明
の作用効果を説明すると、図３（ａ）に示すように、多
面体プリズム８と平板状基板６との接合面のハーフミラ
ー（ＨＭ）９や、図３（ｂ）に示すように、平板状基板
６のＤＯＥ７でビームスプリット作用を行う場合、発光
素子２からの光に対する多面体プリズム８の入射面と射
出面が垂直になる。すなわち、多面体プリズムの形状が
単純になり（三角プリズム）、製作しやすい。この場
合、接合面に沿って多面体プリズムが移動しても、ＬＤ
光の光路長は全く変化しない。すなわち、多面体プリズ
ムと平板状基板の位置合わせ精度が必要ないので、適当
に接着すればよい。

【００２９】本発明の第６のピックアップ光学系は、第
１のピックアップ光学系において、平板状基板の接合面
とは反対側の面のみに回折光学素子が形成されているこ
とを特徴とするものである。

【００３０】この第６のピックアップ光学系は、後記の
実施例１〜９が対応する。この発明の作用効果を説明す
ると、平板状基板の片面のみにＤＯＥを形成すると、両
面にＤＯＥを形成するより製作が容易である。

【００３１】本発明の第７のピックアップ光学系は、第
１のピックアップ光学系において、平板状基板内で４回
以上反射して受光素子に結像することを特徴とするもの
である。

【００３２】この第７のピックアップ光学系は、後記の
実施例１〜９が対応する。この発明の作用効果を説明す
ると、光路の折り畳みの効果による光学系の小型化の効
果がより大きくなる。

【００３３】本発明の第８のピックアップ光学系は、第
７のピックアップ光学系において、平板状基板内で４回
反射して受光素子に結像することを特徴とするものであ
る。

【００３４】この第８のピックアップ光学系は、後記の
実施例１〜８が対応する。この発明の作用効果を説明す
ると、平板状基板内での光路長を大きくするには、凹
ＤＯＥにより結像位置を伸ばすか、光ディスクからの
反射光を収束するレンズと平板状基板の間隔を小さくす
る必要がある。は色収差の影響が出るので、の方法
が好ましい。しかし、の方法で余り間隔を小さくする
と、平板状基板内に入る光束が太くなり、光束を干渉さ
せることなく光学系を構成するのが難しくなる。そのた
め、平板状基板内での反射回数に上限がある。第７のピ
ックアップ光学系の光路の折り畳みによる光学系の小型
化効果と、上述した光学系の構成のしやすさから、４回
反射が最適である。

【００３５】本発明の第９のピックアップ光学系は、第
１のピックアップ光学系において、多面体プリズムと平
板状基板の接合面に、光ディスクに対する往路と復路を
分離するビームスプリット作用をする膜が形成されてい
ることを特徴とするものである。

【００３６】この第９のピックアップ光学系は、後記の
実施例１〜３、実施例３−１、実施例４〜９が対応す
る。この発明の作用効果を説明すると、基板の内部で往
路と復路の分離を行うと、往路光学系と復路光学系が干
渉しやすく、光学系を構成するのが難しい。接合面でビ
ームスプリット作用を行えば、光学系が構成しやすい。

【００３７】本発明の第１０のピックアップ光学系は、
第９のピックアップ光学系において、ビームスプリット
作用をする膜が偏光膜で、多面体プリズムと光ディスク
の間にλ／４板が配置されていることを特徴とするもの
である。

【００３８】この第１０のピックアップ光学系は、後記
の実施例１〜３、実施例３−１が対応する。この発明の
作用効果を説明すると、このような配置により発光素子
からの光の利用効率が向上する。

【００３９】本発明の第１１のピックアップ光学系は、
第１のピックアップ光学系において、多面体プリズムと
平板状基板の接合面に、透過光と反射光に分離するビー
ムスプリット作用をする膜、透過光と反射光に分離する
偏光選択性のある偏光膜、反射膜、透過面が形成され、
ビームスプリット作用をする膜が光ディスクに対する往
路と復路の分離を行い、光ディスクへの発光素子からの
光は、ビームスプリット作用をする膜を反射あるいは透
過後、光ディスクを照射し、光ディスクからの反射光
は、ビームスプリット作用をする膜を透過あるいは反射
後、平板状基板表面の回折光学素子の作用で回折光と非
回折光に分離され、この中一方の光は接合面の反射面で
反射後、第１の受光素子に結像し、他方は光ディスクか
らの反射光の偏光方向と偏光膜への入射方向のなす角が
約４５°の状態で偏光膜に入射し、この偏光膜の反射光
は第２の受光素子に結像し、偏光膜の透過光は多面体プ
リズムの１面で反射後、多面体プリズムと平板状基板の
接合面を透過して第３の受光素子に結像することを特徴
とするとするものである。

【００４０】この第１１のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、接合面（傾斜面）に形成されたＢＳ膜が光ディ
スクに対する往路と復路の分離を行う。ＤＯＥの回折光
と非回折光を利用することで、ＤＯＥをレンズとビーム
スプリット作用をするものとして利用できるので、部品
点数が削減できる。

【００４１】光ディスクからの反射光の偏光方向と偏光
膜への入射方向のなす角は約４５°なので、透過光成分
と反射光成分が、振幅は逆位相、ノイズは同位相とな
る。そのため、両成分（第２の受光素子と第３の受光素
子）の差動をとることで振幅を増加しノイズを減少でき
るので、高いＳ／ＮのＭＯ信号を得ることができる。

【００４２】また、偏光膜を硝材と硝材との接合面（多
面体プリズムと平板状基板の接合面）に形成しているの
で、空気と硝材との界面に偏光膜を形成するのと比較す
ると、偏光膜の設計・製作が容易である。

【００４３】本発明の第１２のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、ビームスプリッ
ト作用をする膜が偏光選択性のある偏光膜で、発光素子
からの光がＰ偏光で、光ディスクでのカー効果により±
Ｓ偏光が混じるとすると、（１）発光素子からの光がそ
の偏光膜で反射後、光ディスクで反射され、今度はその
偏光膜を透過し、受光素子光学系を経る場合には、その
偏光膜のＰ偏光の透過率＜Ｓ偏光透過率、（２）発光素
子からの光がその偏光膜を透過後、光ディスクで反射さ
れ、今度はその偏光膜で反射され、受光素子光学系を経
る場合には、その偏光膜のＰ偏光の反射率＜Ｓ偏光反射
率、であることを特徴とするものである。

【００４４】この第１２のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、発光素子からＰ偏光が照射され、光ディスクの
カー効果によりＳ偏光が混じるとすると、（１）偏光膜
の透過光が受光素子光学系で処理される。（２）偏光膜
の反射光が受光素子光学系で処理される。共に受光素子
光学系に入射する光の光量は、Ｐ偏光の光量＜Ｓ偏光の
光量なので、見かけ上カー回転角が増幅されることにな
る。

【００４５】本発明の第１３のピックアップ光学系は、
第１２のピックアップ光学系において、（１）の場合、０．５０≦偏光膜のＰ偏光の反射率≦
０．９５（２）の場合、０．５０≦偏光膜のＰ偏光の透過率≦
０．９５を満たすことを特徴とするものである。

【００４６】この第１３のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、何れの場合も下限を越えると、カー回転角の増
幅作用が小さくなってしまう。上限を越えると、カー回
転角の増幅作用が大きくなるが、発光素子からの光の利
用効率が悪化してしまう。

【００４７】本発明の第１４のピックアップ光学系は、
第１３のピックアップ光学系において、（１）の場合、０．６０≦偏光膜のＰ偏光の反射率≦
０．９０（２）の場合、０．６０≦偏光膜のＰ偏光の透過率≦
０．９０を満たすことを特徴とするものである。

【００４８】この第１４のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、現在のＭＯ光ディスクのカー回転角は約±１°
であるので、カー回転角を２．５倍以上に増幅するのが
好ましい。よって、（１）の下限、（２）の下限を越え
ないことが望ましい。

【００４９】本発明の第１５のピックアップ光学系は、
第１４のピックアップ光学系において、（１）の場合、偏光膜のＰ偏光の反射率は、約０．８（２）の場合、偏光膜のＰ偏光の透過率は、約０．８であることを特徴とするものである。

【００５０】この第１５のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、現在のＭＯ光ディスクのカー回転角は約±１°
である。この場合、カー回転角を５倍程度に増幅するの
が、光量を確保しつつＭＯ信号の感度を上げる点で最も
好ましい。

【００５１】本発明の第１６のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、発光素子からの
光がＰ偏光で、光ディスクでのカー効果により±Ｓ偏光
が混じるとすると、透過光と反射光に分離する偏光選択
性のある偏光膜が、Ｐ偏光の透過率＝約１、Ｐ偏光の反射率＝約０、Ｓ偏光の透過率＝約０、Ｓ偏光の反射率＝約１、あるいは、Ｐ偏光の透過率＝約０、Ｐ偏光の反射率＝約１、Ｓ偏光の透過率＝約１、Ｓ偏光の反射率＝約０、の偏光分離膜であることを特徴とするものである。

【００５２】この第１６のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、発光素子からＰ偏光が照射され、光ディスクの
カー効果によりＳ偏光が混じるとして、光ディスクから
の反射光の偏光方向と偏光膜への入射方向のなす角は約
４５°なので、透過光成分と反射光成分が各々約５０％
となる。差動信号の感度が最大になり、高いＳ／ＮのＭ
Ｏ信号を得ることができる。

【００５３】本発明の第１７のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、光ディスクに向
かう発光素子からの光が入射する多面体プリズム面と、
偏光膜透過光が反射する多面体プリズム面が同一面であ
ることを特徴とするものである。

【００５４】この第１７のピックアップ光学系は、後記
の実施例７〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、多面体プリズムの面数が削減でき、単純な形状
に近づく（多面体プリズムで光学的作用を有するのは、
発光素子からの光の入射面、発光素子からの光の射
出面、多面体プリズムと平板状基板の接合面、の３
面）。

【００５５】本発明の第１８のピックアップ光学系は、
第１７のピックアップ光学系において、光ディスクに向
かう発光素子からの光が入射する多面体プリズム面であ
って偏光膜透過光が反射する多面体プリズム面と、光デ
ィスクに向かう発光素子からの光が射出する多面体プリ
ズム面が直角であることを特徴とするものである。

【００５６】この第１８のピックアップ光学系は、後記
の実施例７〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、第５のピックアップ光学系の作用効果と同じで
ある。

【００５７】本発明の第１９のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、平板状基板の光
軸に対する傾斜角が２０°以上、７０°以下であること
を特徴とするものである。

【００５８】この第１９のピックアップ光学系は、後記
の実施例７〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、第４のピックアップ光学系の作用効果と同じで
ある。接合面に形成されたＢＳ膜が偏光膜の場合、この
偏光膜に対する光線入射角が２０°以上となるので、偏
光膜の設計・製作が容易になる。

【００５９】本発明の第２０のピックアップ光学系は、
第１９のピックアップ光学系において、平板状基板の光
軸に対する傾斜角が約４５°であることを特徴とするも
のである。

【００６０】この第２０のピックアップ光学系は、後記
の実施例７〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、第５のピックアップ光学系の作用効果と同じで
ある。また、接合面に形成されたＢＳ膜が偏光膜の場
合、この偏光膜に対する光線入射角が約４５°以上とな
るので、偏光膜の設計・製作がより容易になる（現在、
普通に使用されている偏光膜）。

【００６１】本発明の第２１のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、回折光学素子に
よる回折光が第１の受光素子に結像し、その非回折光が
第２、第３の受光素子へ結像することを特徴とするもの
である。

【００６２】この第２１のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、（１）回折光学素子の回折効率（＝透過率）に
は偏光依存性がある。差動検出による光量の大小関係で
ＭＯ信号の検出（磁化方向の識別）を行う場合、ＬＤ光
がＰ偏光でカー効果によりＳ偏光が混ざるとする場合
に、Ｐ偏光の透過率≦Ｓ偏光の透過率、が望ましい。非
回折光を第２、第３の受光素子に結像してＭＯ信号（Ｒ
Ｆ信号）として検出することで、ＭＯ信号がこの回折光
学素子の回折効率の偏光依存性の影響を受けず（Ｐ偏光
の透過率＞Ｓ偏光の透過率となることがない。）、正確
なＭＯ信号検出を行うことができる。（２）非回折光を
使用してもフォーカシングやトラッキングは行えるが、
回折光に対して非点収差を与えれば非点収差法によるオ
ートフォカスが行え、回折光を２分分割し受光素子の前
後に結像する作用を与えれば、ビームサイズ法によるオ
ートフォカスが行え、光利用効率が向上したり、感度が
向上する（ＤＯＥがフォーシングやトラッキングに必要
な機能を与えることができる。）。

【００６３】本発明の第２２のピックアップ光学系は、
第２１のピックアップ光学系において、０．０５＜着目
する回折次数光の回折光学素子の回折効率＜０．３を満
たすことを特徴とするものである。

【００６４】この第２２のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、回折光でサーボを行い、非回折光でＭＯ信号の
検出を行うことになる。下限の０．０５を越えると、サ
ーボ光（回折光）の光量が不足する。上限の０．３を越
えると、ＭＯ信号（非回折光）として検出される光に含
まれるカー成分（Ｓ偏光成分）の損失が大きくなる。

【００６５】本発明の第２３のピックアップ光学系は、
第２２のピックアップ光学系において、着目する回折次
数光のＤＯＥの回折効率が約０．２であることを特徴と
するものである。

【００６６】この第２３のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、サーボ光（回折光）の光量とカー成分（Ｓ偏光
成分）の損失のバランスが最も良くなる。

【００６７】本発明の第２４のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、０．４ｍｍ＜平板状基板の厚さ＜２ｍｍを満たすことを特徴とするものである。

【００６８】この第２４のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、下限の０．４ｍｍを越えると、多面体プリズム
と平板状基板の接合面において部品が干渉しやすくな
る。（１）図４（ａ）に示すように、ＢＳ膜１０の透過
光が平板状基板６で処理される場合：ＢＳ膜１０を透過
した光と平板状基板６で反射後に接合面に向かう光等が
干渉しやすくなり、光学系が構成でき難くなる。（２）
図４（ｂ）に示すように、ＢＳ膜１０の反射光が平板状
基板６で処理される場合：ＢＳ膜１０へ向かう光とＢＳ
膜１０で反射した後、接合面に向かう光等が干渉しやす
くなり、光学系が構成でき難くなる。上限の２ｍｍを越
えると、平板状基板内での光路長が長くなり、光ディス
クと受光素子の共役関係が崩れる。これを打ち消すに
は、コリメータレンズ５と多面体プリズム８の間隔を
小さくする必要がある。これは、多面体プリズムや平板
状基板内での光束が拡大することになり、平板状基板内
での処理が困難になる（部品が干渉する。）。強い凹
作用のＤＯＥが必要になり、大きな色収差の発生につな
がる。

【００６９】本発明の第２５のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、０．６＜平板状基板の厚さ／対物レンズ射出後のビーム
径＜７．５を満足することを特徴とするものである。

【００７０】この第２５のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、第２４のピックアップ光学系の作用効果と同じ
である。

【００７１】本発明の第２６のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、平板状基板の片
面のみに回折光学素子が形成されていることを特徴とす
るものである。

【００７２】この第２６のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、平板状基板の片面のみにＤＯＥを形成するよう
にすると、両面にＤＯＥを形成するより製作が容易とな
る。

【００７３】本発明の第２７のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、平板状基板内で
４回以上反射して受光素子に結像することを特徴とする
ものである。

【００７４】この第２７のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、光路の折り畳みの効果による小型化の効果がよ
り大きくなる。

【００７５】本発明の第２８のピックアップ光学系は、
第２７のピックアップ光学系において、平板状基板内で
４回反射して受光素子に結像することを特徴とするもの
である。

【００７６】この第２８のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、平板状基板内での光路長を大きくするには、
凹ＤＯＥにより結像位置を伸ばすか、光ディスクから
の反射光を収束するレンズと平板状基板の間隔を小さく
する必要がある。は色収差の影響が出るので、の方
法が好ましい。しかし、の方法で余り間隔を小さくす
ると、平板状基板内に入る光束が太くなり、光束を干渉
させることなく光学系を構成するのが難しくなる。その
ため、平板状基板内での反射回数に上限がある。第２７
のピックアップ光学系の光路の折り畳みによる光学系の
小型化効果と、上述した光学系の構成のしやすさから、
４回反射が最適である。

【００７７】本発明の第２９のピックアップ光学系は、
第２１のピックアップ光学系において、第１の受光素子
への光は、回折光学素子での回折、接合面での反射を経
て第１の受光素子で検出され、Ｓ偏光は、回折光学素子
での非回折、接合面での反射、第２の回折光学素子での
回折、偏光膜での反射を経て第２の受光素子であるＳ偏
光用受光素子で検出され、Ｐ偏光は、回折光学素子での
非回折、接合面での反射、第２の回折光学素子での回
折、偏光膜での透過、プリズム面での反射を経て第３の
受光素子であるＰ偏光用受光素子で検出され、光ディス
クに入射する光の偏光方向にのみ、平板状基板が約４５
°傾斜し、第２の回折光学素子の作用で、光ディスクか
らの反射光の偏光方向と偏光膜への入射方向が約４５°
をなすようになることを特徴とするものである。

【００７８】この第２９のピックアップ光学系は、後記
の実施例７〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、光ディスクに入射する光の偏光方向にのみ、平
板状基板が傾斜しているため、多面体プリズムが立方体
を斜めに切断した三角プリズムなので、製作が簡単であ
る。

【００７９】また、第２のＤＯＥの作用で、光ディスク
からの反射光の偏光方向と偏光膜への入射方向が約４５
°をなすようになるので、差動信号が取れる。第１のＤ
ＯＥの後すぐの接合面を偏光膜とし偏光分離を行おうと
すると、偏光膜（ＭＯ光）と反射膜（サーボ光）が干渉
しないようにする必要があり、光学系が構成し難くなっ
たり、強いＤＯＥのパワーが必要になる。しかし、平板
状基板内で何回か反射を行えば、偏光膜（ＭＯ光）と反
射膜（サーボ光）が干渉しないようにするのは容易にな
る。

【００８０】本発明の第３０のピックアップ光学系は、
第２９のピックアップ光学系において、第１の受光素子
への光は、回折光学素子での回折、接合面での反射、第
２の回折光学素子での回折、接合面での反射を経て第１
の受光素子で検出され、Ｓ偏光は、回折光学素子での非
回折、接合面での反射、第３の回折光学素子での回折、
偏光膜での反射を経て第２の受光素子であるＳ偏光用受
光素子で検出され、Ｐ偏光は、回折光学素子での非回
折、接合面での反射、第３の回折光学素子での回折、偏
光膜での透過、プリズム面での反射を経て第３の受光素
子であるＰ偏光用受光素子で検出され、光ディスクに入
射する偏光方向にのみ、平板状基板が約４５°傾斜し、
第３の回折光学素子の作用で、光ディスクからの反射光
の偏光方向と偏光膜への入射方向が約４５°をなすよう
になることを特徴とするものである。

【００８１】この第３０のピックアップ光学系は、後記
の実施例７〜９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、必要な機能を得るための最小反射回数の構成で
あるので、光学系が小型化できる。

【００８２】本発明の第３１のピックアップ光学系は、
第３０のピックアップ光学系において、光軸がＺ軸で、
平板状基板がＹＺ平面内で傾斜しているとすると、光学
系を光軸と垂直な平面方向に投影した場合（ＸＹ平面で
見た場合）、第１の受光素子への光のサーボ光学系と、
第２、第３の受光素子への光のＭＯ光学系が同一のＸ方
向に配置されていることを特徴とするものである。

【００８３】この第３１のピックアップ光学系は、後記
の実施例７、９が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、サーボ光学系とＭＯ光学系をＸ方向に関して反
対方向に配置すると、部品が干渉し難くく光学系を構成
しやすいが、光学系が大型化する。サーボ光学系とＭＯ
光学系をＸ方向に関して同一方向に配置すると、光学系
が小型化できる。

【００８４】本発明の第３２のピックアップ光学系は、
第２１のピックアップ光学系において、光ディスクに入
射する光の偏光方向とこの偏光方向の垂直方向に対し
て、平板状基板が同じ角度だけ傾斜していることを特徴
とするものである。

【００８５】この第３２のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜６が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、多面体プリズムと平板状基板の接合面が、光デ
ィスクに入射する光の偏光方向（Ｙ方向）とこの偏光方
向の垂直方向（Ｘ方向）に同じ角度だけ傾斜（ｔｉｌ
ｔ）しているので、ＤＯＥの０次光（単なる反射光）は
偏光膜に対して４５°方向から入射する。その結果、差
動信号をとることができる（「ディスクからの反射光の
偏光方向と偏光膜への入射方向が４５°をなすようにす
る」手段が平板状基板の傾斜方法）。光ディスクからの
反射光の偏光方向と偏光膜への入射方向が４５°をなす
ようにするために、新たな光学素子を必要としない。

【００８６】本発明の第３３のピックアップ光学系は、
第３２のピックアップ光学系において、第１の受光素子
への光であるサーボ光は、回折光学素子での回折、接合
面での反射を経て第１の受光素子で検出され、Ｓ偏光
は、回折光学素子での非回折、接合面での反射、偏光膜
での反射を経て第２の受光素子であるＳ偏光用受光素子
で検出され、Ｐ偏光は、回折光学素子での非回折、接合
面での反射、偏光膜での透過、プリズム面での反射を経
て第３の受光素子であるＰ偏光用受光素子で検出される
ことを特徴とするものである。

【００８７】この第３３のピックアップ光学系は、後記
の実施例４、５が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、回折光学素子の後すぐの接合面を偏光膜とし偏
光分離を行おうとすると、偏光膜（ＭＯ光）と反射膜
（サーボ光）が干渉しないようにする必要があり、光学
系が構成し難くなったり、平板状基板の傾斜角が極端に
大きくなり光学系が大型化する。しかし、平板状基板内
で何回か反射を行えば、偏光膜（ＭＯ光）と反射膜（サ
ーボ光）が干渉しないようにするのは容易になる。

【００８８】本発明の第３４のピックアップ光学系は、
第１１のピックアップ光学系において、光ディスクを照
射する発光素子からの光は、多面体プリズムに垂直入射
して、ビームスプリット作用をする膜で反射され、多面
体プリズムから垂直射出して、集光レンズを経て光ディ
スクに達することを特徴とするものである。

【００８９】この第３４のピックアップ光学系は、後記
の実施例４〜８が対応する。この発明の作用効果を説明
すると、屈折面の透過と反射面での正反射しか受けない
ので、収差補正が容易となる。

【００９０】

【発明の実施の形態】以下に、本発明の光ピックアップ
の実施例１から実施例９について図面を参照して説明す
る。〔実施例１〕図５にこの実施例の光路図を示す。図５
（ａ）は発光素子からの光の光学系（以下、ＬＤ光学
系）を示し、図５（ｂ）は受光素子への光の光学系（以
下、ＰＤ光学系）を示す。この光学系の対物レンズ４の
開口数（ＮＡ）は０．５４であり、この実施例のピック
アップ光学系はＣＤ、ＣＤ−ＲＯＭ、ＤＶＤ等用の光学
系として用いられる。集光レンズ（コリメータレンズ
５、対物レンズ４）と平板状基板６の相対的位置ずれが
生じても性能が保証されるように、光ディスク１側画角
が±１°の範囲内で光学系の最適化を行っている。以降
の実施例も同様である。

【００９１】ＬＤ光学系は、図５（ａ）に示すように、
発光素子（以下、ＬＤ）２からの光が多面体プリズム８
の入射面から多面体プリズム８内に入り、多面体プリズ
ム８と平板状基板６の接合面のハーフミラー（以下、Ｈ
Ｍ）面９で反射後、多面体プリズム８を射出面から多面
体プリズム８外に出て、コリメータレンズ５、対物レン
ズ４を経て光ディスク１の裏面の情報記録面に照射され
る。

【００９２】ＰＤ光学系は、図５（ｂ）に示すように、
光ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コ
リメータレンズ５を経て多面体プリズム８の入射面（Ｌ
Ｄ光学系における射出面）から多面体プリズム８内に入
り、多面体プリズム８と平板状基板６の接合面のＨＭ面
９を透過して、平板状基板６の反対側の表面に設けられ
たＤＯＥ７の反射方向の回折作用を受け（後記の数値デ
ータ中では、計算の都合上、面番号９〜１２で表現され
ている。）、平板状基板６内で３回反射して、平板状基
板６の反対側の表面に配置された受光素子（以下、Ｐ
Ｄ）３に結像する。

【００９３】ＤＯＥ７は、平板状基板６の接合面に基準
面を設定して定義された座標系にしたがって、図６
（ａ）又は（ｂ）に示すような分割構造になっており、
図（ａ）の場合は、上下に領域１、領域２に２分割され
ており、上下方向にトラッキングする場合、図（ｂ）の
場合は、左右に領域１、領域２に２分割されており、左
右方向にトラッキングする場合であり、プッシュプルに
よるトラッキング、ビームサイズ法によるフォーカシン
グを行う。

【００９４】図６中、Ａ１〜Ａ３は領域１に対応する１
組のＰＤ（ＰＤＡ）、Ｂ１〜Ｂ３は領域２に対応する１
組のＰＤ（ＰＤＢ）であり、これらＰＤ上におけるビー
ムサイズを約２０μｍとするために、ＤＯＥの領域１
は、Ａ１〜Ａ３からなるＰＤＡの手前方向に約−０．１
ｍｍ（デフォーカス）、ＰＤＡと垂直な面内でＸ方向に
＋０．５ｍｍだけ結像位置を移動する作用を持つ。ＤＯ
Ｅの領域２は、Ｂ１〜Ｂ３からなるＰＤＢの奥方向に約
＋０．１ｍｍ（デフォーカス）、ＰＤＢと垂直な面内で
Ｘ方向に−０．５ｍｍだけ結像位置を移動する作用を持
つ。なお、後記の実施例１の数値データ中には、領域１
のＤＯＥ及びＰＤのデータのみを示してある。

【００９５】なお、結果のみを示すが、図６のような配
置の２組のＰＤＡ、ＰＤＢからの検出信号は、次のよう
に演算されてフォーカシング信号とトラッキング信号が
得られる。

【００９６】フォーカシング信号＝（Ａ１−Ａ２＋Ａ
３）−（Ｂ１−Ｂ２＋Ｂ３）トラッキング信号＝（Ａ１＋Ａ２＋Ａ３）−（Ｂ１＋
Ｂ２＋Ｂ３）次に、このような構成の利点について説明する。ＰＤ光
学系のＤＯＥ７のパワーが弱く、また、ＰＤ光学系に対
する波長変動の影響とＬＤ光学系に対する波長変動の影
響が等しいので、信号検出に対する波長変動の影響がな
い。この点はさらに後記する。ＬＤ光学系は、屈折面に
対する垂直入射・垂直射出と反射面での正反射しかしな
いので、軸上光束は球面収差・軸上色収差しか発生しな
い（ＬＤ光学系をＤＯＥの偏向作用を利用してジグザグ
伝播させると、軸上偏心収差、波長変動による結像位置
のずれ（倍率色収差的なもの）等が発生する。）。球面
収差はコリメータレンズ４で補正可能であり、集光レン
ズ（コリメータレンズ５、対物レンズ４）で発生する色
収差は許容範囲内である。したがって、回折限界の性能
が確保できる。

【００９７】また、ＬＤ光学系をＤＯＥを使用してジグ
ザグ伝播させていないので、ジグザグ伝播させる場合に
問題となる色収差が、問題とならない。さらに、ＰＤ光
学系を平板状基板６内で光路を折り畳んでいるので、光
学系を小型化できる。

【００９８】上記した波長変動の影響について説明する
と、波長が変動した場合、その影響はＬＤ光学系とＰＤ
光学系の両方に生ずる。波長変動による焦点距離の変化
で、ＬＤ２と光ディスク１、光ディスク１とＰＤ３の共
役関係が崩れるので、対物レンズ４の光軸方向の位置を
移動することで各光学系を共役にし、波長変動の影響を
打ち消す。この場合、ＬＤ光学系の波長変動の影響を打
ち消すための対物レンズ４の移動量と、ＰＤ光学系の波
長変動の影響を打ち消すための対物レンズ４の移動量が
異なると、両者を同時に最適化することができないの
で、性能が劣化したりスポットサイズの変化によるＡＦ
（オートフォーカス）誤差が生ずる等の不都合が生ずる
（両者の差が大きいと問題となる。）。

【００９９】本実施例の場合、上述したようにＤＯＥ７
の回折作用が非常に弱いので、以下に述べるように波長
変動の影響が少ない。波長が変動した場合でも結像性能の劣化は少ない。ＬＤ光学系に対する波長変動の影響を補正するための
対物レンズ４の光軸方向の最適移動量（ΔＷＤ１）が、
ＰＤ光学系に対する波長変動の影響を補正するための対
物レンズ４の光軸方向の最適移動量（ΔＷＤ２）と略等
しい。

【０１００】実際、本実施例では、±１５ｎｍの波長変
動に対し、ΔＷＤ１＝＋１．８，−２．０μｍ，ΔＷＤ
２＝＋１．７μｍ，−２．１μｍである。この程度の差
は全く問題とならない。ここで、ΔＷＤは、ワーキング
ディスタンス（光ディスク１と対物レンズ４間の距離）
の変化を示す。

【０１０１】ＰＤ３を図６のような分割をするので、
波長変動でＰＤ３上での結像位置が変化しても、トラッ
キングとフォーカシングの検出信号に変化を与えない
（波長変動のよるトラッキング誤差、フォーカシング誤
差がない。）。

【０１０２】結像位置の変化は、波長が±１５ｎｍ変化
した場合、結像位置の変化は、Δｘ＝±９．９μｍ，Δ
ｙ＝±３６．７μｍである。

【０１０３】上記のの結像位置と波長変動の影響度に
ついて補足すると、ＡＦの必要がないＰＤ光学系もある
が、ＡＦを行うＰＤ光学系では、波長変動によるＡＦ誤
差を小さくする必要がある。ビームサイズ法でＡＦを行
う場合、本来の物点（光ディスク１）位置の変動により
スポットのサイズが変動すると共に、波長変動によりス
ポットのサイズが変化するので、この波長変動によるス
ポットサイズの変化を小さくする必要がある。本実施例
の構成のように、ＤＯＥ７が大きなパワーを持たない場
合でも、この波長変動によるスポットサイズの変化を少
なくするには、ＤＯＥ７による結像位置が重要である。
後述する数値データの結像位置とすることで、で述べ
たように、波長が変動しても、ΔＷＤ後のスポットサイ
ズの変化が実質上ないようにできる。

【０１０４】次に、この実施例の変形例を説明する。な
お、このような変形は実施例２以降にも適用できるが、
実施例２以降ではいちいち説明しない。図５（ａ）のＬ
Ｄ光学系においては、多面体プリズム８と平板状基板６
の接合面のＨＭ面９で１回反射させるのみであったが、
多面体プリズム８内の他の面あるいは、多面体プリズム
８と平板状基板６の接合面で１回以上、合計２回以上反
射させるようにすると、光路の折り畳みの効果で光学系
を小型化できる（実施例３−１）。

【０１０５】また、図５（ａ）に示すように、ＨＭ面９
を透過したＬＤ２からの光でＬＤ２のパワーモニターを
行うことも可能である。

【０１０６】また、本実施例では平板状基板６の傾斜角
を３９°にしているが、もちろん傾斜角は他も値でもよ
い（実施例２）。

【０１０７】平板状基板６おけるＤＯＥ７の位置、ＤＯ
Ｅの個数（実施例３）、平板状基板内６における反射回
数が異なってもよい。

【０１０８】もちろん、上記した信号検出法以外の他の
信号検出法も適用可能である。ＤＯＥ７で非点収差を与
えれば非点収差法によるＡＦが行える。サーボ光に対し
て、３回目の反射面（ＤＯＥ７で１回目の反射→接合面
で２回目の反射→平板状基板６裏面で３回目の反射→接
合面で４回目の反射→サーボＰＤ）の作用を、光束断面
の半分だけ反射させるようにすれば、ナイフエッジ法に
よるＡＦを行うことができる。

【０１０９】また、図７に示すように、ＨＭ面９の代わ
りに多面体プリズム８と平板状基板６の接合面に偏光膜
１１を設け、多面体プリズム８の入射面（ＬＤ光学系に
おける射出面）にλ／４板（４分の１波長板）１２を配
置するようにすれば、ＬＤ２からＰＤ３へ至る光の利用
効率が向上する。

【０１１０】この実施例のピックアップ光学系のＰＤ光
学系の数値データを後記の実施例１の表に示す。データ
の採り方、記号等は後で説明する。

【０１１１】なお、この実施例において、平板状基板６
が薄くなると、接合面のＨＭ面９を透過する領域と平板
状基板６で反射後に接合面に戻ってくる領域が重複す
る。平板状基板６内で４回反射の場合、平板状基板６の
厚さ＝１．３８ｍｍ（＜１．４）、接合面の傾斜角＝３
８．６°が最適値となる。この傾斜が大きいと、収差補
正が難しくなるので、ＤＯＥの枚数を増やす必要があ
る。

【０１１２】〔実施例２〕図８にこの実施例のＰＤ光学
系の光路図を示す。この光学系の対物レンズ４の開口数
（ＮＡ）は０．５４であり、実施例１の平板状基板６の
傾斜角を４５°にしたもの。この実施例のピックアップ
光学系のＰＤ光学系の実施例１の場合と同様の数値デー
タを後記の実施例２の表に示す。

【０１１３】〔実施例３〕図９にこの実施例のＰＤ光学
系の光路図を示す。この光学系の対物レンズ４の開口数
（ＮＡ）は０．６である。この実施例は、実施例２に比
較してＤＯＥを２枚、すなわち、平板状基板６の裏面に
順に第１ＤＯＥ７₁と第２ＤＯＥ７₂を設けたもので、
実施例２のＤＯＥが１枚の場合よりも、結像点を離す
と、基準波長での性能を確保しつつ波長変動の影響を除
去できるものである。ＤＯＥの枚数を増やす場合は、Ｘ
座標を大きくした方が光学系を小型化することができ
る。

【０１１４】この実施例のピックアップ光学系のＰＤ光
学系の実施例１の場合と同様の数値データを後記の実施
例３の表に示す。ただし、後記の数値データ中では、第
１ＤＯＥ７₁は面番号１０〜１２で、第２ＤＯＥ７₂は
面番号１４〜１６で表現されている。

【０１１５】〔実施例３−１〕図１０にこの実施例のＰ
Ｄ光学系の光路図を、図１１にこの実施例のＬＤ光学系
の光路図を示す。このピックアップ光学系においては、
対物レンズ４とコリメータレンズ５の間にビーム整形プ
リズム１４を配置してビーム整形を行っている。その他
は実施例３と略同じである。なお、ＬＤ光学系において
は、図１１に示すように、多面体プリズム８の表面及び
多面体プリズム８と平板状基板６の接合面に設けた反射
膜１３とＨＭ面９で多面体プリズム８内で多重反射（４
回反射）させて、平板状基板６の反対側に配置したＬＤ
２からの光を平板状基板６、多面体プリズム８を経て光
ディスク１に照射している。もちろん、他の実施例で
も、本実施例のようにビーム整形を行うことができる。

【０１１６】この実施例のピックアップ光学系のＰＤ光
学系の実施例３の場合と同様の数値データを後記の実施
例３−１の表に示す。ただし、後記の数値データ中で
は、第１ＤＯＥ７₁は面番号１４〜１６で、第２ＤＯＥ
７₂は面番号１８〜２０で表現されている。なお、面番
号５、８は整形プリズム１４の入射面（対物レンズ４側
の面）及びコリメータレンズ５とそれらの面に入射する
軸上主光線とが交差する点を通り入射する軸上主光線に
垂直に仮定した仮想基準面であり、面番号５の仮想基準
面に設定される座標が面番号６〜８の面の偏心量を規定
する基準となっている。また、面番号８の仮想基準面は
面番号９〜１２の同軸光学系（面番号１２の面のみが軸
上主光線に対して傾いている。）を規定する基準となっ
ている。

【０１１７】〔実施例３−２〕図１２にこの実施例のＬ
Ｄ光学系の光路図を示す。実施例１〜実施例３−１で
は、ＨＭ面９で往路（ＬＤ光学系）と復路（ＰＤ光学
系）の分離をしていた。本実施例では、往路はＤＯＥの
０次、復路はＤＯＥの１次光を利用し、往路と復路の分
離を行う例である。復路のＰＤ光学系は実施例３と同じ
とする。往路のＬＤ光学系は、ＬＤ２からの光が多面体
プリズム８を構成する三角プリズムの１面から多面体プ
リズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基板６の
接合面を透過して平板状基板６の裏面と、多面体プリズ
ム８と平板状基板６の接合面に設けた反射膜１３で内面
反射され、第１ＤＯＥ７₁で反射（０次反射回折）され
た後、多面体プリズム８と平板状基板６の接合面を通っ
て多面体プリズム８から外に出て、コリメータレンズ
５、対物レンズ４を経て光ディスク１の裏面の情報記録
面に照射される。

【０１１８】この実施例では、実施例２よりＰＤの位置
を離している。そうすると、ＰＤ光学系の第１ＤＯＥ７
₁と第２ＤＯＥ７₂の間のスペースをＬＤ光学系の反射
面１３とすることができる。

【０１１９】実施例１〜３では第１ＤＯＥ７₁をブレー
ズ化していたが、ここでは第１ＤＯＥ７₁はビームスプ
リット作用をする面なので、第１ＤＯＥ７₁の溝深さを
実施例１〜３の半分程度とする。第２ＤＯＥ７₂（図
９）はブレーズ化することが望ましい。この実施例の
ピックアップ光学系のＬＤ光学系の実施例３の場合と同
様の数値データを後記の実施例３−２の表に示す。ただ
し、後記の数値データ中では、第１ＤＯＥ７₁は面番号
９〜１０で表現されている。

【０１２０】この実施例のこの構成の利点を説明する
と、第１ＤＯＥ７₁で反射後、最初の接合面で反射光
（ＰＤ光学系）と透過光（ＬＤ光学系）に分けようとす
ると、ＤＯＥのパワーが強くなる。ここで、本実施例で
は、第１ＤＯＥ７₁で反射後の２回目の接合面でＰＤ光
学系とＬＤ光学系に分けている。ＤＯＥのパワーが弱く
てよいので、色収差の発生量が少ないし、製作もしやす
い。また、平板状基板６と三角プリズム８という単純な
光学部材で光学系が構成できる。また、平板状基板６に
対する三角プリズム８の位置合わせを行う必要がない構
成である（接合面に沿って移動しても光路長に変化はな
い。）ので、適当に接着すればよい。また、ＬＤ光学
系、ＰＤ光学系共に光路の折り畳みの効果で小型化でき
る。

【０１２１】なお、ＬＤ光学系の変形例として、三角プ
リズムの代わりに多面体プリズム（台形断面形状プリズ
ム）等の形状にするのは、当然可能である。また、別の
三角プリズムを用いてＬＤ２からの光を平板状基板６内
に導入するようにすることもできる。その場合には、光
学部材点数は増えるが、図１２の構成より軽量化でき
る。これらの場合も、平板状基板６に対する三角プリズ
ム等の位置合わせ精度は必要ない。

【０１２２】〔実施例４〕図１３〜図１６にこの実施例
の光路図を示す。図１３はこの実施例のサーボＰＤ光学
系、図１４はＳ偏光ＰＤ光学系、図１５はＰ偏光ＰＤ光
学系、図１６はＬＤ光学系を示す。各図において、光デ
ィスク１からの読み出し光路の光軸をＺ軸とし、各図
（ａ）はＹＺ面に投影したときの光路、各図（ｂ）はＸ
Ｚ面に投影したときの光路を示している。この光学系の
対物レンズ４の開口数（ＮＡ）は０．６であり、この実
施例のピックアップ光学系はＭＯ用の光学系として用い
られる。後記の数値データ中には、図１３のサーボ光学
系、図１４のＳ偏光光学系、図１５のＰ偏光光学系、図
１６のＬＤ光学系の数値データを分けて示してある。

【０１２３】この実施例を含め、以下本明細書では、Ｍ
Ｏ用光学系を説明する場合、ＬＤからＰ偏光（Ｙ軸方
向）が射出し、光ディスクでカー効果を受けて記録され
た情報０，１に応じて±Ｓ偏光が混じった光が光ディス
クから反射してくるとする。

【０１２４】この実施例においては、平板状基板６と多
面体プリズム８を接合しており、接合面の傾斜角はＸ軸
の周りで３０°、Ｙ軸の周りで３０°傾斜している（後
記の数値データ参照）。また、平板状基板６の反対側の
表面に設けられたＤＯＥ７の０次回折効率は８０％程
度、１次回折効率は２０％程度であり、ＤＯＥ７は実施
例１のような分割構造をしている（図６参照）。

【０１２５】また、Ｓ偏光光学系とＰ偏光光学系を用い
た信号検出方法は両ＰＤ３２，３３からの検出信号の差
動検出によるＭＯ信号の検出を行い、また、サーボ光学
系によってビームサイズ法によるＡＦ、プッシュプルに
よるトラッキングを行う。

【０１２６】さらに、平板状基板６と多面体プリズム８
の接合面に配置する第１偏光膜１１₁は、Ｐ偏光の反射
率＝８０％程度、Ｐ偏光の透過率＝２０％程度、Ｓ偏光
の反射率＝０％程度、Ｓ偏光の透過率＝１００％程度の
ものとし、第２偏光膜１１₂は、Ｐ偏光の反射率＝０％
程度、Ｐ偏光の透過率＝１００％程度、Ｓ偏光の反射率
＝１００％程度、Ｓ偏光の透過率＝０％程度（偏光分離
膜）のものとする。

【０１２７】ＬＤ光学系は、図１６に示すように、ＬＤ
２からの光が多面体プリズム８の１面８２から垂直に多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁で８０％が反射され、
多面体プリズム８を面８１から多面体プリズム８外に出
て、コリメータレンズ５、対物レンズ４を経て光ディス
ク１の裏面の情報記録面に照射される。第１偏光膜１１
₁で２０％が透過し、図示しないパワーモニターＰＤに
至る。

【０１２８】サーボ光学系は、図１３に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁をＰ偏光の２０％、Ｓ
偏光が１００％が透過して、カー回転角が５倍に増幅さ
れ（ＬＤ２からの照射光がＰ偏光であり、光ディスク１
で記録情報に応じて若干の±Ｓ偏光が混じった光となっ
ているので、Ｐ偏光成分を２０％程度、Ｓ偏光成分を１
００％程度とすることにより、カー回転角は５倍とな
る。）、平板状基板６の反対側の表面に設けられたＤＯ
Ｅ７の反射方向の１次回折作用を受け、その回折光は平
板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した反射
膜で反射され、平板状基板６の反対側の表面で反射さ
れ、平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成し
た反射膜で再度反射され、平板状基板６の反対側の表面
に配置されたサーボＰＤ３１に結像する。

【０１２９】Ｓ偏光光学系は、図１４に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁をＰ偏光の２０％、Ｓ
偏光が１００％が透過して、カー回転角が５倍に増幅さ
れ、平板状基板６の反対側の表面に設けられたＤＯＥ７
の正反射方向の０次回折光として反射され、その反射光
は平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した
第２偏光膜１１₂で反射され、平板状基板６の反対側の
表面で反射され、平板状基板６と多面体プリズム８の接
合面に形成した反射膜で再度反射され、平板状基板６の
反対側の表面に配置されたＳ偏光用ＰＤ３２に結像す
る。

【０１３０】Ｐ偏光光学系は、図１５に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁をＰ偏光の２０％、Ｓ
偏光が１００％が透過して、カー回転角が５倍に増幅さ
れ、平板状基板６の反対側の表面に設けられたＤＯＥ７
の正反射方向の０次回折光として反射され、その反射光
は平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した
第２偏光膜１１₂を透過し、多面体プリズム８に形成さ
れている反射面８３で反射され、多面体プリズム８と平
板状基板６の接合面を透過して、平板状基板６の反対側
の表面に配置されたＰ偏光用ＰＤ３３に結像する。

【０１３１】この実施例の上記構成の利点は、往路ＬＤ
光学系（図１６）と復路ＰＤ光学系（図１３〜図１５）
のＢＳ膜に第１偏光膜１１₁を使用しているので、見か
け上のカー回転角が増幅される。本実施例の偏光膜１１
₁の場合、カー回転角は上記のように５倍に増幅されて
いる。

【０１３２】また、第１偏光膜１１₁、第２偏光膜１１
₂の両側の媒質がガラスなので、偏光膜の設計・製作が
容易である。発散光、収束光が偏光膜に入射する場合、
空気とガラスの界面に偏光膜を形成した場合と比較する
と、光束の広がり角が小さくなり、光束中での位相差が
小さくなる。

【０１３３】また、第２偏光膜１１₂に対する軸上主光
線の入射角が４１．４°と大きいので、第２偏光膜１１
₂の設計・製作が容易である。

【０１３４】さらに、ＤＯＥ７を形成する面が１面のみ
なので、製作が容易である。平行平板６表面にＤＯＥ７
を配置しているので、製作がしやすく、リソグラフィー
での製作も可能である。

【０１３５】また、ＰＤ光学系（図１３〜図１５）を平
板状基板６内で光路を折り畳んでいるので、光学系を小
型化できる。また、ＰＤ光学系のＤＯＥ７のパワーが弱
く、また、ＰＤ光学系に対する波長変動の影響とＬＤ光
学系に対する波長変動の影響が等しいので、信号検出に
対する波長変動の影響がない。また、ＬＤ光学系は、屈
折面に対する垂直入射・垂直射出と反射面での正反射し
かしないので、軸上光束は球面収差・軸上色収差しか発
生しない（ＬＤ光学系をＤＯＥの偏向作用を利用してジ
グザグ伝播させると、軸上偏心収差、波長変動による結
像位置のずれ（倍率色収差的なもの）等が発生す
る。）。また、ＬＤ光学系をＤＯＥを使用してジグザグ
伝播させていないので、ジグザグ伝播させる場合に問題
となる色収差が問題とならない。球面収差はコリメータ
レンズ５で補正可能であり、集光レンズで発生する色収
差は許容範囲内であり、回折限界の性能が確保できる。

【０１３６】また、多面体プリズム８と平板状基板６の
接合面が、Ｘ方向とＹ方向に同じ角度だけ傾斜（ｔｉｌ
ｔ）しているので、図１７に示すように、第１偏光膜１
１₁を通ってカー回転角が増幅されたＭＯ信号光は第２
偏光膜１１₂に対して４５°方向から入射する。その結
果、第２偏光膜１１₂に入射する光のＰ偏光成分とＳ偏
光成分は略等しくなる。カー効果による光ディスク１か
らの反射光の偏光状態が図１７のＡように変化すると
（例えば、実線両矢符はデータ０、破線両矢符はデータ
１）、Ｐ偏光用ＰＤ３３とＳ偏光用ＰＤ３２での検出光
は図１７のＢ₁、Ｂ₂のように変化する。この検出信号
の振幅は逆位相で、ノイズは同位相となるので、この差
動信号をとれば、信号成分は２倍となりノイズはキャン
セルされるので、高いＳ／ＮでＭＯ信号が得られる。

【０１３７】また、フォーカシング、トラッキングに関
しては、実施例１と同様に、ビームサイズ法によるＡＦ
とプッシュプルによるトラッキングを行うことができ
る。本実施例では、上述した信号検出を行うための数値
データを後記するが、ＤＯＥ７の作用を変更すれば、非
点収差法によるＡＦ等他の信号検出方法を使用すること
もできる。

【０１３８】次に、この実施例の変形例としては、図１
６のＬＤ光学系においては、多面体プリズム８の面８２
から屈折によってＬＤ２からの光束を入射させている
が、この面８２を反射面にして、平板状基板６の反対側
の面の外側にＬＤ２を配置し、平板状基板６の反対側の
面からＬＤ２からの光束を入射させ、この面８２で反射
させて多面体プリズム８内に導入するようにしてもよ
い。なお、この実施例において、反射膜は、アルミコー
トによる反射膜、誘電体多層膜による反射膜等が可能で
ある。また、第１偏光膜１１₁の代わりにＨＭを配置し
てもよい。ＨＭは、偏光膜より製作が容易である。この
場合、ＨＭにより往路と復路の分離がなされるが、カー
回転角は増幅されない。

【０１３９】この実施例のような構成の場合に、ＢＳと
しての作用を持つＤＯＥ７の回折効率は、０．０５＜ＤＯＥの１次回折効率＜０．３を満たすことが好ましい。ＤＯＥ７の回折光でサーボを
行い、非回折光でＭＯ信号の検出を行うことになる。下
限の０．０５を越えると、サーボ光（回折光）の光量が
不足する。上限の０．３を越えると、ＭＯ信号（非回折
光）として検出される光に含まれるカー成分（Ｓ偏光成
分）の損失が大きくなる。

【０１４０】また、第１偏光膜１１₁の特性としては、０．５０＜第１偏光膜のＰ偏光の反射率＜０．９５を満たすことが好ましい。この条件の下限の０．５０を
越えると、カー回転角の増幅作用が小さくなる。また、
上限の０．９５を越えると、カー回転角の増幅作用が大
きくなるが、ＬＤ光の利用効率が悪化する。

【０１４１】さらに、０．６０＜第１偏光膜のＰ偏光の反射率＜０．９０を満足することがより好ましい（０．８前後が最も好ま
しい。）。

【０１４２】現在のＭＯディスクのカー回転角は±１°
程度なので、カー回転角を２．５倍以上に増幅するのが
好ましいので、この下限の０．６０を確保することがよ
り好ましい。また、現在のＬＤのパワーを考えると、こ
の上限の０．９０を満足することがより好ましい。

【０１４３】次に、多面体プリズム８と平板状基板６の
接合面の傾斜角については、第２偏光膜１１₂に対する
光線入射角を確保するために、２０°＜平板状基板の傾斜角（Ｘ方向に対する傾斜角＝
Ｙ方向に対する傾斜角）＜７０° を満たすことが好ましい。

【０１４４】この条件の下限の２０°を越えると、第１
偏光膜１１₁、第２偏光膜１１₂に対する光線入射角が
小さくなるので、偏光膜の設計・製作が難しくなる。上
限の７０°を越えると、偏光膜に対する入射角が大きく
なり偏光膜の設計・製作が容易になるが、光学系が大型
化する。

【０１４５】また、第２偏光膜１１₂に対する光線入射
角を確保するために、４０°＜平板状基板の傾斜角（Ｘ方向に対する傾斜角＝
Ｙ方向に対する傾斜角）＜７０° を満たすことが好ましい（約４５°が最も好ましい。下
記実施例５参照）。第１偏光膜１１₁に対する入射角が
約４０°、第２偏光膜１１₂に対する入射角が４５°以
上になるので、偏光膜の設計・製作が一段と容易にな
る。

【０１４６】次に、平板状基板６の厚さについては、上
記仕様の場合、０．４ｍｍ＜平板状基板の厚さ＜２ｍｍを満足することが望ましい。この条件の下限の０．４ｍ
ｍを越えると、ＤＯＥ７で大きく偏向しないと、多面体
プリズム８と平板状基板６の接合面における反射膜、第
１偏光膜１１₁と第２偏光膜１１₂が干渉する。上限の
２ｍｍ越えると、平板状基板６内での光路長が長くな
り、光ディスク１とＰＤの共役関係が崩れる。これを打
ち消すには、コリメータレンズ５と多面体プリズム８
の間隔を小さくする必要がある。これは、多面体プリズ
ム８や平板状基板６内での光束が拡大することになり、
平板状基板６内での処理が困難になる（部品が干渉す
る。）。強い凹作用のＤＯＥが必要になり、大きな色
収差の発生につながる。

【０１４７】光学系を係数倍した場合の条件式として
は、０．６＜平板状基板の厚さ／対物レンズ射出後のビーム
径＜７．５を満足することが好ましい。

【０１４８】また、平板状基板６内での反射回数の条件
としては、上記の平板状基板６の厚さにの条件式に関係
するが、平板状基板６内での反射内数は偶数回とし、結
像面（ＰＤ面）を平板状基板６と多面体プリズム８の接
合面とは反対側にする必要がある。

【０１４９】平板状基板６内での反射回数は４回が好ま
しい。反射回数が４回より少ないと、光ディスク１とＰ
Ｄを共役にするために、強い凸作用のＤＯＥ７が必要と
なり、大きな色収差の発生につながる。反射回数が４回
より多いと、光ディスク１とＰＤを共役にするために、
強い凹作用のＤＯＥ７が必要となり、大きな色収差の発
生につながる。

【０１５０】〔実施例５〕図１８、図１９にこの実施例
の光路図を示す。図１８はこの実施例のサーボＰＤ光学
系、図１９はＬＤ光学系を示す。各図において、光ディ
スク１からの読み出し光路の光軸をＺ軸とし、各図
（ａ）はＹＺ面に投影したときの光路、各図（ｂ）はＸ
Ｚ面に投影したときの光路を示している。この実施例
は、サーボＰＤ光学系として、実施例４のサーボＰＤ光
学系にＤＯＥをもう１枚追加したもので、図１８に示す
ように、光ディスク１の裏面の情報記録面から対物レン
ズ４、コリメータレンズ５を経て多面体プリズム８の面
８１から多面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８
と平板状基板６の接合面の第１偏光膜１１₁を透過し
て、平板状基板６の反対側の表面に設けられた第１ＤＯ
Ｅ７₁の反射方向の１次回折作用を受け、その回折光は
平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した反
射膜で反射され、平板状基板６の反対側の表面に設けら
れた第２ＤＯＥ７₂で反射方向の１次回折作用を受け、
平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した反
射膜で再度反射され、平板状基板６の反対側の表面に配
置されたサーボＰＤ３１に結像する（後記の数値データ
中では、面番号１０〜１２で第１ＤＯＥ７₁が、面番号
１４〜１６で第２ＤＯＥ７₂が表現されている。）。

【０１５１】また、この実施例のＬＤ光学系として、実
施例４のＬＤ光学系の多面体プリズム８の入射面８２と
ＬＤ２の間に、両面にＤＯＥ１７₁、１７₂を設けた平
行平面板１５を配置している（後記の数値データ中で
は、面番号１１〜１２でＤＯＥ１７₁が、面番号１３〜
１４でＤＯＥ１７₂が表現されている。なお、面番号１
０〜１５は共軸光学系であり、無偏心光学系として扱っ
ている。）。

【０１５２】すなわち、この実施例のＬＤ光学系は、図
１９に示すように、ＬＤ２からの光が平行平面板１５の
入射側のＤＯＥ１７₂と多面体プリズム８側のＤＯＥ１
７₁とを経て多面体プリズム８の１面８２から垂直に多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁で反射され、多面体プ
リズム８を面８１から多面体プリズム８外に出て、コリ
メータレンズ５、対物レンズ４を経て光ディスク１の裏
面の情報記録面に照射される。

【０１５３】ＬＤ光学系の結像点をコントルールして波
長変動の影響を除去すればよいが、この実施例のように
ＬＤ光学系にアナモルフィックＤＯＥ１７₁、１７₂の
組み合わせからなる光学系（平行平面板１５）を追加し
て色収差のコントロールをしてもよい。この構成におい
ては、ＬＤ２からのビーム整形も可能である（図１９に
おいて、ＬＤアスペクト比＝２）。

【０１５４】〔実施例６〕図２０〜図２２にこの実施例
の光路図を示す。図２０はこの実施例のサーボＰＤ光学
系、図２１はＳ偏光ＰＤ光学系、図２２はＰ偏光ＰＤ光
学系を示す。各図において、光ディスク１からの読み出
し光路の光軸をＺ軸とし、各図（ａ）はＹＺ面に投影し
たときの光路、各図（ｂ）はＸＺ面に投影したときの光
路を示している。この実施例は、第２偏光膜１１₂の配
置位置が実施例４とは異なり、平板状基板６の内部で２
往復した後に第２偏光膜１１₂に導くものである。

【０１５５】すなわち、サーボ光学系は、図２０に示す
ように、光ディスク１の裏面の情報記録面から対物レン
ズ４、コリメータレンズ５を経て多面体プリズム８の面
８１から多面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８
と平板状基板６の接合面の第１偏光膜１１₁を透過し
て、平板状基板６の反対側の表面に設けられたＤＯＥ７
の反射方向の１次回折作用を受け、その回折光は平板状
基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した反射膜で
反射され、平板状基板６の反対側の表面で反射され、平
板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した反射
膜で再度反射され、平板状基板６の反対側の表面に配置
されたサーボＰＤ３１に結像する。この光学系は実施例
４と同じ構成である。

【０１５６】Ｓ偏光光学系は、図２１に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁を透過して、平板状基
板６の反対側の表面に設けられたＤＯＥ７の正反射方向
の０次回折光として反射され、その反射光は平板状基板
６と多面体プリズム８の接合面に形成した反射膜で反射
され、平板状基板６の反対側の表面で反射され、平板状
基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した第２偏光
膜１１₂で反射され、平板状基板６の反対側の表面に配
置されたＳ偏光用ＰＤ３２に結像する。

【０１５７】Ｐ偏光光学系は、図２２に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁を透過して、平板状基
板６の反対側の表面に設けられたＤＯＥ７の正反射方向
の０次回折光として反射され、その反射光は平板状基板
６と多面体プリズム８の接合面に形成した反射膜で反射
され、平板状基板６の反対側の表面で反射され、平板状
基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した第２偏光
膜１１₂を透過し、多面体プリズム８に形成されている
反射面８３で反射され、多面体プリズム８と平板状基板
６の接合面を透過して、平板状基板６の反対側の表面に
配置されたＰ偏光用ＰＤ３３に結像する。

【０１５８】この実施例のように、平板状基板６の内部
で２往復した後に第２偏光膜１１₂に導く構成の場合に
は、平板状基板６と多面体プリズム８の接合面における
サーボ光学系の反射膜とＭＯ光学系の第２偏光膜１１₂
の干渉を防ぐのが容易になり、ＢＳとしてのＤＯＥ７の
パワーが弱くてすむ。そのため、波長変動の影響が少な
く、また、ＤＯＥの製作が容易となる。

【０１５９】〔実施例７〕図２３〜図２６にこの実施例
の光路図を示す。図２３はこの実施例のサーボＰＤ光学
系、図２４はＳ偏光ＰＤ光学系、図２５はＰ偏光ＰＤ光
学系、図２６はＬＤ光学系を示す。各図において、光デ
ィスク１からの読み出し光路の光軸をＺ軸とし、各図
（ａ）はＹＺ面に投影したときの光路、各図（ｂ）はＸ
Ｚ面に投影したときの光路を示している。この光学系の
対物レンズ４の開口数（ＮＡ）は０．６である。

【０１６０】この実施例は実施例４の構成を変更したも
のであり、本実施例においては、多面体プリズム８と平
板状基板６の接合面が、Ｘ軸の周りでのみ傾斜している
（後記の数値データ参照）。傾斜角は４５°である。そ
して、ＤＯＥを３個用いて光学系を構成している。

【０１６１】ＭＯ信号の差動検出を行うには、第２偏光
膜１１₂に対する光線入射方向と入射する光線の偏光方
向のなす角が約４５°になる必要がある。この点に関し
て、実施例４では、平板状基板６のＹ軸方向の傾斜角＝
Ｘ軸方向の傾斜角とすることで第２偏光膜１１₂に対す
る光線入射角を調整していた。本実施例では、第３ＤＯ
Ｅ７₃の偏向作用（回折作用）で偏向膜１１₂に対する
光線入射角を調整している。ＤＯＥの特性・構造、各偏
光膜の特性、信号検出方法等は、実施例４と同様である
ので、省略する。

【０１６２】ＬＤ光学系は、図２６に示すように、ＬＤ
２からの光が多面体プリズム８の１面８２から垂直に多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁で８０％が反射され、
多面体プリズム８を面８１から多面体プリズム８外に出
て、コリメータレンズ５、対物レンズ４を経て光ディス
ク１の裏面の情報記録面に照射される。第１偏光膜１１
₁で２０％が透過し、図示しないパワーモニターＰＤに
至る。

【０１６３】サーボ光学系は、図２３に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁をＰ偏光の２０％、Ｓ
偏光が１００％が透過して、カー回転角が５倍に増幅さ
れ、平板状基板６の反対側の表面に設けられた第１ＤＯ
Ｅ７₁の反射方向の１次回折作用を受け、その回折光は
平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成した反
射膜１３で反射され、平板状基板６の反対側の表面に設
けられた第２ＤＯＥ７₂の反射方向の１次回折作用を受
け、平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形成し
た反射膜１３で再度反射され、平板状基板６の反対側の
表面に配置されたサーボＰＤ３１に結像する。

【０１６４】Ｓ偏光光学系は、図２４に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁をＰ偏光の２０％、Ｓ
偏光が１００％が透過して、カー回転角が５倍に増幅さ
れ、平板状基板６の反対側の表面に設けられた第１ＤＯ
Ｅ７₁の正反射方向の０次回折光として反射され、その
反射光は平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形
成した反射膜１３で反射され、平板状基板６の反対側の
表面に設けられた第３ＤＯＥ７₃の反射方向の１次回折
作用を受け、平板状基板６と多面体プリズム８の接合面
に形成した第２偏光膜１１₂で反射され、平板状基板６
の反対側の表面に配置されたＳ偏光用ＰＤ３２に結像す
る。

【０１６５】Ｐ偏光光学系は、図２５に示すように、光
ディスク１の裏面の情報記録面から対物レンズ４、コリ
メータレンズ５を経て多面体プリズム８の面８１から多
面体プリズム８内に入り、多面体プリズム８と平板状基
板６の接合面の第１偏光膜１１₁をＰ偏光の２０％、Ｓ
偏光が１００％が透過して、カー回転角が５倍に増幅さ
れ、平板状基板６の反対側の表面に設けられた第１ＤＯ
Ｅ７₁の正反射方向の０次回折光として反射され、その
反射光は平板状基板６と多面体プリズム８の接合面に形
成した反射膜１３で反射され、平板状基板６の反対側の
表面に設けられた第３ＤＯＥ７₃の反射方向の１次回折
作用を受け、平板状基板６と多面体プリズム８の接合面
に形成した第２偏光膜１１₂を透過し、多面体プリズム
８の１面８２に設けた反射膜１３で反射され、多面体プ
リズム８と平板状基板６の接合面を透過して、平板状基
板６の反対側の表面に配置されたＰ偏光用ＰＤ３３に結
像する。

【０１６６】この実施例においては、図２７に光学部品
の配置を示すように、多くの部品が干渉することなく光
学系を構成することができているのが確認できる。な
お、図２７（ａ）は多面体プリズム８と平板状基板６の
接合面の平面図、図２７（ｂ）は平板状基板６の反対側
の表面の平面図である。

【０１６７】また、この実施例においてＤＯＥ７₁〜７
₃の作用としては、第１ＤＯＥ７₁と第３ＤＯＥ７₃は
回折光を主にＸ方向に偏向し、平板状基板６に対する傾
斜角を大きくする作用を持ち、第２ＤＯＥ７₂はＸ方向
とＹ方向に略等しく偏向し、平板状基板６に対する傾斜
角を小さくする作用を持つ。この作用により、上述した
ように部品が干渉することなく光学系が構成できてい
る。

【０１６８】この実施例の構成の利点を説明すると、多
面体プリズム８のＬＤ光入射面８２と、多面体プリズム
８のＰ偏光反射面（図２５（ａ））を同一面とすること
ができているので、多面体プリズム８の面数が減少しそ
の構成が単純で、製作が容易である（よくある三角プリ
ズムと平行平板の組み合わせ（多面体プリズム８の光学
作用が必要な面は３面：ＬＤ光入射面８２、平板状基板
６との接合面、光ディスク１に面した面８１）（実施例
４の図１５、図１６参照）。

【０１６９】また、実施例２、３等と同様に、平板状基
板６に対する三角プリズム８の位置合わせを行う必要が
ない構成であり、両者を適当に接着すればよい。

【０１７０】また、サーボ光学系、Ｓ偏光光学系、Ｐ偏
光光学系共、光路の折り畳みの効果で光学系を小型化で
きている。

【０１７１】また、第１偏光膜１１₁、第２偏光膜１１
₂の両側の媒質がガラスなので、偏光膜の設計・製作が
容易である。さらに、第１偏光膜１１₁、第２偏光膜１
１₂にも４５°以上の角度で光線（軸上主光線）が入射
するので、偏光膜の設計・製作が楽になる。

【０１７２】また、Ｓ偏光用ＰＤ３２の中心とＰ偏光用
ＰＤ３３の中心の間隔が約２ｍｍとなるので、クロスト
ークは発生しない。両者の間隔が近いと、クロストーク
が発生することになる。

【０１７３】また、図２７（ｂ）に示すように３種類の
ＰＤ３１〜３３を近い位置に配置しているので、製作し
やすい。また、次に詳しく説明するように、波長変動の
影響については、波長が変動した場合の各種信号検出に
対する影響は全くない。

【０１７４】次に、波長変動（色収差）の影響について
説明する。本実施例の場合、ＬＤ２の波長が±１５ｎｍ
程度変動した場合の各種信号検出に対する影響は全くな
い。まず、サーボ光学系に対する波長変動の影響を説明
すると、サーボ光学系の結像位置の変化については、波
長変動による軸上主光線のサーボＰＤ３１での結像位置
の変化は、次の通りである（ＡＦ前の値）。

【０１７５】波長λがΔλ＝＋１５ｎｍ変化すると、サ
ーボ光学系の結像位置の変化は、Δｘ＝＋０．０２０７
ｍｍ、Δｙ＝＋０．０１３０２ｍｍとなる。Δλ＝−１
５ｎｍ変化すると、Δｘ＝−０．０２０８ｍｍ、Δｙ＝
−０．０１３４７ｍｍとなる（Δλ＝±１５ｎｍによる
スポットの分割方向の移動量は約±０．０２５ｍｍ）。

【０１７６】ビームサイズ法でＡＦする場合、ＰＤを斜
め方向に細長く分割すれば、この結像位置の変化が発生
しても、フォーカスエラー信号、トラッキングエラー信
号として検出される信号は変化しない。また、ＰＤの面
積は０．１平方ｍｍ以下ですむので、現状のＰＤを使用
することができる。

【０１７７】次に、対物レンズ４の移動による補正を考
える。ＬＤ２に波長変動が発生した場合、対物レンズ４
の位置を光軸方向に移動させ、波長変動の影響を補正す
ることができる。この場合、ＬＤ光学系は、Δλ＝±１
５ｎｍの影響を補正するための対物レンズ４の光軸方向
の移動量ΔＷＤは、ΔＷＤ＝＋２．０、−２．１μｍで
ある。一方、サーボ光学系は、Δλ＝±１５ｎｍの影響
を補正するための対物レンズ４の移動量ΔＷＤは、ΔＷ
Ｄ＝＋２．０６、−１．９５μｍである。

【０１７８】これから、ＰＤ光学系の波長変動の影響
が少ない。ＰＤ光学系のΔＷＤとＬＤ光学系のΔＷＤ
を略同じ値に設定できているので、波長変動によるＡＦ
誤差はない。すなわち、ＬＤ光学系用のΔＷＤを行え
ば、ＰＤ光学系の波長変動の影響もキャンセルすること
ができる。実際、ΔＷＤを行った後のＰＤ光学系の波面
収差のＲＭＳ＝０．０４λ（Δλ＝＋１５ｎｍ）、０．
０６λ（Δλ＝−１５ｎｍ）と良好な性能である。

【０１７９】また、波長変動が発生しても対物レンズ４
の位置調節ΔＷＤを行えば、サーボスポットのビームサ
イズがほとんど変化しないので、ビームサイズ法による
ＡＦ誤差はない。

【０１８０】次に、サーボ光の最適結像位置について
は、以上述べたように波長変動の影響がない構成にする
には、結像位置が重要である。本実施例の構成の場合、
Ｘ＝１．５８ｍｍ、Ｙ＝−３．４３ｍｍ付近に結像する
と、サーボ光学系のΔＷＤがＬＤ光学系のΔＷＤと等し
くなるので、この位置をサーボ光の結像位置としている
（部品の干渉を避けつつ、波長変動の影響を除去する最
適結像位置）。結像位置がこの最適位置から遠ざかると
サーボ光学系のΔＷＤが大きくなり、結像位置が最適位
置より近くなるとサーボ光学系のΔＷＤが小さくなる。
その結果、ＬＤ光学系のΔＷＤと差が生じ、波長変動が
生じた際にＡＦ誤差が生じてしまう（ここで、座標の原
点は、後述の数値データと同様である。すなわち、多面
体プリズム８と平板状基板６の接合面における軸上主光
線の座標を原点とし、平板状基板６面をＸＹ平面として
いる。）。

【０１８１】次に、ＭＯ光学系に対する波長変動の影響
について、ＭＯ光学系では、光量の検出のみを行えばよ
いので、ＭＯ光がＰＤ３２、３３内に結像さえすれば、
波長変動の影響はない。本実施例では、ＭＯ光の結像に
寄与するＤＯＥが結像位置に近いＤＯＥ７₃のみなの
で、波長変動による結像位置の変化が少ない構成となっ
ている。

【０１８２】まず、波長変動による軸上主光線のＳ偏光
用ＰＤ３２での結像位置の変化は、波長変化Δλ＝＋１
５ｎｍで、Δｘ＝＋０．１７２２ｍｍ、Δｙ＝−０．１
０５０ｍｍとなり、Δλ＝−１５ｎｍで、Δｘ＝−０．
１５１３ｍｍ、Δｙ＝＋０．０８９５ｍｍとなる。

【０１８３】また、波長変動による軸上主光線のＰ偏光
用ＰＤ３３での結像位置の変化は、波長変化Δλ＝＋１
５ｎｍで、Δｘ＝＋０．０８７８ｍｍ、Δｙ＝−０．０
８６４ｍｍとなり、Δλ＝−１５ｎｍで、Δｘ＝−０．
０８７２ｍｍ、Δｙ＝＋０．０７９１ｍｍとなる。

【０１８４】したがって、波長変動に対応するためのＳ
偏光用ＰＤ３２の大きさは、約０．５３×０．１６ｍｍ
＝約０．０８平方ｍｍ＜０．１０平方ｍｍとなる。波長
変動に対応するためのＰ偏光用ＰＤ３３の大きさは、約
０．３１×０．２０ｍｍ＝約０．０６４平方ｍｍ＜０．
１０平方ｍｍとなる。したがって、Ｓ偏光用ＰＤ３２、
Ｐ偏光用ＰＤ３３共に、ＰＤの大きさは問題ない（ＰＤ
の面積が０．１平方ｍｍ以下ですむので、現状のＰＤを
使用することができる。）。

【０１８５】次に、この実施例の温度変動の影響を考え
ると、基準温度＝２５°で＋３５°の温度変化が発生し
た場合も、フォーカスエラー信号、トラッキングエラー
信号の誤差は実質上ない。

【０１８６】また、偏光分離作用、ＭＯ信号の差動検出
のために、第３ＤＯＥ７₃は、射出光が第２偏光膜１１
₂に対して４５°方向から入射するような作用を与え
る。その結果、実施例４の図１７で説明したようなＭＯ
信号の差動検出を行うことができる。

【０１８７】次に、この実施例のフォーカシング、トラ
ッキングについては、実施例１と同様に、ビームサイズ
法によるＡＦとプッシュプルによるトラッキングを行う
ことができる。本実施例では、上述した信号検出を行う
ための数値データを後述するが、ＤＯＥ７₁、７₂の作
用を変更すれば非点収差法によるＡＦ等他の信号検出方
法を使用することができる。

【０１８８】また、この実施例の偏光膜の特性、ＤＯＥ
の特性は、実施例４と同様である。また、この実施例の
ＤＯＥの構成については、ＤＯＥ７₁は分割構造は実施
例１と同様である。また、ＢＳとしてのＤＯＥの特性を
得るために、第１ＤＯＥ７₁は、溝深さを０．０５λ〜
０．２λ程度にする必要がある。本実施例の場合、０．
１λ〜０．１２λが最適である。断面形状は鋸歯状が最
適である。第２ＤＯＥ７₂、第３ＤＯＥ７₃は、溝深さ
を０．３〜０．５λ程度にする必要がある。本実施例の
場合、０．４４〜０．４６λが最適である。断面形状は
鋸歯状が最適である（λ＝ＬＤ基準波長：６８５ｎ
ｍ）。

【０１８９】次に、ＤＯＥ７₁〜７₃の不要次数光の影
響を考える。本実施例においては、製作誤差により不要
次数光が発生する可能性がある。代表的な回折次数光と
して、０次と１次光を考える。本実施例における不要次
数光の影響を図２７に示す。上記したように、図２７
（ａ）は多面体プリズム８と平板状基板６の接合面の平
面図、図２７（ｂ）は平板状基板６の反対側の表面の平
面図である。第１ＤＯＥ７₁の１次光が第２ＤＯＥ７₂
の０次光として出る不要次数光を不要光１、第１ＤＯＥ
７₁の０次光が第３ＤＯＥ７₃の０次光として出る不要
次数光を不要光２とすると、不要光１、２の位置は図２
７（ａ）、（ｂ）のような位置に入射し、多面体プリズ
ム８と平板状基板６の接合面における反射膜１３を必要
以上に大きくしなければ、不要次数光が平板状基板６に
戻ってこない。仮に、反射膜１３が必要以上に大きいた
めに不要次数光が接合面の反射膜１３で反射しても、各
ＰＤ３１〜３３には入射しない。本実施例の構成では、
不要次数光によるＳ／Ｎ比の低下等の影響はないことが
確認できる。

【０１９０】なお、この実施例においても、上述の実施
例で述べたような変形は当然可能である。また、後述す
る数値データでは、多面体プリズム８の材質をＳＢＳＬ
７、平板状基板６の材質を石英としているが、当然、材
質の変更は可能である。

【０１９１】〔実施例８〕図２８、図２９にそれぞれこ
の実施例のＳ偏光ＰＤ光学系、Ｐ偏光ＰＤ光学系のＸＺ
面に投影したときの光路図を示す。サーボＰＤ光学系、
ＬＤ光学系は実施例７と同じなので、図示を省略する。

【０１９２】実施例７では、サーボ光学系とＭＯ光学系
をＸ軸に関して同一方向に配置していたが、本実施例で
は両光学系をＸ軸に関して反対方向に配置している。こ
の実施例はＸ軸方向に関するサイズが大きくなってしま
うが、部品の干渉を気にすることなくかなり自由に光学
系を構成できる。光学系の特性は実施例７と同じなの
で、説明を省略する。

【０１９３】〔実施例９〕図３０にこの実施例のＬＤ光
学系及びサーボＰＤ光学系の光路図を示す。実施例４〜
８では、光ディスク１へ向かうＬＤ光を反射させ、光デ
ィスク１からの反射光を透過させる作用を持つ第１偏光
膜１１₁を多面体プリズム８と平板状基板６の接合面に
配置していた。本実施例では、実施例７を基本とする光
学系に、図３０に示すように、光ディスク１へ向かうＬ
Ｄ光を透過させ、光ディスク１からの反射光を反射させ
る作用を持つ第１偏光膜１１₁を平板状基板６の多面体
プリズム８とは反対側の表面に配置し、平板状基板６の
裏面側から多面体プリズム８と同様の三角プリズム１８
を介してＬＤ２からの光を入射させている。この場合
に、第１偏光膜１１₁は、Ｐ偏光の透過率０．８、Ｐ偏
光の反射率０．２、Ｓ偏光の透過率０、Ｓ偏光の反射率
１のものを用いる。

【０１９４】この実施例は、三角プリズム１８が必要に
なる点以外は、実施例７と同じであり、第１偏光膜１１
₁の代わりにＨＭを用いてもよい。ＨＭは偏光膜より製
作が容易である。この場合、ＨＭにより往路と復路の分
離がなされるが、カー回転角は増幅されない。

【０１９５】以下に、上記実施例１〜９の数値データを
示す。ビームサイズ法でＡＦを行う場合、図６のよう
に、分割構造ＤＯＥにより、像点をＰＤ３の前後にデフ
ォーカスさせＸ方向に少し偏心させる必要がある。本来
２種類の設計が必要である。実施例１〜実施例３−２
は、簡単のために、Ｘ方向に＋０．５ｍｍでＰＤ３の手
前０．１ｍｍに結像する状態の設計のみを行っている
（ＰＤ３の奥に結像する状態での設計も、同様に容易に
行える。）。

【０１９６】実施例４以降は、簡単のために、Ｘ方向の
偏心がないＰＤ３１上にフォーカスさせる設計を行って
いる（この設計から、本来の設計に変更するのは容
易。）。なお、上述したように、フォーカスエラー検出
方法、トラッキングエラー検出方法としていくつかの方
法を使用することができるが、以下の数値データは、ビ
ームサイズ法によるフォーカシングとプッシュプルによ
るトラッキングを前提とした設計結果である。

【０１９７】以下、数値データについての説明をする。
まず、設計法について、ＤＯＥの設計法としてSweatt法
（超高屈折率法）を使用した（W.C.Sweatt,"Mathematic
al equivalence between a holographic optical eleme
nt and an ultra-high index lens",J.Opt.Soc.Am,Vol.
69,No.3(1979)）。各設計共、基準波長＝６８５ｎｍと
した。基準波長６８５ｎｍにおける超高屈折率レンズの
屈折率＝１００１とした。

【０１９８】数値データは、設計の利便性から、光ディ
スク１が物点でＬＤ２あるいはＰＤ３、３１〜３３を像
点とした（すなわち、ＬＤ光学系：逆追跡。ＰＤ光学
系：順追跡。）。

【０１９９】次に、座標の取り方について、光ディスク
１から対物レンズ４に向かう方向を正のＺ軸とする右手
系を用いている。偏心 (displacement) 量Ｘ，Ｙ，Ｚと
傾き(tilt)量α，β，γが記載されている面において、
偏心量、傾き量は、基準面（多面体プリズム８と平板状
基板６の接合面における軸上主光線の座標）からのその
面の面頂のＸ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向の偏心量、及
び、その面の中心軸からのＸ軸、Ｙ軸、Ｚ軸の周りでの
傾き角を意味する。その場合、α，βが正は反時計周り
を、γが正は時計周りを意味する。

【０２００】実施例５のＬＤ光学系（図１９）以外は、
光ディスク１からの反射光の光軸（軸上主光線）と多面
体プリズム８と平板状基板６の接合面との交点を基準に
その後の面番号の面は偏心させている。実施例５の図１
９では、面番号１０以降は面番号１０を基準にした同軸
光学系である。

【０２０１】また、実施例３−１においては、ビーム整
形プリズム１４の入射側（対物レンズ４側）の面と反射
光の光軸（軸上主光線）との交点を通り光軸に垂直に１
つの仮想基準面（面番号５）を設定し、また、軸上主光
線とコリメータレンズ５との交点を通り軸上主光線に垂
直に別の仮想基準面（面番号８）を設定し、面番号５の
仮想基準面に設定される座標が次の仮想基準面（面番号
８）の間の面（面番号６〜８）の面の偏心量を規定する
基準となっている。なお、面番号８の仮想基準面は面番
号９〜１２の同軸光学系（面番号１２の面のみが軸上主
光線に対して傾いている。）を規定する基準となってい
る。なお、全ての実施例において、長さの単位はｍｍで
あり、角度の単位は°である。面と面の間の媒質の屈折
率は波長λ＝６８５ｎｍの屈折率で表す。

【０２０２】また、面の定義は、各面において、回転対
称な非球面形状は、その面を規定する座標上で、Ｒは近
軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄはそれぞれ
４次、６次、８次、１０次の非球面係数、ｈはｈ²＝Ｘ
²＋Ｙ²とすると、非球面式は以下に示す通りである。

【０２０３】Ｚ =（ｈ²/Ｒ）／［1+｛ 1-(1+Ｋ)(ｈ²/Ｒ
²)｝^1/2］＋Ａｈ⁴＋Ｂｈ⁶＋Ｃｈ⁸＋Ｄｈ¹⁰ また、各面において、非回転対称な非球面形状は、その
面を規定する座標上で、Ｒ_y、Ｒ_xはそれぞれＹ−Ｚ面
内の近軸曲率半径、Ｘ−Ｚ面内での近軸曲率半径、
Ｋ_x、Ｋ_yはそれぞれＸ−Ｚ面、Ｙ−Ｚ面内の円錐係
数、ＡＲ、ＢＲ、ＣＲ、ＤＲはそれぞれＺ軸に対して回
転対称な４次、６次、８次、１０次の非球面係数、Ａ
Ｐ、ＢＰ、ＣＰ、ＤＰはそれぞれＺ軸に対して回転非対
称な４次、６次、８次、１０次の非球面係数とすると、
非球面式は以下に示す通りである。Ｚ =［( Ｘ²/Ｒ_x)+ (Ｙ²/Ｒ_y) ］／［1+｛ 1-(1+Ｋ_x) ( Ｘ²/Ｒ_x ²) -(1+Ｋ_y) ( Ｙ²/Ｒ_y ²)｝^1/2］＋ＡＲ［ (1-ＡＰ) Ｘ²+( 1+ＡＰ) Ｙ²］² ＋ＢＲ［ (1-ＢＰ) Ｘ²+( 1+ＢＰ) Ｙ²］³ ＋ＣＲ［ (1-ＣＰ) Ｘ²+( 1+ＣＰ) Ｙ²］⁴ ＋ＤＲ［ (1-ＤＰ) Ｘ²+( 1+ＤＰ) Ｙ²］⁵ なお、面形状を表す上記各式の座標系は、各面の面頂を
原点とし、各面の中心軸をＺ軸とした座標系である。

【０２０４】下記に実施例１〜９の数値データを示す。
各表中、“ＯＢＪ”は物体、“ＳＴＯ”は絞り、“Ｐ
Ｄ”は受光素子、“ＬＤ”は発光素子、“ＲＰ”は基準
面、“ＨＲＰ”は仮想基準面、“ＲＥＦ”は反射面、
“ＡＳＰ”は回転対称非球面、“ＡＡＳ”は回転非対称
非球面、“ＤＯＥ”は透過型ＤＯＥを意味する。

【０２０５】実施例１（ＰＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.447650 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 2.474 7 ∞ 1.715 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 39.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 10 Ｒ_y 11439.6267 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 74524.9833 Ｘ -8.491 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 10.000 -0.28095×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 1.402 β ＡＲ -0.552248 ×10^-8 -0.14378×10^-1 ＢＲ 0.924813 ×10^-12 γ 0.000 ＣＲ -0.479510 ×10^-23 ＤＲ 0.000000 AP 0.221358 ×10⁺¹ ＢＰ 0.634234 ×10⁺¹ ＣＰ 0.749521 ×10⁺³ ＤＰ 0.000000 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 15 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (PD) Ｘ 0.500 α 0.000 Ｙ -3.500 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 。

【０２０６】実施例２（ＰＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.447650 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 2.053 7 ∞ 1.900 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 10 Ｒ_y 12922.2497 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 46176.2945 Ｘ -9.037 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 10.000 -0.24545×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 1.402 β ＡＲ -0.263196 ×10^-8 -0.18227×10^-1 ＢＲ 0.159624 ×10^-11 γ 0.000 ＣＲ -0.638410 ×10^-24 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.265733 ×10⁺¹ ＢＰ 0.464709 ×10⁺¹ ＣＰ 0.116418 ×10⁺⁴ ＤＰ 0.000000 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 15 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (PD) Ｘ 0.500 α 0.000 Ｙ -4.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 。

【０２０７】実施例３（ＰＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.447650 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 0.829 7 ∞ 1.611 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 10 Ｒ_y 3700.0876 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x -7401.2537 Ｘ -0.658 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 10.000 -0.75033×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 1.404 β ＡＲ -0.135300 ×10^-7 -0.4880 ×10^-2 ＢＲ 0.555209 ×10^-13 γ 0.000 ＣＲ -0.128291 ×10^-23 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.576766 ×10⁺¹ BP 0.318374 ×10⁺² ＣＰ 0.122122 ×10⁺⁴ ＤＰ 0.000000 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 Ｒ_y 36809.5705 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 5809.7371 Ｘ 1.082 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ -1.702 -0.1759 ×10^-2 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 1.400 β ＡＲ 0.736313 ×10^-6 0.1300 ×10^-1 ＢＲ 0.000000 γ 0.000 ＣＲ 0.000000 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.186772 ＢＰ 0.000000 ＣＰ 0.000000 ＤＰ 0.000000 15 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 16 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 17 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 18 ∞ (PD) Ｘ 0.500 α 0.000 Ｙ -7.800 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 。

【０２０８】実施例３−１（ＰＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 ∞ (HRP) 6 ∞ 1.5130 Ｘ 0.000 α -25.775 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 7 ∞ Ｘ 0.000 α 25.775 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 2.000 γ 0.000 8 ∞ (HRP) 0.000 Ｘ 0.000 α -34.055 Ｙ -2.026 β 0.000 Ｚ 4.653 γ 0.000 9 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 10 -37.56684 1.000 11 ∞ 1.611 1.4556 12 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 34.055 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 13 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 14 Ｒ_y-37046.4722 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x-20143.6764 Ｘ -10.000 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 8.424 0.3636 ×10^-2 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 1.399 β ＡＲ -0.314726 ×10^-7 0.2595 ×10^-1 ＢＲ 0.423502 ×10^-10 γ 0.000 ＣＲ -0.204302 ×10^-25 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.335228 ＢＰ -0.109429 ＣＰ 0.274405 ×10⁺⁴ ＤＰ 0.000000 15 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 16 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 17 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 18 Ｒ_y -5293.4155 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 6274.8226 Ｘ 1.132 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 4.062 0.45311×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 1.398 β ＡＲ 0.258313 ×10^-6 0.12382×10^-1 ＢＲ 0.000000 γ 0.000 ＣＲ 0.000000 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.291297 ＢＰ 0.000000 ＣＰ 0.000000 ＤＰ 0.000000 19 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 20 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 21 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 22 ∞ (PD) Ｘ 0.500 α 0.000 Ｙ -7.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 。

【０２０９】実施例３−１（ＬＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 ∞ (HRP) 6 ∞ 1.5130 Ｘ 0.000 α -25.775 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 7 ∞ Ｘ 0.000 α 25.775 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 2.000 γ 0.000 8 ∞ (HRP) 0.000 Ｘ 0.000 α -34.055 Ｙ -2.026 β 0.000 Ｚ 4.653 γ 0.000 9 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 10 -37.56684 1.000 11 ∞ 1.611 1.4556 12 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 34.055 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ -2.000 γ 0.000 15 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 17.027 Ｙ -3.920 β 0.000 Ｚ -1.800 γ 0.000 17 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 18 ∞ Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 19 ∞ (LD) Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ -3.920 β 0.000 Ｚ 1.736 γ 0.000 。

【０２１０】実施例３−２（ＬＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.447650 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 0.829 7 ∞ 1.611 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 11 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.400 γ 0.000 13 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 ∞ Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ -6.600 β 0.000 Ｚ -1.000 γ 0.000 15 ∞ (LD) Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ -7.377 β 0.000 Ｚ -1.777 γ 0.000 。

【０２１１】実施例４（サーボ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 D -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 10 Ｒ_y-17503.0056 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 47964.3887 Ｘ -0.084 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 6.640 0.1716 ×10^-2 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.800 β ＡＲ 0.984324 ×10^-6 0.17237×10^-1 ＢＲ 0.712180 ×10^-10 γ 0.000 ＣＲ -0.186072 ×10^-12 ＤＲ -0.219482 ×10^-14 ＡＰ -0.415297 ＢＰ -0.154927 ＣＰ 0.141260 ＤＰ 0.887226 ×10^-1 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 15 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (PD) Ｘ 1.014 α 0.000 Ｙ -2.012 β 0.000 Z 0.800 γ 0.000 。

【０２１２】実施例４（Ｓ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 13 ∞ (PD) Ｘ 2.309 α 0.000 Ｙ -2.667 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 。

【０２１３】実施例４（Ｐ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 10 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 1.979 α 16.892 Ｙ -2.285 β 13.164 Ｚ -1.827 γ 0.000 12 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 13 ∞ (PD) Ｘ 1.993 α 0.000 Ｙ -2.203 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 。

【０２１４】実施例４（ＬＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 B 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.5130 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.5130 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 10 ∞ Ｘ 1.145 α 33.690 Ｙ -1.322 β 25.659 Ｚ -1.983 γ 0.000 11 ∞ (LD) Ｘ 2.458 α 33.690 Ｙ -2.839 β 25.659 Ｚ -4.258 γ 0.000 。

【０２１５】実施例５（サーボ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 D 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 10 Ｒ_y 38413.1444 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 2503.1540 Ｘ -10.000 α 0.040 Ｋ_y 0.000000 Ｙ 4.841 β -0.013 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.784 γ 0.000 ＡＲ -0.541236 ×10^-6 ＢＲ 0.345263 ×10^-8 ＣＲ -0.271002 ×10^-11 ＤＲ -0.587698 ×10^-13 ＡＰ -0.122049 ＢＰ 0.331303 ＣＰ 0.165858 ×10¹ ＤＰ 0.494763 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 Ｒ_y 428.8997 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 1454.6448 Ｘ 8.463 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ -0.285 -0.12687×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.829 β ＡＲ 0.828385 ×10^-5 0.410200 ＢＲ 0.109574 ×10^-7 γ 0.000 ＣＲ 0.528078 ×10^-15 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.142423 ×10¹ ＢＰ 0.184925 ×10¹ ＣＰ -0.155525 ×10¹ ＤＰ 0.000000 15 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 16 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 17 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 18 ∞ (PD) Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ -5.254 β 0.000 Ｚ 0.800 γ 0.000 。

【０２１６】実施例５（ＬＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 C 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.5130 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.5130 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 10 ∞ 0.000 Ｘ 0.859 α 33.690 Ｙ -0.992 β 25.659 Ｚ -1.488 γ 0.000 11 Ｒ_y 4536.6240 (DOE,AAS) 0.000 1001 Ｒ_x -3437.7956 Ｋ_y 0.000000 Ｋ_x 0.000000 ＡＲ 0.330817 ×10^-4 ＢＲ 0.000000 ＣＲ 0.000000 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.636438 ＢＰ 0.000000 ＣＰ 0.000000 ＤＰ 0.000000 12 ∞ -1.419 1.5130 13 ∞ 0.000 1001 14 Ｒ_y 1078.4328 (DOE,AAS)-1.000 Ｒ_x -3614.8520 Ｋ_y 0.000000 Ｋ_x 0.000000 ＡＲ -0.110321 ×10^-11 ＢＲ 0.000000 ＣＲ 0.000000 ＤＲ 0.000000 ＡＰ 0.313021 ×10⁴ ＢＰ 0.000000 ＣＰ 0.000000 ＤＰ 0.000000 15 ∞ (LD) 。

【０２１７】実施例６（サーボ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 10 Ｒ_y-182967.1655 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 68839.2942 Ｘ -1.217 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 5.486 0.2043 ×10^-2 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 1.039 β ＡＲ 0.465552 ×10^-6 0.4875 ×10^-2 ＢＲ -0.242289 ×10^-8 γ 0.000 ＣＲ -0.144849 ×10^-9 ＤＲ 0.124440 ×10^-12 AP -0.207689 ＢＰ -0.305446 ＣＰ -0.111881 ×10¹ ＤＰ -0.195504 ×10¹ 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 15 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (PD) Ｘ 1.894 α 0.000 Ｙ -2.203 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 。

【０２１８】実施例６（Ｓ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 13 ∞ (PD) Ｘ 3.002 α 0.000 Ｙ -3.466 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 。

【０２１９】実施例６（Ｐ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 6.0504 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.485853 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -31.8355 4.000 7 ∞ 1.000 1.4556 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 30.000 Ｙ 0.000 β 30.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 12 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 3.195 α 195.744 Ｙ -3.689 β -13.215 Ｚ -1.374 γ 0.000 14 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 15 ∞ (PD) Ｘ 3.209 α 0.000 Ｙ -3.705 β 0.000 Ｚ 1.040 γ 0.000 。

【０２２０】実施例７（サーボ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -37.5668 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000
Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 10 Ｒ_y -6145.0866 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 21787.1258 Ｘ -2.021 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 8.259 0.46444×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.840 β ＡＲ 0.520371 ×10^-7 -0.24138×10^-1 ＢＲ 0.998884 ×10^-12 γ 0.000 ＣＲ 0.122016 ×10^-16 ＤＲ 0.482834 ×10^-12 ＡＰ -0.416792 ×10¹ ＢＰ -0.150462 ×10² ＣＰ -0.284926 ×10² ＤＰ -0.751876 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 12 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 13 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 14 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 15 Ｒ_y -464.1516 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x -1206.2883 Ｘ 1.152 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ 6.237 0.610645 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.812 β ＡＲ 0.475161 ×10^-5 0.21691×10^-1 ＢＲ 0.120949 ×10^-7 γ 0.000 ＣＲ -0.311784 ×10^-8 ＤＲ -0.346255 ×10^-10 ＡＰ -0.142672 ＢＰ -0.142918 ×10¹ ＣＰ -0.859784 ＤＰ -0.658453 16 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 17 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 18 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 19 ∞ (PD) Ｘ 1.580 α 0.000 Ｙ -3.434 β 0.000 Ｚ 0.842 γ ０．０
００。

【０２２１】実施例７（Ｓ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率
（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -37.5668 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 12 Ｒ_y 3675.5194 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 5295.2845 Ｘ 3.217 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ -9.236 0.34259×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.838 β ＡＲ -0.231632 ×10^-5 -0.91732×10^-1 ＢＲ 0.243245 ×10^-29 γ 0.000 ＣＲ 0.203280 ×10^-9 ＤＲ -0.126385 ×10^-11 ＡＰ -0.340637 ＢＰ 0.692877 ×10⁷ ＣＰ -0.457667 ＤＰ -0.101679 ×10¹ 13 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 15 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (PD) Ｘ 2.516 α 0.000 Ｙ -5.254 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 。

【０２２２】実施例７（Ｐ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -37.5668 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 12 Ｒ_y 3675.5194 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 5295.2845 Ｘ 3.217 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ -9.236 0.34259×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.838 β ＡＲ -0.231632 ×10^-5 -0.91732×10^-1 ＢＲ 0.243245 ×10^-29 γ 0.000 ＣＲ 0.203280 ×10^-9 ＤＲ -0.126385 ×10^-11 ＡＰ -0.340637 ＢＰ 0.692877 ×10⁷ ＣＰ -0.457667 ＤＰ -0.101679 ×10¹ 13 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 15 ∞ 1.5130 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (REF) 1.5130 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ -2.598 β 0.000 Ｚ -2.599 γ 0.000 17 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 18 ∞ (PD) Ｘ 3.398 α 0.000 Ｙ -3.478 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 。

【０２２３】実施例７（ＬＤ光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -37.5668 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.5130 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.5130 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 10 ∞ Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ -2.598 β 0.000 Ｚ -2.598 γ 0.000 11 ∞ (LD) Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ -4.256 β 0.000 Ｚ -4.256 γ 0.000 。

【０２２４】実施例８（Ｓ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -37.5668 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 12 Ｒ_y 3675.5194 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 5295.2845 Ｘ -3.217 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ -9.236 0.34259×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.838 β ＡＲ -0.231632 ×10^-5 0.91732×10^-1 ＢＲ 0.243245 ×10^-29 γ 0.000 ＣＲ 0.203280 ×10^-9 ＤＲ -0.126385 ×10^-11 ＡＰ -0.340637 ＢＰ 0.692877 ×10⁷ ＣＰ -0.457667 ＤＰ -0.101679 ×10¹ 13 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 15 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (PD) Ｘ -2.516 α 0.000 Ｙ -5.254 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 。

【０２２５】実施例８（Ｐ偏光光学系）面番号曲率半径間隔屈折率（偏心量）（傾き角） OBJ ∞ 0.000 1 ∞ 1.200 1.5800 2 ∞ 0.919 3 12.1577 (ASP) 1.510 1.6882 Ｋ -154.621253 Ａ -0.478540 ×10^-2 Ｂ 0.188410 ×10^-2 Ｃ 0.125800 ×10^-2 Ｄ -0.471662 ×10^-3 4 -1.8922 (ASP) 1.000 (STO) Ｋ -0.225461 Ａ 0.399473 ×10^-2 Ｂ 0.121908 ×10^-2 Ｃ 0.528083 ×10^-4 Ｄ 0.204765 ×10^-3 5 5.8878 (ASP) 1.000 1.5130 Ｋ 0.000000 Ａ -0.521252 ×10^-3 Ｂ 0.000000 Ｃ 0.000000 Ｄ 0.000000 6 -37.5668 4.000 7 ∞ 1.000 1.5130 8 ∞ (RP) 1.4556 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 9 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 10 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 11 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 12 Ｒ_y 3675.5194 (DOE,AAS) 1001 Ｒ_x 5295.2845 Ｘ -3.217 α Ｋ_y 0.000000 Ｙ -9.236 0.34259×10^-1 Ｋ_x 0.000000 Ｚ 0.838 β ＡＲ -0.231632 ×10^-5 0.91732×10^-1 ＢＲ 0.243245 ×10^-29 γ 0.000 ＣＲ 0.203280 ×10^-9 ＤＲ -0.126385 ×10^-11 ＡＰ -0.340637 ＢＰ 0.692877 ×10⁷ ＣＰ -0.457667 ＤＰ -0.101679 ×10¹ 13 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 14 ∞ (REF) 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.842 γ 0.000 15 ∞ 1.5130 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 16 ∞ (REF) 1.5130 Ｘ 0.000 α 45.000 Ｙ -2.598 β 0.000 Ｚ -2.599 γ 0.000 17 ∞ 1.4556 Ｘ 0.000 α 0.000 Ｙ 0.000 β 0.000 Ｚ 0.000 γ 0.000 18 ∞ (PD) Ｘ -3.398 α 0.000 Ｙ -3.478 β 0.000 Ｚ 0.842 γ ０．０
００。

【０２２６】以上、本発明の光ピックアップを実施例に
基づいて説明してきたが、本発明はこれらの実施例に限
定されず数々の変形が可能である（反射回数、傾斜角度
・・・）。

【０２２７】以上の本発明の光ピックアップは、例えば
次のように構成することができる。〔１〕光ディスクに光を照射し、該光ディスクから反
射された光から該光ディスクに記録された情報を検出す
る光ピックアップであって、発光素子と平板状基板と多
面体プリズムと受光素子とから構成され、前記平板状基
板が光ディスクに入射、反射する光軸方向に対して非直
角に傾斜しており、発光素子からの光は、発光素子から
の光に対して垂直な多面体プリズムの入射面と射出面を
経て光ディスクに達し、光ディスクからの反射光は、多
面体プリズムに入射後、平板状基板内に入り、平板状基
板表面の回折光学素子による作用を受けた後、平板状基
板の表面の受光素子に至ることを特徴とする光ピックア
ップ。

【０２２８】〔２〕上記１において、多面体プリズム
と平板状基板の接合面にビームスプリット作用をする膜
を形成したことを特徴とする光ピックアップ。

【０２２９】〔３〕上記１において、平板状基板の回
折光学素子の異なる回折次数光でビームスプリット作用
を行うことを特徴とする光ピックアップ。

【０２３０】〔４〕上記１において、平板状基板の傾
斜角が２０°以上、７０°以下であることを特徴とする
光ピックアップ。

【０２３１】〔５〕上記４において、平板状基板の傾
斜角が略４５°であることを特徴とする光ピックアッ
プ。

【０２３２】〔６〕上記１において、平板状基板の接
合面とは反対側の面のみに回折光学素子が形成されてい
ることを特徴とする光ピックアップ。

【０２３３】〔７〕上記１において、平板状基板内で
４回以上反射して受光素子に結像することを特徴とする
光ピックアップ。

【０２３４】〔８〕上記７において、平板状基板内で
４回反射して受光素子に結像することを特徴とする光ピ
ックアップ。

【０２３５】

〔９〕上記１において、多面体プリズム
と平板状基板の接合面に、光ディスクに対する往路と復
路を分離するビームスプリット作用をする膜が形成され
ていることを特徴とする光ピックアップ。

【０２３６】〔１０〕上記９において、ビームスプリ
ット作用をする膜が偏光膜で、多面体プリズムと光ディ
スクの間にλ／４板が配置されていることを特徴とする
光ピックアップ。

【０２３７】〔１１〕上記１において、多面体プリズ
ムと平板状基板の接合面に、透過光と反射光に分離する
ビームスプリット作用をする膜、透過光と反射光に分離
する偏光選択性のある偏光膜、反射膜、透過面が形成さ
れ、ビームスプリット作用をする膜が光ディスクに対す
る往路と復路の分離を行い、光ディスクへの発光素子か
らの光は、ビームスプリット作用をする膜を反射あるい
は透過後、光ディスクを照射し、光ディスクからの反射
光は、ビームスプリット作用をする膜を透過あるいは反
射後、平板状基板表面の回折光学素子の作用で回折光と
非回折光に分離され、この中一方の光は接合面の反射面
で反射後、第１の受光素子に結像し、他方は光ディスク
からの反射光の偏光方向と偏光膜への入射方向のなす角
が約４５°の状態で偏光膜に入射し、この偏光膜の反射
光は第２の受光素子に結像し、偏光膜の透過光は多面体
プリズムの１面で反射後、多面体プリズムと平板状基板
の接合面を透過して第３の受光素子に結像することを特
徴とする光ピックアップ。

【０２３８】〔１２〕上記１１において、ビームスプ
リット作用をする膜が偏光選択性のある偏光膜で、発光
素子からの光がＰ偏光で、光ディスクでのカー効果によ
り±Ｓ偏光が混じるとすると、（１）発光素子からの光
がその偏光膜で反射後、光ディスクで反射され、今度は
その偏光膜を透過し、受光素子光学系を経る場合には、
その偏光膜のＰ偏光の透過率＜Ｓ偏光透過率、（２）発
光素子からの光がその偏光膜を透過後、光ディスクで反
射され、今度はその偏光膜で反射され、受光素子光学系
を経る場合には、その偏光膜のＰ偏光の反射率＜Ｓ偏光
反射率、であることを特徴とする光ピックアップ。

【０２３９】〔１３〕上記１２において、（１）の場合、０．５０≦偏光膜のＰ偏光の反射率≦
０．９５（２）の場合、０．５０≦偏光膜のＰ偏光の透過率≦
０．９５を満たすことを特徴とする光ピックアップ。

【０２４０】〔１４〕上記１３において、（１）の場合、０．６０≦偏光膜のＰ偏光の反射率≦
０．９０（２）の場合、０．６０≦偏光膜のＰ偏光の透過率≦
０．９０を満たすことを特徴とする光ピックアップ。

【０２４１】〔１５〕上記１４において、（１）の場合、偏光膜のＰ偏光の反射率は、約０．８（２）の場合、偏光膜のＰ偏光の透過率は、約０．８であることを特徴とする光ピックアップ。

【０２４２】〔１６〕上記１１において、発光素子か
らの光がＰ偏光で、光ディスクでのカー効果により±Ｓ
偏光が混じるとすると、透過光と反射光に分離する偏光
選択性のある偏光膜が、Ｐ偏光の透過率＝約１、Ｐ偏光の反射率＝約０、Ｓ偏光の透過率＝約０、Ｓ偏光の反射率＝約１、あるいは、Ｐ偏光の透過率＝約０、Ｐ偏光の反射率＝約１、Ｓ偏光の透過率＝約１、Ｓ偏光の反射率＝約０、の偏光分離膜であることを特徴とする光ピックアップ。

【０２４３】〔１７〕上記１１において、光ディスク
に向かう発光素子からの光が入射する多面体プリズム面
と、偏光膜透過光が反射する多面体プリズム面が同一面
であることを特徴とする光ピックアップ。

【０２４４】〔１８〕上記１７において、光ディスク
に向かう発光素子からの光が入射する多面体プリズム面
であって偏光膜透過光が反射する多面体プリズム面と、
光ディスクに向かう発光素子からの光が射出する多面体
プリズム面が直角であることを特徴とする光ピックアッ
プ。〔１９〕上記１１において、平板状基板の光軸に対す
る傾斜角が２０°以上、７０°以下であることを特徴と
する光ピックアップ。

【０２４５】〔２０〕上記１９において、平板状基板
の光軸に対する傾斜角が約４５°であることを特徴とす
る光ピックアップ。

【０２４６】〔２１〕上記１１において、回折光学素
子による回折光が第１の受光素子に結像し、その非回折
光が第２、第３の受光素子へ結像することを特徴とする
光ピックアップ。

【０２４７】〔２２〕上記２１において、０．０５＜着目する回折次数光の回折光学素子の回折効
率＜０．３を満たすことを特徴とする光ピックアップ。

【０２４８】〔２３〕上記２２において、着目する回
折次数光のＤＯＥの回折効率が約０．２であることを特
徴とする光ピックアップ。

【０２４９】〔２４〕上記１１において、０．４ｍｍ＜平板状基板の厚さ＜２ｍｍを満たすことを特徴とする光ピックアップ。

【０２５０】〔２５〕上記１１において、０．６＜平板状基板の厚さ／対物レンズ射出後のビーム
径＜７．５を満足することを特徴とする光ピックアップ。

【０２５１】〔２６〕上記１１において、平板状基板
の片面のみに回折光学素子が形成されていることを特徴
とする光ピックアップ。

【０２５２】〔２７〕上記１１において、平板状基板
内で４回以上反射して受光素子に結像することを特徴と
する光ピックアップ。

【０２５３】〔２８〕上記２７において、平板状基板
内で４回反射して受光素子に結像することを特徴とする
光ピックアップ。

【０２５４】〔２９〕上記２１において、第１の受光
素子への光であるサーボ光は、回折光学素子での回折、
接合面での反射を経て第１の受光素子で検出され、Ｓ偏
光は、回折光学素子での非回折、接合面での反射、第２
の回折光学素子での回折、偏光膜での反射を経て第２の
受光素子であるＳ偏光用受光素子で検出され、Ｐ偏光
は、回折光学素子での非回折、接合面での反射、第２の
回折光学素子での回折、偏光膜での透過、プリズム面で
の反射を経て第３の受光素子であるＰ偏光用受光素子で
検出され、光ディスクに入射する光の偏光方向にのみ、
平板状基板が約４５°傾斜し、第２の回折光学素子の作
用で、光ディスクからの反射光の偏光方向と偏光膜への
入射方向が約４５°をなすようになることを特徴とする
光ピックアップ。

【０２５５】〔３０〕上記２９において、第１の受光
素子への光であるサーボ光は、回折光学素子での回折、
接合面での反射、第２の回折光学素子での回折、接合面
での反射を経て第１の受光素子で検出され、Ｓ偏光は、
回折光学素子での非回折、接合面での反射、第３の回折
光学素子での回折、偏光膜での反射を経て第２の受光素
子であるＳ偏光用受光素子で検出され、Ｐ偏光は、回折
光学素子での非回折、接合面での反射、第３の回折光学
素子での回折、偏光膜での透過、プリズム面での反射を
経て第３の受光素子であるＰ偏光用受光素子で検出さ
れ、光ディスクに入射する偏光方向にのみ、平板状基板
が約４５°傾斜し、第３の回折光学素子の作用で、光デ
ィスクからの反射光の偏光方向と偏光膜への入射方向が
約４５°をなすようになることを特徴とする光ピックア
ップ。

【０２５６】〔３１〕上記３０において、光軸がＺ軸
で、平板状基板がＹＺ平面内で傾斜しているとすると、
光学系を光軸と垂直な平面方向に投影した場合（ＸＹ平
面で見た場合）、第１の受光素子への光のサーボ光学系
と、第２、第３の受光素子への光のＭＯ光学系が同一の
Ｘ方向に配置されていることを特徴とする光ピックアッ
プ。

【０２５７】〔３２〕上記２１において、光ディスク
に入射する光の偏光方向とこの偏光方向の垂直方向に対
して、平板状基板が同じ角度だけ傾斜していることを特
徴とする光ピックアップ。

【０２５８】〔３３〕上記３２において、第１の受光
素子への光であるサーボ光は、回折光学素子での回折、
接合面での反射を経て第１の受光素子で検出され、Ｓ偏
光は、回折光学素子での非回折、接合面での反射、偏光
膜での反射を経て第２の受光素子であるＳ偏光用受光素
子で検出され、Ｐ偏光は、回折光学素子での非回折、接
合面での反射、偏光膜での透過、プリズム面での反射を
経て第３の受光素子であるＰ偏光用受光素子で検出され
ることを特徴とする光ピックアップ。

【０２５９】〔３４〕上記１１において、光ディスク
を照射する発光素子からの光は、多面体プリズムに垂直
入射して、ビームスプリット作用をする膜で反射され、
多面体プリズムから垂直射出して、集光レンズを経て光
ディスクに達することを特徴とする光ピックアップ。

【０２６０】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の光ピックアップによると、光ディスクからの反射光が
多面体プリズムの入射面を経て平板状基板内に入り、平
板状基板表面の回折光学素子による作用を受けた後、平
板状基板の表面の受光素子に至るので、平板状基板が傾
斜することによる収差の悪化がなく、波長変動の影響が
ない小型安価なピックアップ光学系を提供することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１のピックアップ光学系を説明する
ための図である。

【図２】本発明の第４のピックアップ光学系を説明する
ための図である。

【図３】本発明の第５のピックアップ光学系を説明する
ための図である。

【図４】本発明の第２４のピックアップ光学系を説明す
るための図である。

【図５】実施例１のピックアップ光学系の光路図であ
る。

【図６】実施例１のＤＯＥ、ＰＤの分割構造を示す図で
ある。

【図７】実施例１のＰＤ光学系の変形例の光路図であ
る。

【図８】実施例２のＰＤ光学系の光路図である。

【図９】実施例３のＰＤ光学系の光路図である。

【図１０】実施例３−１のＰＤ光学系の光路図である。

【図１１】実施例３−１のＬＤ光学系の光路図である。

【図１２】実施例３−２のＬＤ光学系の光路図である。

【図１３】実施例４のサーボＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図１４】実施例４のＳ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図１５】実施例４のＰ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図１６】実施例４のＬＤ光学系の光路図である。

【図１７】実施例４において差動検出によるＭＯ信号の
検出を説明するための図である。

【図１８】実施例５のサーボＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図１９】実施例５のＬＤ光学系の光路図である。

【図２０】実施例６のサーボＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図２１】実施例６のＳ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図２２】実施例６のＰ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図２３】実施例７のサーボＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図２４】実施例７のＳ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図２５】実施例７のＰ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図２６】実施例７のＬＤ光学系の光路図である。

【図２７】光学部品の配置を不要次数光の影響を示す図
である。

【図２８】実施例８のＳ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図２９】実施例８のＰ偏光ＰＤ光学系の光路図であ
る。

【図３０】実施例９のＬＤ光学系及びサーボＰＤ光学系
の光路図である。

【図３１】従来技術の問題点を説明する図である。

【図３２】従来技術の問題点を説明する図である。

【図３３】従来技術の問題点を説明する図である。

【図３４】従来技術の問題点を説明する図である。

【図３５】従来技術の問題点を説明する図である。

【符号の説明】

１…光ディスク２…発光素子（ＬＤ）３…受光素子（ＰＤ）４…対物レンズ５…コリメータレンズ６…平板状基板７…ＤＯＥ７_１…第１ＤＯＥ７₂…第２ＤＯＥ８…多面体プリズム９…ハーフミラー（ＨＭ）面１０…ビームスプリット作用（ＢＳ）膜１１…偏光膜１１₁…第１偏光膜１１₂…第２偏光膜１２…λ／４板（４分の１波長板）１３…反射膜１４…ビーム整形プリズム１５…平行平面板１７₁、１７₂…ＤＯＥ１８…三角プリズム３１…サーボＰＤ３２…Ｓ偏光用ＰＤ３３…Ｐ偏光用ＰＤ８１…多面体プリズムを１面８２…多面体プリズムの１面８３…多面体プリズムの１面（反射面）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】光ディスクに光を照射し、該光ディスク
から反射された光から該光ディスクに記録された情報を
検出する光ピックアップであって、発光素子と平板状基板と多面体プリズムと受光素子とか
ら構成され、前記平板状基板が光ディスクに入射、反射する光軸方向
に対して非直角に傾斜しており、発光素子からの光は、
発光素子からの光に対して垂直な多面体プリズムの入射
面と射出面を経て光ディスクに達し、光ディスクからの反射光は、多面体プリズムに入射後、
平板状基板内に入り、平板状基板表面の回折光学素子に
よる作用を受けた後、平板状基板の表面の受光素子に至
ることを特徴とする光ピックアップ。
【請求項２】請求項１において、多面体プリズムと平板状基板の接合面に、光ディスクに
対する往路と復路を分離するビームスプリット作用をす
る膜が形成されていることを特徴とする光ピックアッ
プ。
【請求項３】請求項１において、多面体プリズムと平板状基板の接合面に、透過光と反射
光に分離するビームスプリット作用をする膜、透過光と
反射光に分離する偏光選択性のある偏光膜、反射膜、透
過面が形成され、ビームスプリット作用をする膜が光デ
ィスクに対する往路と復路の分離を行い、光ディスクへ
の発光素子からの光は、ビームスプリット作用をする膜
を反射あるいは透過後、光ディスクを照射し、光ディスクからの反射光は、ビームスプリット作用をす
る膜を透過あるいは反射後、平板状基板表面の回折光学
素子の作用で回折光と非回折光に分離され、この中一方
の光は接合面の反射面で反射後、第１の受光素子に結像
し、他方は光ディスクからの反射光の偏光方向と偏光膜
への入射方向のなす角が約４５°の状態で偏光膜に入射
し、この偏光膜の反射光は第２の受光素子に結像し、偏
光膜の透過光は多面体プリズムの１面で反射後、多面体
プリズムと平板状基板の接合面を透過して第３の受光素
子に結像することを特徴とする光ピックアップ。