JP2000227497A - 白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収方法 - Google Patents
白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収方法Info
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- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】使用済核燃料の再処理工場で扱う硝酸溶解液、
又は工程で発生する放射性プロセス廃液から白金族元
素、テクネチウム、テルル及びセレンを高回収率で選択
的に分離回収する方法を提供する。 【解決手段】パラジウム以外の白金族元素、テクネチウ
ム、テルル及びセレンからなる群から選ばれる１種又は
２種以上の元素を含む硝酸溶液をパラジウムの共存下で
定電流電解し、前記元素を陰極に電解還元析出させて白
金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンを分離回収
する。パラジウムを分割して追加的に添加することによ
り還元析出を促進させることができる。
又は工程で発生する放射性プロセス廃液から白金族元
素、テクネチウム、テルル及びセレンを高回収率で選択
的に分離回収する方法を提供する。 【解決手段】パラジウム以外の白金族元素、テクネチウ
ム、テルル及びセレンからなる群から選ばれる１種又は
２種以上の元素を含む硝酸溶液をパラジウムの共存下で
定電流電解し、前記元素を陰極に電解還元析出させて白
金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンを分離回収
する。パラジウムを分割して追加的に添加することによ
り還元析出を促進させることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、使用済核燃料の再
処理工場で発生する硝酸溶解液および放射性プロセス廃
液に含まれている白金族元素、テクネチウム、テルル及
びセレンを分離回収する方法に関するものである。
処理工場で発生する硝酸溶解液および放射性プロセス廃
液に含まれている白金族元素、テクネチウム、テルル及
びセレンを分離回収する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】使用済核燃料には、ウランやプルトニウ
ム等の核燃料物質のほかに、白金族元素やテクネチウム
等の有用な核分裂生成物が相当量含まれている。現在工
業的に行われている再処理プロセスでは使用済燃料を硝
酸で溶解した後、ピューレックス（ＰＵＲＥＸ）法によ
る溶媒抽出でウラン、プルトニウムを抽出分離して再利
用している。
ム等の核燃料物質のほかに、白金族元素やテクネチウム
等の有用な核分裂生成物が相当量含まれている。現在工
業的に行われている再処理プロセスでは使用済燃料を硝
酸で溶解した後、ピューレックス（ＰＵＲＥＸ）法によ
る溶媒抽出でウラン、プルトニウムを抽出分離して再利
用している。
【０００３】上記プロセスにおいて白金族元素およびテ
クネチウム等の金属は大部分が硝酸に溶解するが一部は
解け残り不溶解残査となる。不溶解の微粒子は溶媒抽出
工程においてクラッドと呼ばれるコロイド状の界面析出
物を生成する。このようなクラッドは水相と有機相との
界面に形成され蓄積されていき、抽出溶媒のウランやプ
ルトニウムの抽出を妨害し、さらには流路を閉塞させ
て、分離性能を低下させることになる。
クネチウム等の金属は大部分が硝酸に溶解するが一部は
解け残り不溶解残査となる。不溶解の微粒子は溶媒抽出
工程においてクラッドと呼ばれるコロイド状の界面析出
物を生成する。このようなクラッドは水相と有機相との
界面に形成され蓄積されていき、抽出溶媒のウランやプ
ルトニウムの抽出を妨害し、さらには流路を閉塞させ
て、分離性能を低下させることになる。
【０００４】一方、硝酸に溶解した白金族イオンはほと
んどが高レベル放射性廃液中に除かれるが、易抽出性の
ルテニウム（106Ｒｕ）錯体やテクネチウム（99Ｔｃ）
イオンは溶媒抽出工程での分離が困難で、ウラン及びプ
ルトニウムの製品純度の低下を招く主な原因となってい
る。ルテニウム（106Ｒｕ）及びテクネチウム（99Ｔ
ｃ）はＴＲＵＥＸ法によるマイナーアクチニド分離工程
においても同様に妨害核種である。
んどが高レベル放射性廃液中に除かれるが、易抽出性の
ルテニウム（106Ｒｕ）錯体やテクネチウム（99Ｔｃ）
イオンは溶媒抽出工程での分離が困難で、ウラン及びプ
ルトニウムの製品純度の低下を招く主な原因となってい
る。ルテニウム（106Ｒｕ）及びテクネチウム（99Ｔ
ｃ）はＴＲＵＥＸ法によるマイナーアクチニド分離工程
においても同様に妨害核種である。
【０００５】また、再処理に続く高レベル放射性廃液の
ガラス固化工程では、揮発しやすい化学形態のルテニウ
ム酸化物が生成されるため、高温処理時に揮発拡散し環
境を汚染する恐れがあり、これを防ぐため、高価で複雑
なルテニウム除去設備が必要とされる。
ガラス固化工程では、揮発しやすい化学形態のルテニウ
ム酸化物が生成されるため、高温処理時に揮発拡散し環
境を汚染する恐れがあり、これを防ぐため、高価で複雑
なルテニウム除去設備が必要とされる。
【０００６】また、白金族や核分裂生成物の中には超長
半減期の放射性核種である107Ｐｄ（パラジウム）、99
Ｔｃ（テクネチウム）や79Ｓｅ（セレン）が含まれてお
り、ガラス固化体として処分する場合、長期にわたって
放射性毒性が持続するため、環境から隔離する必要があ
る。
半減期の放射性核種である107Ｐｄ（パラジウム）、99
Ｔｃ（テクネチウム）や79Ｓｅ（セレン）が含まれてお
り、ガラス固化体として処分する場合、長期にわたって
放射性毒性が持続するため、環境から隔離する必要があ
る。
【０００７】一方、白金族元素及びテクネチウムは装飾
品のみならず、電子材料、電気材料として電気産業の分
野や、触媒として合成化学、石油化学、自動車産業、宇
宙産業等の分野において用途のあるきわめて重要な金属
元素である。しかしながら白金族元素の天然鉱物資源は
乏しく、その埋蔵と生産は極端に限られた国に偏ってい
る。このため、白金族元素の供給体制は極めて脆弱であ
る。特に、現在日本における白金族元素の鉱山はほとん
ど無く、その全てを海外からの輸入に頼っており、価格
もきわめて高く、原料供給の確保は重要な課題となって
いる。また、テクネチウムは天然には存在しない元素で
ある。
品のみならず、電子材料、電気材料として電気産業の分
野や、触媒として合成化学、石油化学、自動車産業、宇
宙産業等の分野において用途のあるきわめて重要な金属
元素である。しかしながら白金族元素の天然鉱物資源は
乏しく、その埋蔵と生産は極端に限られた国に偏ってい
る。このため、白金族元素の供給体制は極めて脆弱であ
る。特に、現在日本における白金族元素の鉱山はほとん
ど無く、その全てを海外からの輸入に頼っており、価格
もきわめて高く、原料供給の確保は重要な課題となって
いる。また、テクネチウムは天然には存在しない元素で
ある。
【０００８】他方、使用済核燃料中には相当量の白金族
元素及びテクネチウムが含まれており、これらの金属が
回収でき、その放射能を許容する条件での使用あるいは
同位体分離などにより十分なレベルまで低減できるので
あれば、これら金属の必要量のかなりの部分を供給する
ことが可能である。
元素及びテクネチウムが含まれており、これらの金属が
回収でき、その放射能を許容する条件での使用あるいは
同位体分離などにより十分なレベルまで低減できるので
あれば、これら金属の必要量のかなりの部分を供給する
ことが可能である。
【０００９】硝酸溶解液並びに高レベル放射性廃液中の
白金族元素及びテクネチウム等の有価元素の分離回収に
ついては、高硝酸濃度、高塩濃度に加え、他の核分裂生
成物及びアクチニドの強い放射能により、これまで有効
な分離回収方法が確立されていない。
白金族元素及びテクネチウム等の有価元素の分離回収に
ついては、高硝酸濃度、高塩濃度に加え、他の核分裂生
成物及びアクチニドの強い放射能により、これまで有効
な分離回収方法が確立されていない。
【００１０】特許第２７１３８２８号の特許公報「核燃
料再処理溶解液から有価金属を回収する方法」において
は、定電位電解により硝酸溶解液から白金族元素及び銀
を電解析出する回収方法が記載されている。しかしなが
らこの定電位電解法による実施例における回収率は、パ
ラジウム：８４．８％、銀：８１．７％、ルテニウム：
４．２％及びロジウム：２．１％とされており、完全な
回収とはいえない。
料再処理溶解液から有価金属を回収する方法」において
は、定電位電解により硝酸溶解液から白金族元素及び銀
を電解析出する回収方法が記載されている。しかしなが
らこの定電位電解法による実施例における回収率は、パ
ラジウム：８４．８％、銀：８１．７％、ルテニウム：
４．２％及びロジウム：２．１％とされており、完全な
回収とはいえない。
【００１１】またルテニウムについては、電解酸化法に
より気相系に揮発させて回収する方法が提案されている
が、新たに気相系の汚染を招くため現実的な方法とはい
いがたい。
より気相系に揮発させて回収する方法が提案されている
が、新たに気相系の汚染を招くため現実的な方法とはい
いがたい。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】従来の使用済核燃料の
再処理工場では硝酸溶解液または放射性プロセス廃液か
ら白金族元素及びテクネチウムは分離回収されていな
い。そのため、溶解した白金族元素及びテクネチウムは
再処理の化学分離プロセス、マイナーアクチニド分離プ
ロセス及び高レベル放射性廃液の処理処分工程を汚染
し、その除染のために経済性を低下させるなどの問題点
があった。
再処理工場では硝酸溶解液または放射性プロセス廃液か
ら白金族元素及びテクネチウムは分離回収されていな
い。そのため、溶解した白金族元素及びテクネチウムは
再処理の化学分離プロセス、マイナーアクチニド分離プ
ロセス及び高レベル放射性廃液の処理処分工程を汚染
し、その除染のために経済性を低下させるなどの問題点
があった。
【００１３】従って、白金族元素及びテクネチウムをこ
れらを含む硝酸溶液から分離回収することは、再処理プ
ロセスやアクチニド分離プロセスにおける抽出性能を向
上させ、抽出分離工程の短縮化を可能とする。また、白
金族元素及びテクネチウムに加え、長寿命のテルル及び
セレンを除去することは廃液の放射能レベルの低減化に
大きく寄与する。さらにこれらの金属の回収は、希少金
属原料の安定確保にも貢献することになる。
れらを含む硝酸溶液から分離回収することは、再処理プ
ロセスやアクチニド分離プロセスにおける抽出性能を向
上させ、抽出分離工程の短縮化を可能とする。また、白
金族元素及びテクネチウムに加え、長寿命のテルル及び
セレンを除去することは廃液の放射能レベルの低減化に
大きく寄与する。さらにこれらの金属の回収は、希少金
属原料の安定確保にも貢献することになる。
【００１４】本発明は上記のような問題点を解決するた
めになされたものであって、使用済核燃料の再処理工場
で扱う硝酸溶解液、又は工程で発生する放射性プロセス
廃液から白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレン
を高回収率で選択的に分離回収する方法を提供すること
を目的とする。
めになされたものであって、使用済核燃料の再処理工場
で扱う硝酸溶解液、又は工程で発生する放射性プロセス
廃液から白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレン
を高回収率で選択的に分離回収する方法を提供すること
を目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明による白
金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収
方法は、パラジウム以外の白金族元素、テクネチウム、
テルル及びセレンからなる群から選ばれる１種又は２種
以上の元素を含む硝酸溶液をパラジウムの共存下で定電
流電解し、前記元素を陰極に電解還元析出させることを
特徴とするものであり、これによって、パラジウム、ル
テニウム、ロジウムなどの白金族元素、パラジウム（
107Ｐｄ）、テクネチウム（99Ｔｃ）、セレン（79Ｓ
ｅ）の長寿命核種、及び希少金属のテルルを効率よく分
離回収することができる。
金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収
方法は、パラジウム以外の白金族元素、テクネチウム、
テルル及びセレンからなる群から選ばれる１種又は２種
以上の元素を含む硝酸溶液をパラジウムの共存下で定電
流電解し、前記元素を陰極に電解還元析出させることを
特徴とするものであり、これによって、パラジウム、ル
テニウム、ロジウムなどの白金族元素、パラジウム（
107Ｐｄ）、テクネチウム（99Ｔｃ）、セレン（79Ｓ
ｅ）の長寿命核種、及び希少金属のテルルを効率よく分
離回収することができる。
【００１６】本発明においては、処理すべき硝酸溶液中
にパラジウムが含有されている場合には、この硝酸溶液
を定電流電解すればよく、パラジウムを積極的に添加す
る必要はない。一方、処理すべき硝酸溶液中にパラジウ
ムが含有されていない場合には、この硝酸溶液にパラジ
ウムを添加する必要があり、添加パラジウムの存在下で
定電流電解を行う。
にパラジウムが含有されている場合には、この硝酸溶液
を定電流電解すればよく、パラジウムを積極的に添加す
る必要はない。一方、処理すべき硝酸溶液中にパラジウ
ムが含有されていない場合には、この硝酸溶液にパラジ
ウムを添加する必要があり、添加パラジウムの存在下で
定電流電解を行う。
【００１７】さらに本発明においては、電解還元過程の
最初から所定量のパラジウムを共存させておいてもよい
が、電解還元過程でパラジウムを何回かに分割して追加
的に添加することによって、白金族元素、テクネチウ
ム、テルル及びセレンの電解還元をより一層促進させる
ことができる。
最初から所定量のパラジウムを共存させておいてもよい
が、電解還元過程でパラジウムを何回かに分割して追加
的に添加することによって、白金族元素、テクネチウ
ム、テルル及びセレンの電解還元をより一層促進させる
ことができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】本発明の方法を実施するための定
電流電解装置の一例を図１に示す。電解槽１は隔膜２に
より陽極室３と陰極室４の２室に分離されており、各室
にはそれぞれ陽極５と陰極６が配設されていて、所定量
の陽極液と陰極液が満たされている。陽極液と陰極液
は、恒温槽７、８で恒温に保持された陽極液タンク９、
陰極液タンク１０からポンプ１１、１２により陽極室３
および陰極室４へ供給される。陽極５と陰極６へは整流
器１３より所定の電流密度の電流が供給される。
電流電解装置の一例を図１に示す。電解槽１は隔膜２に
より陽極室３と陰極室４の２室に分離されており、各室
にはそれぞれ陽極５と陰極６が配設されていて、所定量
の陽極液と陰極液が満たされている。陽極液と陰極液
は、恒温槽７、８で恒温に保持された陽極液タンク９、
陰極液タンク１０からポンプ１１、１２により陽極室３
および陰極室４へ供給される。陽極５と陰極６へは整流
器１３より所定の電流密度の電流が供給される。
【００１９】電解槽１のセル枠の材料としては、耐酸性
のある金属やプラスチック（ＰＴＦＥ等）が使用でき
る。陽極および陰極材料としては、ステンレス、白金、
白金をメッキ又は被覆したチタン、チタン、タンタル、
黒鉛、グラッシーカーボン等が使用できる。隔膜材料と
しては、パーフルオロ系のスルホン酸型イオン交換膜、
多孔質なガラスや陶器等が使用できる。
のある金属やプラスチック（ＰＴＦＥ等）が使用でき
る。陽極および陰極材料としては、ステンレス、白金、
白金をメッキ又は被覆したチタン、チタン、タンタル、
黒鉛、グラッシーカーボン等が使用できる。隔膜材料と
しては、パーフルオロ系のスルホン酸型イオン交換膜、
多孔質なガラスや陶器等が使用できる。
【００２０】図示の例では電解槽１は隔膜２で隔てられ
た２室形式のものを使用しているが、隔膜で隔てられた
３室形式や、隔膜のない形式の電解槽も必要に応じて使
用することができる。
た２室形式のものを使用しているが、隔膜で隔てられた
３室形式や、隔膜のない形式の電解槽も必要に応じて使
用することができる。
【００２１】処理すべき硝酸溶液は陰極液タンク１０で
所定温度に保持され、ポンプ１２を介して陰極室４へ供
給される。一方、陽極室３の陽極電解液としては、隔膜
を使用する場合には希薄な硫酸やリン酸液等を用いるこ
ともできるが、陰極液と同じ希薄硝酸液を使用すること
が望ましい。
所定温度に保持され、ポンプ１２を介して陰極室４へ供
給される。一方、陽極室３の陽極電解液としては、隔膜
を使用する場合には希薄な硫酸やリン酸液等を用いるこ
ともできるが、陰極液と同じ希薄硝酸液を使用すること
が望ましい。
【００２２】本発明を実施するに際しての電解温度は０
〜１００℃の範囲で操作可能であるが、エネルギー効率
面と装置材料への腐食等を考慮すると、３０〜６０℃の
範囲がより好ましい。また、電流密度は１〜３０００ｍ
Ａ／ｃｍ2 の範囲で操作可能であるが、効率と処理速度
を考慮すると２００〜７００ｍＡ／ｃｍ2 がより好まし
い。硝酸濃度は０．１〜４．５Ｍまでの濃度のものが還
元析出可能であるが効率面を考えると０．５〜３Ｍまで
の酸濃度が好ましい。
〜１００℃の範囲で操作可能であるが、エネルギー効率
面と装置材料への腐食等を考慮すると、３０〜６０℃の
範囲がより好ましい。また、電流密度は１〜３０００ｍ
Ａ／ｃｍ2 の範囲で操作可能であるが、効率と処理速度
を考慮すると２００〜７００ｍＡ／ｃｍ2 がより好まし
い。硝酸濃度は０．１〜４．５Ｍまでの濃度のものが還
元析出可能であるが効率面を考えると０．５〜３Ｍまで
の酸濃度が好ましい。
【００２３】酸性溶液中からの白金族元素（パラジウ
ム、ロジウム、ルテニウム）、テクネチウム、ルテニウ
ム、テルル及びセレンの主な析出反応式と標準電位を下
記の表１に示す。
ム、ロジウム、ルテニウム）、テクネチウム、ルテニウ
ム、テルル及びセレンの主な析出反応式と標準電位を下
記の表１に示す。
【００２４】
【表１】 析出反応式 標準電位 Ｐｄ： Pd2+＋2e-＝ Pd Ｅ0＝0.915Ｖ Ｒｈ： Rh3+＋3e-＝ Rh Ｅ0＝0.758Ｖ Ｒｕ： RuCl3＋3e-＝ Ru＋3Cl- Ｅ0＝0.68Ｖ Ｔｃ： Tc04 -＋4H+＋３e-＝ Tc02＋2H20 Ｅ0＝0.738Ｖ Ｒｅ： Re04 -＋4H+＋３e-＝ Re02＋2H20 Ｅ0＝0.510Ｖ Ｓｅ： Se04 2-＋４H+＋2ｅ-＝ H2SeO3＋3H20 Ｅ0＝0.740Ｖ Ｔｅ： TeO2＋4H+＋4e-＝ Te＋2H20 Ｅ0＝0.529Ｖ
【００２５】表１に示した各元素のうちレニウム（Ｒ
ｅ）は、本発明方法により電解還元析出させて分離回収
する対象元素ではないが、テクネチウム（Ｔｃ）と同様
に周期表７Ａ族に属する元素であり、硝酸溶液中では共
に７価のＴｃＯ4 -及びＲｅＯ4 -（過テクネチウム酸イオ
ン及び過レニウム酸イオン）で安定であって、両者は電
気化学的挙動も同様であるため、本発明の実施例におい
てはＴｃＯ4 -の模擬イオンとしてＲｅＯ4 -を使用して試
験を行っている。
ｅ）は、本発明方法により電解還元析出させて分離回収
する対象元素ではないが、テクネチウム（Ｔｃ）と同様
に周期表７Ａ族に属する元素であり、硝酸溶液中では共
に７価のＴｃＯ4 -及びＲｅＯ4 -（過テクネチウム酸イオ
ン及び過レニウム酸イオン）で安定であって、両者は電
気化学的挙動も同様であるため、本発明の実施例におい
てはＴｃＯ4 -の模擬イオンとしてＲｅＯ4 -を使用して試
験を行っている。
【００２６】表１に示した析出反応式によって被処理硝
酸溶液（陰極液）中の各元素は陰極上に電解析出する
が、必要に応じてこれらの析出金属を定電位陽極溶解す
ることにより、各金属ごとに分別回収することができ
る。Ｐｄ、ＲｕおよびＲｅ（Ｔｃの模擬元素）を白金電
極上に電解析出させた後、各金属を純粋硝酸中で陽分極
して溶解電位を測定した結果は表２のようになり、各金
属によって溶解電位は有意に異なっている。従って、こ
れらの元素を陰極上に電解析出させた後、陰極室の被処
理溶液を純硝酸溶液に入れ替え、この電極を目的とする
元素に対応した電位に調節する（陽分極させる）ことに
より、各元素ごとに順次溶解させて分別回収することが
可能となる。
酸溶液（陰極液）中の各元素は陰極上に電解析出する
が、必要に応じてこれらの析出金属を定電位陽極溶解す
ることにより、各金属ごとに分別回収することができ
る。Ｐｄ、ＲｕおよびＲｅ（Ｔｃの模擬元素）を白金電
極上に電解析出させた後、各金属を純粋硝酸中で陽分極
して溶解電位を測定した結果は表２のようになり、各金
属によって溶解電位は有意に異なっている。従って、こ
れらの元素を陰極上に電解析出させた後、陰極室の被処
理溶液を純硝酸溶液に入れ替え、この電極を目的とする
元素に対応した電位に調節する（陽分極させる）ことに
より、各元素ごとに順次溶解させて分別回収することが
可能となる。
【００２７】
【表２】 作用電極 溶解電位(Ag/AgCl) 溶解電位(Ｅ0換算) Pd/Pt 1.4Ｖ 1.6Ｖ Ru/Pt 1.1Ｖ 1.3Ｖ Re/Pt O.5Ｖ O.7Ｖ
【００２８】本発明の電解還元による分離回収方法を、
使用済核燃料の再処理システムであるＰＵＲＥＸ工程や
マイナーアクチニド分離システムであるＴＲＵＥＸ工程
の前処理として実施することにより、これらのシステム
を大幅に合理化することが可能となる。すなわち、使用
済核燃料の硝酸溶解液中に含まれる白金族イオンのう
ち、106ＲｕのＲｕＮＯ3+型イオン及び99ＴｃのＴｃＯ4
-型イオンは、図３に示す共除染分配サイクルにおける
抽出溶媒のＴＢＰやマイナーアクチニド（ＭＡ）分離サ
イクルにおける抽出溶媒のＣＭＰＯに易抽出性であるた
め、これらの核種を除去するためにＰＵＲＥＸ工程では
ウラン（Ｕ）精製サイクルやプルトニウム（Ｐｕ）精製
サイクルが必要となり、ＴＲＵＥＸ工程ではＭＡ精製サ
イクルが必要となる。これに対して図２に示したよう
に、共除染分配サイクルの前処理として本発明の電解還
元による分離回収方法を実施しＲｕを含む白金族元素や
Ｔｃ、Ｓｅを分離除去することによって、ＰＵＲＥＸ工
程におけるＵ精製サイクルやＰｕ精製サイクル、ＴＲＵ
ＥＸ工程のＭＡ精製サイクルを不要にし、これらの工程
を簡略化することができる。
使用済核燃料の再処理システムであるＰＵＲＥＸ工程や
マイナーアクチニド分離システムであるＴＲＵＥＸ工程
の前処理として実施することにより、これらのシステム
を大幅に合理化することが可能となる。すなわち、使用
済核燃料の硝酸溶解液中に含まれる白金族イオンのう
ち、106ＲｕのＲｕＮＯ3+型イオン及び99ＴｃのＴｃＯ4
-型イオンは、図３に示す共除染分配サイクルにおける
抽出溶媒のＴＢＰやマイナーアクチニド（ＭＡ）分離サ
イクルにおける抽出溶媒のＣＭＰＯに易抽出性であるた
め、これらの核種を除去するためにＰＵＲＥＸ工程では
ウラン（Ｕ）精製サイクルやプルトニウム（Ｐｕ）精製
サイクルが必要となり、ＴＲＵＥＸ工程ではＭＡ精製サ
イクルが必要となる。これに対して図２に示したよう
に、共除染分配サイクルの前処理として本発明の電解還
元による分離回収方法を実施しＲｕを含む白金族元素や
Ｔｃ、Ｓｅを分離除去することによって、ＰＵＲＥＸ工
程におけるＵ精製サイクルやＰｕ精製サイクル、ＴＲＵ
ＥＸ工程のＭＡ精製サイクルを不要にし、これらの工程
を簡略化することができる。
【００２９】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を更に説明する
が、本発明はこれらの実施例に限定されるものではな
い。
が、本発明はこれらの実施例に限定されるものではな
い。
【００３０】以下の実施例は、図１に図示したような電
解装置を用いて行った。電解槽の仕様は以下のとおりで
ある。 陽極室：容積１００ｍＬ（ミリリットル） ＰＴＦＥ製 陰極室：容積１００ｍＬ ＰＴＦＥ製 陽極: 白金めっき／チタン (チタン上に白金をめっきし
たもの) ２０ｃｍ2 陰極：白金めっき／チタン (チタン上に白金をめっきし
たもの) ２０ｃｍ2 隔膜：パーフルオロ系スルホン酸膜（商品名“Nafion 4
50”、デュポン社製） 配管類:テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキ
ルビニルエーテル共重合 体製 なお、析出率は硝酸溶液中の金属イオン濃度をＩＣＰ発
光分光分析により測定して決定した。
解装置を用いて行った。電解槽の仕様は以下のとおりで
ある。 陽極室：容積１００ｍＬ（ミリリットル） ＰＴＦＥ製 陰極室：容積１００ｍＬ ＰＴＦＥ製 陽極: 白金めっき／チタン (チタン上に白金をめっきし
たもの) ２０ｃｍ2 陰極：白金めっき／チタン (チタン上に白金をめっきし
たもの) ２０ｃｍ2 隔膜：パーフルオロ系スルホン酸膜（商品名“Nafion 4
50”、デュポン社製） 配管類:テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキ
ルビニルエーテル共重合 体製 なお、析出率は硝酸溶液中の金属イオン濃度をＩＣＰ発
光分光分析により測定して決定した。
【００３１】［実施例１］カソード電流密度５００ｍＡ
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ、Ｒｕ：１２
００ｐｐｍ 上記条件で定電流電解還元を実施したところ、３時間後
の陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ除
去率は５８％であった。
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ、Ｒｕ：１２
００ｐｐｍ 上記条件で定電流電解還元を実施したところ、３時間後
の陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ除
去率は５８％であった。
【００３２】［比較例１］カソード電流密度５００ｍＡ
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｒｕ：１２００ｐｐｍ 実施例１と同量のＲｕのみを含有する陰極液で定電流電
解還元を行ったが、Ｐｄが共存しないと３時間後のＲｕ
の除去率は８％であった。実施例１のようにＰｄを共存
させることでＲｕの還元除去が促進されることがわか
る。
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｒｕ：１２００ｐｐｍ 実施例１と同量のＲｕのみを含有する陰極液で定電流電
解還元を行ったが、Ｐｄが共存しないと３時間後のＲｕ
の除去率は８％であった。実施例１のようにＰｄを共存
させることでＲｕの還元除去が促進されることがわか
る。
【００３３】［実施例２］カソード電流密度５００ｍＡ
／ｃｍ2、電解時問３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ、Ｒｅ：５０
０ｐｐｍ 上記条件で定電流還元除去を行ったところ、３時間後の
陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ（Ｔ
ｃの模擬元素）除去率は２１％であった。
／ｃｍ2、電解時問３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ、Ｒｅ：５０
０ｐｐｍ 上記条件で定電流還元除去を行ったところ、３時間後の
陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ（Ｔ
ｃの模擬元素）除去率は２１％であった。
【００３４】［比較例２］カソード電流密度５００ｍＡ
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｒｅ：５００ｐｐｍ 実施例２と同量のＲｅのみを含有する陰極液で定電流電
解還元を行ったが、Ｐｄが共存しないと３時間後のＲｅ
の除去率は７％であり、実施例２のようにＰｄを共存さ
せることでＲｅの還元除去が促進されることがわかる。
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｒｅ：５００ｐｐｍ 実施例２と同量のＲｅのみを含有する陰極液で定電流電
解還元を行ったが、Ｐｄが共存しないと３時間後のＲｅ
の除去率は７％であり、実施例２のようにＰｄを共存さ
せることでＲｅの還元除去が促進されることがわかる。
【００３５】 ［実施例３］ カソード電流密度５００ｍＡ／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ＋３７５ｐｐｍ（９０分後） Ｒｕ：１２００ｐｐｍ 陰極液の定電流電解還元開始９０分後に、初期Ｐｄ量の
１／２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添
加してさらに定電流電解還元を続行したところ、３時間
後の陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ
除去率は６５％であった。実施例１のように最初にＰｄ
を共存させておくだけでもＲｕの還元除去が効果的にな
されるが、Ｐｄを追加的に添加することによりＲｕの還
元除去がさらに促進されることがわかる。
１／２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添
加してさらに定電流電解還元を続行したところ、３時間
後の陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ
除去率は６５％であった。実施例１のように最初にＰｄ
を共存させておくだけでもＲｕの還元除去が効果的にな
されるが、Ｐｄを追加的に添加することによりＲｕの還
元除去がさらに促進されることがわかる。
【００３６】 ［実施例４］ カソード電流密度５００ｍＡ／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ＋３７５ｐｐｍ（９０分後） Ｒｅ：５００ｐｐｍ 陰極液の定電流電解還元開始９０分後に、初期Ｐｄ量の
１／２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添
加してさらに定電流電解還元を続行したところ、３時間
後の陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ
除去率は２８％であった。実施例２のように最初にＰｄ
を共存させておくだけでもＲｅの還元除去が効果的にな
されるが、Ｐｄを追加的に添加することによりＲｅの還
元除去がさらに促進されることがわかる。
１／２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添
加してさらに定電流電解還元を続行したところ、３時間
後の陰極液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ
除去率は２８％であった。実施例２のように最初にＰｄ
を共存させておくだけでもＲｅの還元除去が効果的にな
されるが、Ｐｄを追加的に添加することによりＲｅの還
元除去がさらに促進されることがわかる。
【００３７】 ［実施例５］ カソード電流密度５００ｍＡ／ｃｍ2、電解時間６時問、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ＋３７５ｐｐｍ（９０分後） ＋３７５ｐｐｍ（１８０分後） ＋３７５ｐｐｍ（２７０分後） Ｒｕ：１２００ｐｐｍ 陰極液の定電流電解還元開始９０分後、１８０分後、２
７０分後の３回に分けて、１回当たり初期Ｐｄ量の１／
２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添加し
て定電流電解還元を続行した。６時間後の陰極液中のＰ
ｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ除去率は99％であ
った。Ｐｄを１回追加した実施例３に比べて、３回追加
した本実施例の方がＲｕの還元除去がさらに促進されて
いる。
７０分後の３回に分けて、１回当たり初期Ｐｄ量の１／
２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添加し
て定電流電解還元を続行した。６時間後の陰極液中のＰ
ｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ除去率は99％であ
った。Ｐｄを１回追加した実施例３に比べて、３回追加
した本実施例の方がＲｕの還元除去がさらに促進されて
いる。
【００３８】［比較例５］カソード電流密度５００ｍＡ
／ｃｍ2、電解時間６時間、温度５O℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：１８７５ｐｐｍ、Ｒｕ：１
２００ｐｐｍ Ｐｄを追加的に添加した実施例５におけるＰｄ合計量
（１８７５ｐｐｍ）と同量のＰｄを最初から陰極液に添
加して定電流電解還元を行ったところ、６時間後に陰極
液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ除去率は
７４％であった。同量のＰｄ量でも数回に分けて追加的
に添加している実施例５に比べてＲｕの還元除去量が減
少している。
／ｃｍ2、電解時間６時間、温度５O℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：１８７５ｐｐｍ、Ｒｕ：１
２００ｐｐｍ Ｐｄを追加的に添加した実施例５におけるＰｄ合計量
（１８７５ｐｐｍ）と同量のＰｄを最初から陰極液に添
加して定電流電解還元を行ったところ、６時間後に陰極
液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｕ除去率は
７４％であった。同量のＰｄ量でも数回に分けて追加的
に添加している実施例５に比べてＲｕの還元除去量が減
少している。
【００３９】 ［実施例６］ カソード電流密度５００ｍＡ／ｃｍ2、電解時間６時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：７５０ｐｐｍ＋３７５ｐｐｍ（９０分後） ＋３７５ｐｐｍ（１８０分後） ＋３７５ｐｐｍ（２７０分後） Ｒｅ：１２００ｐｐｍ 陰極液の定電流電解還元開始９０分後、１８０分後、２
７０分後の３回に分けて、１回当たり初期Ｐｄ量の１／
２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添加し
て定電流電解還元を続行した。６時間後の陰極液中のＰ
ｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ除去率は４８％で
あった。Ｐｄを１回追加した実施例４に比べて、３回追
加した本実施例の方がＲｅの還元除去がさらに促進され
ている。
７０分後の３回に分けて、１回当たり初期Ｐｄ量の１／
２（３７５ｐｐｍ相当）のＰｄイオンを追加的に添加し
て定電流電解還元を続行した。６時間後の陰極液中のＰ
ｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ除去率は４８％で
あった。Ｐｄを１回追加した実施例４に比べて、３回追
加した本実施例の方がＲｅの還元除去がさらに促進され
ている。
【００４０】［比較例６］カソード電流密度５００ｍＡ
／ｃｍ2、電解時間６時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：１８７５ｐｐｍ、Ｒｅ：５
００ｐｐｍ Ｐｄを追加的に添加した実施例６におけるＰｄ合計量
（１８７５ｐｐｍ）と同量のＰｄを最初から陰極液に添
加して定電流電解還元を行ったところ、６時間後に陰極
液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ除去率は
２８％であった。同量のＰｄ量でも数回に分けて追加的
に添加している実施例６に比べてＲｅの還元除去量が減
少している。
／ｃｍ2、電解時間６時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸、陰極液量３００ｍＬ 陰極液初期金属濃度 Ｐｄ：１８７５ｐｐｍ、Ｒｅ：５
００ｐｐｍ Ｐｄを追加的に添加した実施例６におけるＰｄ合計量
（１８７５ｐｐｍ）と同量のＰｄを最初から陰極液に添
加して定電流電解還元を行ったところ、６時間後に陰極
液中のＰｄ除去率はほぼ１００％であり、Ｒｅ除去率は
２８％であった。同量のＰｄ量でも数回に分けて追加的
に添加している実施例６に比べてＲｅの還元除去量が減
少している。
【００４１】［実施例７］ カソード電流密度５００ｍＡ／ｃｍ2、電解時間３時
間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸高レベル放射性模擬廃液、陰
極液量３００ｍＬ 上記条件で高レベル放射性模擬廃液の定電流電解還元を
行った。高レベル放射性模擬廃液に含有される初期金属
濃度および３時間後の模擬廃液中の各金属元素の除去率
を表３に示す。この模擬廃液にはＰｄが含有されている
ため、電解還元に際して特にＰｄを添加しなかった。
間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸高レベル放射性模擬廃液、陰
極液量３００ｍＬ 上記条件で高レベル放射性模擬廃液の定電流電解還元を
行った。高レベル放射性模擬廃液に含有される初期金属
濃度および３時間後の模擬廃液中の各金属元素の除去率
を表３に示す。この模擬廃液にはＰｄが含有されている
ため、電解還元に際して特にＰｄを添加しなかった。
【００４２】［実施例８］カソード電流密度５００ｍＡ
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸高レベル放射性模擬廃液、陰
極液量３００ｍＬ 高レベル放射性模擬廃液は実施例７と同じ廃液を使用
し、上記条件で定電流電解還元を行った。電解開始９０
分後にＰｄの３７５ｐｐｍ相当量を追加的に添加し、電
解還元を続行した。３時間後の模擬廃液中の各金属元素
の除去率を表３に示す。
／ｃｍ2、電解時間３時間、温度５０℃ 陽極液組成：２．５Ｍ硝酸、陽極液量３００ｍＬ 陰極液組成：２．５Ｍ硝酸高レベル放射性模擬廃液、陰
極液量３００ｍＬ 高レベル放射性模擬廃液は実施例７と同じ廃液を使用
し、上記条件で定電流電解還元を行った。電解開始９０
分後にＰｄの３７５ｐｐｍ相当量を追加的に添加し、電
解還元を続行した。３時間後の模擬廃液中の各金属元素
の除去率を表３に示す。
【００４３】
【表３】
【００４４】表３からわかるように、高レベル放射性模
擬廃液中に存在する多量の遷移元素イオンの妨害を受け
ること無くして、定電流電解還元により白金族元素（Ｐ
ｄ、Ｒｕ、Ｒｈ）やＴｅ、Ｓｅが選択的に還元除去され
ていることがわかる。特に、長寿命核種である107Ｐｄ
及び79Ｓｅを代表するＰｄ及びＳｅが除去されているこ
とは、本発明による定電流電解還元処理により高レベル
放射性廃液の放射能レベルの低減が図れることを意味し
ている。また、Ｐｄの追加的な添加により白金族元素で
あるＲｕ、Ｒｈの還元除去が選択的に促進されているこ
とがわかる。
擬廃液中に存在する多量の遷移元素イオンの妨害を受け
ること無くして、定電流電解還元により白金族元素（Ｐ
ｄ、Ｒｕ、Ｒｈ）やＴｅ、Ｓｅが選択的に還元除去され
ていることがわかる。特に、長寿命核種である107Ｐｄ
及び79Ｓｅを代表するＰｄ及びＳｅが除去されているこ
とは、本発明による定電流電解還元処理により高レベル
放射性廃液の放射能レベルの低減が図れることを意味し
ている。また、Ｐｄの追加的な添加により白金族元素で
あるＲｕ、Ｒｈの還元除去が選択的に促進されているこ
とがわかる。
【００４５】
【発明の効果】以上の説明からわかるように本発明によ
れば、使用済核燃料の再処理工場で扱う硝酸溶解液また
は放射性プロセス廃液をＰｄの存在下で定電流電解還元
することにより、白金族元素、テクネチウム、テルル及
びセレンを一括して選択的に還元析出させ、分離回収す
ることができる。
れば、使用済核燃料の再処理工場で扱う硝酸溶解液また
は放射性プロセス廃液をＰｄの存在下で定電流電解還元
することにより、白金族元素、テクネチウム、テルル及
びセレンを一括して選択的に還元析出させ、分離回収す
ることができる。
【００４６】特に、硝酸溶解液中の放射性ルテニウム（
106Ｒｕ）、テクネチウム（99Ｔｃ）を選択的に分離す
ることが可能となり、ＰＵＲＥＸ工程やＴＲＵＥＸ工程
といった溶媒抽出工程の除染性能の向上を図ることがで
き、よって使用済核燃料再処理プロセスの簡略化に伴う
経済性の向上を図ることができる。
106Ｒｕ）、テクネチウム（99Ｔｃ）を選択的に分離す
ることが可能となり、ＰＵＲＥＸ工程やＴＲＵＥＸ工程
といった溶媒抽出工程の除染性能の向上を図ることがで
き、よって使用済核燃料再処理プロセスの簡略化に伴う
経済性の向上を図ることができる。
【００４７】また、硝酸溶解液及び高レペル放射性廃液
中の長寿命のテクネチウム（99Ｔｃ）、パラジウム（
107Ｐｄ）及びセレン（79Ｓｅ）を分離することができ
るので再処理工程から発生する高レベル放射性廃液の放
射能レベルの低減化を図ることもでき、処理処分上の安
全性、経済性を向上させることが可能となる。
中の長寿命のテクネチウム（99Ｔｃ）、パラジウム（
107Ｐｄ）及びセレン（79Ｓｅ）を分離することができ
るので再処理工程から発生する高レベル放射性廃液の放
射能レベルの低減化を図ることもでき、処理処分上の安
全性、経済性を向上させることが可能となる。
【００４８】さらにまた、電解還元析出させた白金族元
素及びテクネチウムを再利用することにより希少金属原
料の安定確保に多いに寄与できるものである。
素及びテクネチウムを再利用することにより希少金属原
料の安定確保に多いに寄与できるものである。
【図１】本発明の方法を実施するための定電流電解装置
の一例を示す説明図。
の一例を示す説明図。
【図２】本発明の方法を組み込むことにより簡略化され
たウラン、プルトニウム及びマイナーアクチニド分離プ
ロセスのフローシート。
たウラン、プルトニウム及びマイナーアクチニド分離プ
ロセスのフローシート。
【図３】従来のウラン、プルトニウム及びマイナーアク
チニド分離プロセスのフローシート。
チニド分離プロセスのフローシート。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐野 雄一 茨城県那珂郡東海村大字村松４番地33 核 燃料サイクル開発機構 東海事業所内 (72)発明者 田中 康正 茨城県那珂郡東海村大字村松４番地33 核 燃料サイクル開発機構 東海事業所内 (72)発明者 岸 剛陸 岡山県玉野市東高崎24−６ クロリンエン ジニアズ株式会社岡山事業所内 (72)発明者 加藤 章 岡山県玉野市東高崎24−６ クロリンエン ジニアズ株式会社岡山事業所内
Claims (2)
- 【請求項１】 パラジウム以外の白金族元素、テクネチ
ウム、テルル及びセレンからなる群から選ばれる１種又
は２種以上の元素を含む硝酸溶液をパラジウムの共存下
で定電流電解し、前記元素を陰極に電解還元析出させる
ことを特徴とする白金族元素、テクネチウム、テルル及
びセレンの分離回収方法。 - 【請求項２】 前記硝酸溶液にパラジウムを分割して追
加的に添加することを特徴とする請求項１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2699599A JP2997266B1 (ja) | 1999-02-04 | 1999-02-04 | 白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2699599A JP2997266B1 (ja) | 1999-02-04 | 1999-02-04 | 白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2997266B1 JP2997266B1 (ja) | 2000-01-11 |
| JP2000227497A true JP2000227497A (ja) | 2000-08-15 |
Family
ID=12208751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2699599A Expired - Fee Related JP2997266B1 (ja) | 1999-02-04 | 1999-02-04 | 白金族元素、テクネチウム、テルル及びセレンの分離回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2997266B1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2832847A1 (fr) * | 2001-11-28 | 2003-05-30 | Japan Nuclear Cycle Dev Inst | Procede pour separer et recuperer des produits de fission rares dans des combustibles nucleaires epuises, et systeme de cooperation pour la production d'energie nucleaire et la production d'energie par une pile a combustible l'utilisant |
| JP2009058370A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Japan Atomic Energy Agency | 希少元素の分離回収方法 |
| JP2010285680A (ja) * | 2009-06-15 | 2010-12-24 | Toshiba Corp | レアメタルの製造方法及び製造システム |
| JP2013002855A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-07 | Toshiba Corp | 使用済み燃料再処理方法 |
| JP2015227780A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-17 | 株式会社東芝 | ガラス固化体の核種分離方法 |
-
1999
- 1999-02-04 JP JP2699599A patent/JP2997266B1/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2832847A1 (fr) * | 2001-11-28 | 2003-05-30 | Japan Nuclear Cycle Dev Inst | Procede pour separer et recuperer des produits de fission rares dans des combustibles nucleaires epuises, et systeme de cooperation pour la production d'energie nucleaire et la production d'energie par une pile a combustible l'utilisant |
| US6793799B2 (en) * | 2001-11-28 | 2004-09-21 | Japan Nuclear Cycle Development Institute | Method of separating and recovering rare FP in spent nuclear fuels and cooperation system for nuclear power generation and fuel cell power generation utilizing the same |
| JP2009058370A (ja) * | 2007-08-31 | 2009-03-19 | Japan Atomic Energy Agency | 希少元素の分離回収方法 |
| JP4604217B2 (ja) * | 2007-08-31 | 2011-01-05 | 独立行政法人 日本原子力研究開発機構 | 希少元素の分離回収方法 |
| JP2010285680A (ja) * | 2009-06-15 | 2010-12-24 | Toshiba Corp | レアメタルの製造方法及び製造システム |
| JP2013002855A (ja) * | 2011-06-14 | 2013-01-07 | Toshiba Corp | 使用済み燃料再処理方法 |
| JP2015227780A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-17 | 株式会社東芝 | ガラス固化体の核種分離方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2997266B1 (ja) | 2000-01-11 |
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