JP2000205068A - 配管系の消音装置 - Google Patents
配管系の消音装置Info
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- JP2000205068A JP2000205068A JP11006770A JP677099A JP2000205068A JP 2000205068 A JP2000205068 A JP 2000205068A JP 11006770 A JP11006770 A JP 11006770A JP 677099 A JP677099 A JP 677099A JP 2000205068 A JP2000205068 A JP 2000205068A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L55/00—Devices or appurtenances for use in, or in connection with, pipes or pipe systems
- F16L55/04—Devices damping pulsations or vibrations in fluids
Abstract
(57)【要約】
【課題】 十分な消音効果を得ながらサイドブランチの
管長を短くできるとともに、消音効果を広い周波数域で
得る。 【解決手段】 エンジン吸気主配管１２に、先端が閉塞
した管体であるサイドブランチ１１を分岐接続し、この
サイドブランチ１１の入口部分に多孔板１３を取付けて
サイドブランチ式共鳴型の消音装置を構成した。
管長を短くできるとともに、消音効果を広い周波数域で
得る。 【解決手段】 エンジン吸気主配管１２に、先端が閉塞
した管体であるサイドブランチ１１を分岐接続し、この
サイドブランチ１１の入口部分に多孔板１３を取付けて
サイドブランチ式共鳴型の消音装置を構成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は建設機械のエンジン
吸気配管系等に使用される所謂サイドブランチ式共鳴型
の消音装置に関するものである。
吸気配管系等に使用される所謂サイドブランチ式共鳴型
の消音装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】本発明の好適例である油圧ショベル等の
建設機械のエンジン吸気配管系を例にとって従来の技術
とその問題点を説明する。
建設機械のエンジン吸気配管系を例にとって従来の技術
とその問題点を説明する。
【０００３】図９は建設機械のエンジンルーム内の概略
構成を示すもので、吸気配管１の吸気取り入れ口１ａか
ら吸引された空気は、エアクリーナー２で粉塵等を除去
された後、吸気マニホールド３を通過し、エンジン４の
燃焼室に入る。
構成を示すもので、吸気配管１の吸気取り入れ口１ａか
ら吸引された空気は、エアクリーナー２で粉塵等を除去
された後、吸気マニホールド３を通過し、エンジン４の
燃焼室に入る。
【０００４】この種の建設機械における大きな騒音源の
一つにエンジン吸気取り入れ口１ａからの放射音があ
る。
一つにエンジン吸気取り入れ口１ａからの放射音があ
る。
【０００５】これは、エンジン４の間欠燃焼に起因して
発生する吸気脈動音が吸気配管１を伝播し、吸気取り入
れ口１ａから外気に放出される低周波数域の騒音であ
る。
発生する吸気脈動音が吸気配管１を伝播し、吸気取り入
れ口１ａから外気に放出される低周波数域の騒音であ
る。
【０００６】従来、この吸気騒音対策として、サイドブ
ランチ式共鳴型消音装置、すなわち、吸気配管（主配
管）１の途中に、基本的には主配管１と同径でかつ先端
が閉塞した管体であるサイドブランチ５を分岐接続し、
このサイドブランチ５での音の気柱共鳴作用によって消
音する装置を設けることが公知となっている。
ランチ式共鳴型消音装置、すなわち、吸気配管（主配
管）１の途中に、基本的には主配管１と同径でかつ先端
が閉塞した管体であるサイドブランチ５を分岐接続し、
このサイドブランチ５での音の気柱共鳴作用によって消
音する装置を設けることが公知となっている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来のサイ
ドブランチ式消音装置によると、単なる閉鎖管体を設置
しているだけであるため、十分な消音効果が得られず、
あるいはサイドブランチ５の管長Ｌが長くなるという欠
点があった。
ドブランチ式消音装置によると、単なる閉鎖管体を設置
しているだけであるため、十分な消音効果が得られず、
あるいはサイドブランチ５の管長Ｌが長くなるという欠
点があった。
【０００８】すなわち、最も常用されるハイアイドル
（２５００rpm）時のエンジンの吸気脈動周波数は１０
０Ｈｚ前後であり、その一次卓越ピークは４気筒４サイ
クルエンジンの場合、２５００÷６０×４÷２で約８３
Ｈｚとなる。
（２５００rpm）時のエンジンの吸気脈動周波数は１０
０Ｈｚ前後であり、その一次卓越ピークは４気筒４サイ
クルエンジンの場合、２５００÷６０×４÷２で約８３
Ｈｚとなる。
【０００９】そして、音速（３４４ｍ／ｓ）＝波長
（λ）×周波数（８３Ｈｚ）の関係、および気柱共鳴現
象を得るための条件である１／４λの関係から、消音対
象となる８３Ｈｚの吸気脈動音に対して気柱共鳴現象に
よる消音効果を得るためには、サイドブランチ管長Ｌを
約１．０ｍとする必要がある。
（λ）×周波数（８３Ｈｚ）の関係、および気柱共鳴現
象を得るための条件である１／４λの関係から、消音対
象となる８３Ｈｚの吸気脈動音に対して気柱共鳴現象に
よる消音効果を得るためには、サイドブランチ管長Ｌを
約１．０ｍとする必要がある。
【００１０】このため、建設機械の狭いエンジンルーム
に設置するのに不利となっていた。
に設置するのに不利となっていた。
【００１１】また、従来装置によると、消音効果の高い
周波数域が狭く、消音効果の中心周波数と、これに隣接
する周波数域とで消音効果の差が激しいという特性、つ
まり、消音効果の中心が急峻となる（ピークが高くて裾
野が狭い）という特性を有する。
周波数域が狭く、消音効果の中心周波数と、これに隣接
する周波数域とで消音効果の差が激しいという特性、つ
まり、消音効果の中心が急峻となる（ピークが高くて裾
野が狭い）という特性を有する。
【００１２】このため、運転時にエンジン回転数が変化
すると、消音効果の中心周波数（８３Ｈｚ）の前後で消
音効果が極端に低下してしまい、かつ、騒音レベルが極
端に変化することでオペレータや周辺住民等に与える音
質的な違和感が大きいという問題があった。
すると、消音効果の中心周波数（８３Ｈｚ）の前後で消
音効果が極端に低下してしまい、かつ、騒音レベルが極
端に変化することでオペレータや周辺住民等に与える音
質的な違和感が大きいという問題があった。
【００１３】そこで本発明は、高い消音効果を得ながら
サイドブランチ管長を短くできるとともに、消音効果を
広い周波数域で得ることができる配管系の消音装置を提
供するものである。
サイドブランチ管長を短くできるとともに、消音効果を
広い周波数域で得ることができる配管系の消音装置を提
供するものである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、流体
が通される主配管に、先端が閉塞した管体であるサイド
ブランチが分岐接続され、このサイドブランチ内に、流
体の流れを絞る絞り手段が設けられたものである。
が通される主配管に、先端が閉塞した管体であるサイド
ブランチが分岐接続され、このサイドブランチ内に、流
体の流れを絞る絞り手段が設けられたものである。
【００１５】請求項２の発明は、請求項１の構成におい
て、絞り手段がサイドブランチの入口部分に設けられた
ものである。
て、絞り手段がサイドブランチの入口部分に設けられた
ものである。
【００１６】請求項３の発明は、請求項１または２の構
成において、絞り手段として、複数の絞り孔を持った多
孔板が用いられたものである。
成において、絞り手段として、複数の絞り孔を持った多
孔板が用いられたものである。
【００１７】請求項４の発明は、請求項１乃至３のいず
れかの構成において、絞り手段の近傍に、繊維状金属材
の集合体から成る音響抵抗層が設けられたものである。
れかの構成において、絞り手段の近傍に、繊維状金属材
の集合体から成る音響抵抗層が設けられたものである。
【００１８】請求項５の発明は、請求項１乃至４のいず
れかの構成において、主配管の途中に三方継手が設けら
れ、この三方継手の一方の継手部に先端が閉鎖した管体
が取付けられてサイドブランチが構成されたものであ
る。
れかの構成において、主配管の途中に三方継手が設けら
れ、この三方継手の一方の継手部に先端が閉鎖した管体
が取付けられてサイドブランチが構成されたものであ
る。
【００１９】上記構成によると、サイドブランチ本来の
共鳴吸音効果に加え、 絞り手段における空気質量とサイドブランチの容積
による質量−バネ系の共鳴現象による消音効果 絞り手段での粘性抵抗によるダンピング効果によっ
て音の振動エネルギーの一部が熱エネルギーに変換され
る効果 が得られる。
共鳴吸音効果に加え、 絞り手段における空気質量とサイドブランチの容積
による質量−バネ系の共鳴現象による消音効果 絞り手段での粘性抵抗によるダンピング効果によっ
て音の振動エネルギーの一部が熱エネルギーに変換され
る効果 が得られる。
【００２０】これにより、サイドブランチでの共鳴周波
数が下がり、消音効果の中心周波数が低周波側へ移行す
る特性が得られるため、十分な消音効果を得ながらサイ
ドブランチの管長を短くすることができる。
数が下がり、消音効果の中心周波数が低周波側へ移行す
る特性が得られるため、十分な消音効果を得ながらサイ
ドブランチの管長を短くすることができる。
【００２１】また、別の特性として、消音効果の中心部
分でピークが低く裾野が広くなるため、消音の有効周波
数域が広くなるとともに、たとえば音源がエンジンの場
合にエンジン回転数の変化に対して騒音レベルが緩やか
に変化し、音質的な違和感がなくなる。
分でピークが低く裾野が広くなるため、消音の有効周波
数域が広くなるとともに、たとえば音源がエンジンの場
合にエンジン回転数の変化に対して騒音レベルが緩やか
に変化し、音質的な違和感がなくなる。
【００２２】この場合、とくに請求項２のように絞り手
段をサイドブランチの入口部分に設けることで上記
の効果が顕著となる。
段をサイドブランチの入口部分に設けることで上記
の効果が顕著となる。
【００２３】また、入口部分に設ければよいため、サイ
ドブランチ内の中間部に設置する場合と比較して、絞り
手段のサイドブランチへの組込みが容易となる。
ドブランチ内の中間部に設置する場合と比較して、絞り
手段のサイドブランチへの組込みが容易となる。
【００２４】この場合、請求項３のように絞り手段とし
て多孔板を用いることによって組込みがさらに容易とな
る。
て多孔板を用いることによって組込みがさらに容易とな
る。
【００２５】また、請求項４のように絞り手段の近傍に
音響抵抗層を設けることにより、ダンピング効果がさら
に増し、消音効果の有効周波数域が広がる。
音響抵抗層を設けることにより、ダンピング効果がさら
に増し、消音効果の有効周波数域が広がる。
【００２６】また、請求項５の構成によると、三方継手
の一方の継手部に閉鎖管体を取付けてサイドブランチを
構成するため、このサイドブランチに対する絞り手段の
組込みがさらに容易となる。
の一方の継手部に閉鎖管体を取付けてサイドブランチを
構成するため、このサイドブランチに対する絞り手段の
組込みがさらに容易となる。
【００２７】
【発明の実施の形態】第１実施形態（図１〜図５参照） 図１において、１１は閉鎖管体を主配管１２に分岐接続
して構成されたサイドブランチで、このサイドブランチ
１１の入口部分に、絞り手段として多数の絞り孔１３ａ
…を備えた多孔板（パンチングメタル）１３が取付けら
れて、サイドブランチ式共鳴型の消音装置が構成されて
いる。
して構成されたサイドブランチで、このサイドブランチ
１１の入口部分に、絞り手段として多数の絞り孔１３ａ
…を備えた多孔板（パンチングメタル）１３が取付けら
れて、サイドブランチ式共鳴型の消音装置が構成されて
いる。
【００２８】この消音装置によって吸気配管の入口音圧
が減音される割合を表す出入り間の伝達関数の測定結果
を図２に示す。
が減音される割合を表す出入り間の伝達関数の測定結果
を図２に示す。
【００２９】このときの条件は、サイドブランチ１１の
管長Ｌが１．０ｍ、多孔板１３の厚さｔが１０ｍｍ、開
口率が１５％である。
管長Ｌが１．０ｍ、多孔板１３の厚さｔが１０ｍｍ、開
口率が１５％である。
【００３０】同図に示すように、管長１．０ｍの閉鎖管
のみによるの多孔板無しサイドブランチの場合、８３
Ｈｚを中心に消音効果が生じる。このとき、図示のよう
に消音中心の立上りが急峻となり、ピークが高くて裾野
が狭い特性を示す。
のみによるの多孔板無しサイドブランチの場合、８３
Ｈｚを中心に消音効果が生じる。このとき、図示のよう
に消音中心の立上りが急峻となり、ピークが高くて裾野
が狭い特性を示す。
【００３１】これに対し、この実施形態のの多孔板付
き消音装置によると、消音効果の中心周波数は７６Ｈｚ
に低下する。
き消音装置によると、消音効果の中心周波数は７６Ｈｚ
に低下する。
【００３２】また、条件を変え、サイドブランチ１１の
管長Ｌを０．８ｍとした場合の伝達関数の測定結果を図
３に示す。
管長Ｌを０．８ｍとした場合の伝達関数の測定結果を図
３に示す。
【００３３】同図に示すように、管長Ｌを２０％短縮し
ているにもかかわらず、消音効果の中心周波数は管長
１．０ｍの多孔板無しサイドブランチ（以下、従来装置
という）の場合と同じ８３Ｈｚとなる。
ているにもかかわらず、消音効果の中心周波数は管長
１．０ｍの多孔板無しサイドブランチ（以下、従来装置
という）の場合と同じ８３Ｈｚとなる。
【００３４】このとき、従来装置と比較して、８３Ｈｚ
でのピーク点が低くて裾野が広い特性を示し、従来装置
と比較してピークでの消音効果は１０ｄＢ程度低下する
ものの、サイドブランチ無しの場合よりも２５ｄＢ向上
し、実用上十分な消音効果が得られる。
でのピーク点が低くて裾野が広い特性を示し、従来装置
と比較してピークでの消音効果は１０ｄＢ程度低下する
ものの、サイドブランチ無しの場合よりも２５ｄＢ向上
し、実用上十分な消音効果が得られる。
【００３５】従って、従来装置と同レベルの消音効果を
得るのにサイドブランチ管長Ｌを１．０ｍから０．８ｍ
まで２０％まで短縮することができる。
得るのにサイドブランチ管長Ｌを１．０ｍから０．８ｍ
まで２０％まで短縮することができる。
【００３６】しかも、図２，３に示すように、周波数変
化に対する消音量の急激な変化が緩和されるため、消音
効果の有効周波数域が広がるとともに、エンジン回転数
の変化に対して騒音がリニアに変化し、オペレータや周
辺住民等に音質的な違和感を起こさせない。
化に対する消音量の急激な変化が緩和されるため、消音
効果の有効周波数域が広がるとともに、エンジン回転数
の変化に対して騒音がリニアに変化し、オペレータや周
辺住民等に音質的な違和感を起こさせない。
【００３７】さらに、条件を変え、図４に示すようにサ
イドブランチ１１の管長Ｌを６０％短縮して０．４ｍと
し、かつ、多孔板１３の厚さｔを１１０ｍｍに増加させ
た（開口率は同じ）場合の伝達マトリックス法による解
析結果を図５に示す。
イドブランチ１１の管長Ｌを６０％短縮して０．４ｍと
し、かつ、多孔板１３の厚さｔを１１０ｍｍに増加させ
た（開口率は同じ）場合の伝達マトリックス法による解
析結果を図５に示す。
【００３８】同図に示すように、サイドブランチ管長Ｌ
を短縮したにもかかわらず、消音効果の中心周波数は８
３Ｈｚで、図３の場合と同等の効果を得た。
を短縮したにもかかわらず、消音効果の中心周波数は８
３Ｈｚで、図３の場合と同等の効果を得た。
【００３９】これにより、多孔板１３の厚さｔを大きく
とることにより、消音効果を向上でき、サイドブランチ
管長Ｌをさらに短縮できることが立証された。
とることにより、消音効果を向上でき、サイドブランチ
管長Ｌをさらに短縮できることが立証された。
【００４０】なお、図示しないが、多孔板１３の開口率
を小さくするほど消音効果の中心周波数が低周波数域に
移行することが本発明の解析結果によって確認された。
を小さくするほど消音効果の中心周波数が低周波数域に
移行することが本発明の解析結果によって確認された。
【００４１】第２実施形態（図６，７参照） 第１実施形態との相違点のみを説明すると、第２実施形
態では、サイドブランチ１１内における多孔板１３の裏
側に、アルミニウムの金属屑やスチールウール等の繊維
状金属材の集合体から成る音響抵抗層１４を設けてい
る。１５はこの音響抵抗層１４の飛散を防止するための
金網である。
態では、サイドブランチ１１内における多孔板１３の裏
側に、アルミニウムの金属屑やスチールウール等の繊維
状金属材の集合体から成る音響抵抗層１４を設けてい
る。１５はこの音響抵抗層１４の飛散を防止するための
金網である。
【００４２】この構成によると、音響抵抗層１４によっ
てダンピング作用がさらに高まり、消音効果の作用する
周波数域を一層広げることができる。
てダンピング作用がさらに高まり、消音効果の作用する
周波数域を一層広げることができる。
【００４３】この第２実施形態の装置による吸気配管の
出入間の伝達関数の測定結果を図７に示す。
出入間の伝達関数の測定結果を図７に示す。
【００４４】条件は、アルミニウムの金属屑を厚さ６０
ｍｍ、重さ１７０ｇ、密度４Ｋｇ／ｍ3で設置して音響
抵抗層１４を構成し、他は図２の場合と同じとした。な
お、金網１５は開口率が８０％以上ある場合、音響的な
影響を受けない。
ｍｍ、重さ１７０ｇ、密度４Ｋｇ／ｍ3で設置して音響
抵抗層１４を構成し、他は図２の場合と同じとした。な
お、金網１５は開口率が８０％以上ある場合、音響的な
影響を受けない。
【００４５】同図に示すように、消音効果の中心周波数
は７６Ｈｚとなり、多孔板１３のみの場合と比較して、
５５Ｈｚから７０Ｈｚ、および８０Ｈｚから１００Ｈｚ
の間で２〜３ｄＢの低減効果が表れた。
は７６Ｈｚとなり、多孔板１３のみの場合と比較して、
５５Ｈｚから７０Ｈｚ、および８０Ｈｚから１００Ｈｚ
の間で２〜３ｄＢの低減効果が表れた。
【００４６】また、図３の場合よりも周波数変化に対す
る消音量の変化が小さく、エンジン回転数変化時の音質
的リニア感が改善される。
る消音量の変化が小さく、エンジン回転数変化時の音質
的リニア感が改善される。
【００４７】第３実施形態（図８参照） 第３実施形態では、多孔板付きサイドブランチ式消音装
置の構成例として、配管接手に多孔板を設けている。
置の構成例として、配管接手に多孔板を設けている。
【００４８】すなわち、三方継手（Ｔ字継手）１６の一
方の継手部１６ａに管体１７を取付けてサイドブランチ
１８を構成するとともに、同継手部１６ａの根元部分内
側に多孔板１９を取付けてサイドブランチ式消音装置を
構成している。１９ａ…は多孔板１９の絞り孔である。
方の継手部１６ａに管体１７を取付けてサイドブランチ
１８を構成するとともに、同継手部１６ａの根元部分内
側に多孔板１９を取付けてサイドブランチ式消音装置を
構成している。１９ａ…は多孔板１９の絞り孔である。
【００４９】他の二方継手部１６ｂ，１６ｃには主配管
であるゴムホース（金属管でもよい）２０，２０を接続
している。
であるゴムホース（金属管でもよい）２０，２０を接続
している。
【００５０】このように、継手１６に多孔板１９を設置
することにより、消音装置を容易に組み込むことができ
る。
することにより、消音装置を容易に組み込むことができ
る。
【００５１】他の実施形態 （１）多孔板１３，１９は、上記実施形態のようにサイ
ドブランチ１１，１８の入口部分に設けるのが望ましい
が、入口近く、またはこれよりも奥の中間部に設けても
よい。
ドブランチ１１，１８の入口部分に設けるのが望ましい
が、入口近く、またはこれよりも奥の中間部に設けても
よい。
【００５２】（２）上記第２実施形態では、音響抵抗層
１４を多孔板１３の裏側に設けたが、表側、あるいは表
裏両側に設けてもよい。
１４を多孔板１３の裏側に設けたが、表側、あるいは表
裏両側に設けてもよい。
【００５３】（３）本発明は上記実施形態で挙げた建設
機械のエンジンの吸気配管に限らず、建設機械以外の各
種機械のエンジン吸気配管に、またエンジン排気配管に
適用することができる。
機械のエンジンの吸気配管に限らず、建設機械以外の各
種機械のエンジン吸気配管に、またエンジン排気配管に
適用することができる。
【００５４】また、エンジン配管に限らず、油圧ポンプ
の油圧配管等、流体配管全般に適用することができる。
の油圧配管等、流体配管全般に適用することができる。
【００５５】
【発明の効果】上記のように本発明によるときは、先端
が閉塞した管体であるサイドブランチ内に、流体の流れ
を絞る絞り手段を設けたから、サイドブランチ本来の共
鳴吸音効果に加え、 絞り手段における空気質量とサイドブランチの容積
による質量−バネ系の共鳴現象による消音効果 絞り手段での粘性抵抗によるダンピング効果によっ
て音の振動エネルギーの一部が熱エネルギーに変換され
る効果 が得られる。
が閉塞した管体であるサイドブランチ内に、流体の流れ
を絞る絞り手段を設けたから、サイドブランチ本来の共
鳴吸音効果に加え、 絞り手段における空気質量とサイドブランチの容積
による質量−バネ系の共鳴現象による消音効果 絞り手段での粘性抵抗によるダンピング効果によっ
て音の振動エネルギーの一部が熱エネルギーに変換され
る効果 が得られる。
【００５６】これにより、サイドブランチでの共鳴周波
数が下がり、消音効果の中心周波数が低周波側へ移行す
る特性が得られるため、十分な消音効果を得ながらサイ
ドブランチの管長を短くすることができる。
数が下がり、消音効果の中心周波数が低周波側へ移行す
る特性が得られるため、十分な消音効果を得ながらサイ
ドブランチの管長を短くすることができる。
【００５７】また、別の特性として、消音効果の中心部
分でピークが低く裾野が広くなるため、消音の有効周波
数域が広くなるとともに、たとえば音源がエンジンの場
合にエンジン回転数の変化に対して騒音レベルが緩やか
に変化し、音質的な違和感がなくなる。
分でピークが低く裾野が広くなるため、消音の有効周波
数域が広くなるとともに、たとえば音源がエンジンの場
合にエンジン回転数の変化に対して騒音レベルが緩やか
に変化し、音質的な違和感がなくなる。
【００５８】この場合、とくに請求項２の発明による
と、絞り手段をサイドブランチの入口部分に設けること
によって上記の効果が顕著となる。
と、絞り手段をサイドブランチの入口部分に設けること
によって上記の効果が顕著となる。
【００５９】また、入口部分に設ければよいため、サイ
ドブランチ内の中間部に設置する場合と比較して、絞り
手段のサイドブランチへの組込みが容易となる。
ドブランチ内の中間部に設置する場合と比較して、絞り
手段のサイドブランチへの組込みが容易となる。
【００６０】この場合、請求項３の発明によると、絞り
手段として多孔板を用いることによって組込みがさらに
容易となる。
手段として多孔板を用いることによって組込みがさらに
容易となる。
【００６１】また、請求項４の発明によると、絞り手段
の近傍に音響抵抗層を設けことによってダンピング効果
がさらに増し、消音効果の有効周波数域が広がる。
の近傍に音響抵抗層を設けことによってダンピング効果
がさらに増し、消音効果の有効周波数域が広がる。
【００６２】一方、請求項５の発明によると、三方継手
の一方の継手部に閉鎖管体を取付けてサイドブランチを
構成するため、このサイドブランチに対する絞り手段の
組込みがさらに容易となる。
の一方の継手部に閉鎖管体を取付けてサイドブランチを
構成するため、このサイドブランチに対する絞り手段の
組込みがさらに容易となる。
【図１】本発明の第１実施形態にかかる消音装置の概略
構成図である。
構成図である。
【図２】同装置による吸気配管の出入間の伝達関数の測
定結果を示す図である。
定結果を示す図である。
【図３】図２の場合と条件を変えた場合の吸気配管の伝
達関数の測定結果を示す図である。
達関数の測定結果を示す図である。
【図４】図１の場合と条件を変えた消音装置の概略構成
図である。
図である。
【図５】図４の場合の伝達マトリックス法による解析結
果を示す図である。
果を示す図である。
【図６】本発明の第２実施形態にかかる消音装置の概略
構成図である。
構成図である。
【図７】同装置による吸気配管の出入間の伝達関数の測
定結果を示す図である。
定結果を示す図である。
【図８】本発明の第３実施形態にかかる消音装置の概略
構成図である。
構成図である。
【図９】油圧ショベル等の建設機械のエンジンルーム内
の概略構成図である。
の概略構成図である。
１１ サイドブランチ １２ 主配管 １３ 多孔板（絞り手段） １３ａ 絞り孔 １４ 音響抵抗層 １６ 三方継手 １６ａ 一方の継手部 １７ 閉鎖管体 １８ サイドブランチ １９ 多孔板（絞り手段） １９ａ 絞り孔
Claims (5)
- 【請求項１】 流体が通される主配管に、先端が閉塞し
た管体であるサイドブランチが分岐接続され、このサイ
ドブランチ内に、流体の流れを絞る絞り手段が設けられ
たことを特徴とする配管系の消音装置。 - 【請求項２】 絞り手段がサイドブランチの入口部分に
設けられたことを特徴とする請求項１記載の配管系の消
音装置。 - 【請求項３】 絞り手段として、複数の絞り孔を持った
多孔板が用いられたことを特徴とする請求項１または２
記載の配管系の消音装置。 - 【請求項４】 絞り手段の近傍に、繊維状金属材の集合
体から成る音響抵抗層が設けられたことを特徴とする請
求項１乃至３のいずれかに記載の配管系の消音装置。 - 【請求項５】 主配管の途中に三方継手が設けられ、こ
の三方継手の一方の継手部に先端が閉鎖した管体が取付
けられてサイドブランチが構成されたことを特徴とする
請求項１乃至４のいずれかに記載の配管系の消音装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11006770A JP2000205068A (ja) | 1999-01-13 | 1999-01-13 | 配管系の消音装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11006770A JP2000205068A (ja) | 1999-01-13 | 1999-01-13 | 配管系の消音装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000205068A true JP2000205068A (ja) | 2000-07-25 |
Family
ID=11647419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11006770A Pending JP2000205068A (ja) | 1999-01-13 | 1999-01-13 | 配管系の消音装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000205068A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007012414A1 (de) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Daimlerchrysler Ag | Nebenschlussresonator für eine ansaugleitung |
| US7174872B2 (en) | 2002-05-16 | 2007-02-13 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Air intake apparatus |
| JP2007240009A (ja) * | 2007-06-25 | 2007-09-20 | Kobe Steel Ltd | 圧力脈動吸収装置 |
| JP2007278516A (ja) * | 2007-06-25 | 2007-10-25 | Kobe Steel Ltd | 圧力脈動吸収装置 |
| JP2012177443A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 配管構造 |
| US11118714B2 (en) | 2016-08-02 | 2021-09-14 | Shell Oil Company | Piping system |
| JP7382204B2 (ja) | 2019-10-23 | 2023-11-16 | 株式会社ブリヂストン | 排水管構造用消音器 |
-
1999
- 1999-01-13 JP JP11006770A patent/JP2000205068A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050531 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051025 |