JP2000192813A

JP2000192813A - 内燃機関の排気浄化装置

Info

Publication number: JP2000192813A
Application number: JP10369531A
Authority: JP
Inventors: Kojiro Okada; 公二郎岡田; Takashi Dougahara; 隆堂ヶ原; Yasuki Tamura; 保樹田村
Original assignee: Mitsubishi Motors Corp
Current assignee: Mitsubishi Motors Corp
Priority date: 1998-12-25
Filing date: 1998-12-25
Publication date: 2000-07-11
Anticipated expiration: 2018-12-25
Also published as: JP3468139B2

Abstract

(57)【要約】【課題】内燃機関の排気浄化装置において、燃費の悪
化を抑制しながら確実に吸蔵型ＮＯｘ触媒を再生可能と
する。【解決手段】吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵された被毒
Ｓ量Ｑｓを複数のＳパージ判定基準値Ａ１〜Ａ８と比較
して浄化能力低下度合を推定し、この浄化能力低下度合
に応じてＳパージを実行する条件を触媒温度Ｔcat 、平
均所定車速Ｖ₂₁，Ｖ₂₂、加減速運転などに変更し、各浄
化能力低下度合でこの実行条件が成立したときにＳパー
ジを実行する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、排気通路に設けら
れたＮＯｘ触媒の浄化能力低下を再生する再生手段を有
する内燃機関の排気浄化装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、内燃機関をリーン空燃比で運転し
て燃費の向上を図るようにした希薄燃焼内燃機関が実用
化されている。この希薄燃焼内燃機関では、リーン空燃
比で運転すると、三元触媒がその浄化特性から排ガス中
のＮＯｘ（窒素酸化物）を充分に浄化できないという問
題があり、最近では、リーン空燃比で運転中に排ガス中
のＮＯｘを吸蔵し、ストイキオまたはリッチ空燃比で運
転中に吸蔵されたＮＯｘを放出還元する吸蔵型ＮＯｘ触
媒が採用されてきている。

【０００３】この吸蔵型ＮＯｘ触媒は、内燃機関の酸素
の過剰状態で排ガス中のＮＯｘを硝酸塩（Ｘ−ＮＯ₃）
として吸蔵し、吸蔵したＮＯｘを一酸化炭素（ＣＯ）の
過剰状態で放出して窒素（Ｎ₂）に還元させる特性（同
時に炭酸塩Ｘ−ＣＯ₃が生成される）を有した触媒であ
る。ところが、燃料中にはイオウ（Ｓ）成分が含まれて
おり、このＳ成分は酸素と反応して硫黄酸化物（ＳＯ
ｘ）となり、このＳＯｘがＮＯｘの代わりに硫酸塩とし
て硝酸塩の代わりに吸蔵型ＮＯｘ触媒に吸蔵されてしま
い、触媒の浄化効率が低下してしまうという問題があ
る。しかしながら、触媒に吸蔵されたＳＯｘは、空燃比
をリッチ状態にして触媒を高温状態にすることで除去
（Ｓパージ）されることがわかっている。例えば、特開
平７−２１７４７４号公報では、ＳＯｘの吸蔵量が許容
量を越え、触媒温度が所定温度よりも高いときには、空
燃比を一時的にリッチにしてすると共に触媒を昇温させ
ることでＳＯｘを放出し、吸蔵型ＮＯｘ触媒の浄化効率
を復活させるようにしている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上述した公
報では、ＳＯｘの吸蔵量と触媒温度を条件として、内燃
機関の運転状態に拘らず空燃比をリッチにしてＳＯｘを
放出する吸蔵型ＮＯｘ触媒の再生制御を実行している。

【０００５】そのため、例えば、車両が市街地のような
場所で加減速を繰り返す運転状態のときに再生制御を実
行すると、吸蔵型ＮＯｘ触媒がＳＯｘを放出するのに必
要な高温状態になりにくく、吸蔵型ＮＯｘ触媒の再生に
長時間を要してしまう。すると、吸蔵型ＮＯｘ触媒のＳ
Ｏｘの吸蔵量が許容量を越えているにも拘らず、適正に
吸蔵型ＮＯｘ触媒の再生を実行することができず、ま
た、不要に燃料を噴射して空燃比をリッチにすることか
ら燃費を悪化させてしまうという問題がある。

【０００６】本発明はこのような問題を解決するもので
あって、燃費の悪化を抑制しながら確実に吸蔵型ＮＯｘ
触媒を再生可能とした内燃機関の排気浄化装置を提供す
ることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めの本発明の内燃機関の排気浄化装置では、内燃機関の
排気通路に排気空燃比が酸化雰囲気のときに排気ガス中
のＮＯｘを吸蔵すると共に還元雰囲気のときに吸蔵され
たＮＯｘを放出または還元する吸蔵型ＮＯｘ触媒を設け
る共に、排気ガス中に含まれるイオウ成分による吸蔵型
ＮＯｘ触媒の浄化能力低下度合を検出または推定する浄
化能力検出手段と、吸蔵型ＮＯｘ触媒を昇温すると共に
その周辺を還元雰囲気とすることで触媒浄化能力を再生
する再生手段と、触媒浄化能力低下度合に応じて再生手
段の実行条件を変更する実行条件変更手段とを設け、制
御手段が触媒浄化能力低下度合に応じた実行条件変更手
段の実行条件が成立したときに再生手段を作動させるよ
うにしている。

【０００８】例えば、吸蔵型ＮＯｘ触媒の浄化能力低下
度合に応じて触媒浄化能力を再生する再生手段の実行条
件を変更、即ち、イオウ成分による吸蔵型ＮＯｘ触媒の
浄化能力低下度合が少ないときは再生手段の実行条件を
厳しくする一方、浄化能力低下度合が大きいときは再生
手段の実行条件を緩和しており、内燃機関の運転状態に
拘らず、燃費の悪化を抑制しながら吸蔵型ＮＯｘ触媒に
吸蔵されたイオウ成分を確実に放出して吸蔵型ＮＯｘ触
媒を再生することができる。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施形態を詳細に説明する。

【００１０】図１に本発明の一実施形態に係る内燃機関
の排気浄化装置の概略構成、図２に本実施形態の排気浄
化装置によるＳパージ制御のフローチャート、図３及び
図４に本実施形態の排気浄化装置による吸蔵型ＮＯｘ触
媒の劣化判定制御のフローチャート、図５にＳパージを
行った場合の被毒Ｓ量の時間変化を示すタイムチャート
を示す。

【００１１】本実施形態の内燃機関（以下、エンジンと
称する。）は、例えば、燃料噴射モード（運転モード）
を切換えることで、吸気行程での燃料噴射（吸気行程噴
射モード）または圧縮行程での燃料噴射（圧縮行程噴射
モード）を実施可能な筒内噴射型火花点火式直列４気筒
ガソリンエンジンである。そして、この筒内噴射型のエ
ンジン１１は、容易にして理論空燃比（ストイキオ）で
の運転やリッチ空燃比での運転（リッチ空燃比運転）の
他、リーン空燃比での運転（リーン空燃比運転）が実現
可能となっており、特に圧縮行程噴射モードでは、超リ
ーン空燃比での運転が可能となっている。

【００１２】本実施形態において、図１に示すように、
エンジン１１のシリンダヘッド１２には、各気筒毎に点
火プラグ１３と共に電磁式の燃料噴射弁１４が取付けら
れており、この燃料噴射弁１４によって燃焼室１５内に
燃料を直接噴射可能となっている。この燃料噴射弁１４
には、図示しない燃料パイプを介して燃料タンク擁した
燃料供給装置（燃料ポンプ）が接続されており、燃料タ
ンク内の燃料が高燃圧で供給され、この燃料を燃料噴射
弁１４から燃焼室１５内に向けて所望の燃圧で噴射す
る。この際、燃料噴射量は燃料ポンプの燃料吐出圧と燃
料噴射弁１４の開弁時間（燃料噴射時間）とから決定さ
れる。

【００１３】シリンダヘッド１２には、各気筒毎に略直
立方向に吸気ポートが形成されており、各吸気ポートと
連通するようにして吸気マニホールド１６の一端がそれ
ぞれ接続されている。そして、吸気マニホールド１６の
他端にはドライブバイワイヤ（ＤＢＷ）方式の電動スロ
ットル弁１７が接続されており、このスロットル弁１７
にはスロットル開度θthを検出するスロットルセンサ１
８が設けられている。また、シリンダヘッド１２には、
各気筒毎に略水平方向に排気ポートが形成されており、
各排気ポートと連通するようにして排気マニホールド１
９の一端がそれぞれ接続されている。

【００１４】そして、エンジン１１には、クランク角を
検出するクランク角センサ２０が設けられており、この
クランク角センサ２０はエンジン回転速度Ｎｅを検出可
能となっている。なお、上述した筒内噴射型エンジン１
１は既に公知のものであり、その構成の詳細については
ここでは説明を省略する。

【００１５】また、エンジン１１の排気マニホールド１
９には排気管（排気通路）２１が接続されており、この
排気管２１にはエンジン１１に近接した小型の三元触媒
２２及び排気浄化触媒装置２３を介して図示しないマフ
ラーが接続されている。そして、この排気管２１におけ
る三元触媒２２と排気浄化触媒装置２３との間の部分に
は、排気浄化触媒装置２３の直上流、即ち、後述する吸
蔵型ＮＯｘ触媒２５のに直上流に位置して排気温度を検
出する高温センサ２４が設けられている。

【００１６】この排気浄化触媒装置２３は、吸蔵型ＮＯ
ｘ触媒２５と三元触媒２６との２つの触媒を有して構成
されており、三元触媒２６の方が吸蔵型ＮＯｘ触媒２５
よりも下流側に配設されている。なお、吸蔵型ＮＯｘ触
媒２５が三元触媒の機能を有している場合には、この吸
蔵型ＮＯｘ触媒２５だけであってもよい。この吸蔵型Ｎ
Ｏｘ触媒２５は、酸化雰囲気においてＮＯｘを一旦吸蔵
させ、主としてＣＯの存在する還元雰囲気中においてＮ
Ｏｘを放出してＮ₂（窒素）等に還元させる機能を持つ
ものである。詳しくは、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は、貴金
属として白金（Ｐｔ）、ロジウム（Ｒｈ）等を有した触
媒として構成されており、吸蔵材としてはバリウム（Ｂ
ａ）等のアルカリ金属、アルカリ土類金属が採用されて
いる。そして、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の下流にはＮＯｘ
濃度を検出するＮＯｘセンサ２７が設けられている。

【００１７】更に、入出力装置、記憶装置（ＲＯＭ、Ｒ
ＡＭ、不揮発性ＲＡＭ等）、中央処理装置（ＣＰＵ）、
タイマカウンタ等を有するＥＣＵ（電子コントロールユ
ニット）２８が設けられており、このＥＣＵ２８により
エンジン１１を含めた本実施形態の排気浄化装置の総合
的な制御が行われる。即ち、ＥＣＵ２８の入力側には、
上述した高温センサ２４やＮＯｘセンサ２７等の各種セ
ンサ類が接続されており、これらセンサ類からの検出情
報が入力する。一方、ＥＣＵ２８の出力側には、点火コ
イルを介して上述した点火プラグ１３や燃料噴射弁１４
等が接続されており、これら点火コイル、燃料噴射弁１
４等には、各種センサ類からの検出情報に基づき演算さ
れた燃料噴射量や点火時期等の最適値がそれぞれ出力さ
れる。これにより、燃料噴射弁１４から適正量の燃料が
適正なタイミングで噴射され、点火プラグ１３によって
適正なタイミングで点火が実施される。

【００１８】実際に、ＥＣＵ２８では、スロットルセン
サ１８からのスロットル開度情報θthとクランク角セン
サ２０からのエンジン回転速度情報Ｎｅとに基づいてエ
ンジン負荷に対応する目標筒内圧、即ち目標平均有効圧
Ｐｅを求めるようにされており、更に、この目標平均有
効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとに応じてマップ
（図示せず）より燃料噴射モードを設定するようにされ
ている。例えば、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速
度Ｎｅとが共に小さいときには、燃料噴射モードは圧縮
行程噴射モードとされて燃料が圧縮行程で噴射され、一
方、目標平均有効圧Ｐｅが大きくなり、あるいはエンジ
ン回転速度Ｎｅが大きくなると燃料噴射モードは吸気行
程噴射モードとされ、燃料が吸気行程で噴射される。

【００１９】そして、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン回
転速度Ｎｅとから制御目標となる目標空燃比（目標Ａ／
Ｆ）が設定され、適正量の燃料噴射量がこの目標Ａ／Ｆ
に基づいて決定される。また、高温センサ２４により検
出された排気温度情報からは触媒温度Ｔcat が推定され
る。詳しくは、高温センサ２４と吸蔵型ＮＯｘ触媒２５
とが多少なりとも離れて配置されていることに起因する
誤差を補正するために、目標平均有効圧Ｐｅとエンジン
回転速度情報Ｎｅとに応じて温度差マップが予め実験等
により設定されており、触媒温度Ｔcat は、目標平均有
効圧Ｐｅとエンジン回転速度情報Ｎｅとが決まると一義
に推定されるようにされている。

【００２０】以下、このように構成された本実施形態の
内燃機関の排気浄化装置の作用について説明する。

【００２１】排気浄化触媒装置２３の吸蔵型ＮＯｘ触媒
２５では、リーンモードにおける超リーン燃焼運転時の
ような酸素濃度過剰雰囲気で、排気中のＮＯｘから硝酸
塩が生成され、これによりＮＯｘが吸蔵されて排気の浄
化が行われる。一方、三元触媒２６では、酸素濃度が低
下した雰囲気で、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵した硝酸
塩と排気中のＣＯとが反応して炭酸塩が生成されると共
にＮＯｘが放出される。従って、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５
へのＮＯｘの吸蔵が進むと、空燃比のリッチ化あるいは
追加の燃料噴射を行うなどして酸素濃度を低下させて吸
蔵型ＮＯｘ触媒２５からＮＯｘを放出させて機能を維持
する。

【００２２】ところで、燃料や潤滑油内に含まれるイオ
ウ成分も排気中に存在し、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は、酸
素濃度過剰雰囲気で、ＮＯｘの吸蔵とともにＳＯｘも吸
蔵する。つまり、イオウ成分は酸化されてＳＯｘにな
り、このＳＯｘの一部は吸蔵型ＮＯｘ触媒２５上でさら
に元来はＮＯｘ用の吸蔵剤と反応して硫酸塩となって吸
蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵する。

【００２３】また、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は、酸素濃度
が低下すると付着したＳＯｘを放出する機能を有してい
る。つまり、酸素濃度が低下した雰囲気では、吸蔵型Ｎ
Ｏｘ触媒２５に吸蔵した硫酸塩の一部と排気中のＣＯと
が反応して炭酸塩が生成されると共にＳＯｘが離脱され
る。しかし、硫酸塩は硝酸塩よりも塩としての安定度が
高く、酸素濃度が低下した雰囲気になってもその一部し
か分解されないため、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に残留する
硫酸塩の量は時間とともに増加する。これにより、吸蔵
型ＮＯｘ触媒２５の型ＮＯｘ吸蔵能力が時間と共に低下
し、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５としての性能が悪化すること
になる（Ｓ被毒）。

【００２４】このため、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に一定量
以上のイオウ成分（ＳＯｘ）が吸着されてＮＯｘ触媒２
５が劣化したと判定されたときには、触媒を昇温させ、
且つ、空燃比を還元雰囲気にして吸蔵したＳＯｘを放出
（再生手段）するようにしている（Ｓパージ運転）。

【００２５】即ち、Ｓパージ制御において、図２に示す
ように、まず、ステップＳ１１では、ＮＯｘ触媒２５が
Ｓ（イオウ）劣化したか否か、即ち、この吸蔵型ＮＯｘ
触媒２５に吸蔵されたＳＯｘの量（被毒Ｓ量Ｑｓ）が所
定のＳパージ判定基準値に達したか否かを判別する。こ
こに、被毒Ｓ量Ｑｓは推定により求められる値であり、
以下、被毒Ｓ量Ｑｓの推定手法（浄化能力検出手段）を
簡単に説明する。

【００２６】被毒Ｓ量Ｑｓは、基本的には燃料噴射積算
量Ｑｆに基づき設定されるものであり、燃料噴射制御ル
ーチン（図示せず）の実行周期毎に次式により演算され
る。Ｑｓ＝Ｑｓ（ｎ−１）＋ΔＱｆ・Ｋ−Ｒｓ・・・（１）ここに、Ｑｓ（ｎ−１）は被毒Ｓ量の前回値であり、Δ
Ｑｆは実行周期当たりの燃料噴射積算量、Ｋは補正係
数、Ｒｓは実行周期当たりの再生Ｓ量を示している。

【００２７】つまり、現在の被毒Ｓ量Ｑｓは、実行周期
当たりの燃料噴射積算量ΔＱｆを補正係数Ｋで補正して
積算すると共に、この積算値から実行周期当たりの再生
Ｓ量Ｒｓを減算することで求められる。この補正係数Ｋ
は、例えば、次式（２）に示すように、空燃比Ａ／Ｆに
応じたＳ被毒係数Ｋ１、燃料中のＳ含有量に応じたＳ被
毒係数Ｋ２及び触媒温度Ｔcat に応じたＳ被毒係数Ｋ３
の３つの補正係数の積からなっている。Ｋ＝Ｋ１・Ｋ２・Ｋ３・・・（２）

【００２８】また、実行周期当たりの再生Ｓ量Ｒｓは次
式（３）から演算される。Ｒｓ＝α・Ｒ１・Ｒ２・ｄＴ・・・（３）ここに、αは単位時間当たりの再生率（設定値）であ
り、ｄＴは燃料噴射制御ルーチンの実行周期を示してお
り、Ｒ１及びＲ２はそれぞれ触媒温度Ｔcat に応じた再
生能力係数及び空燃比Ａ／Ｆに応じた再生能力係数を示
している。

【００２９】そして、ステップＳ１１にて、この吸蔵型
ＮＯｘ触媒２５の被毒Ｓ量ＱｓがＳパージ判定基準値に
達したか否かを判別するわけであるが、本実施形態で
は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の被毒Ｓ量Ｑｓと複数のＳパ
ージ判定基準値と比較することで浄化能力低下度合を推
定し、この浄化能力低下度合に応じて触媒浄化能力を再
生（Ｓパージ）する条件を変更（実行条件変更手段）
し、その実行条件が成立したときにＥＣＵ２８（制御手
段）がＳパージを実行するようにしている。

【００３０】ここで、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の劣化判定
制御を説明する。なお、この劣化判定制御では、多数の
Ｓパージ判定基準値Ａ１，Ａ２１，Ａ２２，Ａ３，Ａ
４，Ａ５，Ａ６，Ａ７，Ａ８があり、各Ｓパージ判定基
準値の関係は、Ａ１＜Ａ２１＜Ａ２２＜Ａ３＜Ａ４＜Ａ
５＜Ａ６＜Ａ７＜Ａ８となっている。

【００３１】吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の劣化判定制御にお
いて、図３及び図４に示すように、ステップＳ３１で
は、上記のようにして求めた吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の被
毒Ｓ量ＱｓがＳパージ判定基準値Ａ１以上かどうかを判
定する。そして、被毒Ｓ量Ｑｓが未だ判定基準値Ａ１に
達していないと判定される場合には、何もせずこのルー
チンを抜ける。一方、被毒Ｓ量Ｑｓが判定基準値Ａ１に
達したと判定される場合には、ステップＳ３２に移行
し、被毒Ｓ量ＱｓがＳパージ判定基準値Ａ２１以上かど
うかを判定する。そして、このステップＳ３２にて、被
毒Ｓ量Ｑｓが判定基準値Ａ２２には達していないと判定
される場合には、ステップＳ４８に移行し、高温センサ
２４により検出された排気温度情報から推定された触媒
温度Ｔcat がＳパージ可能な所定の高温ＴcatH（例え
ば、６５０℃）以上かどうか（実行条件）を判定する。
ここで、触媒温度Ｔcat がＳパージ可能触媒温度ＴcatH
以上であればステップＳ１２（図２参照）に移行して制
御モードをＳパージモードに切り換える。即ち、この場
合、元々吸蔵型ＮＯｘ触媒２５がＳパージ可能な高温と
なっているので、後述する触媒昇温のための制御を実際
には積極的に行わなくても全体Ａ／Ｆをリッチとするだ
けでＳパージ可能であり、Ｓパージに伴う燃料悪化を最
小限にとどめることができる。また、Ｓパージ可能触媒
温度ＴcatHより低ければこのルーチンを抜ける。

【００３２】一方、ステップＳ３２にて、被毒Ｓ量Ｑｓ
が判定基準値Ａ２１に達したと判定される場合には、ス
テップＳ３３に移行し、被毒Ｓ量ＱｓがＳパージ判定基
準値Ａ２２以上かどうかを判定する。そして、このステ
ップＳ３３にて、被毒Ｓ量Ｑｓが判定基準値Ａ２２に達
していないと判定される場合には、ステップＳ４７に移
行し、過去所定時間の平均車速Ｖが所定車速Ｖ₂₁（例え
ば、８０km/h）以上の定常運転かどうか（実行条件）を
判定する。ここで、平均車速Ｖが所定車速Ｖ₂₁以上の定
常運転であればステップＳ１２に移行して制御モードを
Ｓパージモードに切り換え、そうでなければステップＳ
４８にて、触媒温度Ｔcat が開始触媒温度Ｔcat1以上で
あるかを判定する。

【００３３】そして、ステップＳ３３にて、被毒Ｓ量Ｑ
ｓが判定基準値Ａ２２に達したと判定される場合には、
ステップＳ３４に移行し、被毒Ｓ量ＱｓがＳパージ判定
基準値Ａ３以上かどうかを判定する。そして、このステ
ップＳ３４にて、被毒Ｓ量Ｑｓが判定基準値Ａ３に達し
ていないと判定される場合には、ステップＳ４６に移行
し、過去所定時間の平均車速Ｖが所定車速Ｖ₂₁より低速
の所定車速Ｖ₂₂（例えば、５０km/h）以上の定常運転か
どうか（実行条件）を判定する。ここで、平均車速Ｖが
所定車速Ｖ₂₂以上の定常運転であれば、制御モードをＳ
パージモードに切り換え、そうでなければステップＳ４
７に移行する。

【００３４】一方、ステップＳ３４にて、被毒Ｓ量Ｑｓ
が判定基準値Ａ３に達したと判定される場合には、ステ
ップＳ３５に移行する。このようにして以下のステップ
Ｓ３５〜３９にて、被毒Ｓ量Ｑｓと判定基準値Ａ４，Ａ
５，Ａ６，Ａ７，Ａ８との比較判定（ステップＳ３５，
３６，３７，３８，３９）を行う。そして、Ａ４＞Ｑｓ
≧Ａ３であれば、平均車速Ｖに関係なく定常運転である
ことを条件（ステップ４５）にＳパージモードに切り換
え、Ａ５＞Ｑｓ≧Ａ４であれば、減速運転であることを
条件（ステップ４４）にＳパージモード（但し、この場
合は、減速時にトルクが極力発生しないように燃料の大
部分もしくは全てを膨張行程に噴射する。）に切り換
え、Ａ６＞Ｑｓ≧Ａ５であれば、緩加速運転であること
を条件（ステップ４３）にＳパージモードに切り換え、
Ａ７＞Ｑｓ≧Ａ６であれば、加速運転であることを条件
（ステップ４２）にＳパージモードに切り換え、Ａ８＞
Ｑｓ≧Ａ７であれば、アイドル運転であることを条件
（ステップ４１）にＳパージモードに切り換え、Ｑｓ≧
Ａ８であれば、全域運転でＳパージモードに切り換え
る。

【００３５】このように吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の被毒Ｓ
量Ｑｓを複数のＳパージ判定基準値Ａ１〜Ａ８と順に比
較することでその浄化能力低下度合を推定し、この浄化
能力低下度合に応じてＳパージを実行する条件を触媒温
度Ｔcat 、平均所定車速Ｖ₂₁，Ｖ₂₂、加減速運転などに
順に運転領域を広げていくように変更し、各浄化能力低
下度合でこの実行条件が成立したときにＳパージを実行
している。そのため、あらゆる運転状態、例えば、加減
速を繰り返す運転状態が継続してＳパージモード実行条
件が成立せずに吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の被毒Ｓ量Ｑｓが
増加した場合であっても、被毒Ｓ量Ｑｓに応じてＳパー
ジを実行する条件が緩和されることで、確実にＳパージ
モードが実行され、被毒Ｓ量Ｑｓが増大し過ぎて吸蔵型
ＮＯｘ触媒２５の吸蔵能力が低下することによる排ガス
特性の悪化を阻止することができる。また、触媒を昇温
させやすい順にＳパージ実行条件が設定されているの
で、燃費の悪化を抑制しながら吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に
吸蔵されたＳＯｘを放出するＳパージモードに適正に切
り換えることができる。

【００３６】そして、図２に戻り、ステップＳ１１に
て、上記のように、被毒Ｓ量Ｑｓが各判定基準値Ａ１〜
Ａ８と比較して各実行条件が成立したときには、ステッ
プＳ１２に移行し、制御モードをＳパージモードに切り
換える。これにより吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵された
ＳＯｘの除去、即ち、Ｓパージが開始される。

【００３７】このＳパージが開始されたら、ステップＳ
１３において、目標平均有効圧Ｐｅが所定値Ｐe1（Ｎｅ
に対するＰｅの主噴射モード選択マップ）よりも小さい
か否かを判別する。そして、このステップＳ１３にて、
目標平均有効圧Ｐｅが所定値Ｐe1よりも小さいような場
合、即ち、アイドル時や低速走行時のようにエンジン負
荷、エンジン回転速度が小さい場合にはステップＳ１４
に移行する。

【００３８】このステップＳ１４では、主噴射の燃料噴
射モードを上述した通常の設定に拘わらず圧縮行程噴射
モードとすると共に、膨張行程において副噴射を行うよ
うにする。つまり、Ｓパージを行うときに圧縮行程噴射
と膨張行程噴射とで２段噴射を行う。そして、目標Ａ／
Ｆ、つまり、主噴射と副噴射とを合わせた全体としての
目標Ａ／Ｆ、即ち、全体Ａ／Ｆが所定のリッチ空燃比
（Ｓパージに適した値、例えば、値１２）に設定される
と共に、前述した主噴射モード選択マップに基づき目標
平均有効圧Ｐｅとエンジン回転速度Ｎｅに応じて主噴射
の目標空燃比（メインＡ／Ｆ）が決定される。このと
き、全体Ａ／Ｆは所定のリッチ空燃比（例えば、値１
２）に保持されたまま、メインＡ／Ｆが設定されること
になる。つまり、全体のＡ／Ｆが一定に維持され、還元
雰囲気が良好に形成された状態のままに、主噴射量と副
噴射量のそれぞれの燃料噴射比率が適正に決定される。

【００３９】通常、目標平均有効圧Ｐｅあるいはエンジ
ン回転速度Ｎｅが小さければ、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５は
低温状態にあり、触媒温度Ｔcat は低く吸蔵型ＮＯｘ触
媒２５の昇温は容易でないと判断できる。よって、この
場合には、副噴射量を多くする一方、全体Ａ／Ｆを、上
述のように、所定のリッチ空燃比に保持しながら主噴射
量を極力少なくするようにするのがよい。

【００４０】しかしながら、吸気行程噴射モードで実現
可能な空燃比には上限値（例えば、値２２）があり、こ
の吸気行程噴射モードでは上限値より大きい空燃比では
燃焼が成立しない。従って、メインＡ／Ｆが吸気行程噴
射モード時の上限値より大きくなるような場合には、こ
のように上限値よりも大きな空燃比で燃焼が成立する圧
縮行程において主噴射を実施するようにするのである。

【００４１】また、エンジン負荷あるいはエンジン回転
速度が小さいほど吸蔵型ＮＯｘ触媒２５の温度、即ち、
触媒温度Ｔcat は低いとみなすことができる。従って、
メインＡ／Ｆは、目標平均有効圧Ｐｅあるいはエンジン
回転速度Ｎｅが小さいほどその値が大きく、よりリーン
空燃比側の空燃比となるようにされている。つまり、触
媒温度Ｔcat が低いほど主噴射量が少なく副噴射量が多
くなるようにされている。

【００４２】更に、Ｓパージを行うときに圧縮行程噴射
と膨張行程噴射とで２段噴射を行い、全体の目標Ａ／Ｆ
を一定値に維持した状態で、メインＡ／Ｆ（主噴射量）
とサブＡ／Ｆ（副噴射量）の比率を適正に決定している
が、このメインＡ／Ｆの変更に応じてスロットル弁１７
を作動してスロットル開度θthを調整し、吸入空気量を
操作しており、これによってトルクがほぼ一定となるよ
うに制御している。つまり、メインＡ／Ｆがリッチ空燃
比側に補正されたときには、そのままであればトルクが
大きくなるので、スロットル弁１７のスロットル開度θ
thを減少させる補正を行い、メインＡ／Ｆがリーン空燃
比側に補正されたときには、トルクが小さくなるので、
スロットル弁１７のスロットル開度θthを増大させる補
正を行う。この場合、補正されたメインＡ／Ｆに対する
スロットル開度θthの選択マップにより設定するとよ
い。

【００４３】ところで、このように２段噴射が行われて
副噴射により燃料が膨張行程で噴射されると、この燃料
の多くは燃焼しないまま、つまり未燃燃料成分（未燃Ｈ
Ｃ等）として排気管２１内に排出されて一部は排気管内
で反応（燃焼）し、残りは三元触媒２２に流入すること
になる。しかしながら、三元触媒２２に流入した未燃燃
料成分は、三元触媒２２が活性化している場合には三元
触媒２２内で触媒の作用により酸化反応（燃焼）を起こ
すことになる。つまり、副噴射によって供給された燃料
の大部分は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に到達する前に燃焼
し、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に流入する排気を十分に昇温
させることになる。これにより、触媒温度Ｔcat が低温
であっても排気昇温されて吸蔵型ＮＯｘ触媒２５はＳパ
ージ可能な所定の高温触媒温度ＴcatH（例えば、６５０
℃）まで迅速に加熱されることになり、Ｓパージが良好
に実施可能とされる。

【００４４】一方、前述したステップＳ１３にて、目標
平均有効圧Ｐｅが所定値Ｐe1以上と判定された場合、即
ち、中速走行時のようにエンジン負荷、エンジン回転速
度が比較的大きい場合にはステップＳ１５に移行する。

【００４５】このステップＳ１５では、主噴射の燃料噴
射モードを上述した通常の設定に拘わらず吸気行程噴射
モードとすると共に、膨張行程において副噴射を行うよ
うにする。つまり、Ｓパージを行うときに吸気行程噴射
と膨張行程噴射とで２段噴射を行う。そして、前述と同
様に、全体Ａ／Ｆが所定のリッチ空燃比に設定されると
共に、全体Ａ／Ｆを所定のリッチ空燃比に保持したまま
に主噴射の目標空燃比（メインＡ／Ｆ）が決定され、主
噴射量と副噴射量のそれぞれの燃料噴射比率が適正に決
定される。

【００４６】通常、エンジン負荷、エンジン回転速度が
比較的大きければ、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５はある程度高
温になるまで加熱されており、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を
容易に昇温可能と判断できる。よって、この場合には、
副噴射量を少なくする一方、全体Ａ／Ｆを所定のリッチ
空燃比に保持すべく主噴射量を多くするようにするのが
よい。

【００４７】しかしながら、圧縮行程噴射モードで実現
可能な空燃比には下限値（例えば、値２４）があり、こ
の圧縮行程噴射モードでは、上記の場合とは逆に下限値
以下の空燃比では燃焼が成立しない。従って、主噴射の
空燃比が下限値以下となるような場合には、このように
下限値以下の空燃比で燃焼が成立する吸気行程において
主噴射を実施するようにするのである。

【００４８】そして、この場合においても、上記同様、
三元触媒２２に流入した未燃燃料成分は、三元触媒２２
内で触媒の作用により酸化反応（燃焼）を起こすことに
なる。つまり、副噴射によって供給された燃料の大部分
は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に到達する前に燃焼し、吸蔵
型ＮＯｘ触媒２５に流入する排気を十分に昇温させるこ
とになる。これにより、やはり全体のＡ／Ｆが一定に維
持されて還元雰囲気が良好に形成された状態のまま、中
速走行時において吸蔵型ＮＯｘ触媒２５がＳパージ可能
な所定の高温触媒温度ＴcatH（例えば、６５０℃）まで
迅速に加熱されることになり、Ｓパージが良好に実施可
能とされる。

【００４９】ところで、車両が高速走行してエンジン回
転速度Ｎｅと目標平均有効圧Ｐｅとが大きい状態にある
ような場合には、インジェクタドライバ等の制約もあっ
て２段噴射が困難である一方、元来排気温度が比較的高
く点火時期のリタードだけでも吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を
Ｓパージ可能な所定の高温触媒温度ＴcatHまで加熱させ
ることが可能と判断できる。よって、この場合にはステ
ップＳ１５の２段噴射に代えて主噴射のみを吸気行程で
行い、点火時期のリタードによって昇温制御を行うよう
にする。なお、この場合においても、全体Ａ／Ｆは所定
のリッチ空燃比（例えば、値１２）とされる。また、エ
ンジン回転速度Ｎｅと目標平均有効圧Ｐｅとが極めて大
きく、メインＡ／Ｆがリッチ空燃比であるような場合に
は、燃焼熱が極めて大きく昇温制御を実施しなくても排
気温度がＳパージ可能なほど高いと判断でき、この場合
にはステップＳ１５をスキップする。

【００５０】このようにステップＳ１４，Ｓ１５にて、
２段噴射が実行され、三元触媒２２での酸化反応によっ
て吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に流入する排気が十分に昇温さ
せられると、ステップＳ１６では、ステップＳ１２の実
行によりＳパージを開始してから所定時間ｔ１（例え
ば、数十秒）が経過したか否かを判別する。そして、所
定時間ｔ１が経過していればステップＳ１７に進むが、
所定時間ｔ１が経過していなければステップＳ１２に戻
る。また、ステップＳ１７では、触媒温度Ｔcatが所定
の触媒温度ＴcatMよりも高いか否かを判別し、所定の触
媒温度ＴcatMよりも高ければステップＳ１８に進むが、
所定の触媒温度ＴcatM以下であれば、ステップＳ１２に
戻る。

【００５１】そして、Ｓパージを開始してから所定時間
ｔ１が経過し、且つ、触媒温度Ｔcat が所定の触媒温度
ＴcatMよりも高くなると、触媒上流側より下流側の方が
温度が極端に高いという状態はなくなり、触媒直上流に
取付けた高温センサ２４と触媒温度の差が小さく、触媒
温度フィードバック制御を行っても触媒を過昇温するこ
とはないと判断できるので、ステップＳ１８に移行して
触媒温度のフィードバック制御を開始する。この触媒温
度のフィードバック制御においては、触媒温度Ｔcat と
所定の触媒温度ＴcatHとを比較し、主噴射モード選択マ
ップに基づいて設定したメインＡ／Ｆを触媒温度Ｔcat
の温度偏差積算ΣΔＴcat に応じて補正する。更に、メ
インＡ／Ｆが上限値あるいは下限値に達した場合には、
主噴射モード選択マップに基づいて設定した点火時期を
触媒温度Ｔcat の温度偏差積算ΣΔＴcat に応じて補正
する。

【００５２】詳しくは、温度偏差積算ΣΔＴcat は次式
（４）から算出される。 ΣΔＴcat ＝ΣΔＴcat （ｎ−１）＋ΔＴcat ・・・（４）ここに、ΔＴcat は温度偏差であり、所定の高温ＴcatH
（例えば、６５０℃）と高温センサ２４に基づいて推定
された現在の触媒温度Ｔcat とに基づいて次式（５）か
ら算出される。 ΔＴcat ＝ＴcatH−Ｔcat ・・・（５）

【００５３】実際には、温度偏差積算ΣΔＴcat とメイ
ンＡ／Ｆの補正値とが予め実験等により表１に示すよう
にマップ化されており、メインＡ／ＦはこのメインＡ／
Ｆの補正値マップに基づいて補正される（積分補正）。

【００５４】

【表１】

【００５５】ここに、メインＡ／Ｆの補正値のうち正符
号（＋）はリーン側への補正を示し、負符号（−）はリ
ッチ側への補正を示している。つまり、吸蔵型ＮＯｘ触
媒２５が所定の高温ＴcatHを超えオーバシュートして加
熱させられた場合には、温度偏差積算ΣΔＴcat は負の
値となり、この場合にはメインＡ／Ｆは負側、即ち、リ
ッチ側に補正され、副噴射の燃料量が減量されて所定の
高温ＴcatHに戻される。その後、アンダシュートして温
度偏差積算ΣΔＴcat が正の値となるような場合には、
メインＡ／Ｆは正側、即ち、リーン側に補正され、副噴
射の燃料量が増量されて触媒温度Ｔcat が再び所定の高
温ＴcatHまで上昇させられる。

【００５６】ところで、このようにメインＡ／Ｆを補正
していくと、触媒温度Ｔcat が所定の高温ＴcatHで安定
し、つまり吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が所定の高温ＴcatHに
保持されることになるが、このように触媒温度Ｔcat が
安定すると、その後は所定の高温ＴcatHを維持するだけ
の昇温制御を行えばよいことになる。つまり、メインＡ
／Ｆを小さな値として主噴射量を増加させる一方、副噴
射量を少なく絞るようにする。

【００５７】また、圧縮行程噴射モードで燃料噴射を行
う場合には、構造上、燃焼が成立する空燃比には制約が
あり、メインＡ／Ｆが下限値（例えば、値２４）あるい
は上限値（例えば、値５０）になったときには、全体Ａ
／Ｆを所定のリッチ空燃比（例えば、値１２）に保持す
ると共にメインＡ／Ｆ補正値も保持しながら、２段噴射
に加えて点火時期補正も行って昇温制御を継続するよう
にする。一方、吸気行程噴射モードで燃料噴射を行う場
合には、上述したように空燃比には上限値（例えば、値
２２）による制限があると同時に、所定の全体Ａ／Ｆ
（例えば、値１２）が下限となり、メインＡ／Ｆが上限
値（例えば、値２２）になったときには、全体Ａ／Ｆを
所定のリッチ空燃比（例えば、値１２）に保持すると共
にメインＡ／Ｆ補正値も保持しながら、２段噴射に加え
て点火時期補正も行って昇温制御を継続するようにす
る。

【００５８】この点火時期補正量は、温度偏差積算ΣΔ
Ｔcat に応じて設定される。実際には、温度偏差積算Σ
ΔＴcat と点火時期補正量とが予め実験等により表２に
示すようにマップ化されており、点火時期は当該点火時
期補正量マップに基づいて補正される（積分補正）。な
お、通常の燃焼制御時には基準点火時期はトルクが大と
なるようできるだけアドバンス側に設定されているので
あるが、点火時期補正を行う場合には点火時期をアドバ
ンス側に補正する際の余裕を持たせるため、補正を行う
際の基準点火時期はアドバンスとリタードとの中立位置
に設定される。

【００５９】

【表２】

【００６０】ここに、点火時期補正量において正符号
（＋）はアドバンス側への補正を示し、負符号（−）は
リタード側への補正を示している。つまり、上記同様
に、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が所定の高温ＴcatHを超えオ
ーバシュートして加熱させられた場合には、温度偏差積
算ΣΔＴcat は負の値となり、この場合には点火時期補
正量は正側、即ち、アドバンス側に補正されて昇温効果
が低減される。その後、アンダシュートして温度偏差積
算ΣΔＴcat が正の値となるような場合には、点火時期
補正量は負側、即ち、リタード側に補正されて昇温効果
が高められて触媒温度Ｔcat が再び所定の高温ＴcatHま
で上昇させられる。

【００６１】これにより、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が所定
の高温ＴcatHに安定的に保持され、Ｓパージが良好に継
続されることになる。

【００６２】そして、図２に戻り、ステップＳ１９で
は、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５のＳパージが終了したかどう
かを判定する。即ち、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が再生され
て被毒Ｓ量ＱｓがＳパージ終了基準値Ｃ（０または０近
傍の値）以下になったかどうかを判定する。なお、この
Ｓパージが終了したかどうかの判定を、Ｓパージモード
が開始されてからの経過時間に基づいて行ってもよい。
この場合、経過時間を吸蔵型ＮＯｘ触媒２５が還元雰囲
気中で所定の高温ＴcatHに保持されたときにＳＯｘを十
分に除去可能な時間として実験等により予め設定すれば
よい。

【００６３】このステップＳ１９にて、吸蔵型ＮＯｘ触
媒２５の被毒Ｓ量Ｑｓが終了基準値Ｃよりも大きくてＳ
パージが終了していないと判定された場合には、ステッ
プＳ１２に戻りＳパージモードでの昇温制御を継続す
る。一方、ステップＳ１９にて、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５
の被毒Ｓ量Ｑｓが終了基準値Ｃ以下となってＳパージが
終了したと判定されたら、ＳＯｘが十分に除去されたと
みなしてＳパージ制御を終了すべくこのルーチンを抜け
る。

【００６４】以上説明したように、図５に示すように、
本実施形態の内燃機関の排気浄化装置では、吸蔵型ＮＯ
ｘ触媒２５に吸蔵された被毒Ｓ量Ｑｓが所定量を越えた
かどうかを判定するが、このとき、被毒Ｓ量Ｑｓを複数
のＳパージ判定基準値Ａ１〜Ａ８と順に比較して浄化能
力低下度合を推定し、この浄化能力低下度合に応じてＳ
パージを実行する条件を触媒温度Ｔcat 、平均所定車速
Ｖ₂₁，Ｖ₂₂、加減速運転などに運転領域を順に広げてい
くように段階的に変更し、各浄化能力低下度合でこの実
行条件が成立したときにＳパージモードに入り、２段噴
射を実行して排気を昇温することによって吸蔵型ＮＯｘ
触媒２５を昇温し、触媒温度Ｔcat をＥＣＵ２８にフィ
ードバックしてメインＡ／Ｆあるいは点火時期を補正す
ることで、吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を所定の高温ＴcatHに
安定的に保持し、Ｓパージを良好に実行するようにして
いる。

【００６５】従って、例えば、車両が市街地を走行する
場合など、加減速を繰り返す運転状態が継続すると、吸
蔵型ＮＯｘ触媒２５の被毒Ｓ量Ｑｓが増加するが、被毒
Ｓ量Ｑｓに応じてＳパージを実行する条件を変更するこ
とで、エンジン１１の運転状態に拘らず、燃費の悪化を
抑制しながら吸蔵型ＮＯｘ触媒２５に吸蔵されたＳＯｘ
を放出するＳパージモードに適正に切り換えることがで
きる。

【００６６】なお、上述した実施形態では、Ｓパージ判
定基準値をＡ１〜Ａ８として被毒Ｓ量Ｑｓと比較して浄
化能力低下度合を推定したが、この数は限定されるもの
ではない。また、吸蔵型ＮＯｘ触媒は熱劣化等により経
時劣化し、Ｓ被毒に関係なくＮＯｘの吸蔵能力が低下す
るので、その場合は、Ｓパージ実施回数を重ねるごとに
Ｓパージ判定基準値を小さくする等により早期にＳパー
ジが実施されるようにしてもよい。具体的には、Ｓパー
ジ判定基準Ａ１〜Ａ８をそれぞれＳパージ実施回数に対
するマップ、あるいは走行距離に対するマップとすれば
よい。更に、被毒Ｓ量Ｑｓを燃料噴射積算量に基づく演
算により求めて浄化効率低下度合を検出してＳパージを
実行してもよい。

【００６７】また、浄化能力低下度合に応じてＳパージ
を実行する条件を触媒温度Ｔcat 、平均所定車速Ｖ₂₁，
Ｖ₂₂、加減速運転などとしたが、この条件に限定される
ものではない。例えば、平均所定車速による判定条件Ｓ
４６，Ｓ４７のステップは、高速安定運転状態にあるこ
とを判定できるものであればよく、クルーズコントロー
ル装置が作動していること、あるいは、車載ナビゲーシ
ョン装置により高速走行可能な郊外道路や高速道路を走
行していることを判定条件としてもよい。更に、車速に
ヒステリシスを設けてＳ４７のステップを瞬時車速９０
km/h以上でＳパージ運転を開始し、７０km/h以下で解
除、Ｓ４６のステップを瞬時車速６０km/h以上でＳパー
ジ運転を開始し、４０km/h以下で解除としてもよい。あ
るいは、Ｓ４６，Ｓ４７のステップでの判定車速を更に
細分化してステップを増やしてもよい。そして、Ｓパー
ジ実行条件は、これらの条件の中から省略、統合、順序
の入れ換えをしてもよいし、新たな条件を追加してもよ
い。即ち、吸蔵型ＮＯｘ触媒の劣化度合に応じてＳパー
ジ実行の運転領域を変更するものであればよい。

【００６８】また、上述の実施形態では、エンジン１１
を筒内噴射型火花点火式直列４気筒ガソリンエンジンと
したが、エンジン１１は吸蔵型ＮＯｘ触媒２５を用いる
ものであれば、吸気管噴射型のリーンバーンエンジンで
あってもよい。

【００６９】

【発明の効果】以上、実施形態において詳細に説明した
ように、本発明の内燃機関の排気浄化装置によれば、吸
蔵型ＮＯｘ触媒の浄化能力低下度合に応じて触媒浄化能
力を再生する再生手段の実行条件を変更することで、内
燃機関の運転状態に拘らず、燃費の悪化を抑制しながら
吸蔵型ＮＯｘ触媒に吸蔵されたイオウ成分を確実に放出
して吸蔵型ＮＯｘ触媒を再生することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態に係る内燃機関の排気浄化
装置の概略構成図である。

【図２】本実施形態の排気浄化装置によるＳパージ制御
のフローチャートである。

【図３】本実施形態の排気浄化装置による吸蔵型ＮＯｘ
触媒の劣化判定制御のフローチャートである。

【図４】本実施形態の排気浄化装置による吸蔵型ＮＯｘ
触媒の劣化判定制御のフローチャートである。

【図５】Ｓパージを行った場合の被毒Ｓ量の時間変化を
示すタイムチャートである。

【符号の説明】

１１エンジン（内燃機関）１３点火プラグ１４燃料噴射弁１５燃焼室１７スロットル弁１８スロットルセンサ２０クランク角センサ２１排気管（排気通路）２２三元触媒２３排気浄化触媒装置２４高温センサ２５吸蔵型ＮＯｘ触媒２６三元触媒２８電子コントロールユニット，ＥＣＵ（浄化能力検
出手段、再生手段、実行条件変更手段、制御手段）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ０１Ｎ 3/24 Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１Ｃ 3/28 ３０１Ｆ０２Ｄ 41/04 ３０５ＡＦ０２Ｄ 41/04 ３０５Ｂ０１Ｄ 53/36 １０１Ａ (72)発明者田村保樹東京都港区芝五丁目33番８号三菱自動車工業株式会社内Ｆターム(参考） 3G091 AA02 AA12 AA17 AA23 AA24 AA28 AB03 AB06 BA04 BA11 BA14 BA15 BA19 BA33 CA18 CB02 CB03 CB05 CB07 DA09 DB01 DB06 DB07 DB08 DB10 DB13 DC01 EA01 EA07 EA17 EA31 EA33 EA39 FA02 FA04 FA08 FA12 FA17 FA18 FA19 FB02 FB03 FB10 FB11 FB12 FC07 FC08 GA18 GB02W GB02Y GB03W GB03Y GB05W GB06W HA03 HA08 HA36 HA37 3G301 HA04 HA15 JA02 JB09 KA07 KA12 KA16 KA21 KB03 KB04 LA00 LA01 LB04 MA01 MA19 MA23 MA26 NA01 NA04 NA08 NC02 ND01 NE13 NE17 NE19 NE26 PA11Z PA17Z PC02A PD00Z PD12A PD12Z PE01Z PE03Z PF00Z PF01Z 4D048 AA06 AB02 BD01 BD02 DA01 DA02 DA06 DA08

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内燃機関の排気通路に設けられて排気空
燃比が酸化雰囲気のときに排気ガス中のＮＯｘを吸蔵す
ると共に還元雰囲気のときに吸蔵されたＮＯｘを放出ま
たは還元する吸蔵型ＮＯｘ触媒と、排気ガス中に含まれ
るイオウ成分が吸蔵されることによる該吸蔵型ＮＯｘ触
媒の浄化能力低下度合を検出または推定する浄化能力検
出手段と、前記吸蔵型ＮＯｘ触媒を昇温する共にその周
辺を還元雰囲気とすることで該吸蔵型ＮＯｘ触媒の浄化
能力を再生する再生手段と、前記浄化能力検出手段が検
出または推定した前記吸蔵型ＮＯｘ触媒の浄化能力低下
度合に応じて該再生手段の実行条件を変更する実行条件
変更手段と、前記浄化能力検出手段が検出または推定し
た浄化能力低下度合に応じた前記実行条件変更手段の実
行条件が成立したときに前記再生手段を作動させる制御
手段とを具えたことを特徴とする内燃機関の排気浄化装
置。