JP2000178648A - 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 極めて高い磁束密度を有する一方向性電磁鋼
板を安定して製造する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０２５〜０．０７
５、Ｓｉ：２．５〜４．５、Ｍｎ：０．０５０〜０．４
５、Ｓ≦０．０１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜
０．０４０を含有するスラブを１２８０℃以下で加熱熱
延し、最終冷延前の２段サイクル焼鈍において、高温側
温度を１０６０℃〜１１７０℃とし、低温側の温度に移
行する過程の９８０℃〜９２０℃の滞留時間が、熱延板
の成分から求めたＡｌR （酸可溶性Ａｌ−２７／１４×
Ｎ）(ppm) との関係を満足するように冷却後，９２０℃
〜７００℃から室温まで１０℃／ｓｅｃ以上の速度で急
冷却し、次いで圧延率８０％以上の最終冷延、脱炭焼
鈍、窒化処理、仕上焼鈍を施す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は電気機器の鉄心とし
て用いられる一方向性電磁鋼板の製造方法に関するもの
で、特に、スラブ加熱温度を１２８０℃以下とする製造
プロセス即ち、インヒビターを脱炭焼鈍以降に造り込む
製造プロセスにおける磁気特性の優れた一方向性電磁鋼
板の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主として変圧器、
発電機その他の電気機器の鉄心材料として用いられ、そ
れが有する磁気特性として励磁特性と鉄損特性が良好で
あることの他、良好な被膜を有するものでなければなら
ない。一方向性電磁鋼板は、二次再結晶現象を利用して
圧延面に｛１１０｝面、圧延方向に＜００１＞軸をもつ
いわゆるゴス方位を有する結晶粒を発達させることによ
って得られる。

【０００３】前記二次再結晶現象は、よく知られている
ように、仕上焼鈍昇温過程で生じるが、二次再結晶の発
現を十分なものとするためには、仕上焼鈍昇温過程にお
ける二次再結晶発現温度域まで一次再結晶粒の成長を抑
制するＡｌＮ，ＭｎＳ，ＭｎＳｅ等の微細な析出物、い
わゆるインヒビターを鋼中に存在させる必要がある。従
って、電磁鋼スラブは、インヒビター形成元素、例えば
Ａｌ，Ｍｎ，Ｓ，Ｓｅ，Ｎ等の化合物を完全に固溶させ
るために、１３５０〜１４００℃といった高温に加熱さ
れる。このように電磁鋼スラブ中に完全に固溶されたイ
ンヒビター形成元素は、最終冷間圧延前の焼鈍によっ
て、ＡｌＮ，ＭｎＳ，ＭｎＳｅとして微細に析出せしめ
られる。

【０００４】特公昭４６−２３８２０号公報にはＣ，Ａ
ｌを含むことを必須条件とする普通鋼もしくは珪素鋼素
材を用いて｛１１０｝＜００１＞方位の二次再結晶粒を
発生させる処理工程において、最終冷延のすぐ前の焼鈍
を７５０℃〜１２００℃で行った後、Ｓｉ量に応じて７
５０℃〜１２００℃以下を急冷することによって好まし
いサイズのＡｌＮを鋼板に析出させる方法が、また特開
昭５０−１５７２７号公報ではＣ，Ａｌ，Ｍｎ，Ｎ，Ｃ
ｕ等を含む珪素鋼を熱延し、少なくとも１回の冷間圧延
のプロセスをとる一方向性電磁鋼板の製造において、最
終冷延前に１５秒〜２時間に亘り７６０〜１１７７℃で
焼鈍し、９２７℃以下で且つ４００℃以上の温度から少
なくとも２６０℃程度までは自然冷却より早い速度で、
最高温度から９２７℃以下にして４００℃以上の温度ま
では自然冷却より遅い速度で冷却する方法が提案されて
いる。

【０００５】これらの方法はいずれも、スラブ加熱温度
を高温にして析出物を完全に固溶した後に熱延される素
材のみに適用可能なものである。このようなプロセスを
採るとき、電磁鋼スラブは前述のように高温に加熱され
るから、溶融スケール（ノロ）の発生が多量なものとな
り、加熱炉補修の頻度を高めてメンテナンスコストを高
くしかつ設備稼働率を低下せしめ，さらに燃料原単位を
高くする等の問題がある。

【０００６】かかる問題を解決すべく、電磁鋼スラブの
加熱温度を低いものとし得る一方向性電磁鋼板の製造方
法が開発されてきた。例えば、特公昭６１−６０８９６
号公報には、Ｍｎ含有量を０．０８〜０．４５％，Ｓ含
有量を０．００７％以下して［Ｍｎ］［Ｓ］積を低く
し、更にＡｌ，Ｐ，Ｎを含有せしめた電磁鋼スラブを素
材とすることにより、スラブ加熱温度を１２８０℃未満
とし得る製造プロセスが、また特開平３−２１１２３２
号公報にはＡｌ，Ｎ，Ｓｎ，或いは更にＢを添加した電
磁鋼スラブを１２００℃以下の温度で加熱、熱延する同
様なプロセスが提案されている。これらの方法はインヒ
ビターを高温スラブ加熱材のように前工程で調整するも
のではなく、冷延以降の後工程で造り込むことを特徴と
しており、従って熱延及び熱延板焼鈍は高温スラブ材程
の厳密な管理は必要としなくなった。

【０００７】しかしながら、工業生産においては一定の
範囲での成分のバラツキ、熱延における温度、時間のバ
ラツキを内在しているため、磁気特性を高位安定化させ
る上で、熱延板焼鈍で均一化することが必要である。こ
の焼鈍方法として例えば、特開平５−１２５４４６号公
報に最終冷延前の鋼板の焼鈍を２段均熱とし、その高温
側の温度を熱延板の成分から求めたＡｌR （酸可溶性Ａ
ｌ−２７／１４・Ｎ）の値で求める方法を提案してい
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】電磁鋼スラブの加熱温
度を１２８０℃以下とする製造プロセスにおいて重要な
ことは、脱炭焼鈍板の結晶組織（平均粒径、粒径分布）
および集合組織の調整と脱炭焼鈍以降のインヒビターの
造り込み（窒化）である。特に、脱炭焼鈍板の結晶組
織、集合組織は製品の磁気特性に大きな影響を及ぼすこ
とが知られており、特開平２−２５９０２０号公報では
一次再結晶粒の平均直径と磁束密度の関係を示してお
り、一定の大きさの結晶粒に調整することが重要である
ことが分かる。

【０００９】この組織に影響を与える因子としては冷間
圧延率、冷間圧延以前の金属組織及び析出物のサイズや
分散状態、冷延後の焼鈍温度等が挙げられるが、これら
を左右する工程は、製鋼（主にＡｌ，Ｎの的中率）は別
として熱延板焼鈍（最終冷延前焼鈍を含む）と脱炭焼鈍
である。これを解決するための方法の一つとして、前述
した特開平５−１２５４４６号公報を提案している。し
かし、この方法でも製鋼工程で生じる成分（ＡｌR ）の
バラツキの許容範囲を広げるには不充分である。

【００１０】また、脱炭焼鈍温度を大きく変えて一次再
結晶粒径を調整することは、フォルステライト被膜の形
成に影響を与える脱炭焼鈍酸化層の質、量を変えること
になり好ましくない。本発明はこのＡｌR の異なった材
料を用いて、熱延板焼鈍サイクルと一次再結晶粒成長挙
動の関係を詳細に検討し完成させたものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】以下本発明を詳細に説明
する。本発明の要旨とするところは下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０２５〜０．０７５％、Ｓ
ｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０５０〜０．４５
％、Ｓ≦０．０１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５〜
０．０４０％、を含有し残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる電磁鋼スラブを１２８０℃以下の温度に加熱し
た後、熱延し、焼鈍と一回の圧延または中間焼鈍を介挿
する二回以上の圧延でその最終圧延率を８０％以上と
し、次いで脱炭焼鈍し、脱炭焼鈍から二次再結晶開始温
度までの間に鋼板に窒化処理を施し、仕上焼鈍をする一
方向性電磁鋼板の製造において、最終冷延前の鋼板の焼
鈍を２段サイクルとし、その高温側を温度：１０６０℃
〜１１７０℃とし、この温度で１８０秒以内均熱した
後、低温側の温度に移行する過程の９８０℃〜９２０℃
の滞留時間をｔ秒とした場合，熱延板の成分から求めた
ＡｌR （酸可溶性Ａｌ−２７／１４×Ｎ）(ppm) との関
係が、３．１４−０．０１５８×ＡｌR ≦ ｌｏｇｔ
≦ ３．８５−０．０１５８×ＡｌRを満足するように
冷却し、９２０℃未満〜７００℃の温度域から室温まで
１０℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却することを特徴とする
磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１２】（２）電磁鋼スラブがさらにＳｎ：０．０
２〜０．１５％、Ｃｒ：０．０３％〜０．２０％を含有
することを特徴とする（１）の磁気特性の優れた一方向
性電磁鋼板の製造方法。 （３）電磁鋼スラブがさらにＣｕ：０．０２〜０．３０
％を含有することを特徴とする（１）または（２）の磁
気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１３】（４）脱炭焼鈍から二次再結晶開始温度ま
での間に行う鋼板への窒化処理として、６５０℃〜８０
０℃の温度でストリップを走行せしめる状態下で水素、
窒素、アンモニアの混合ガス中で窒化させることを特徴
とする（１）〜（３）のいずれに記載の磁気特性の優れ
た一方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１４】

【発明の実施の形態】始めに本発明の特徴である熱延板
焼鈍について実験結果に基づいて説明する。本発明の素
材は、Ｃ：０．０５５％、Ｓｉ：３．３％、Ｍｎ：０．
１０％、Ｓ：０．００９％をベース成分とし、これに酸
可溶性ＡｌとＮを表１に示したように変化させて添加し
たインゴットを１１５０℃に加熱した後、熱延し、板
厚：２．３ｍｍの熱延板を造った。

【００１５】

【表１】 次いで、この熱延板を表２に示す条件で焼鈍した。鋼板
の焼鈍を２段サイクルとし、高温側を１１２０℃×３０
秒均熱した後、低温側温度を９５０〜６００℃とし、高
温側から低温側へ移行する過程の９８０℃〜９２０℃の
滞留時間（秒）を測定した。

【００１６】

【表２】 この後酸洗し、冷延して板厚：０．２３ｍｍとした。次
いで脱炭焼鈍を８４０℃の温度でＮ₂ ：２５％、Ｈ₂ ：
７５％、露点６８℃の雰囲気中で行った。次いで、７５
０℃×３０秒の窒化処理をＮ₂ 、Ｈ₂ 、ＮＨ₃ の混合ガ
ス中で行い、窒化後の鋼板の窒素量を２２０ｐｐｍに調
整した。この後、ＭｇＯとＴｉＯ₂ を主成分とする焼鈍
分離剤を塗布し、１２００℃×２０時間の仕上げ焼鈍を
行った。

【００１７】図１にＡｌＮ−熱延板焼鈍条件−磁束密度
（Ｂ８）の関係を示す。この図から高磁束密度が得られ
る９８０℃〜９２０℃の滞留時間ｔ（秒）とＡｌR の関
係は、 ３．１４−０．０１５８×ＡｌR ≦ｌｏｇｔ≦３．８５
−０．１５８×ＡｌR、ｔ≧１０ｓｅｃ であることが分かる。

【００１８】次に、表１に示すインゴットＮｏ．５の熱
延板を用いて、高温側温度の影響を検討した。熱延板焼
鈍は表３の条件で行った。高温側から低温側へ移行する
過程の９８０℃〜９２０℃の滞留時間はいずれも上記の
関係を満足するように調整した。

【００１９】

【表３】 この後の処理条件は前述したものと同じにした。この結
果を図２に示す。

【００２０】図２からＢ8 ：１．９３Ｔ以上得られる高
温側の温度は１０６０℃〜１１７０℃の範囲である。こ
のような焼鈍で高Ｂ8 が得られる理由についてはまだ明
確にはされていないが、現在のところ次のように考えて
いる。二次再結晶の方位を含めて二次再結晶現象に影響
する因子としては一次再結晶組織（平均粒径，粒径分
布）、集合組織、インヒビター強度等がある。一次再結
晶完了後粒成長に伴って集合組織、粒径分布に変化が生
じる。二次再結晶の核化、粒成長を容易にするためには
一次再結晶組織として粒径は均一であり一定の大きさ以
上であることが望ましい。

【００２１】一方、集合組織は二次再結晶する方位粒
（｛１１０｝＜００１＞方位等）と二次再結晶粒を成長
させ易い方位粒（｛１１１｝＜１１２＞方位等）を適当
量得ることが必要である。これには圧延率の他に冷間圧
延する前の鋼板の結晶粒径（再結晶率）及び変態相の
量、固溶Ｃ等が影響する。本発明のプロセスにおいて、
冷間圧延以前にインヒビターが存在する事は一次再結晶
組織の調整を困難にするため好ましくないが、素材成分
にＡｌ，Ｎを用いるかぎり、ＡｌＮの析出は避けられな
い。特に微細析出物のコントロールが重要である。この
析出サイズは焼鈍条件が同一ならＡｌR が小さいもの程
小さく、一次再結晶粒粒成長抑制力は大きい。

【００２２】工場出鋼の電磁鋼のＡｌ，Ｎ等は一定の範
囲のバラツキ有しているため、同一温度で脱炭焼鈍する
と一次再結晶粒径に差が生じ磁気特性が変動する。この
ため、脱炭焼鈍温度を調節して特性の高位安定化を図る
必要がある。ところが、脱炭焼鈍温度を変更すると酸化
層の質、量が変わり良好なフォルステライト被膜形成に
支障を来すことになる。

【００２３】本発明は、この成分変動から起こる一次再
結晶粒径変動を小さくし、脱炭焼鈍温度の変更を極力抑
えることによって磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板を
安定して製造するものである。熱延板焼鈍の高温側から
低温側へ移行する過程の９８０℃〜９２０℃の滞留時間
を変えることで、ＡｌR のバラツキによる一次再結晶粒
径の変動を小さくする理由については次のように考えて
いる。

【００２４】熱延板焼鈍を２段サイクルとする場合、Ａ
ｌＮの析出ノーズ域は９２０〜９８０℃の範囲にあり、
この温度域の滞留時間の長、短で析出が左右されると考
えられる。従って、析出物が成長し易いＡｌR 値の大き
い材料は低温側保定温度を低くして、析出ノーズ域の滞
留時間を短くして析出を抑制し、一方、ＡｌR 値の小さ
い材料は長めにして析出を促進させることによってイン
ヒビター効果をコントロールしているものと考えてい
る。析出ノーズ域の通過時間が短い場合、一部は脱炭焼
鈍時により微細に析出するため、一次再結晶粒成長の抑
制作用は大きい。

【００２５】次に、出発材料とする電磁鋼スラブの成分
組成の限定理由を説明する。Ｃは、その含有量が０．０
２５％未満になると二次再結晶が不安定になり且つ、二
次再結晶した場合でも製品の磁束密度（Ｂ8 値）が１．
８０Ｔに満たない低いものとなる。一方、０．０７５％
を超えると脱炭焼鈍時間が長大なものとなり、生産性を
著しく損なう。

【００２６】Ｓｉは、その含有量が２．５％未満になる
と低鉄損の製品を得難く、一方、Ｓｉの含有量が４．５
％を超えて多くなりすぎると材料の冷間圧延時に、割
れ、破断が多発し，安定した冷間圧延作業を不可能にす
る。本発明の出発材料の成分系における特徴の１つは、
Ｓを０．０１５％以下とすることにある。従来、公知の
技術、例えば特公昭４０−１５６４４号広報或いは特公
昭４７−２５２５０号広報に開示されている技術におい
ては、Ｓは二次再結晶を生起させるに必要な析出物であ
るＭｎＳの形成元素として必須であった。前記公知技術
において、Ｓが最も効果を発揮する含有量範囲があり、
それは熱間圧延に先立って行われるスラブの加熱段階で
ＭｎＳを固溶できる量として規定されていた。しかしな
がら、インヒビターとして（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを用いる本
発明においてはＭｎＳは特に必要としない。むしろ、Ｍ
ｎＳが増加することは磁気特性上好ましくない。従っ
て、本発明においては、Ｓの含有量は０．０１５％以下
とする。

【００２７】Ａｌは、Ｎと結合してＡｌＮを形成する
が、本発明においては後工程即ち一次再結晶完了後に鋼
を窒化することにより、（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを形成せしめ
ることを必須としているから、フリーのＡｌが一定量以
上必要である。そのため、酸可溶性Ａｌとして，０．０
１５〜０．０４０％添加する。Ｎは、０．０１０％以下
にする必要がある。これを超えるとブリスターと呼ばれ
る鋼板表面の膨れが発生する。また一次再結晶組織の調
整が困難になる。下限は０．００２０％とする。この値
未満になると二次再結晶粒を発達させるのが困難にな
る。

【００２８】Ｍｎは、含有量が少なすぎると二次再結晶
が不安定となり、一方、多すぎると高い磁束密度をもつ
製品を得難くなる。適正な含有量は０．０５０〜０．４
５％である。ＳｎとＣｒは、必要に応じて複合添加で仕
上げ焼鈍後の被膜形成を安定化すると同時に、Ｓｎおよ
びＣｒは脱炭焼鈍後の集合組織を改善し、ひいては二次
再結晶粒を小粒化し被膜の安定化と相俟って鉄損改善に
効果が大きく、Ｓｎの適量は０．０２〜０．１５％であ
りこれより少ないと効果が弱く、一方、多いと窒化困難
になり二次再結晶粒が発達しなくなる。また、Ｃｒの適
量は０．０５〜０．１５％が良い。

【００２９】Ｃｕは、０．０２〜０．３０％が適量であ
り、この範囲において磁束密度が向上する。なお、微量
のＰ，Ｔｉを鋼中に含有せしめることは、本発明の趣旨
を損なうものではない。次に、本発明の製造プロセスに
ついて説明する。

【００３０】電磁鋼スラブは転炉或いは電気炉等の溶解
炉で鋼を溶製し、必要に応じて真空脱ガス処理し、次い
で連続鋳造によって或いは造塊後分塊圧延することによ
って得られる。然る後、熱間圧延に先立つスラブ加熱が
なされる。本発明のプロセスにおいては、スラブ加熱温
度は１２８０℃以下の低いものとして加熱エネルギーの
消費量を少なくするとともに、鋼中のＡｌＮを完全には
固溶させずに不完全固溶状態とする。また、さらに固溶
温度の高いＭｎＳは、上記スラブ加熱温度では当然のこ
とながら不完全固溶状態となる。このスラブを熱延して
所定の厚みの熱延板を造る。

【００３１】熱延板は引き続き焼鈍と１回の冷間圧延、
もしくは中間焼鈍を介挿する２回以上の圧延を施して最
終板厚とされる。この時の仕上冷間圧延は高いＢ8 値を
得るために８０％以上とされる。この最終圧延に先立つ
熱延板焼鈍もしくは中間焼鈍の条件として、既に述べた
ように、その高温側から低温側へ移行する途中の９８０
℃〜９２０℃の滞留時間ｔ（秒）とＡｌR の関係を、 ３．１４−０．０１５８×ＡｌR ≦ ｌｏｇｔ ≦
３．８５−０．１５８×ＡｌR 、ｔ≧１０ｓｅｃ に調整することが必要である。

【００３２】焼鈍時間については種種検討した結果、高
温側の均熱時間は１８０秒以内が良い。低温側の温度は
９８０〜９２０℃の滞留時間を確保するため、７００〜
９８０℃にする必要がある。このとき炉内に冷却ガスチ
ューブを設置して冷却速度を制御してもよい。滞留時間
ｔは材料が９８０〜９２０℃に存在する時間とする。低
温側焼鈍後は９２０℃未満〜７００℃の温度域から急冷
する。この範囲を冷却開始温度とし、冷却速度を１０℃
／秒以上とすることにより高磁束密度鋼板（高Ｂ8 ）が
安定して得られる。

【００３３】冷却速度を１０℃／ｓｅｃ以上とした理由
は一定サイズ、一定量の変態相と固溶Ｃを確保するため
に必要であり、これもまた一次再結晶集合組織の適正化
を図る上での役割を果たしているものと考えている。こ
の結晶組織及び集合組織の適正化は冷間圧延後に行う脱
炭焼鈍温度との組み合わせで達成される。脱炭焼鈍は脱
炭を行う他に前述したごとく一次再結晶組織の調整及び
被膜形成に必要な酸化層を生成させる役割がある。

【００３４】これは通常８００℃〜９００℃の温度域で
湿水素，窒素ガスの混合ガス中で行う。脱炭焼鈍後は６
５０℃〜８００℃の温度で水素, 窒素，アンモニアの混
合ガス中で窒化処理を行う。６５０℃より低い温度では
窒化効率が悪く、一方、８００℃以上でも効率が悪くな
る上に一次再結晶粒径に影響してくるので好ましくな
い。

【００３５】この後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤
を塗布して１１００℃以上の温度で仕上げ焼鈍をする。
窒化処理としては上記の方法の他に、脱炭焼鈍後に塗布
する燒鈍分離剤にに窒化能のある薬剤、例えばＭｎＮ，
ＣｒＮ等を添加して塗布する方法を採用してもよい。

【００３６】

【実施例】以下実施例について述べる。Ｃ：０．０５６
％，Ｓｉ：３．３５％，Ｍｎ：０．１０％，Ｓ：０．０
０７％，Ｎ：０．００８３％，Ｓｎ：０．０５％，Ｃ
ｒ：０．１２％を含む溶鋼にＡｌの添加量を変えて酸可
溶性Ａｌの変わった３種類の鋼塊を造った。

【００３７】酸可溶性Ａｌ （ａ）０．０２５％ （ｂ）０．０２８％ （ｃ）０．０３２％ この鋼塊を１１５０℃で加熱、熱延し２．５ｍｍ厚の熱
延板にした。この後熱延板焼鈍を次の条件で行った。

【００３８】１１００℃×２分（在炉）＋８００℃×２
分（在炉）→１００℃湯冷却このとき、１１００℃から
８００℃へ移行する過程で、冷却ガスを用いて冷却速度
を変更し、９８０〜９２０℃の滞留時間を次の（イ）〜
（ハ）の条件に調整した。 （イ）８０秒 （ロ）３４秒 （ハ）９秒 この後酸洗し０．２７ｍｍに冷延し，次いで８４０℃×
１２０秒の脱炭焼鈍を露点６８℃の湿水素，窒素雰囲気
ガス中で行った。引き続き窒化処理を７５０℃×３０秒
間、乾水素，窒素アンモニアの混合ガス雰囲気中で行
い、窒化後の鋼板の［Ｎ］量を２００ｐｐｍに調整し
た。この後ＭｇＯとＴｉＯ₂ を主成分とするスラリーを
塗布乾燥した後１２００℃×２０時間の仕上げ焼鈍を行
った。仕上げ焼鈍後の磁気特性は、表４に示すように、
ＡｌR 値が低い試料（ａ）は（イ）の条件で、同じく
（ｂ）は（イ）（ロ）の条件で高Ｂ8 が得られ、一方Ａ
ｌR 値が高めの（ｃ）の材料は（ハ）の条件で高Ｂ8 が
得られた。これはいずれも本発明の条件を満たすもので
ある。

【００３９】

【表４】

【００４０】

【発明の効果】本発明はＡｌ，Ｎの成分と、最終冷延前
の鋼板焼鈍条件の関係を整理し、焼鈍条件を適正にして
脱炭焼鈍し窒化処理を行うことにより、極めて高い磁束
密度の一方向性電磁鋼板を安定して得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】磁束密度に及ぼすＡｌR と９８０〜９２０℃の
滞留時間の影響関係を示す図である。

【図２】一次均熱温度と磁束密度の関係を示す図であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊野 知二 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 黒木 克郎 福岡県北九州市戸畑区大字中原46番地の59 日鐵プラント設計株式会社内 Ｆターム(参考） 4K033 AA02 BA01 CA02 CA07 CA10 FA01 HA01 HA02 HA03 HA04 JA04 JA07 JA09 5E041 AA02 CA02 CA04 HB11 NN01 NN18

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２５〜０．０７５
   ％、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０５０〜０．
   ４５％、Ｓ≦０．０１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０１５
   〜０．０４０％、を含有し残部Ｆｅおよび不可避的不純
   物からなる電磁鋼スラブを１２８０℃以下の温度に加熱
   した後、熱延し、焼鈍と一回の圧延または中間焼鈍を介
   挿する二回以上の圧延でその最終圧延率を８０％以上と
   し、次いで脱炭焼鈍し、脱炭焼鈍から二次再結晶開始温
   度までの間に鋼板に窒化処理を施し、仕上焼鈍をする一
   方向性電磁鋼板の製造において、 最終冷延前の鋼板の焼鈍を２段サイクルとし、その高温
   側を温度：１０６０℃〜１１７０℃とし、この温度で１
   ８０秒以内均熱した後、低温側の温度に移行する過程の
   ９８０℃〜９２０℃の滞留時間をｔ秒とした場合、熱延
   板の成分から求めたＡｌR （酸可溶性Ａｌ−２７／１４
   ×Ｎ）(ppm) との関係が、 ３．１４−０．０１５８×ＡｌR ≦ ｌｏｇｔ ≦
   ３．８５−０．０１５８×ＡｌR を満足するように冷却し、９２０℃未満〜７００℃の温
   度域から室温まで１０℃／ｓｅｃ以上の速度で冷却する
   ことを特徴とする磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の
   製造方法。
2. 【請求項２】 電磁鋼スラブがさらにＳｎ：０．０２〜
   ０．１５％、Ｃｒ：０．０３〜０．２０％を含有するこ
   とを特徴とする請求項１記載の磁気特性の優れた一方向
   性電磁鋼板の製造方法。
3. 【請求項３】 電磁鋼スラブがさらにＣｕ：０．０２〜
   ０．３０％を含有することを特徴とする請求項１もしく
   は２記載の磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方
   法。
4. 【請求項４】 脱炭焼鈍から二次再結晶開始温度までの
   間に行う鋼板への窒化処理として、６５０℃〜８００℃
   の温度でストリップを走行せしめる状態下で水素、窒
   素、アンモニアの混合ガス中で窒化させることを特徴と
   する特許請求項１ないし３のいずれかの項に記載の磁気
   特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法。