JP2000129362A - 二次加工性に優れた良加工性深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
二次加工性に優れた良加工性深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JP2000129362A JP2000129362A JP30566998A JP30566998A JP2000129362A JP 2000129362 A JP2000129362 A JP 2000129362A JP 30566998 A JP30566998 A JP 30566998A JP 30566998 A JP30566998 A JP 30566998A JP 2000129362 A JP2000129362 A JP 2000129362A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、自動軍用燃料タンク材料などに好
適な二次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板を熱延条件の
制御により、低コストで安定供給する方法を提供する。 【解決手段】 wt% で、Ｃ≦０．００５０％、Ｂ：０．
０００２〜０．００３０％、Ｔｉ：２．７４×Ｎ％≦Ｔ
ｉ≦５．１４×Ｎ％＋２．２５×Ｓ％、及びＮｂ：４．
３０×Ｃ％≦Ｎｂ≦０．０６％をみたす鋼塊を、熱間圧
延の際に、Ａｒ3以上の温度で仕上げ圧延を行った後、
または９１５℃以上の温度で仕上げ圧延を行った後、Ａ
ｒ3 −５の温度まで２５℃／ｓ以下の冷却速度で冷却
し、巻取を行い、酸洗を行い、６０％以上の圧下率で冷
間圧延した後、Ａｃ3 以下の温度で焼鈍し、その後、調
質圧延を施すことを特徴とする、二次加工性に優れた良
加工性深絞り用冷延鋼板の製造方法。
適な二次加工性に優れた深絞り用冷延鋼板を熱延条件の
制御により、低コストで安定供給する方法を提供する。 【解決手段】 wt% で、Ｃ≦０．００５０％、Ｂ：０．
０００２〜０．００３０％、Ｔｉ：２．７４×Ｎ％≦Ｔ
ｉ≦５．１４×Ｎ％＋２．２５×Ｓ％、及びＮｂ：４．
３０×Ｃ％≦Ｎｂ≦０．０６％をみたす鋼塊を、熱間圧
延の際に、Ａｒ3以上の温度で仕上げ圧延を行った後、
または９１５℃以上の温度で仕上げ圧延を行った後、Ａ
ｒ3 −５の温度まで２５℃／ｓ以下の冷却速度で冷却
し、巻取を行い、酸洗を行い、６０％以上の圧下率で冷
間圧延した後、Ａｃ3 以下の温度で焼鈍し、その後、調
質圧延を施すことを特徴とする、二次加工性に優れた良
加工性深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、二次加工性に優れ
た良加工性深絞り用冷延鋼板に関するものである。ここ
での二次加工性とは、深絞り加工（一次加工）を行った
後に、低温度下にて衝撃（二次加工）が加わった場合の
靭性である。この特性は、特に自動車の燃料タンクに必
要とされており、本発明により、自動車燃料タンク用に
適した鋼板が製造できる。また、通常の用途（自動車
用、家電用、建材用等）にも適用できる。
た良加工性深絞り用冷延鋼板に関するものである。ここ
での二次加工性とは、深絞り加工（一次加工）を行った
後に、低温度下にて衝撃（二次加工）が加わった場合の
靭性である。この特性は、特に自動車の燃料タンクに必
要とされており、本発明により、自動車燃料タンク用に
適した鋼板が製造できる。また、通常の用途（自動車
用、家電用、建材用等）にも適用できる。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉやＮｂを極低炭素鋼に添加し、固溶
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板（Interstiti
a1 at０m free steel sheet）は優れた深絞り性を有す
る冷延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼
板は、深絞り加工後の靭性である二次加工性が、従来の
低炭アルミキルド鋼と比較して、劣っている。この原因
としては、固溶Ｃ，Ｎを析出させて、scavengingさせて
いるため、結晶粒界のＣが存在しなくなって粒界強度が
低下することが考えられている．その対策としてはＢを
数ppm 添加することにより、粒界を強化することが考え
られており、特公平１−２８８１７号公報、特開昭５９
−１９０３３２号公報に開示されている。この方法によ
り、ＩＦ鋼板であっても、低炭素アルミキルド鋼と同等
の二次加工性を得ることができる。
Ｃ，Ｎを炭窒化物の形で固定したＩＦ鋼板（Interstiti
a1 at０m free steel sheet）は優れた深絞り性を有す
る冷延鋼板として広く使用されている。しかし、この鋼
板は、深絞り加工後の靭性である二次加工性が、従来の
低炭アルミキルド鋼と比較して、劣っている。この原因
としては、固溶Ｃ，Ｎを析出させて、scavengingさせて
いるため、結晶粒界のＣが存在しなくなって粒界強度が
低下することが考えられている．その対策としてはＢを
数ppm 添加することにより、粒界を強化することが考え
られており、特公平１−２８８１７号公報、特開昭５９
−１９０３３２号公報に開示されている。この方法によ
り、ＩＦ鋼板であっても、低炭素アルミキルド鋼と同等
の二次加工性を得ることができる。
【０００３】しかし、ＴｉやＮｂを添加したＩＦ鋼板に
Ｂを添加した場合、ｒ値の異方性が増大して、プレス成
形性が低下してしまう現象が生じる。この機構として
は、以下の実験結果をもとに推測することができる。Ｂ
添加したＮｂ，Ｔｉを含有するＩＦ鋼の熱延板集合組織
を測定したところ、Ｂが添加されていないＮｂ，Ｔｉを
含有するＩＦ鋼と比較して、強い変態集合組織が観測さ
れた。特に、ＴＤ軸（板面内で圧延方向に直角方向）の
［１１０］軸周りの回転系列であるα−ｆｉｂｅｒに強
い集積が見られた。この方位は、変態集合組織の研究に
より、未再結晶オーステナイトより変態した方位である
と考えられる。また、冷延焼鈍後の鋼板の集合組織を測
定したところ、｛１１１｝のＮＤ軸（板面と垂直方向）
周りの回転系列であるγ−ｆｉｂｅｒに強い集積が見ら
れるものの、Ｂが添加されていないＮｂ，Ｔｉを含有す
るＩＦ鋼と比較して、α−ｆｉｂｅｒの相対強度が高く
なっており、特に｛３３４｝に集積が見られた。この方
位は圧延方向のｒ値を低下させる方位であり、その結
果、ｒ値の異方性が大きくなり、プレス成形性が劣化し
たと考えられる。
Ｂを添加した場合、ｒ値の異方性が増大して、プレス成
形性が低下してしまう現象が生じる。この機構として
は、以下の実験結果をもとに推測することができる。Ｂ
添加したＮｂ，Ｔｉを含有するＩＦ鋼の熱延板集合組織
を測定したところ、Ｂが添加されていないＮｂ，Ｔｉを
含有するＩＦ鋼と比較して、強い変態集合組織が観測さ
れた。特に、ＴＤ軸（板面内で圧延方向に直角方向）の
［１１０］軸周りの回転系列であるα−ｆｉｂｅｒに強
い集積が見られた。この方位は、変態集合組織の研究に
より、未再結晶オーステナイトより変態した方位である
と考えられる。また、冷延焼鈍後の鋼板の集合組織を測
定したところ、｛１１１｝のＮＤ軸（板面と垂直方向）
周りの回転系列であるγ−ｆｉｂｅｒに強い集積が見ら
れるものの、Ｂが添加されていないＮｂ，Ｔｉを含有す
るＩＦ鋼と比較して、α−ｆｉｂｅｒの相対強度が高く
なっており、特に｛３３４｝に集積が見られた。この方
位は圧延方向のｒ値を低下させる方位であり、その結
果、ｒ値の異方性が大きくなり、プレス成形性が劣化し
たと考えられる。
【０００４】以上のような集合組織の差については、い
まだ明確ではないが、以下のことが考えられる。ＩＦ鋼
にＢを添加した場合、粒界移動が抑制される。特に、Ｎ
ｂ，Ｔｉを含有する鋼の場合は、それらの元素とＢとの
相互作用により、特に粒界移動が抑制され、再結晶や変
態等の粒界移動が関与する現象は抑制される。Ｂ添加に
より熱間圧延後の再結晶は抑制されて、変態直前まで圧
延組織が存在していたと考えられる。この圧延組織によ
り変態した方位がα−ｆｉｂｅｒと考えられる。また、
Ｂ添加により変態も抑制されており、変態集合組織が残
存しやすくなっていたと考えられる。このようにして、
α−ｆｉｂｅｒに強い集積を持つ熱延板集合組織が形成
されたと考えられる。このα−ｆｉｂｅｒは冷間圧延に
より集積する方位である。そのため、ＴｉやＮｂを添加
したＩＦ鋼板にＢを添加した場合は、Ｂ添加しない場合
と比較して、α−ｆｉｂｅｒへの集積が高くなる。この
現象は、集合組織の面からは冷延率が高くなったような
効果と考えることができる。そのため、冷延率が増加し
た際に集積するα−ｆｉｂｅｒの｛３３４｝の強度が高
くなり、ｒ値の異方性が大きくなると考えられる。すな
わち、二次加工性改善のために、Ｂ添加されたＴｉやＮ
ｂを含有するＩＦ鋼の課題としては、熱延板集合組織と
してのα−ｆｉｂｅｒの増加に起因すると考えられるｒ
値の異方性増大が挙げられる。
まだ明確ではないが、以下のことが考えられる。ＩＦ鋼
にＢを添加した場合、粒界移動が抑制される。特に、Ｎ
ｂ，Ｔｉを含有する鋼の場合は、それらの元素とＢとの
相互作用により、特に粒界移動が抑制され、再結晶や変
態等の粒界移動が関与する現象は抑制される。Ｂ添加に
より熱間圧延後の再結晶は抑制されて、変態直前まで圧
延組織が存在していたと考えられる。この圧延組織によ
り変態した方位がα−ｆｉｂｅｒと考えられる。また、
Ｂ添加により変態も抑制されており、変態集合組織が残
存しやすくなっていたと考えられる。このようにして、
α−ｆｉｂｅｒに強い集積を持つ熱延板集合組織が形成
されたと考えられる。このα−ｆｉｂｅｒは冷間圧延に
より集積する方位である。そのため、ＴｉやＮｂを添加
したＩＦ鋼板にＢを添加した場合は、Ｂ添加しない場合
と比較して、α−ｆｉｂｅｒへの集積が高くなる。この
現象は、集合組織の面からは冷延率が高くなったような
効果と考えることができる。そのため、冷延率が増加し
た際に集積するα−ｆｉｂｅｒの｛３３４｝の強度が高
くなり、ｒ値の異方性が大きくなると考えられる。すな
わち、二次加工性改善のために、Ｂ添加されたＴｉやＮ
ｂを含有するＩＦ鋼の課題としては、熱延板集合組織と
してのα−ｆｉｂｅｒの増加に起因すると考えられるｒ
値の異方性増大が挙げられる。
【０００５】
【本発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる従
来技術の問題点を克服しうる二次加工性に優れた良加工
性深絞り用冷延鋼板を提供することを目的とする。
来技術の問題点を克服しうる二次加工性に優れた良加工
性深絞り用冷延鋼板を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、Ｂ添加され
たＴｉやＮｂを含有するＩＦ鋼について検討を重ねた結
果、熱延仕上圧延後の冷却を制御することにより、熱延
板集合組織の集積を抑制して、冷延焼鈍後のｒ値の異方
性を低減できることを見出した。さらに、熱延仕上温度
を適生化することにより、更なる熱延板集合組織の集積
を抑制できることを見出した。
たＴｉやＮｂを含有するＩＦ鋼について検討を重ねた結
果、熱延仕上圧延後の冷却を制御することにより、熱延
板集合組織の集積を抑制して、冷延焼鈍後のｒ値の異方
性を低減できることを見出した。さらに、熱延仕上温度
を適生化することにより、更なる熱延板集合組織の集積
を抑制できることを見出した。
【０００７】α−ｆｉｂｅｒに強く集積する熱延板集合
組織形成を抑制するためには、γ→α変態する前まで
に、充分再結晶が進行して圧延組織が残存していなけれ
ば良い。再結晶が充分進行するためには、仕上圧延終了
からＡｒ3 までに再結晶に充分な時間があればよいと考
えられる。そのためには以下の方法が考えられる。一つ
は圧延速度を遅くすることであるが、これは生産性を低
下させるために望ましくない。圧延速度を現状のままと
する方法としては、Ａｒ3 までの冷却速度を低くするこ
とにより、再結晶に必要な時間を確保して、変態後は冷
却帯の長さを考慮して、巻取温度まで冷却する方法が考
えられる。この方法では、変態時の冷却速度が遅くなる
ために、Ａｒ3 が高くなり、変態集合組織が残存しにく
くなる効果もある。更に、圧延仕上温度を上げることに
より、再結晶が促進されることが考えられる。これよ
り、α−ｆｉｂｅｒに強く集積した熱延板集合組織を抑
制され、冷延、焼鈍後のｒ値の異方性が低減されてプレ
ス成形性の劣化が抑制できる。
組織形成を抑制するためには、γ→α変態する前まで
に、充分再結晶が進行して圧延組織が残存していなけれ
ば良い。再結晶が充分進行するためには、仕上圧延終了
からＡｒ3 までに再結晶に充分な時間があればよいと考
えられる。そのためには以下の方法が考えられる。一つ
は圧延速度を遅くすることであるが、これは生産性を低
下させるために望ましくない。圧延速度を現状のままと
する方法としては、Ａｒ3 までの冷却速度を低くするこ
とにより、再結晶に必要な時間を確保して、変態後は冷
却帯の長さを考慮して、巻取温度まで冷却する方法が考
えられる。この方法では、変態時の冷却速度が遅くなる
ために、Ａｒ3 が高くなり、変態集合組織が残存しにく
くなる効果もある。更に、圧延仕上温度を上げることに
より、再結晶が促進されることが考えられる。これよ
り、α−ｆｉｂｅｒに強く集積した熱延板集合組織を抑
制され、冷延、焼鈍後のｒ値の異方性が低減されてプレ
ス成形性の劣化が抑制できる。
【０００８】本発明の要旨とするところは、重量％で、
Ｃ含有量が０．００５０％以下、Ｂ含有量が０．０００
２％以上０．００３０％以下であり、Ｔｉ含有量が２．
７４×Ｎ％≦Ｔｉ≦５．１４×Ｎ％＋２．２５×Ｓ％を
満たし、Ｎｂ含有量が４．３０×Ｃ％≦Ｎｂ≦０．０６
％を満たす鋼塊を、熱間圧延の際に、Ａｒ3 以上の温度
で仕上げ圧延を行った後、または９１５℃以上の温度で
仕上げ圧延を行った後、Ａｒ3 −５の温度まで２５℃／
ｓ以下の冷却速度で冷却し、巻取を行い、酸洗を行い、
６０％以上の圧下率で冷間圧延した後、Ａｃ3 以下の温
度で焼鈍し、その後、調質圧延を施すことを特徴とす
る、二次加工性に優れた良加工性深絞り用冷延鋼板の製
造方法にある。
Ｃ含有量が０．００５０％以下、Ｂ含有量が０．０００
２％以上０．００３０％以下であり、Ｔｉ含有量が２．
７４×Ｎ％≦Ｔｉ≦５．１４×Ｎ％＋２．２５×Ｓ％を
満たし、Ｎｂ含有量が４．３０×Ｃ％≦Ｎｂ≦０．０６
％を満たす鋼塊を、熱間圧延の際に、Ａｒ3 以上の温度
で仕上げ圧延を行った後、または９１５℃以上の温度で
仕上げ圧延を行った後、Ａｒ3 −５の温度まで２５℃／
ｓ以下の冷却速度で冷却し、巻取を行い、酸洗を行い、
６０％以上の圧下率で冷間圧延した後、Ａｃ3 以下の温
度で焼鈍し、その後、調質圧延を施すことを特徴とす
る、二次加工性に優れた良加工性深絞り用冷延鋼板の製
造方法にある。
【０００９】
【発明の実施の態様】以下に本発明を詳細に説明する。
まず、本発明の成分を限定した理由を説明する。Ｃ含有
量の上限を０．００５０重量％以下としたのは、それを
超える含有量ではＴｉ，Ｎｂの添加量が多くなり経済性
を損ね、また再結晶温度が上昇して、高温焼鈍が必要と
なってしまうためである。
まず、本発明の成分を限定した理由を説明する。Ｃ含有
量の上限を０．００５０重量％以下としたのは、それを
超える含有量ではＴｉ，Ｎｂの添加量が多くなり経済性
を損ね、また再結晶温度が上昇して、高温焼鈍が必要と
なってしまうためである。
【００１０】Ｂ含有量を０．０００２重量％以上、０．
００３０重量％以下としたのは、この範囲に満たないＢ
含有量では二次加工性改善の効果が見られないためであ
る。また、この範囲を超えるＢ添加量では、加工性が大
きく劣化してしまうためである。
００３０重量％以下としたのは、この範囲に満たないＢ
含有量では二次加工性改善の効果が見られないためであ
る。また、この範囲を超えるＢ添加量では、加工性が大
きく劣化してしまうためである。
【００１１】Ｔｉ含有量を、重量％で、２．７４×Ｎ≦
Ｔｉ≦５．１４×Ｎ＋２．２５×Ｓを満たすこととした
のは、この範囲に満たないＴｉ含有量ではＮのscavengi
ngが十分行われずに、ｒ値が減少して深絞り性が劣化す
るためである。この範囲を超えるＴｉ含有量では、巻取
時にＴｉＣの析出が生じて巻取温度が低い場合には、材
質が劣化するためである。
Ｔｉ≦５．１４×Ｎ＋２．２５×Ｓを満たすこととした
のは、この範囲に満たないＴｉ含有量ではＮのscavengi
ngが十分行われずに、ｒ値が減少して深絞り性が劣化す
るためである。この範囲を超えるＴｉ含有量では、巻取
時にＴｉＣの析出が生じて巻取温度が低い場合には、材
質が劣化するためである。
【００１２】Ｎｂ含有量を、量％で４．３０×Ｃ≦Ｎｂ
≦０．０６を満たすこととしたのは、この範囲に満たな
いＮｂ量ではＣのscavengingが十分行われずに、ｒ値が
減少して深絞り性が劣化するためである。この範囲を超
えるＮｂ含有量では、再結晶温度が大幅に上昇して高温
焼鈍が必要となってしまうためである。
≦０．０６を満たすこととしたのは、この範囲に満たな
いＮｂ量ではＣのscavengingが十分行われずに、ｒ値が
減少して深絞り性が劣化するためである。この範囲を超
えるＮｂ含有量では、再結晶温度が大幅に上昇して高温
焼鈍が必要となってしまうためである。
【００１３】また、上記で規定した以外の元素は原則と
して添加されないことが望ましいことは言うまでもない
が、通常不可避的に存在する元素として、Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｓ，Ｏ，Ａｌ等が挙げられる。Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐは固
溶強化元素として高強度鋼板などに使用され、これらを
添加することにより鋼板を高強度化してもよいが、過剰
な添加は再結晶温度の上昇を引き起こすので、Ｓｉは
０．５重量％程度まで、Ｍｎは２．０重量％程度まで、
Ｐは１．０重量％までが望ましい。
して添加されないことが望ましいことは言うまでもない
が、通常不可避的に存在する元素として、Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｓ，Ｏ，Ａｌ等が挙げられる。Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐは固
溶強化元素として高強度鋼板などに使用され、これらを
添加することにより鋼板を高強度化してもよいが、過剰
な添加は再結晶温度の上昇を引き起こすので、Ｓｉは
０．５重量％程度まで、Ｍｎは２．０重量％程度まで、
Ｐは１．０重量％までが望ましい。
【００１４】Ｓ，Ｏは再結晶温度上昇効果を有するが、
これら元素の低減は製鋼コストを引き上げる。本発明に
おいては、Ｓは０．０３重量％程度まで、Ｏは０．０１
重量％程度まで許容できる。
これら元素の低減は製鋼コストを引き上げる。本発明に
おいては、Ｓは０．０３重量％程度まで、Ｏは０．０１
重量％程度まで許容できる。
【００１５】また、Ａｌは脱酸工程の際に添加される元
素であり、本発明では、十分な脱酸を目的として０．０
０５重量％以上含有されていることが望ましい。但し、
Ａｌ以外の元素にて脱酸される場合は含有していなくて
も良い．また、過度の添加は再結晶温度の上昇を招いて
高温焼鈍が必要となってしまうため、０．１重量％以下
が望ましい。
素であり、本発明では、十分な脱酸を目的として０．０
０５重量％以上含有されていることが望ましい。但し、
Ａｌ以外の元素にて脱酸される場合は含有していなくて
も良い．また、過度の添加は再結晶温度の上昇を招いて
高温焼鈍が必要となってしまうため、０．１重量％以下
が望ましい。
【００１６】本発明の製造方法の限定理由は以下の通り
である。請求項１にて熱延仕上温度をＡｃ3 以上とした
のは、それ未満の温度では材質が劣化するためである。
より好ましくは８９０℃以上である。
である。請求項１にて熱延仕上温度をＡｃ3 以上とした
のは、それ未満の温度では材質が劣化するためである。
より好ましくは８９０℃以上である。
【００１７】請求項２にて熱延仕上温度の下限を９１５
℃としたのは、これ以上の温度で仕上温度を高温にする
効果が、より安定して得られるためにさらに望ましいと
いう理由のためである。
℃としたのは、これ以上の温度で仕上温度を高温にする
効果が、より安定して得られるためにさらに望ましいと
いう理由のためである。
【００１８】Ａｒ3 −５の温度まで２５℃／ｓ以下の冷
却速度としたのは、これを超える冷却速度では、仕上圧
延後の圧延組織が十分再結晶するまでの時間が確保でき
ないためである。また、温度をＡｒ3 −５としたのは、
これ超える温度では、再結晶の時間が十分確保できずに
圧延組織が残存してしまうためである。
却速度としたのは、これを超える冷却速度では、仕上圧
延後の圧延組織が十分再結晶するまでの時間が確保でき
ないためである。また、温度をＡｒ3 −５としたのは、
これ超える温度では、再結晶の時間が十分確保できずに
圧延組織が残存してしまうためである。
【００１９】冷延率を６０％以上としたのは、これ未満
の冷延率では深絞り用鋼板として必要なｒ値が得られな
いためである。
の冷延率では深絞り用鋼板として必要なｒ値が得られな
いためである。
【００２０】焼鈍温度をＡｃ3 以下としたのは、それを
超える温度ではオーステナイトに変態するために、深絞
り用鋼板として必要なｒ値が得られないためである。
超える温度ではオーステナイトに変態するために、深絞
り用鋼板として必要なｒ値が得られないためである。
【００２１】上記の条件を満たすことで、二次加工性に
優れた良加工性深絞り用冷延鋼板を実現できる。なお、
本発明よる冷延鋼板を種々の表面処理を施すことによ
り、さまざまな付加価値をつけることができるが、それ
らも本発明の範囲である。特に、本発明により製造され
る冷延鋼板の合金化溶融亜鉛めっき特性は良好である。
優れた良加工性深絞り用冷延鋼板を実現できる。なお、
本発明よる冷延鋼板を種々の表面処理を施すことによ
り、さまざまな付加価値をつけることができるが、それ
らも本発明の範囲である。特に、本発明により製造され
る冷延鋼板の合金化溶融亜鉛めっき特性は良好である。
【００２２】
【実施例】表１に実験に使用した鋼塊の化学成分を示
す。また、表２に実験条件と評価結果を示す。表１に示
す化学成分の鋼塊を、表２に示す条件にて熱間圧延を行
った。鋼塊の厚みは４０mm、熱間圧延の仕上厚さを４．
０mmとした。それから酸洗を行い、圧下率８０％で冷間
圧延を行った。その後、連続焼鈍ラインにて温度８００
℃、保定時間６０秒の焼鈍を行った後、圧下率０．８％
の調質圧延を行った。また、いくつかの実験では、溶融
亜鉛めっきラインにて焼鈍を行い、その後合金化溶融亜
鉛めっきを施した。また、いくつかの実験では、溶融ア
ルミめっきラインにて焼鈍を行い、その後アルミめっき
を施した。また、いくつかの実験では、調質圧延後に電
気亜鉛めっきライン、またはターンめっきラインに通板
し、それぞれのめっきを施した。
す。また、表２に実験条件と評価結果を示す。表１に示
す化学成分の鋼塊を、表２に示す条件にて熱間圧延を行
った。鋼塊の厚みは４０mm、熱間圧延の仕上厚さを４．
０mmとした。それから酸洗を行い、圧下率８０％で冷間
圧延を行った。その後、連続焼鈍ラインにて温度８００
℃、保定時間６０秒の焼鈍を行った後、圧下率０．８％
の調質圧延を行った。また、いくつかの実験では、溶融
亜鉛めっきラインにて焼鈍を行い、その後合金化溶融亜
鉛めっきを施した。また、いくつかの実験では、溶融ア
ルミめっきラインにて焼鈍を行い、その後アルミめっき
を施した。また、いくつかの実験では、調質圧延後に電
気亜鉛めっきライン、またはターンめっきラインに通板
し、それぞれのめっきを施した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】評価はランクフォード値、二次加工性につ
いて行った。ランクフオード値はＪ１Ｓ・５号引張試験
片により、圧延方向に対して、０，４５，９０度方向に
ついて評価した。それぞれの値をｒ0 ，ｒ45, ｒ90とす
ると、異方性を表わすパラメータである△ｒは、△ｒ：
（ｒ０＋ｒ90）／２−ｒ45で示され、０．０５以上、
０．６以下を良好とした。また、ｒ値は、ｒ値＝（ｒ0
＋ｒ45＋ｒ90）／４で示され、１．５以上を良好とし
た。二次加工性は、８４mm径のブランクをシワが発生し
ないシワ押え力にて、直径４０mm径、肩Ｒ５mmのポン
チ、直径４２．５mm径、肩Ｒ５mmのダイスにて深絞り成
形を行ったカップを、−７０℃まで冷却した後、テーパ
ー角３０度のポンチにかぶせて、５kgの重錘を高さ１ｍ
から落下させた後の脆性割れの発生にて評価した。脆性
割れが発生しなければ、良好である。
いて行った。ランクフオード値はＪ１Ｓ・５号引張試験
片により、圧延方向に対して、０，４５，９０度方向に
ついて評価した。それぞれの値をｒ0 ，ｒ45, ｒ90とす
ると、異方性を表わすパラメータである△ｒは、△ｒ：
（ｒ０＋ｒ90）／２−ｒ45で示され、０．０５以上、
０．６以下を良好とした。また、ｒ値は、ｒ値＝（ｒ0
＋ｒ45＋ｒ90）／４で示され、１．５以上を良好とし
た。二次加工性は、８４mm径のブランクをシワが発生し
ないシワ押え力にて、直径４０mm径、肩Ｒ５mmのポン
チ、直径４２．５mm径、肩Ｒ５mmのダイスにて深絞り成
形を行ったカップを、−７０℃まで冷却した後、テーパ
ー角３０度のポンチにかぶせて、５kgの重錘を高さ１ｍ
から落下させた後の脆性割れの発生にて評価した。脆性
割れが発生しなければ、良好である。
【００２６】実験番号１から１６までは、鋼Ａ，Ｂ，
Ｃ，Ｄについて仕上圧延後からの冷却速度を変化させた
実験である。なお、実験番号５から８は合金化亜鉛めっ
き鋼板であり、実験番号９から１２はターンめっき鋼板
であり、実験番号１３から１６は溶融アルミめっき鋼板
である。
Ｃ，Ｄについて仕上圧延後からの冷却速度を変化させた
実験である。なお、実験番号５から８は合金化亜鉛めっ
き鋼板であり、実験番号９から１２はターンめっき鋼板
であり、実験番号１３から１６は溶融アルミめっき鋼板
である。
【００２７】実験番号１，２，５，６，９，１０，１
３，１４は、本発明の条件を満たしており、二次加工性
が優れた良成形冷延鋼板を製造できた。実験番号３，
４，７，８，１１，１２，１５，１６は冷却速度が条件
以上であったため、ｒ値の異方性が劣化した。これよ
り、以上の表面処理を施しても、本発明の条件を満たせ
ば、二次加工性が優れた良成形冷延鋼板を製造できるこ
とが分かる。
３，１４は、本発明の条件を満たしており、二次加工性
が優れた良成形冷延鋼板を製造できた。実験番号３，
４，７，８，１１，１２，１５，１６は冷却速度が条件
以上であったため、ｒ値の異方性が劣化した。これよ
り、以上の表面処理を施しても、本発明の条件を満たせ
ば、二次加工性が優れた良成形冷延鋼板を製造できるこ
とが分かる。
【００２８】実験番号１７から２４は、鋼Ａ，Ｂについ
て仕上圧延後に冷却速度の制御が必要な温度の下限であ
る温度Ｔを変化させた実験である。なお、実験番号２１
から２４は電気亜鉛めっき鋼板である。実験番号１９，
２０，２３，２４は本発明の条件を満たしており、二次
加工性が優れた良成形冷延鋼板を製造できた。実験番号
１７，１８，２１，２２は本発明の条件を満たしていな
いため、ｒ値の異方性が劣化した。また、これより、電
気めっきを施しても、本発明の条件を満たせば、二次加
工性が優れた良成形冷延鋼板を製造できることが分か
る。
て仕上圧延後に冷却速度の制御が必要な温度の下限であ
る温度Ｔを変化させた実験である。なお、実験番号２１
から２４は電気亜鉛めっき鋼板である。実験番号１９，
２０，２３，２４は本発明の条件を満たしており、二次
加工性が優れた良成形冷延鋼板を製造できた。実験番号
１７，１８，２１，２２は本発明の条件を満たしていな
いため、ｒ値の異方性が劣化した。また、これより、電
気めっきを施しても、本発明の条件を満たせば、二次加
工性が優れた良成形冷延鋼板を製造できることが分か
る。
【００２９】実験番号２５から３２は、鋼Ａ，Ｂについ
て、熱間圧延の仕上温度を変化させた実験である。実験
番号２５，２６，２９，３０は本発明の請求項２の条件
を満たしており、ｒ値も高く、ｒ値の異方性も改善され
ている。実験番号２７，３１は本発明の請求項１の条件
を満たしており、二次加工性が優れた良成形冷延鋼板を
製造できた。実験番号２８，３２は本発明の条件を満た
しておらず、α域圧延となって巻取後も圧延組織が存在
しており、ｒ値は低くて異方性も大きく、またリジング
を発生した。
て、熱間圧延の仕上温度を変化させた実験である。実験
番号２５，２６，２９，３０は本発明の請求項２の条件
を満たしており、ｒ値も高く、ｒ値の異方性も改善され
ている。実験番号２７，３１は本発明の請求項１の条件
を満たしており、二次加工性が優れた良成形冷延鋼板を
製造できた。実験番号２８，３２は本発明の条件を満た
しておらず、α域圧延となって巻取後も圧延組織が存在
しており、ｒ値は低くて異方性も大きく、またリジング
を発生した。
【００３０】実験番号３３から４１は、鋼の化学成分の
影響を検討した実験である。実験番号３３，３４はＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｐなどを添加して固溶強化した鋼であるが、
本発明の条件を満たしているので、二次加工性が優れた
良成形冷延鋼板を製造できた。実験番号３５はＣの含有
量を変化させた実験である。本発明の条件より多いＣを
含有しているため、Ｎｂが多くなってしまい再結晶温度
が上昇して、本実験の焼鈍では圧延組織が残存して、ｒ
値も低くて異方性も大きくなった。
影響を検討した実験である。実験番号３３，３４はＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｐなどを添加して固溶強化した鋼であるが、
本発明の条件を満たしているので、二次加工性が優れた
良成形冷延鋼板を製造できた。実験番号３５はＣの含有
量を変化させた実験である。本発明の条件より多いＣを
含有しているため、Ｎｂが多くなってしまい再結晶温度
が上昇して、本実験の焼鈍では圧延組織が残存して、ｒ
値も低くて異方性も大きくなった。
【００３１】実験番号３６，３７はＢ含有量を変化させ
た実験である。実験番号３６は本発明の条件よりもＢ含
有量が小さいため、二次加工性が劣化した、実験番号３
７は本発明条件よりＢ含有量が多いため、再結晶が遅く
なり、本実験の焼鈍では圧延組織が残存してｒ値が低く
異方性も大きくなった。
た実験である。実験番号３６は本発明の条件よりもＢ含
有量が小さいため、二次加工性が劣化した、実験番号３
７は本発明条件よりＢ含有量が多いため、再結晶が遅く
なり、本実験の焼鈍では圧延組織が残存してｒ値が低く
異方性も大きくなった。
【００３２】実験番号３８，３９はＴｉ含有量を変化さ
せた実験である。実験番号３８は本発明の条件よりもＴ
ｉ含有量が少ないため、Ｎのscavengingが充分でなく、
ｒ値も低くて異方性も大きくなった。実験番号３９は本
発明の条件よりもＴｉ含有量が多いために、熱延巻取時
に微細なＴｉＣが析出して、材質が劣化した。
せた実験である。実験番号３８は本発明の条件よりもＴ
ｉ含有量が少ないため、Ｎのscavengingが充分でなく、
ｒ値も低くて異方性も大きくなった。実験番号３９は本
発明の条件よりもＴｉ含有量が多いために、熱延巻取時
に微細なＴｉＣが析出して、材質が劣化した。
【００３３】実験番号４０，４１はＮｂ含有量を変化さ
せた実験である。実験番号４０は本発明の条件よりもＮ
ｂ含有量が少ないため、Ｃのscavengingが充分でなく、
ｒ値も低くて異方性も大きくなった。実験番号４１は本
発明の条件よりもＴｉ含有量が多いために、再結晶が遅
くなり、本案験の焼鈍では圧延組織が残存してｒ値が低
くて異方性も大きくなった。
せた実験である。実験番号４０は本発明の条件よりもＮ
ｂ含有量が少ないため、Ｃのscavengingが充分でなく、
ｒ値も低くて異方性も大きくなった。実験番号４１は本
発明の条件よりもＴｉ含有量が多いために、再結晶が遅
くなり、本案験の焼鈍では圧延組織が残存してｒ値が低
くて異方性も大きくなった。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、二次加工性に優れた良
加工性の深絞り冷延鋼板を、低コストで安定的に供給で
き、工業的に価値の高い発明である。
加工性の深絞り冷延鋼板を、低コストで安定的に供給で
き、工業的に価値の高い発明である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 英邦 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 竹下 哲郎 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA04 EA18 EA19 EA23 EA25 EA31 EB01 FA02 FA03 FC04 FC07 FD03 FD04 FE03 FE05 FH01 FJ05 FM02 GA05 HA04
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ含有量が０．００５０％以
下、Ｂ含有量が０．０００２％以上０．００３０％以下
であり、Ｔｉ含有量が２．７４×Ｎ％≦Ｔｉ≦５．１４
×Ｎ％＋２．２５×Ｓ％を満たし、Ｎｂ含有量が４．３
０×Ｃ％≦Ｎｂ≦０．０６％をみたす鋼塊を、熱間圧延
の際に、Ａｒ3 以上の温度で仕上げ圧延を行った後、Ａ
ｒ3 −５の温度まで２５℃／ｓ以下の冷却速度で冷却
し、巻取を行い、酸洗を行い、６０％以上の圧下率で冷
間圧延した後、Ａｃ3 以下の温度で焼鈍し、その後、調
質圧延を施すことを特徴とする、二次加工性に優れた良
加工性深絞り用命延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ含有量が０．００５０％以
下、Ｂ含有量が０．０００２％以上０．００３０％以下
せあり、Ｔｉ含有量が２．７４×Ｎ％≦Ｔｉ≦５．１４
×Ｎ％＋２．２５×Ｓ％を満たし、Ｎｂ含有量が４．３
０×Ｃ％≦Ｎｂ≦０．０６％をみたす鋼塊を、熱間圧延
の際に、９１５℃以上の温度で仕上げ圧延を行った後、
Ａｒ3 −５の温度まで２５℃／ｓ以下の冷却速度で冷却
し、巻取を行い、酸洗を行い、６０％以上の圧下率で冷
間圧延した後、Ａｃ3 以下の温度で焼鈍し、その後、調
質圧延を施すことを特徴とする、二次加工性に優れた良
加工性深絞り用命延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30566998A JP2000129362A (ja) | 1998-10-27 | 1998-10-27 | 二次加工性に優れた良加工性深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30566998A JP2000129362A (ja) | 1998-10-27 | 1998-10-27 | 二次加工性に優れた良加工性深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000129362A true JP2000129362A (ja) | 2000-05-09 |
Family
ID=17947932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30566998A Withdrawn JP2000129362A (ja) | 1998-10-27 | 1998-10-27 | 二次加工性に優れた良加工性深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000129362A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530058B1 (ko) * | 2001-11-26 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 연성 및 드로잉성이 우수한 냉연강판의 제조방법 |
| WO2007111188A1 (ja) * | 2006-03-16 | 2007-10-04 | Jfe Steel Corporation | 冷延鋼板およびその製造方法、電池及びその製造方法 |
-
1998
- 1998-10-27 JP JP30566998A patent/JP2000129362A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100530058B1 (ko) * | 2001-11-26 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 연성 및 드로잉성이 우수한 냉연강판의 제조방법 |
| WO2007111188A1 (ja) * | 2006-03-16 | 2007-10-04 | Jfe Steel Corporation | 冷延鋼板およびその製造方法、電池及びその製造方法 |
| JP2008179877A (ja) * | 2006-03-16 | 2008-08-07 | Jfe Steel Kk | イヤリング性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
| US8388770B2 (en) | 2006-03-16 | 2013-03-05 | Jfe Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet, method of producing the same, battery, and method of producing the same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20060110 |