JP2000117757A - 反応性重合回転成形方法および金型装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】反応時間を短縮できるとともに、良好な内面平
滑性を持ち、しかも高品質の成形体を成形することがで
きる反応性重合回転成形方法および金型装置を提供す
る。 【解決手段】金型を回転させながら、該金型内で反応原
液を反応させて重合させる反応性重合回転成形方法であ
って、前記金型の内周面に張り付いた反応原液層を、好
ましくは反応原液層の内面を、たとえば温風、ランプま
たは放射線などで加熱する。また、こうした加熱手段を
有する金型装置である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は反応性重合回転成形
方法および金型装置に係り、さらに詳しくは、良好な内
面平滑性を持つ成形体を成形することができる反応性重
合回転成形方法および金型装置に関する。

【０００２】なお、「反応性重合回転成形方法」とは、
金型を回転させながら、金型内で反応原液を反応させて
重合させる方法を広く意味するものとする。

【０００３】

【従来の技術】反応性重合回転成形方法と異なり、金型
を回転させないで反応原液を金型内に射出して成形品を
成形する反応射出成形（ＲＩＭ）法がある。このＲＩＭ
法は、高圧衝突ミキサーを用いて反応性の高い２成分以
上の液状化学原料を混合し、これを金型装置のキャビテ
ィに送り込み、金型装置内で反応させつつ射出成形を行
い、高分子成形品を製造するプロセスをいう。実用化例
としては、ウレタン、ナイロン、ポリウレア、ジシクロ
ペンタジエン系などがある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ＲＩＭ法に際しては、金型のキャビティ内への反応原
液の射出時に泡が混入することがあり、その結果、成形
体中にボイドなどが生じることがあった。成形体中にボ
イドが混入すると、成形体の透明性が低下したり、成形
体表面がざらついたりして、成形体の品質を低下させ
る。内部が中空の成形体（たとえば、パイプやチュー
ブなど）を成形するには、中空部に相当する部分に入れ
子型などを入れる必要があり、成形中に入れ子型と接触
する反応原液が冷やされ、硬化不良などを生じるおそれ
があった。成形体中に硬化不良を生じると、成形体内部
に流体を流通させると内部が詰まる原因となる。

【０００５】なお、こうしたＲＩＭ法の変形として、米
国特許第４，８０８，３６４号公報には、回転する金型
の内部に、反応原液を混合して入れ、金型を回転させな
がら反応原液に遠心力を加えつつ、加熱することなく金
型の内部で反応原液を反応させて重合させ、内面に空洞
を持つ成形品（パイプ）を成形することができる回転成
形方法が概念的に開示してある。

【０００６】さらに特開平３−６９３５７号公報には、
成形体に対して接着性のあるポリエチレン管を金型とし
て用い、このポリエチレン管を軸芯回りに回転させなが
ら、該ポリエチレン管内に反応原液を注入しつつ、該反
応原液の反応を促進するために必要に応じて金型を加熱
しながら反応性重合反応を行い、得られる成形体をポリ
エチレン管と一体化させる技術が開示してある。

【０００７】しかしながら、上記いずれの公報に記載の
方法によっても、得られる成形体の内面の平滑性が不十
分であり、得られた成形体を下水道管などの配管として
使用した場合に、内部が詰まり易いという課題を有して
いる。また、上記公報に記載の成形方法では、反応に時
間がかかるという課題も有している。

【０００８】本発明はこうした実状に鑑みてなされ、反
応時間を短縮できるとともに、良好な内面平滑性を持
ち、しかも成形体中にボイドが発生したり、硬化不良を
生じないなどの高品質の成形体（特に、パイプやチュー
ブなどの中空の成形物）を成形することができる反応性
重合回転成形方法および金型装置を提供することを目的
とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、反応時間
を短縮できるとともに、良好な内面平滑性を持ち、しか
も高品質の成形体を成形することができる反応性重合回
転成形方法および金型装置について鋭意研究した結果、
金型を回転させながら、該金型内で反応原液を反応させ
て重合させる反応性重合回転成形方法において、金型の
内周面に張り付いた反応原液層を加熱することにより、
反応時間を短縮できるとともに、良好な内面平滑性を持
ち、しかも高品質の成形体を成形することができること
を見出し、本発明を完成するに至った。

【００１０】すなわち、本発明方法は、金型を回転させ
ながら、該金型内で反応原液を反応させて重合させる反
応性重合回転成形方法であって、該金型の内周面に張り
付いた反応原液層を、好ましくは反応原液層の内面を加
熱することを特徴とする。なお、反応原液層とは、金型
内に投入された反応原液が、所定の厚みを持って金型の
内周面に沿って張り付いた状態を意味している。

【００１１】本発明方法によれば、金型内の反応原液層
を加熱することとしてあるので、反応原液層の反応を促
進でき、反応時間を短縮できる。特に反応原液層の内面
側から加熱することにより、該反応原液層の反応を内面
から外面にかけて順次進行でき、良好な内面平滑性を持
つ成形体を成形できる。さらに金型を回転させながら加
熱することとしてあるので、金型の内側に張り付いた反
応原液層を均一な厚みにすることができ、しかも該反応
原液層を均一に加熱できるので、均一に重合反応を促進
することができ、ひいては得られる成形体にボイドや硬
化不良を生じるおそれが少なくなる。したがって、本発
明方法によれば、良好な内面平滑性を持つ高品質の成形
体を生産性良く製造することができ、特に中空の成形体
（たとえば、パイプやチューブなど）の成形に適用して
好ましい。

【００１２】反応原液層を加熱するタイミングは、該反
応原液を金型内に投入し、金型を回転させて該反応原液
が金型の内周面に張り付いてから加熱するのが好まし
い。

【００１３】反応原液層の加熱方法は、特に限定されな
いが、好ましくは反応原液層に接触することなく加熱す
る非接触性加熱方法を採用することが望ましい。非接触
法を用いることで、成形中における反応原液の硬化不良
を効果的に防止できる。こうした非接触性加熱方法とし
ては、特に限定されず、たとえば温風、ランプ（たとえ
ば、赤外線ランプ、遠赤外線ランプ、ハロゲンランプな
ど）、放射線（たとえば、マイクロ波、電子線、電磁波
など）などを例示することができる。

【００１４】なお、前記反応原液層を加熱するとき、金
型を加熱していても、加熱していなくても良いが、好ま
しくは予め加熱しておくことが望ましい。金型の加熱方
法としては、特に限定されないが、ラバーヒーター、温
風などが例示できる。

【００１５】また、本発明に係る反応性重合回転成形方
法において、成形に用いられる材料は、特に限定され
ず、反応して重合体となる反応原液に限らず、その他の
樹脂、コンクリート、金属などであっても良いが、反応
原液であることが好ましい。

【００１６】また、本発明装置は、金型を回転させなが
ら、該金型内で反応原液を反応させて重合させる反応性
重合回転成形に用いられる金型装置であって、前記金型
の内周面に張り付いた反応原液層の内面を加熱する手段
を有することを特徴とする。

【００１７】本発明装置によれば、金型に、該金型内の
反応原液層を加熱する手段を有するので、反応原液層の
反応を促進でき、反応時間を短縮できる。また反応原液
層の内面側から加熱する手段を有するので、該反応原液
層の反応を内面から外面にかけて順次進行でき、良好な
内面平滑性を持つ成形体を成形できる。さらに金型を回
転させながら加熱することとしてあるので、金型の内側
に張り付いた反応原液層を均一な厚みにすることがで
き、しかも加熱手段により該反応原液層の内面を均一に
加熱できるので、均一に重合反応を促進することがで
き、ひいては得られる成形体にボイドや硬化不良を生じ
るおそれが少なくなる。したがって、本発明装置によれ
ば、良好な内面平滑性を持つ高品質の成形体を生産性良
く製造することができ、特に中空の成形体（たとえば、
パイプやチューブなど）の成形に適用して好ましい。

【００１８】反応原液層内面を加熱する手段としては、
特に限定されないが、好ましくは反応原液層内面に接触
することなく加熱する非接触性加熱手段を採用すること
が望ましい。これを用いることで、成形中における反応
原液の硬化不良を効果的に防止できる。こうした非接触
性加熱手段としては特に限定されず、たとえば上記と同
様の温風、ランプ、放射線などが例示される。

【００１９】なお、本明細書において、「回転成形方
法」とは、金型を、１Ｇ（Ｇは重力加速度を意味する。
以下同じ）未満の加速度を加えた状態で回転させて成形
する狭義の回転成形と、１Ｇ以上の加速度を加えた状態
で回転させて成形する遠心成形との双方を意味するもの
とする。

【００２０】反応原液 反応原液としては、特に限定されないが、ウレタン系、
ウレア系、ナイロン系、エポキシ系、不飽和ポリエステ
ル系、フェノール系、ノルボルネン系などが挙げられる
が、ノルボルネン系が特に好ましい。金型の内部に入れ
る前の反応原液温度は２０°Ｃ〜８０°Ｃが好ましい。

【００２１】反応原液の粘度は、たとえば、３０°Ｃに
おいて、好ましくは２０ｃｐｓ〜１５００ｃｐｓ、さら
に好ましくは３０ｃｐｓ〜１０００ｃｐｓ程度である。
反応原液の粘度が低すぎる場合には、反応原液に遠心力
が作用せずに底部に停留する傾向にあり、粘度が高すぎ
る場合には、回転成形による遠心力を利用した自由な形
の成形が困難になる傾向にある。

【００２２】かかる成形では、補強材を予め金型内に設
置しておき、その中に反応原液を供給して重合させるこ
とにより強化ポリマー（成形体）を製造することができ
る。

【００２３】補強材としては、例えば、アラミド繊維、
超高分子量ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、木
綿、アクリル繊維、ビニロン繊維、ポリアリレート繊維
の有機繊維およびガラス繊維、カーボン繊維、金属繊
維、アルミコーティングガラス繊維、ボロン繊維、シリ
コンカーバイド繊維、アルミナ繊維などの無機繊維など
を挙げることができる。

【００２４】これらの補強材は、長繊維状またはチョッ
プドストランド状のものをマット化したもの、布状に織
ったもの、チョップ形状のままのものなど、種々の形状
で使用することができる。これらの補強材は、その表面
をシランカップリング材等のカップリング剤で処理した
ものが、樹脂との密着性を向上させる上で好ましい。

【００２５】これら補強材の使用量は特に制限はない
が、通常、成形品全重量の１０重量％以上、好ましくは
２０〜６０重量％の範囲となるように使用することが望
ましい。

【００２６】また、反応原液には、上記補強材の他に、
たとえば、酸化防止剤、充填剤、顔料、着色剤、発泡
剤、難燃剤、摺動付与剤、エラストマー、ジシクロペン
タジエン系熱重合樹脂およびその水素添加物などの種々
の添加剤を配合することにより、得られるポリマーの特
性を改質することができる。

【００２７】酸化防止剤としては、フェノール系、リン
系、アミン系など各種のプラスチック・ゴム用酸化防止
剤などが挙げられる。

【００２８】充填剤としては、ミルドガラス、カーボン
ブラック、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウ
ム、雲母、チタン酸カリウム、硫酸カルシウムなどの無
機質充填剤などが挙げられる。

【００２９】エラストマーとしては、天然ゴム、ポリブ
タジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重
合体（ＳＢＲ）、スチレン−ブタジエン−スチレンブロ
ック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチ
レンブロック共重合体（ＳＩＳ）、エチレン−プロピレ
ン−ジエンターポリマー（ＥＰＤＭ）、エチレン酢酸ビ
ニル共重合体（ＥＶＡ）およびこれらの水素添加物など
が挙げられる。

【００３０】添加剤は、通常、予め反応液のいずれか一
方または双方に混合しておくことが望ましい。

【００３１】金型 本発明では、金型の内部に反応原液を入れた後、金型の
内部の反応原液に対して加速度を加えることができるよ
うな構造であることが望ましい。たとえば金型が、一軸
あるいは多軸回りに回転可能になるような構造が例示で
きる。金型を回転させることで、金型の内部にある反応
原液には、遠心力による加速度が作用し、均一に金型内
面側に張り付くようになる。また遠心力により、反応原
液から泡が分離され、得られる成形体中にボイドが少な
くなる。

【００３２】金型の温度は、好ましくは１０〜１５０°
Ｃ、より好ましくは２０〜１２０°Ｃ、さらに好ましく
は３０°Ｃ〜１００°Ｃで内面温度より低く制御される
ことが好ましい。なお、金型内に反応原液を注入する前
に、金型の内部に温風を流通させ、少なくとも金型のキ
ャビティ内部を所定温度に加熱した後、温風の流通を停
止し、金型装置のキャビティへ反応原液を流し込み、成
形を行うようにしても良い。

【００３３】本発明において、反応原液を用いて回転成
形を行う場合には、金型の材質は、特に限定されず、鋳
鉄、鉄、ステンレス、アルミニウム、ニッケル電鋳など
の金属に限らず、合成樹脂、あるいはその他の材質でも
良い。反応原液を用いた成形は、比較的低圧での成形が
可能であり、必ずしも高剛性の金型を用いる必要はな
い。

【００３４】金型を合成樹脂で構成する場合には、合成
樹脂としては、特に限定されず、ポリエチレン（たとえ
ば、ＬＤＰＥ、ＭＤＰＥ、ＨＤＰＥ、超高分子ＰＥ）、
ポリスチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ウレ
タン、エポキシ、フェノール、ポリエステルなどが例示
される。

【００３５】金型を非極性樹脂（たとえば、ＬＤＰＥや
ＭＤＰＥなどのポリエチレン、またはポリスチレンな
ど）で構成した場合には、これらの樹脂が成形体と容易
に一体化されるので、成形毎に、使い捨てて用いること
もできる。すなわち、製品となる金型の内面に、反応原
液の重合成形体から成るライニング層を一体的に成形す
ることも可能である。

【００３６】金型を極性樹脂（たとえば、フェノール、
ポリエステルなど）で構成した場合には、反応性重合成
形体とは一体化されないことから、反応性重合成形毎に
金型装置を取り外して繰り返し用いることができる。

【００３７】金型は、自由な形状の成形が可能な分割可
能な割型が好ましいが、外周面にリブなどが形成されて
いないパイプなどのパイプ状成形体などを成形する場合
には、分割されない筒状の型でも良い。

【００３８】筒状の型の場合には、得られる成形体を引
き抜く必要があることから、離型性を良くするために、
型の内周面に沿って、原液の注入前に、予めワックスや
滑剤などを塗布しておくことも好ましい。また、成形体
を引き抜く時には、成形体の温度が、成形体のガラス転
移温度（Ｔｇ）以下の温度、好ましくは（Ｔｇ−５０）
°Ｃ以下の温度になってから成形体を引き抜き始めるこ
とが好ましい。その方が、成形体の形状が崩れないと共
に、作業性がよいからである。

【００３９】重合時間は、適宜選択すればよいが、反応
液の注入終了後、遠心力を加える場合には、金型を所定
の回転数まで上げるために数秒〜数十秒かかることか
ら、好ましくは５〜３０秒、さらに好ましくは５〜１５
秒である。

【００４０】ポットライフ(液流動可使時間)は、適宜選
択すればよいが、反応原液の注入終了後、回転力を加え
る場合には、金型を所定の回転数まで上げるために数秒
〜数十秒かかることから、好ましくは５〜１００秒、さ
らに好ましくは５〜３５秒である。なお、金型を回転し
ている状態で、反応原液を注入しても良い。

【００４１】また金型の内部には、継手部が一体成形さ
れた管を成形するための回転成形用空間を形成しても良
く、また金型の回転軸方向の少なくとも一端には、軸方
向に着脱自在な蓋体を装着してもよい。前記蓋体の内側
は、得られる成形体の継手部を成形するための形状を有
しても良い。前記蓋体が、リングまたはその一部とな
り、蓋体の外周面が、金型を回転するための駆動ローラ
と接触するように構成しても良い。

【００４２】加熱方法 本発明において、「温風」とは、空気を所定温度に加熱
したものが安価であるが、窒素ガスなどの不活性ガスを
加熱したものであっても良い。

【００４３】温風の温度は、特に限定されないが、好ま
しくは３０〜１２０°Ｃ、更に好ましくは４０〜１００
°Ｃである。この温度が低すぎると本発明の効果が少な
く、高すぎると不経済である。

【００４４】本発明において、「ランプ」は、赤外線ラ
ンプ、遠赤外線ランプあるいはハロゲンランプなどであ
り、金型の中央に位置するように固定してもよく、金型
の軸方向に移動可能にしてもよい。こうしたランプとし
ては石英ガラスを使用している直管型のヒーターが好ま
しい。ランプの長さは、反応原液層の軸方向の長さより
長くすることが好ましいが、短くても軸方向に前後移動
することで、反応原液層の全体（内面から加熱する場合
には反応原液層の内面全体）を均一に加熱可能となる。
ランプによる加熱の場合、ランプの加熱温度は金型の大
きさなどにもよるが、温風による加熱の場合と同等な熱
量を反応原液層（内面から加熱する場合には反応原液層
の内面）に与える程度が好ましい。

【００４５】本発明において、「放射線」は、マイクロ
波、電子線あるいは電磁波などであり、塗装硬化に使う
ものでよい。放射線の放射口の配置は、反応原液層の全
体（内面から加熱する場合には反応原液層の内面全体）
に放射線が当るように工夫することが好ましい。また、
適当なエネルギーの放射線を使うことによって、樹脂部
分のみに放射線エネルギーを集中できるものが好まし
い。放射線による加熱の場合、放射線のエネルギー出力
は金型の大きさなどにもよるが、温風による加熱の場合
と同等な熱量を反応原液層（内面から加熱する場合には
反応原液層の内面）に与える程度が好ましい。

【００４６】

【発明の実施の形態】以下、本発明を、図面に示す実施
形態に基づき説明する。図１の（Ａ）および（Ｂ）は本
発明の第１実施形態に係る金型の概略斜視図、（Ｃ）は
成形体の一例を示す概略斜視図、図２は本発明の第１実
施形態に係る金型の断面図、図３は本発明の第２実施形
態に係る金型の断面図、図４は金型を回転させるための
駆動装置の側面図、図５は駆動装置の平面図、図６は本
発明の第３実施形態に係る金型の概略断面図、図７は本
発明の第４実施形態に係る金型の概略断面図である。

【００４７】第１実施形態 本実施形態では、図１（Ａ）および（Ｂ）に示す金型２
を用い、ノルボルネン系モノマーを含む反応原液を反応
させて重合させ、チューブを製造する方法について説明
する。

【００４８】まず、本実施形態に係る金型装置について
説明する。

【００４９】図１（Ａ）に示すように、金型２は、割面
３に沿って縦方向に２つに分割可能な割型４，４と、こ
の割型４，４が組み合わされた状態で、その両端部の外
周に軸方向から取り付けられる一対の転動リング８とを
有する。

【００５０】割型４，４は、たとえばアルミニウム製鋳
物などで構成してあり、転動リング８は、鋳鉄などで構
成される。

【００５１】割型４の割面３には、シール材が装着して
あることが好ましい。これを装着することで、割面３か
ら反応原液が漏れるなどの不都合を防止できる。

【００５２】シール材としては、特に限定されないが、
シリコーンゴム製シール材、あるいは下記に示すシール
材が装着してあることが好ましい。

【００５３】本実施形態において好適なシール材は、粘
土を主成分とするシール材である。このシール材の主成
分である粘土は、含水ケイ酸塩鉱物の集合体であって、
適当量の水を混ぜてこねると可塑性を示し、乾けば剛性
を示し、高い温度で焼くと焼結するような物質として定
義され、その化学成分は、主としてケイ素、アルミニウ
ム、マグネシウム、アルカリ金属、アルカリ土金属と水
分とから成っている。

【００５４】粘土と共に用いることができる充填剤とし
ては、雲母、シリカ、炭酸カルシウム、クレー（ケイ酸
アルミニウム）、タルク、けい藻土などが例示される。
シール材中には、その他の成分として、アロマテック
ス、ナフテン、パラフィン、ホワイトオイル、ペトロラ
タム、石油スルホン酸塩などの石油系の又は鉱物油系の
軟化剤が好ましく含有され、又は植物油系の軟化剤を単
独で又は組合わせて含有させてもよい。

【００５５】シール材中の粘土成分の含有量は、シール
材の全体を１００重量％として、好ましくは３０〜１０
０重量％、さらに好ましくは４０〜８０重量％である。
また、シール材中の充填剤の含有量は、シール材の全体
を１００重量％として、好ましくは０〜７０重量％、さ
らに好ましくは１０〜５０重量％である。また、シール
材中のその他成分の含有量は、シール材の全体を１００
重量％として、好ましくは１０〜４０重量％、さらに好
ましくは２０〜３０重量％である。

【００５６】シール材は、たとえば断面円形又は楕円形
の紐状に成形してあり、使用に際しては、所定長さに切
断されて、密封すべき隙間に装着される。また、このシ
ール材は、従来のスポンジパッキンなどと併用して用い
ることもできる。

【００５７】割面３で組み合わされた割型４，４の内部
には、内周面が形成してあり、この内周面に、所定の粘
度の反応原液が遠心力で押し付けられ、反応原液層を形
成するようにしてある。

【００５８】割型４，４の軸方向両端部には、貫通孔５
が形成されるように端板６，６を形成してある。

【００５９】また、図２および図１（Ａ）に示すよう
に、貫通孔５は、それぞれの貫通孔５ａ，５ｂに嵌合す
る蓋部材１１ａ，１１ｂにより閉塞してある。こうした
蓋該部材１１ａ，１１ｂは金型２の端板６に対して着脱
可能に構成されていてもよい。

【００６０】貫通孔５ａに嵌合する蓋部材１１ａには、
内外に貫通する管部材１３ａを一体的に取り付けてあ
り、この管部材１３ａには仕切弁１５ａを取り付けてあ
る。そして、反応原液を供給するための図示しない原液
供給装置のノズルを前記管部材１３ａの外側端部に連結
し仕切弁１５ａを開いた状態で反応原液を供給すること
により、反応原液を金型２の内部に入れることができ
る。反応原液の供給の後、仕切弁１５ａを閉じて、該ノ
ズルの管部材１３ａに対する連結を解除する。なお、金
型２内の気密性を高めるため、蓋部材１１ａと端板６の
間には、シリコンゴム等の弾性体からなるシール部材が
介装される。なお、仕切弁１５ａに代えて、逆止弁を採
用することができ、逆止弁を用いることにより、反応原
液の供給時の弁の開閉作業が省略でき効率的となる。

【００６１】貫通孔５ｂに嵌合する蓋部材１１ｂには、
内外に貫通する管部材１３ｂを一体的に取り付けてあ
り、この管部材１３ｂには仕切弁１５ｂを取り付けてあ
る。そして、温風を供給するための温風供給装置１７
（図２に点線で表示）のノズル１７ａを前記管部材１３
ｂの外側端部に連結し、仕切弁１５ｂを開いた状態で、
所定時間、温風を供給することにより、金型２の内周面
に形成される反応原液層をその内面から加熱するように
してある。温風を供給するに際し、反対側の仕切弁１５
ａを開いても開かなくても良い。該仕切弁１５ａを閉じ
ておくことで密閉とし、大気圧以上の雰囲気圧力（以
下、陽圧ともいう）下で、温風を供給するようにしても
良い。こうした陽圧下で、金型内周面に張り付いている
反応原液層の内面を加熱して重合を促進させることで、
金型２の回転によっても除去できない反応原液層中の比
較的小さなボイドでも、効果的に除去することができ
る。

【００６２】なお、金型２内の気密性を高めるため、蓋
部材１１ｂと端板６の間には、シリコンゴム等の弾性体
からなるシール部材を介装してあってもよい。また仕切
弁１５ｂに代えて、逆止弁を採用することができる。逆
止弁を用いることにより、温風供給時の弁の開閉作業が
省略でき効率的となる。

【００６３】図４および５に示すように、金型２におけ
る一方の転動リング８には、一対のフランジ付き駆動ロ
ーラ１２が係合し、他方の転動リング８には、一対のフ
ランジ無しの駆動ローラ１４が係合するようになってい
る。これら駆動ローラ１２および１４は、変速機１６お
よび定トルクインバータモータ１８に接続してあり、全
て略同じ回転速度で回転するようになっている。これら
駆動ローラ１２および１４が、全て略同じ回転速度で回
転することで、それらに係合する転動リング８も、その
軸芯回りに回転し、割型４，４から成る金型２をも同時
に軸芯回りに回転する。

【００６４】なお、駆動ローラ１２，１４、変速機１６
およびモータ１８は、ベース２０の上に装着してある。
また、軸方向一方の駆動ローラ１２をフランジ付きとし
たのは、フランジが転動リング８の軸方向移動を制限す
ることにより、金型２の軸方向移動を制限するためであ
る。軸方向双方の駆動ローラ１２，１４をフランジ付き
としても良いが、一方のみで十分に金型２の軸方向移動
を制限できる。

【００６５】次に、上記の金型２を用い、反応原液を用
いた反応性重合回転成形方法によりチューブを成形する
方法について説明する。

【００６６】まず、図１（Ｂ）に示すように、割型４，
４を組み合わせ、次に、図１（Ａ）に示すように、組み
合わされた割型４，４の両端部に転動リング８，８を装
着し、金型２を組み立てる。

【００６７】次に、この金型２を、図４および図５に示
す駆動ローラ１２，１４の上に、回転自在に載置する。
その後、金型２内に反応原液を注入し、所定時間、金型
２を回転させ、該金型２の内周面に均一に反応原液層が
形成されると、図２に示すように管部材１３ｂの外側端
部に連結してある温風供給装置１７のノズル１７ａから
温風が供給され、該反応原液層の内面が加熱されて反応
が進行し、成形体の成形が行われる。

【００６８】本実施形態では、ノルボルネン系モノマー
を用いた成形であり、使用するノルボルネン系モノマー
の具体例としては、ノルボルネン、ノルボルナジエン等
の二環体； ジシクロペンタジエン（シクロペンタジエ
ン二量体）、ジヒドロジシクロペンタジエン等の三環
体； テトラシクロドデセン等の四環体； シクロペン
タジエン三量体等の五環体； シクロペンタジエン四量
体等の七環体； これらのメチル、エチル、プロピル、
ブチルなどのアルキル、ビニル等のアルケニル、エチリ
デン等のアルキリデン、フェニル、トリル、ナフチル等
のアリール等の置換体； 更にこれらのエステル基、エ
ーテル基、シアノ基、ハロゲン原子などの極性基を有す
る置換体； などが例示される。

【００６９】これらのモノマーは、それぞれ単独である
いは２種以上を組み合わせて用いても良い。入手が容易
であり、反応性に優れ、得られる樹脂成形体の耐熱性に
優れる点から、三環体、四環体あるいは五環体のノルボ
ルネン系モノマーが好ましい。

【００７０】また、生成する開環重合体は熱硬化型とす
ることが好ましく、そのためには、上記ノルボルネン系
モノマーの中でも、シクロペンタジエン三量体等の反応
性の二重結合を二個以上有する架橋性モノマーを少なく
とも含むものが用いられる。全ノルボルネン系モノマー
中の架橋性モノマーの割合は、２〜３０重量％が好まし
い。

【００７１】なお、本発明の目的を損なわない範囲で、
ノルボルネン系モノマーと開環共重合し得るシクロブテ
ン、シクロペンテン、シクロペンタジエン、シクロオク
テン、シクロドデセン等の単環シクロオレフィン等を、
コモノマーとして用いても良い。

【００７２】ノルボルネン系モノマーを用いた成形にお
いて使用することができるメタセシス触媒は、六塩化タ
ングステン、またはトリドデシルアンモニウムモリブデ
ート、もしくはトリ（トリデシル）アンモニウムモリブ
デート等のモリブデン酸有機アンモニウム塩等のノルボ
ルネン系モノマーの塊状重合用触媒として公知のメタセ
シス触媒であれば特に制限はないが、モリブデン酸有機
アンモニウム塩が好ましい。

【００７３】活性剤（共触媒）としては、特開昭５８−
１２７７２８号公報、特開平４−２２６１２４号公報、
特開昭５８−１２９０１３号公報、特開平４−１４５２
４７号公報に開示してあるような公知の活性剤であれ
ば、特に制限はないが、例えばエチルアルミニウムジク
ロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等のアルキルア
ルミニウムハライド、アルコキシアルキルアルミニウム
ハライドなどの有機アルミ化合物、有機スズ化合物等が
挙げられる。

【００７４】成形の前準備として、ノルボルネン系モノ
マー、メタセシス触媒及び活性剤を主材とする成形用材
料を、ノルボルネン系モノマーとメタセシス触媒とより
なるＢ液と、前記のノルボルネン系モノマーと活性剤と
よりなるＡ液との安定な２液に分けて、それぞれを別の
タンクに入れておく。

【００７５】成形を開始するには、ミキサーを制御し、
タンクからのＡ液およびＢ液を混合し、その混合液を反
応原液として、ノズルなどを用いて、金型２の貫通孔５
から金型２の内部に供給する。なお、反応原液の混合
は、金型に入れる前であっても、後であっても良い。金
型２内に供給する前の反応原液の温度は、特に限定され
ないが、好ましくは２０〜８０°Ｃである。

【００７６】金型２内に供給された反応原液の粘度は、
３０°Ｃにおいて、５０ｃｐｓ〜１０００ｃｐｓであ
り、金型２を回転することで、反応原液は、遠心力によ
り、金型２の内周面にチューブ状に張り付くことにな
る。

【００７７】本実施形態においては、金型２は、必ずし
も加熱する必要はないが、重合反応を生じ易くする観点
から、熱媒体あるいは温風などを利用して加熱しても良
い。

【００７８】金型２の回転数は、反応原液に１Ｇ以上、
１Ｇ以上５Ｇ以下、好ましくは１Ｇ以上４Ｇ以下、特に
好ましくは１．２以上４Ｇ以下の加速度が加えられるよ
うに設計され、金型２の内周面の径などによっても異な
り、内周面の径を４００〜６００ｍｍとした場合には、
金型２の軸芯回りの回転数は、８０〜１５０ｒｐｍ程度
が好ましい。

【００７９】金型２を、その軸芯回りに一定な回転速度
で回転するために必要な初期起動時間は、数秒から３０
秒程度である。その後は、一定の回転速度で回転が可能
である。なお、金型２を、その軸芯回りに一定な回転速
度で回転する状態となった後で、貫通孔５からノズルを
入れて、反応原液を供給しても良い。

【００８０】金型２を、その軸芯回りに一定な回転速度
で回転することで、金型２内部に供給された反応原液
は、遠心力により、金型２の内周面にチューブ状に張り
付くことになる。

【００８１】そして、管部材１３ｂに連結してある温風
供給装置１７のノズル１７ａから温風を供給し、金型２
の内面に張り付いている反応原液層の内面を加熱する。
温風の温度は４０°Ｃ〜１００°Ｃの範囲である。その
状態を、たとえば１〜１０分間保持することで、反応原
液における反応が進み、塊状重合が行われ、チューブ状
の成形体が得られる。

【００８２】その後、金型２の回転を停止し、金型２を
冷却した後、図１（Ａ）に示す状態から同図（Ｂ）に示
す状態となるように、転動リング８を外し、割型４，４
を開けば、同図（Ｃ）に示すようなチューブ状の成形体
１０を得ることができる。このチューブ状の成形体１０
は、ノルボルネン系モノマーの反応性重合成形体で構成
される。

【００８３】本実施形態に係る方法によれば、金型の内
面に均一に張り付いた反応原液層の内面を、所定の温度
で所定時間加熱することとしてあるので、該反応原液層
の内面から外面にかけて均一に順次反応が進行してい
く。

【００８４】また反応原液に遠心力を加えることによ
り、成形中において、遠心力により泡が反応原液から分
離され、得られる成形体中にボイドがなくなる。

【００８５】また本実施形態により得られる図１（Ｃ）
に示すチューブ状成形体１０の内周面は、成形の過程に
おいて何にも触れることなく、遠心力により得られる面
となるので、成形中に反応原液の硬化不良などの不都合
も生じることがなく、その内周面が滑らかになる。

【００８６】得られるチューブ状成形体は、たとえば流
体配管などとして用いられ、配管内に流体を流すことか
ら、内周面が滑らかであることは、配管として用いて都
合がよい。

【００８７】また、本実施形態に係る方法により得られ
たチューブ状成形体は、ノルボルネン系モノマーの塊状
重合反応を利用して得られた重合体であることから、耐
衝撃性および耐久性などの機械的特性に優れている。

【００８８】また、この方法によれば、比較的大口径の
チューブ状成形体でも、比較的容易に成形することがで
きる。

【００８９】さらに本実施形態では、割型４，４を用
い、この外周に転動リング８，８を装着し、この転動リ
ング８，８を利用して、金型２を、その軸芯回りに回転
させているので、割型を用いることによる成形体の自由
形状の成形と、リングを利用した回転ぶれの少ない回転
との双方を実現することができる。なお、回転ぶれが生
じたら、回転中に、リング８，８の外周を削ることによ
り、回転ぶれを抑制することもできる。また、リング
８，８の交換も容易である。しかも、本実施形態に係る
金型２では、金型に別途、回転駆動軸を装着する必要が
ないので、回転体の重量を著しく軽減することができ、
特に大型の成形体（外径が４００ｍｍ以上、好ましくは
４００〜４０００ｍｍ、特に１００〜２５００ｍｍの大
口径のパイプ状成形体など）を成形する場合に適してい
る。

【００９０】第２実施形態 本実施形態では、反応原液層の内面の加熱方法としてラ
ンプ３０を用いる以外は、前記第１実施形態と同様にし
て、ノルボルネン系モノマーを含む反応原液を反応させ
て重合させる。

【００９１】まず、金型装置について説明する。

【００９２】図１（Ａ）に示すように、金型２は、割面
３に沿って縦方向に２つに分割可能な割型４，４と、こ
の割型４，４が組み合わされた状態で、その両端部の外
周に軸方向から取り付けられる一対の転動リング８とを
有する。

【００９３】割型４の割面３には、シール材が装着して
あることが好ましい。

【００９４】割面３で組み合わされた割型４，４の内部
には、内周面が形成してあり、この内周面に、所定の粘
度の反応原液が遠心力で押し付けられ、反応原液層を形
成するようにしてある。

【００９５】割型４，４の軸方向両端部には、貫通孔５
が形成されるように端板６，６を形成してある。

【００９６】貫通孔５からは反応原液を供給するための
ノズルが差し込まれ、金型２の内部へ反応原液を供給可
能にしてある。

【００９７】また、図３および図１（Ａ）に示すよう
に、貫通孔５からは前記金型２の内周面に形成される反
応原液層をその内面から加熱するためのランプ３０が差
し込まれるようにしてある。ランプ３０の出力は金型２
の大きさなどに応じて適宜決定される。こうしたランプ
３０は必ずしも金型２の貫通孔５から差し込まれている
必要はなく、別途、図示しない専用の差込孔により金型
２内部に差し込むようにしてもよい。なお、上記加熱手
段としては、ランプ３０の他に、たとえば放射線を用い
て加熱するようにしても良い。

【００９８】本実施形態に係る方法によれば、金型の内
面に均一に張り付いた反応原液層の内面を、所定の温度
で所定時間加熱することとしてあるので、該反応原液層
の内面から外面にかけて均一に順次反応が進行してい
く。

【００９９】また反応原液に遠心力を加えることによ
り、成形中において、遠心力により泡が反応原液から分
離され、得られる成形体中にボイドがなくなる。

【０１００】また本実施形態により得られる図１（Ｃ）
に示すチューブ状成形体１０の内周面は、成形の過程に
おいて何にも触れることなく、遠心力により得られる面
となるので、成形中に反応原液の硬化不良などの不都合
も生じることがなく、その内周面が滑らかになる。

【０１０１】得られるチューブ状成形体は、たとえば流
体配管などとして用いられ、配管内に流体を流すことか
ら、内周面が滑らかであることは、配管として用いて都
合がよい。

【０１０２】また、本実施形態に係る方法により得られ
たチューブ状成形体は、ノルボルネン系モノマーの塊状
重合反応を利用して得られた重合体であることから、耐
衝撃性および耐久性などの機械的特性に優れている。

【０１０３】また、この方法によれば、比較的大口径の
チューブ状成形体でも、比較的容易に成形することがで
きる。

【０１０４】さらに本実施形態では、割型４，４を用
い、この外周に転動リング８，８を装着し、この転動リ
ング８，８を利用して、金型２を、その軸芯回りに回転
させているので、割型を用いることによる成形体の自由
形状の成形と、リングを利用した回転ぶれの少ない回転
との双方を実現することができる。なお、回転ぶれが生
じたら、回転中に、リング８，８の外周を削ることによ
り、回転ぶれを抑制することもできる。また、リング
８，８の交換も容易である。しかも、本実施形態に係る
金型２では、金型に別途、回転駆動軸を装着する必要が
ないので、回転体の重量を著しく軽減することができ、
特に大型の成形体（外径が４００ｍｍ以上、好ましくは
４００〜４０００ｍｍ、特に１００〜２５００ｍｍの大
口径のパイプ状成形体など）を成形する場合に適してい
る。

【０１０５】第３実施形態 本実施形態では、図６に示す金型２ａを用いる以外は、
前記第１実施形態と同様にして、ノルボルネン系モノマ
ーを含む反応原液を反応させて重合させる。

【０１０６】本実施形態では、金型２ａが、一対の割型
４ａ，４ａと、これら割型が組み合わされた状態で軸方
向から割型４ａ，４ａの外周に装着されるリング８ａ，
８ａとを有する。本実施形態では、割型４ａ，４ａの外
径が軸方向に一様ではなく、その軸方向一端部２２にお
いて、外径が大きくしてあり、その内部に位置する反応
原液層２４の端部に、継手用拡径部２６を一体成形する
ことができるようにしてある。この継手用拡径部２６の
内側には、別の反応原液層２４（中空状成形体）の小径
側端部が挿入され、接続可能になっている。

【０１０７】このような継手付きの成形体（反応原液層
２６）でも、本実施形態の金型によれば容易に成形する
ことができる。しかも、割型４ａ，４ａの肉厚を必要以
上に厚くする必要がなく、軽量な金型２ａとすることが
できる。本実施形態の金型２ａは、前記実施形態と同様
にして、回転駆動されるが、軽量なことから、その取り
扱いが容易である。また、割型の外周には、リングが装
着されるのみであるため、その取り付けおよび取り外し
も容易である。

【０１０８】第４実施形態 本実施形態では、図７に示すように、回転成形用金型２
ｂが、組み合わされてチューブ形状となる一対の金属製
の割型３５，３５と、組み合わされた割型３５，３５の
両端部外周に着脱自在に装着される一対のリング３６，
３６と、各リング３６，３６の外周に、継手部形成用空
間３８を形成するように装着されるキャップ（蓋体）３
７とを有する。キャップ３７の中央部には、貫通孔３９
が形成してある。この貫通孔３９を通して、反応原液を
供給するためのノズルが割型３５，３５の内部に入り込
み、反応原液を供給可能になっている。

【０１０９】リング３６の一部となるキャップ３７の外
周には、図２および３に示す駆動ローラ１２，１４が係
合し、駆動ローラ１２，１４により回転駆動され、前記
第１実施形態と同様にして、反応原液に遠心力を加えた
状態下で、ノルボルネン系モノマーを含む反応原液を反
応させて重合させる。得られた成形体を取り出すには、
まずキャップ３７をリング３６から取り外し、その後、
リング３６を割型３５から取り外し、割型３５を開け
ば、フランジ状の継手部が両端部に一体的に形成された
回転成形体から成る中空パイプを得ることができる。

【０１１０】その他の実施形態 なお、本発明は、上述した実施形態に限定されるもので
はなく、本発明の範囲内で種々に改変することができ
る。たとえば、前記第１実施形態では、組み合わされた
割型４，４の外周に、二つの転動リングのみを装着した
が、軸方向に３つ以上の転動リングを装着しても良い。
また、全ての転動リングに対して駆動ローラ１２，１４
が係合する必要はなく、駆動ローラ１２，１４が係合し
ないリングが割型４，４の外周に装着してあっても良
い。

【０１１１】また、上述した実施形態では、割型４，４
ａを二分割としたが、三分割以上であっても良い。

【０１１２】

【実施例】以下、本発明を、さらに詳細な実施例に基づ
き説明するが、本発明は、これら実施例に限定されな
い。

【０１１３】実施例１ 図１（Ａ）に示す金型２を準備し、図４および図５に示
す金型回転装置の駆動ローラ１２，１４上にセットし
た。

【０１１４】一対の割型４，４は、アルミニウム鋳物製
であり、その外径は、５００ｍｍ、その内径は、４００
ｍｍ、その軸方向長さは、１２００ｍｍであった。

【０１１５】割型４，４の両端部に形成された端板６の
貫通孔５の内径は、１５０ｍｍであった。

【０１１６】この割型４，４を割面３で組み合わせた。
割面３には、山中鋳材商会より入手の横断面円形の紐状
モールドシール（商品名）を用いた。そのモールドシー
ルの断面外径は、３ｍｍであった。またそのモールドシ
ールの組成分析を行ったところ、ＳｉＯ_２ が４６．３
０重量％、Ａｌ_２ Ｏ_３ が７．５０重量％、Ｆｅ_２ Ｏ
_３ が１．１３重量％、ＣａＯが１．５０重量％、Ｍｇ
（ＯＨ）_２ が７．６０重量％、ＭｇＯが２．６０重量
％、Ｎａ_２ Ｏが０．１０重量％、Ｋ_２ Ｏが０．１０
重量％、Ｃが０．６５重量％、アロマティックスが１
２．８０重量％、ナフテンが７．４５重量％、パラフィ
ンが７．６３重量％であった。

【０１１７】割型４，４の割面３がシールされた状態
で、転動リング８，８を取り付けた。転動リング８，８
は、鋳鉄で構成してあり、その外径は７００ｍｍ、その
軸方向厚みは５０ｍｍであった。

【０１１８】転動リング８，８を駆動ローラ１２，１４
の上に乗せ、割型の軸方向貫通孔５からノズルを用い
て、反応原液を金型２の内部に供給した。反応原液の調
整は以下のように行った。

【０１１９】ジシクロペンタジエン（ＤＣＰ）８５重量
％と、トリシクロペンタジエン１５重量％とからなる混
合モノマーを用い、このモノマー総量１００重量部に対
して、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合
体（クレイトン１１７０、シェル社製）を５重量部とフ
ェノール系の酸化防止剤であるイルガノックス１０１０
（チバガイギー社製）を２重量部とを溶解させ、これを
２つの容器に入れ、一方には混合モノマーに対しジエチ
ルアルミニウムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０ミリモル濃
度、ｎ−プロパノールを４４ミリモル濃度、四塩化ケイ
素を２０ミリモル濃度となるように添加した（Ａ液）。
他方には、混合モノマーに対しトリ（トリデシル）アン
モニウムモリブデートを１０ミリモル濃度となるように
添加した（Ｂ液）。

【０１２０】Ａ液およびＢ液をそれぞれギヤーポンプに
て１対１の容積比となるようにミキサーに送液し、次い
で、金型２の貫通孔５から金型２内部に、ノズルを用い
て供給した。反応原液の温度は、３０°Ｃであり、その
粘度は、３０°Ｃで、３００ｃｐｓであった。

【０１２１】反応原液の供給完了後、直ぐに、駆動ロー
ラ１２，１４を回転させ、金型２を、その軸芯回りに回
転した。１５秒で、金型２の回転速度が、１２０ｒｐｍ
となり、その速度を維持した。反応原液に作用する加速
度を計算すると、３Ｇであった。

【０１２２】この状態を５分間維持しつつ、金型内周面
に張り付いた反応原液層の内面への加熱手段として、温
風発生機（株式会社竹綱製作所製のＴＫＳ熱風発生機
「ＴＫＳ−１５」）を用いた。

【０１２３】７０°Ｃ温風を１ｍ^３ ／分の流量で送風
した。その後、回転を停止し、金型２を取り出し、転動
リング８、８を取り外し、割型４、４を開いたところ図
１(Ｃ)に示すようなチューブ状成形体１０が得られた。

【０１２４】（１）ボイドの発生の有無 このチューブ状成形体１０を複数箇所で切断し、断面状
態を調べたが、ボイドは確認されなかった。

【０１２５】（２）内面平滑性 チューブ成形体１０の内周面を観察したところ、硬化不
良などの不具合がなく、滑らかであることが確認され
た。

【０１２６】（３）表面状態 最大粗さ(Ｒｍａｘ．)は、２．６ｍｍ、中心線平均粗さ
(Ｒａ)は１．４ｍｍであった。

【０１２７】（４）断面の真円度 チューブ状成形体の中空部断面の真円度を計測したとこ
ろ、ほとんど偏芯のない良好な真円度が得られたことが
確認された。

【０１２８】実施例２ 非接触型加熱方法として温風から遠赤外線ヒーターに変
えた以外はすべて実施例１と同じ操作を繰り返した。

【０１２９】遠赤外線ヒーターとして坂口電熱株式会社
製を用いた。仕様は、電圧２００Ｖ，容量５００Ｗ，照
射長９５０ｍｍである。

【０１３０】照射面温度が６０°Ｃになるように照射し
た。その後、回転を停止し、金型２を取り出し、転動リ
ング８、８を取り外し、割型４、４を開いたところ図１
(Ｃ)に示すようなチューブ状成形体１０が得られた。

【０１３１】（１）ボイドの発生の有無 このチューブ状成形体１０を複数箇所で切断し、断面状
態を調べたが、ボイドは確認されなかった。

【０１３２】（２）内面平滑性 チューブ成形体１０の内周面を観察したところ、硬化不
良などの不具合がなく、滑らかであることが確認され
た。

【０１３３】（３）表面状態 Ｒｍａｘ．＝３．０ｍｍ、Ｒａ＝１．９ｍｍであった。

【０１３４】（４）断面の真円度 チューブ状成形体の中空部断面の真円度を計測したとこ
ろ、ほとんど偏芯のない良好な真円度が得られたことが
確認された。

【０１３５】比較例１ 実施例１において温風を送らずに室温で成形した。

【０１３６】重合時間は長くなり１５分回転させた。そ
の後、回転を停止し、金型２を取り出し、転動リング
８、８を取り外し、割型４、４を開いたところ図１(Ｃ)
に示すようなチューブ状成形体１０が得られた。

【０１３７】（１）ボイドの発生の有無 このチューブ状成形体１０を複数箇所で切断し、断面状
態を調べたが、ボイドは確認されなかった。

【０１３８】（２）内面平滑性 内面を目視観察したところ艶消しで、実施例１あるいは
実施例２に比較して平滑性の劣るものであった。

【０１３９】（３）表面状態 Ｒｍａｘ．＝４．３ｍｍ、Ｒａ＝２．６ｍｍあった。

【０１４０】（４）断面の真円度 チューブ状成形体の中空部断面の真円度を計測したとこ
ろ、ほとんど偏芯のない良好な真円度が得られたことが
確認された。

【０１４１】

【発明の効果】本発明方法によれば、反応時間を短縮で
きて成形サイクルタイムを大幅に減少できるとともに、
優れた内面平滑性を持ち、しかも高品質の成形体（たと
えば、チューブやパイプなど）を提供できる。したがっ
て、本発明方法により得られた成形体は、下水道管など
の配管用途に適用して好ましいものである。

【０１４２】本発明装置によれば、反応原液層の反応を
促進できて成形サイクルタイムを大幅に減少できるとと
もに、優れた内面平滑性を持ち、しかも高品質の成形体
を提供できる。したがって、本発明装置は、下水道管な
どの配管用途に使用される成形体を成形するのに適用し
て好ましいものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１の（Ａ）および（Ｂ）は本発明の第１実施
形態に係る金型の概略斜視図、（Ｃ）は成形体の一例を
示す概略斜視図である。

【図２】図２は本発明の第１実施形態に係る金型の断面
図である。

【図３】図３は本発明の第２実施形態に係る金型の断面
図である。

【図４】図４は金型を回転させるための駆動装置の側面
図である。

【図５】図５は駆動装置の平面図である。

【図６】図６は本発明の第３実施形態に係る金型の概略
断面図である。

【図７】図７は本発明の第４実施形態に係る金型の概略
断面図である。

【符号の説明】

２，２ａ，２ｂ… 金型 ３… 割面 ４，４ａ，３５… 割型 ５，５ａ，５ｂ，３９… 貫通孔 ６… 端板 ８… 転動リング １０… 成形体 １１，１１ａ，１１ｂ，３７… 蓋部材（キャップ） １２，１４… 駆動ロール １３ａ，１３ｂ… 管部材 １５ａ，１５ｂ… 仕切弁 １７… 温風供給装置 １７ａ… ノズル ３０… ランプ ３８… 継手部形成空間 ３６… リング

フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F202 AA12 AA36 AC05 AG08 AJ02 AJ03 AJ05 AK01 AM03 CA04 CB01 CC07 CK41 CN01 CN12 CN22 4F205 AA12 AA36 AC05 AG08 AJ02 AJ03 AJ05 AK01 AM03 GA01 GB01 GC04 GE02 GE06 GE25 GF01 GF21 GN01 GN13 GN28

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 金型を回転させながら、該金型内で反応
   原液を反応させて重合させる反応性重合回転成形方法で
   あって、 前記金型の内周面に張り付いた反応原液層を加熱するこ
   とを特徴とする反応性重合回転成形方法。
2. 【請求項２】 金型を回転させながら、該金型内で反応
   原液を反応させて重合させる反応性重合回転成形に用い
   られる金型装置であって、 前記金型の内周面に張り付いた反応原液層の内面を加熱
   する手段を有することを特徴とする金型装置。