JP2000052009A - 連続鋳造における鋳型の振動方法 - Google Patents
連続鋳造における鋳型の振動方法Info
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- JP2000052009A JP2000052009A JP22604498A JP22604498A JP2000052009A JP 2000052009 A JP2000052009 A JP 2000052009A JP 22604498 A JP22604498 A JP 22604498A JP 22604498 A JP22604498 A JP 22604498A JP 2000052009 A JP2000052009 A JP 2000052009A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 与えられた条件下（使用パウダー、機械特性
など）で最大限の潤滑を確保するための鋳型振動方法を
提供すること。 【解決手段】 鋳片表面でのネガティブストリップ面積
率（ＲNA）とポジティブストリップ時間（Ｔｐ）をと
り、そのそれぞれの指数の積として、ＬＩ＝ＲNA m×Ｔ
ｐn （但し、ｍ、ｎはそれぞれ実験的に求められる常
数）を規定し、このＬＩ値を使用して振動を行う。
など）で最大限の潤滑を確保するための鋳型振動方法を
提供すること。 【解決手段】 鋳片表面でのネガティブストリップ面積
率（ＲNA）とポジティブストリップ時間（Ｔｐ）をと
り、そのそれぞれの指数の積として、ＬＩ＝ＲNA m×Ｔ
ｐn （但し、ｍ、ｎはそれぞれ実験的に求められる常
数）を規定し、このＬＩ値を使用して振動を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は連続鋳造の鋳込み中
における鋳型の振動方法に関する。
における鋳型の振動方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】製鋼における連続鋳造法の発展は設備コ
ストと操業コストの大きな低減をもたらしている。最
近、更なるコストダウンを目的に鋳込み厚さを薄くし、
それと引き換えに鋳込速度は飛躍的に増大する傾向にあ
る。その場合の問題として、鋳型と鋳片との潤滑不良が
クローズアップされている。潤滑は、鋳型内の溶鋼表面
にある溶融スラグ（溶融パウダーとも言う）でなされ
る。鋳型とそれに接した凝固シェルの間に十分な溶融パ
ウダーが流入せず、そこで潤滑不良が起こると、鋳型と
鋳片との間に焼き付きが生じ、ブレークアウトが発生
し、著しく鋳造機の生産性を損なう結果となる。
ストと操業コストの大きな低減をもたらしている。最
近、更なるコストダウンを目的に鋳込み厚さを薄くし、
それと引き換えに鋳込速度は飛躍的に増大する傾向にあ
る。その場合の問題として、鋳型と鋳片との潤滑不良が
クローズアップされている。潤滑は、鋳型内の溶鋼表面
にある溶融スラグ（溶融パウダーとも言う）でなされ
る。鋳型とそれに接した凝固シェルの間に十分な溶融パ
ウダーが流入せず、そこで潤滑不良が起こると、鋳型と
鋳片との間に焼き付きが生じ、ブレークアウトが発生
し、著しく鋳造機の生産性を損なう結果となる。
【０００３】鋳型内潤滑に係わる鋳型振動に関する基準
としては、ネガティブストリップ速度率として広く次の
（１）式が使われている。
としては、ネガティブストリップ速度率として広く次の
（１）式が使われている。
【０００４】 ＮE （％）＝｛（２・Ｓ・Ｆ−Ｖｃ）／Ｖｃ｝・１００ （１） 但し、Ｓは振動幅、Ｆは振動周波数、Ｖｃは鋳込速度を
表す。
表す。
【０００５】この（１）式で表される数値は、正弦波で
振動する鋳型の下降速度の平均値（２・Ｓ・Ｆ）と鋳型
内での鋳片下降速度との差（鋳型の鋳片に対する下向き
相対速度）の鋳片下降速度に対する割合を示している。
そして、この値が大きい方がパウダーの流入が多いとさ
れてきた。
振動する鋳型の下降速度の平均値（２・Ｓ・Ｆ）と鋳型
内での鋳片下降速度との差（鋳型の鋳片に対する下向き
相対速度）の鋳片下降速度に対する割合を示している。
そして、この値が大きい方がパウダーの流入が多いとさ
れてきた。
【０００６】しかしながら、鋳型速度の平均値を使うこ
との物理的意味は必ずしも合理的なものではない。ま
た、振動が非正弦波であれば、式（１）中の２・Ｓ・Ｆ
は全く意味を持たなくなり、従って、（１）式はもはや
使うことが出来ない。
との物理的意味は必ずしも合理的なものではない。ま
た、振動が非正弦波であれば、式（１）中の２・Ｓ・Ｆ
は全く意味を持たなくなり、従って、（１）式はもはや
使うことが出来ない。
【０００７】一方、１サイクルの振動中に鋳型下降速度
が鋳込速度より大きくなる時間をとり、これをネガティ
ブストリップ時間（ＴN ）と呼んでいる。さらに、その
逆のポジティブストリップ時間（Ｔｐ）もよく単独で操
業指数として使われている。また、ネガティブストリッ
プ時間は１サイクルでの時間率に置き換えても使われ
る。最近では上記の（１）式に代わって、その時間率の
方をより良い指標として、これを大にする方向で操業さ
れている。
が鋳込速度より大きくなる時間をとり、これをネガティ
ブストリップ時間（ＴN ）と呼んでいる。さらに、その
逆のポジティブストリップ時間（Ｔｐ）もよく単独で操
業指数として使われている。また、ネガティブストリッ
プ時間は１サイクルでの時間率に置き換えても使われ
る。最近では上記の（１）式に代わって、その時間率の
方をより良い指標として、これを大にする方向で操業さ
れている。
【０００８】また、別の研究ではポジティブストリップ
時間が大きい程パウダー流入が多いことが示された。こ
れは、従来の（１）式や上記のネガティブストリップを
重視する考えとは逆の傾向であり、この間の矛盾がまだ
十分説明されていないのが現状である。
時間が大きい程パウダー流入が多いことが示された。こ
れは、従来の（１）式や上記のネガティブストリップを
重視する考えとは逆の傾向であり、この間の矛盾がまだ
十分説明されていないのが現状である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】これまでにパウダー消
費量に及ぼす操業パラメータの影響は種々論じられ、研
究報告や特許出願がなされている。それらは操業データ
の単なる多次元解析に基づくものが多く、鋳型振動がパ
ウダー消費に及ぼす機構からの解明がないため限られた
データには適用出来ても一般に普遍性に乏しいものであ
った。
費量に及ぼす操業パラメータの影響は種々論じられ、研
究報告や特許出願がなされている。それらは操業データ
の単なる多次元解析に基づくものが多く、鋳型振動がパ
ウダー消費に及ぼす機構からの解明がないため限られた
データには適用出来ても一般に普遍性に乏しいものであ
った。
【００１０】本発明は、与えられた条件下（使用パウダ
ー、機械特性など）で最大限の潤滑を確保するための鋳
型振動方法を提供しようとするものである。
ー、機械特性など）で最大限の潤滑を確保するための鋳
型振動方法を提供しようとするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、連続鋳造の鋳
込み中における鋳型の振動方法において、鋳片表面での
ネガティブストリップ面積率（ＲNA）を指標として振動
を行うことを特徴とする。
込み中における鋳型の振動方法において、鋳片表面での
ネガティブストリップ面積率（ＲNA）を指標として振動
を行うことを特徴とする。
【００１２】本発明によればまた、前記ネガティブスト
リップ面積率（ＲNA）に加えて、ポジティブストリップ
時間（Ｔｐ）を指標とし、そのそれぞれの指数の積とし
て、ＬＩ＝ＲNA m ×Ｔｐn （但し、ｍ、ｎはそれぞれ実
験的に求められる常数）を規定し、該ＬＩ値を使用して
振動を行うことを特徴とする連続鋳造における鋳型の振
動方法が提供される。
リップ面積率（ＲNA）に加えて、ポジティブストリップ
時間（Ｔｐ）を指標とし、そのそれぞれの指数の積とし
て、ＬＩ＝ＲNA m ×Ｔｐn （但し、ｍ、ｎはそれぞれ実
験的に求められる常数）を規定し、該ＬＩ値を使用して
振動を行うことを特徴とする連続鋳造における鋳型の振
動方法が提供される。
【００１３】なお、ｍ／ｎ比を０．２から１．０の範囲
で、且つ、装置の機械的、物理的及び電気的制限の範囲
内で前記ＬＩ値を大きい値にすることが望ましい。
で、且つ、装置の機械的、物理的及び電気的制限の範囲
内で前記ＬＩ値を大きい値にすることが望ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明では、溶融パウダーのメニ
スカスへの流入機構を考察し、ネガティブストリップと
ポジティブストリップの両者の作用を矛盾なく説明し、
パウダー流入量（鋳片表面積当たりのパウダー消費量）
を両者を変数とする形の関数を見出している。そして、
その関数が正弦波のみならず、いかなる非正弦波にも適
用できる普遍性のあるものとしたことに特徴がある。
スカスへの流入機構を考察し、ネガティブストリップと
ポジティブストリップの両者の作用を矛盾なく説明し、
パウダー流入量（鋳片表面積当たりのパウダー消費量）
を両者を変数とする形の関数を見出している。そして、
その関数が正弦波のみならず、いかなる非正弦波にも適
用できる普遍性のあるものとしたことに特徴がある。
【００１５】即ち、溶融パウダーのメニスカスへの流入
はネガティブストリップが行われている時に生じる粘性
スラグ内のシアストレス（せん断応力）によってのみ起
こるとする。従って、メニスカスにおいて溶融スラグの
供給が十分であれば、パウダー消費量は鋳片表面でネガ
ティブストリップが起こった面積率に比例すべきであ
る。
はネガティブストリップが行われている時に生じる粘性
スラグ内のシアストレス（せん断応力）によってのみ起
こるとする。従って、メニスカスにおいて溶融スラグの
供給が十分であれば、パウダー消費量は鋳片表面でネガ
ティブストリップが起こった面積率に比例すべきであ
る。
【００１６】一方、スラグの供給量は溶融スラグの流路
の断面積又は溶鋼表面上の溶融スラグの厚さに比例する
ものである。溶融スラグは溶鋼の熱によりその上にある
粉末スラグの溶融によって作られるから、その厚さは一
定のパウダー特性と溶鋼温度条件（鋳込条件）下におい
ては、スラグが引き込まれていない時期、即ち、その時
の鋳型振動のポジティブストリップ時間に比例するはず
である。こうすると、パウダー消費量（鋳片の単位表面
積当たりのパウダー消費重量）はネガティブストリップ
面積率とポジティブストリップ時間との２つを変数とす
る関数として表され、そのどちらが欠けてもパウダーは
消費されない筈である。
の断面積又は溶鋼表面上の溶融スラグの厚さに比例する
ものである。溶融スラグは溶鋼の熱によりその上にある
粉末スラグの溶融によって作られるから、その厚さは一
定のパウダー特性と溶鋼温度条件（鋳込条件）下におい
ては、スラグが引き込まれていない時期、即ち、その時
の鋳型振動のポジティブストリップ時間に比例するはず
である。こうすると、パウダー消費量（鋳片の単位表面
積当たりのパウダー消費重量）はネガティブストリップ
面積率とポジティブストリップ時間との２つを変数とす
る関数として表され、そのどちらが欠けてもパウダーは
消費されない筈である。
【００１７】その内、ネガティブストリップ面積率（Ｒ
NA）は次の（２）、（３）式で表される。
NA）は次の（２）、（３）式で表される。
【００１８】 ＲNA（％）＝｛Ｆ・ＮD ／Ｖｃ｝・１００ （２） ＮD ＝２・∫0 Tn/2（ＶM −Ｖｃ）・ｄｔ （３） 但し、ＶM は鋳型振動下降速度の波動関数を時間ｔ＝０
の軸に対照となるように変数変換をしたもので、Ｔｎ／
２はネガティブストリップ時間の１／２を意味する。
の軸に対照となるように変数変換をしたもので、Ｔｎ／
２はネガティブストリップ時間の１／２を意味する。
【００１９】次に、ポジティブストリップ時間（Ｔｐ，
ｓｅｃ）は振動１サイクルでのネガティブストリップ時
間（ＴN ，ｓｅｃ）以外の時間であるから次の（４）式
で表される。
ｓｅｃ）は振動１サイクルでのネガティブストリップ時
間（ＴN ，ｓｅｃ）以外の時間であるから次の（４）式
で表される。
【００２０】 Ｔｐ（ｓｅｃ）＝（６０／Ｆ）−ＴN （ｓｅｃ） （４） 但し、Ｆは鋳型振動数（ｃｙｃｌｅ／ｍｉｎ）である。
【００２１】そこで、鋳型潤滑指数をＬＩとし、上記の
２つの数値（ＲNA，Ｔｐ）を変数とする（５）式で表す
とする。即ち、 ＬＩ＝ＲNA m ×Ｔｐn （５） 但し、ｍ，ｎは実験的に決められる常数で、本発明では
ｍ＝０．３，ｎ＝０．５の近辺で、ｍ／ｎ比は０．２〜
１．０の範囲であることを見出した。
２つの数値（ＲNA，Ｔｐ）を変数とする（５）式で表す
とする。即ち、 ＬＩ＝ＲNA m ×Ｔｐn （５） 但し、ｍ，ｎは実験的に決められる常数で、本発明では
ｍ＝０．３，ｎ＝０．５の近辺で、ｍ／ｎ比は０．２〜
１．０の範囲であることを見出した。
【００２２】これを導いた過程を実際の例により示すと
次の様になる。鋳型振動のいくつかのパターンと前述の
記号と波動式を合わせて図１、図２と表１に示す。表１
は、図１の６つの振動波形を式に表すための振幅係数ａ
ｉを示している。
次の様になる。鋳型振動のいくつかのパターンと前述の
記号と波動式を合わせて図１、図２と表１に示す。表１
は、図１の６つの振動波形を式に表すための振幅係数ａ
ｉを示している。
【００２３】
【表１】 さらに、日本の連続鋳造機での種々の鋳込み方法のデー
タを、発表されている技術論文よりとり、それぞれで得
られたパウダー消費量と今回の発明であるＬＩ値との関
係を示すと図３のようになる。図３中、黒の菱形、黒の
四角、白三角、及び×がそれぞれ、これまでの連続鋳造
機のデータを示している。この図３では（５）式のＬＩ
をＬＩ＝ＲNA 0.3 ×Ｔｐ0.5 として最も高い相関関係が
得られているが、ｍとｎの値はそのデータのばらつきや
採取データの条件範囲が変わると変化すると考えられ、
ｍ／ｎの比で０．２〜１．０の範囲に入るものと考えて
良い。
タを、発表されている技術論文よりとり、それぞれで得
られたパウダー消費量と今回の発明であるＬＩ値との関
係を示すと図３のようになる。図３中、黒の菱形、黒の
四角、白三角、及び×がそれぞれ、これまでの連続鋳造
機のデータを示している。この図３では（５）式のＬＩ
をＬＩ＝ＲNA 0.3 ×Ｔｐ0.5 として最も高い相関関係が
得られているが、ｍとｎの値はそのデータのばらつきや
採取データの条件範囲が変わると変化すると考えられ、
ｍ／ｎの比で０．２〜１．０の範囲に入るものと考えて
良い。
【００２４】この様な広範囲なデータを一つの指数で整
理して一つの関係式で表すことはこれまでになされたこ
とはなく、この様な関係に整理できることはこの発明の
指数が実際の現象を合理的に表している証拠である。
理して一つの関係式で表すことはこれまでになされたこ
とはなく、この様な関係に整理できることはこの発明の
指数が実際の現象を合理的に表している証拠である。
【００２５】ここに使われるネガティブストリップ面積
率ＲNAとポジティブストリップ時間Ｔｐはある鋳込速度
に対して鋳型を如何に振動させるかによって決まるもの
である。鋳型は偏心カムの回転や油圧シリンダーの往復
運動の伝達により振動させられるものである。従って、
振動機構の機械的、物理的又は電気的制約により、これ
らの指数は制限を受ける。その制限は鋳型速度と加速度
であり、各装置の設計条件で決まる。各装置ではその制
限の中でＬＩ値を最大限に持ってゆくことがパウダー消
費量を増大し、それにより、鋳型内の潤滑を良くし、ひ
いてはブレークアウトを極少にすることができるのであ
る。
率ＲNAとポジティブストリップ時間Ｔｐはある鋳込速度
に対して鋳型を如何に振動させるかによって決まるもの
である。鋳型は偏心カムの回転や油圧シリンダーの往復
運動の伝達により振動させられるものである。従って、
振動機構の機械的、物理的又は電気的制約により、これ
らの指数は制限を受ける。その制限は鋳型速度と加速度
であり、各装置の設計条件で決まる。各装置ではその制
限の中でＬＩ値を最大限に持ってゆくことがパウダー消
費量を増大し、それにより、鋳型内の潤滑を良くし、ひ
いてはブレークアウトを極少にすることができるのであ
る。
【００２６】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば与えられた条件下（使用パウダー、機械特性など）で
最大限の潤滑を確保するための鋳型振動方法を提供する
ことができ、広範囲なデータを一つの指数で整理して一
つの関係式で表すことができるようにし、正弦波のみな
らず非正弦波にも適用できるようにしたことにより、鋳
型内の潤滑を良くし、ひいてはブレークアウトを極少に
することができる。
ば与えられた条件下（使用パウダー、機械特性など）で
最大限の潤滑を確保するための鋳型振動方法を提供する
ことができ、広範囲なデータを一つの指数で整理して一
つの関係式で表すことができるようにし、正弦波のみな
らず非正弦波にも適用できるようにしたことにより、鋳
型内の潤滑を良くし、ひいてはブレークアウトを極少に
することができる。
【図１】本発明における鋳型振動のパターンを示した図
である。
である。
【図２】本発明における鋳込速度をネガティブストリッ
プ距離との関係を示した図である。
プ距離との関係を示した図である。
【図３】パウダー消費量と本発明によるＬＩ値との関係
を示した図である。
を示した図である。
Ｖｃ 鋳込速度
Claims (3)
- 【請求項１】 連続鋳造の鋳込み中における鋳型の振動
方法において、鋳片表面でのネガティブストリップ面積
率（ＲNA）を指標として振動を行うことを特徴とする連
続鋳造における鋳型の振動方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋳型の振動方法におい
て、前記ネガティブストリップ面積率（ＲNA）に加え
て、ポジティブストリップ時間（Ｔｐ）を指標とし、そ
のそれぞれの指数の積として、ＬＩ＝ＲNA m ×Ｔｐ
n （但し、ｍ、ｎはそれぞれ実験的に求められる常数）
を規定し、該ＬＩ値を使用して振動を行うことを特徴と
する連続鋳造における鋳型の振動方法。 - 【請求項３】 請求項２記載の鋳型の振動方法におい
て、ｍ／ｎ比を０．２から１．０の範囲で、且つ、装置
の機械的、物理的及び電気的制限の範囲内で前記ＬＩ値
を大きい値にすることを特徴とする連続鋳造における鋳
型の振動方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22604498A JP2000052009A (ja) | 1998-08-10 | 1998-08-10 | 連続鋳造における鋳型の振動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22604498A JP2000052009A (ja) | 1998-08-10 | 1998-08-10 | 連続鋳造における鋳型の振動方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000052009A true JP2000052009A (ja) | 2000-02-22 |
Family
ID=16838915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22604498A Pending JP2000052009A (ja) | 1998-08-10 | 1998-08-10 | 連続鋳造における鋳型の振動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000052009A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010120044A (ja) * | 2008-11-19 | 2010-06-03 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造用鋳型の振動方法 |
| JP2010131628A (ja) * | 2008-12-04 | 2010-06-17 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造用鋳型の振動方法 |
| WO2015198778A1 (ja) * | 2014-06-27 | 2015-12-30 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機の操業方法 |
| CN111644586A (zh) * | 2020-06-11 | 2020-09-11 | 中冶南方连铸技术工程有限责任公司 | 确定结晶器最优振动参数的方法 |
-
1998
- 1998-08-10 JP JP22604498A patent/JP2000052009A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010120044A (ja) * | 2008-11-19 | 2010-06-03 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造用鋳型の振動方法 |
| JP2010131628A (ja) * | 2008-12-04 | 2010-06-17 | Jfe Steel Corp | 連続鋳造用鋳型の振動方法 |
| WO2015198778A1 (ja) * | 2014-06-27 | 2015-12-30 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機の操業方法 |
| JPWO2015198778A1 (ja) * | 2014-06-27 | 2017-04-20 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機の操業方法 |
| TWI636839B (zh) * | 2014-06-27 | 2018-10-01 | 新日鐵住金股份有限公司 | 連續鑄造機的操作方法 |
| CN111644586A (zh) * | 2020-06-11 | 2020-09-11 | 中冶南方连铸技术工程有限责任公司 | 确定结晶器最优振动参数的方法 |
| CN111644586B (zh) * | 2020-06-11 | 2021-06-29 | 中冶南方连铸技术工程有限责任公司 | 确定结晶器最优振动参数的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021113 |