ITMI20100145A1 - Impianto e metodo di produzione di acqua demineralizzata, in particolare per l'utilizzo in impianti per la generazione di energia elettrica - Google Patents

Impianto e metodo di produzione di acqua demineralizzata, in particolare per l'utilizzo in impianti per la generazione di energia elettrica Download PDF

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ITMI20100145A1
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Mauro Provera
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Description

DESCRIZIONE
“IMPIANTO E METODO DI PRODUZIONE DI ACQUA DEMINERALIZZATA, IN PARTICOLARE PER L'UTILIZZO IN IMPIANTI PER LA GENERAZIONE DI ENERGIA ELETTRICAâ€
La presente invenzione à ̈ relativa a un impianto e un metodo di produzione di acqua demineralizzata, in particolare per l’utilizzo in impianti per la generazione di energia elettrica.
È noto che in numerosi impianti industriali e in particolare negli impianti per la generazione di energia elettrica à ̈ necessario disporre di acqua demineralizzata, onde evitare che i minerali normalmente presenti nell’acqua grezza (per esempio, silice e silicati, carbonati di calcio e magnesio, eccetera) danneggino o comunque creino problemi nelle apparecchiatura in cui l’acqua à ̈ usata.
È noto impiegare, in particolare, impianti di demineralizzazione comprendenti sezioni ad osmosi inversa, associate ad altre unità di trattamento; a causa delle caratteristiche intrinseche dei sistemi a osmosi inversa, l’efficienza complessiva di questi impianti non à ̈ però pienamente soddisfacente.
Come noto, infatti, il processo ad osmosi inversa consiste in una filtrazione meccanica effettuata da membrane semipermeabili organiche, che permettono il passaggio dell’acqua da una sezione più concentrata ad una sezione più diluita grazie all’applicazione di una pressione maggiore od uguale alla pressione osmotica naturale.
Ci sono due ordini di problemi volendo incrementare l’efficienza delle unità ad osmosi inversa per diminuire gli scarichi liquidi, che necessitano di una evaporazione finale per lo smaltimento come solidi (processo questo altamente costoso sia in termini di investimento iniziale sia di gestione). In primo luogo, problemi di ordine fisico, dovuti al fatto che il processo ad osmosi inversa à ̈ una filtrazione di tipo tangenziale e quindi necessita sempre di una certa portata di scarico e pertanto di una certa velocità di uscita, la quale serve anche ad eliminare gli eventuali depositi che si formano sulle membrane; tuttavia, se la portata diminuisce troppo anche la velocità subisce la stessa diminuzione ed il sistema non può funzionare. In secondo luogo, problemi di ordine chimico, legati alla solubilità dei sali che una volta raggiunto il loro limite precipitano causando incrostazioni e quindi la necessità frequente di sostituzione delle membrane.
I metodi tradizionalmente impiegati negli impianti di generazione di energia elettrica per rimuovere la silice dall’acqua grezza comprendono in generale un trattamento condotto (sull’intera portata di acqua grezza) tramite chiarificatori che, tipicamente, hanno grosse dimensioni e basse efficienze di abbattimento (normalmente non oltre il 50%). Nei trattamenti noti si usano reagenti solidi per l’abbattimento congiunto di durezza permanente, durezza temporanea e silice, con l’aggiunta di magnesio e calce in polvere. Naturalmente anche i sistemi di dosaggio dei reagenti solidi impiegati sono di dimensioni relativamente grandi, così come il sistema di trattamento dei fanghi, che sono prodotti in quantità elevata, perché à ̈ necessario abbattere sia la durezza (sali di calcio e di magnesio) sia la silice.
Oltre agli inconvenienti in termini di dimensioni delle apparecchiature, i sistemi sopra descritti richiedono l’uso di calce e magnesio in polvere, i quali sono però difficili da gestire in quanto tendono nel tempo a incrostare e intasare le tubazioni di caricamento e dosaggio, essendo (soprattutto la calce) prodotti a bassa solubilità.
Altri schemi noti ricorrono ad unità di addolcimento (in cui avviene la sostituzione dei sali di calcio e magnesio con sali di sodio più solubili rispetto ai primi), disposte a valle o in sostituzione dell’unità di chiarificazione e prima della sezione di osmosi inversa. L’acqua addolcita permette l’incremento del pH all’ingresso della sezione ad osmosi inversa e quindi della solubilità della silice che in tal modo non raggiunge il suo limite di solubilità, precipitando. Le incrostazioni dei sali di calcio e magnesio non risultano essere più un pericolo essendo state totalmente rimosse nelle unità di addolcimento.
Il grosso problema di questo tipo di soluzioni à ̈ costituito dal fatto che gli scarichi salini delle rigenerazioni non possono essere scaricati all’esterno, a meno di impiegare un impianto di evaporazione degli scarichi operante con grosse portate (e quindi di grosse dimensioni), con il risultato quindi di vanificare gli sforzi del rendere altamente efficienti le sezioni ad osmosi inversa.
È uno scopo della presente invenzione quello di fornire un impianto e un metodo di produzione di acqua demineralizzata che sia privo degli inconvenienti qui evidenziati della tecnica nota; in particolare, à ̈ uno scopo del trovato quello di fornire un impianto e un metodo che, rispetto alle soluzioni note, incrementino l’efficienza e riducano la portata di scarichi liquidi.
In accordo con tali scopi, la presente invenzione à ̈ relativa a un impianto e un metodo di produzione di acqua demineralizzata, in particolare per l’utilizzo in impianti per la generazione di energia elettrica, come definiti in termini essenziali nelle annesse rivendicazioni 1 e, rispettivamente, 15, nonché, per i caratteri addizionali preferiti, nelle rivendicazioni dipendenti.
L’invenzione à ̈ ulteriormente descritta nei seguenti esempi non limitativi di attuazione, con riferimento alle figure annesse in cui:
– la figura 1 rappresenta schematicamente un impianto di produzione di acqua demineralizzata in accordo al trovato;
– la figura 2 mostra schematicamente un dettaglio dell’impianto di figura 1.
In figura 1 Ã ̈ indicato nel suo complesso con 1 un impianto di produzione di acqua demineralizzata, in particolare (ma non necessariamente) acqua da utilizzare in un impianto per la generazione di energia elettrica.
L’impianto 1 comprende principalmente una sezione 2 di osmosi inversa, una sezione 3 di elettrodeionizzazione e un sistema 4 di rimozione silice; opzionalmente, l’impianto comprende una sezione 5 di evaporazione.
L’impianto 1 ha una linea 6 di alimentazione che porta un flusso A d’acqua da trattare nell’impianto 1, e una linea 7 di uscita acqua demineralizzata tramite cui un flusso D d’acqua demineralizzata prodotta nell’impianto 1 esce dall’impianto 1 e viene resa disponibile per l’impiego.
La sezione 2 di osmosi inversa comprende tre gruppi 11, 12, 13 di osmosi inversa che producono rispettivi concentrati e rispettivi permeati; ciascun gruppo 11, 12, 13 comprende uno o più stadi o moduli formati da membrane da osmosi inversa, di tipo noto, anche a seconda delle caratteristiche chimiche dell’acqua da trattare (demineralizzare) nell’impianto 1.
La linea 6 di alimentazione à ̈ collegata a un ingresso 14 del gruppo 11 (che à ̈ anche un ingresso della sezione 2) per alimentare il gruppo 11 con un flusso W acquoso da trattare costituito dal flusso A aggiunto di flussi di ricircolo che saranno descritti in seguito.
Il gruppo 11 produce un permeato P1 che alimenta il gruppo 12 ed un concentrato C1 che alimenta il gruppo 13 previo passaggio nel sistema 4 di rimozione silice; il gruppo 12, alimentato con il permeato P1 del gruppo 11, produce un permeato P2 che alimenta la sezione 3 di elettrodeionizzazione, ed un concentrato C2 che à ̈ ricircolato in testa alla sezione 2, cioà ̈ all’ingresso 14, e aggiunto al flusso A; il gruppo 13, alimentato con il concentrato C1 del gruppo 11 che à ̈ transitato attraverso il sistema 4 di rimozione silice, produce un permeato P3 che viene ricircolato in testa alla sezione 2, cioà ̈ all’ingresso 14, e aggiunto al flusso A, ed un concentrato C3 che à ̈ inviato alla sezione 5 di evaporazione.
I gruppi 11, 12 organizzati in serie rispetto ai permeati, costituiscono i due gruppi iniziali della sezione 2, mentre il gruppo 13, disposto a valle del sistema 4 di rimozione silice, costituisce un gruppo di affinamento a osmosi inversa.
Due linee 15, 16 di trasferimento permeato collegano in serie rispetto ai permeati una uscita permeato 17 del gruppo 11 a un ingresso 18 del gruppo 12 e, rispettivamente, una uscita permeato 19 del gruppo 12 a un ingresso 20 della sezione 3 di elettrodeionizzazione.
Una linea 21 di collegamento collega una uscita concentrato 22 del gruppo 11 a un ingresso 23 del sistema 4 di rimozione silice.
Una linea 24 di ricircolo collega una uscita concentrato 25 del gruppo 12 con la linea 6 di alimentazione.
La sezione 3 di elettrodeionizzazione comprende un elettro-deionizzatore di qualsiasi tipo noto, per esempio costituito da una pluralità di camere riempite di resine anioniche/cationiche (letti misti) alternate a settori privi di resina e occupati da soluzione concentrata; le camere sono separate da membrane alternativamente cationiche ed anioniche, mentre un campo elettrico à ̈ applicato agli estremi dell’elettro-deionizzatore.
La sezione 3 produce il flusso D di acqua demineralizzata, da utilizzare nell’impianto industriale in cui l’impianto 1 à ̈ inserito, e un concentrato C4 di scarico che à ̈ recuperato in testa alla sezione 2 di osmosi inversa, cioà ̈ all’ingresso 14, tramite una linea 28 di ricircolo che collega una uscita di scarico 29 della sezione 3 con la linea 6 di alimentazione.
Come noto, l’elettrodeionizzazione à ̈ un processo che combina sistemi di affinamento su resine scambiatrici di ioni in letto misto (resine cationiche ed anioniche) con sistemi di elettrodialisi (applicazione di un campo elettrico per separare gli ioni); il processo di elettrodeionizzazione condotto nella sezione 3 rimuove gli ultimi residui salini ancora contenuti nel permeato P2 proveniente dalla sezione 2 di osmosi inversa (precisamente dal gruppo 12).
La sezione 3 non produce alcuno scarto, in quanto il concentrato C4 di scarto viene ricircolato alla sezione 2 di osmosi inversa; nell’esempio mostrato in figura 1, il concentrato C4 à ̈ ricircolato in testa alla sezione 2, cioà ̈ all’ingresso 14 del gruppo 11 (dove viene aggiunto al flusso A), ma esso potrebbe anche essere inviato all’ingresso 18 del gruppo 12 (cioà ̈ aggiunto al permeato P1).
Il sistema 4 di rimozione silice ha principalmente la funzione di rimuovere la silice solubile e quella in sospensione per evitare l’intasamento delle membrane del gruppo 13 di affinamento a osmosi inversa.
Il sistema 4 à ̈ disposto, come mostrato in figura 1, tra il gruppo 11 e il gruppo 13, in modo da trattare il concentrato C1 prodotto nel gruppo 11; in questo caso, la linea 21 collega l’uscita concentrato 22 del gruppo 11 con l’ingresso 23 del sistema 4.
Secondo una variante non illustrata, il sistema 4 à ̈ disposto invece in testa all’impianto 1 a monte dell’intera sezione 2 di osmosi inversa per trattare direttamente il flusso A o il flusso W. Resta comunque inteso che possono essere previste ancora altre configurazioni e che il sistema 4 può essere quindi collegato in altro modo ai gruppi 11, 12, 13.
In generale, il sistema 4 Ã ̈ attraversato da un flusso T acquoso da trattare nel sistema 4, costituito per esempio (ma non necessariamente) dal concentrato C1 (oppure dal flusso W contenente il concentrato C2, o anche dal concentrato C2), e comprende vasche in cui sono condotti processi di coagulazione e/o flocculazione tramite aggiunta di agenti coagulanti e/o flocculanti al flusso T da trattare. Gli agenti coagulanti e/o flocculanti sono atti a formare rispettivi sistemi colloidali nel flusso T; ciascuno di essi induce la separazione di una fase solida di particelle o fiocchi dispersi (in sospensione) in fase liquida.
Con riferimento anche alla figura 2, il sistema 4 comprende per esempio una prima vasca 31 di coagulazione provvista di un dosatore 32 di un agente coagulante cationico liquido, una seconda vasca 33 di coagulazione provvista di un dosatore 34 di un agente coagulante anionico liquido, una vasca 35 di flocculazione provvista di un dosatore 36 di un agente flocculante liquido, un clariflocculatore 37, una unità di ultrafiltrazione 38 e un circuito 39 idraulico che collega in serie le vasche 31, 33, 35, il clariflocculatore 37 e l’unità di ultrafiltrazione 38.
Il flusso T da trattare nel sistema 4 entra nella prima vasca 31 di coagulazione dove viene aggiunto l’agente coagulante cationico, passa poi nella seconda vasca 33 di coagulazione dove viene aggiunto l’agente coagulante anionico, e passa infine nella vasca 35 di flocculazione dove viene aggiunto l’agente flocculante.
In particolare, l’agente coagulante cationico à ̈ un agente contenente sali di ferro, in particolare sali ferrici (sali di Fe trivalente, Fe+++); preferibilmente, l’agente coagulante cationico à ̈ solfato ferrico.
L’agente coagulante anionico à ̈ un agente contenente sali di alluminio e preferibilmente sali di alluminio trivalente (Al+++); preferibilmente, l’agente coagulante anionico à ̈ alluminato sodico.
L’agente flocculante finale, opzionale, può essere un qualsiasi agente flocculante noto, per esempio un flocculante anionico.
I due agenti coagulanti sono dosati in modo appropriato tramite i dosatori 32, 34 e sono aggiunti separatamente al flusso T da trattare in fasi successive (nelle vasche 31, 33), prima uno e poi l’altro o viceversa.
L’agente flocculante à ̈ aggiunto nella vasca 35 in una fase ancora successiva per aumentare il coagulo dei fiocchi formatisi nelle precedenti vasche 31, 33 e quindi di consentire la loro ottimale successiva precipitazione.
Il flusso T trattato nelle vasche 31, 33, 35 entra poi nel clariflocculatore 37 (di per sé noto) in cui avviene la separazione di fanghi F prodotti nelle vasche 31, 33, 35 (che si depositano sul fondo del clariflocculatore 37) dall’acqua limpida, che fuoriesce dall’alto del clariflocculatore 37 ed à ̈ inviata all’unità di ultrafiltrazione 38 (contenente una o più membrane di ultrafiltrazione) per evitare qualsiasi problema di eventuale trascinamento dei fiocchi; i fanghi F sono vantaggiosamente almeno in parte ricircolati in testa al sistema 4 per migliorare il rendimento, e in parte sono periodicamente estratti ed inviati ad un sistema di essiccamento (noto e non illustrato).
Il sistema 4 produce un flusso S d’acqua desilicata (cioà ̈ sostanzialmente priva di silice) che à ̈ inviata al gruppo 13 tramite una linea 42 di collegamento che collega una uscita 43 del sistema 4 con un ingresso 44 del gruppo 13 (figura 1).
Una linea 45 di ricircolo collega una uscita permeato 46 del gruppo 13 con la linea 6 di alimentazione.
Una linea 47 di collegamento collega invece una uscita concentrato 48 del gruppo 13 con un ingresso 49 della sezione 5 di evaporazione.
La sezione 5 di evaporazione à ̈ di tipo noto operante a bassa temperatura; per esempio, la sezione 5 comprende un evaporatore-cristallizzatore (noto) costituito da un fascio tubiero o altro tipo di scambiatore di calore, in cui il flusso da trattare viene portato in condizioni di ebollizione sfruttando il calore del vapore prodotto che cede il proprio calore al flusso da trattare e condensa.
Il funzionamento dell’impianto 1 in attuazione del metodo di produzione di acqua demineralizzata in accordo al trovato à ̈ il seguente.
Il flusso W acquoso da trattare (formato per esempio dal flusso A di acqua grezza, dai concentrati C2 e C4 e dal permeato P3) Ã ̈ alimentato tramite la linea 6 alla sezione 2 di osmosi inversa e specificamente al gruppo 11, dove avviene una prima fase di filtrazione per osmosi inversa che produce il permeato P1, che viene inviato al secondo gruppo 12, e il concentrato C1, che viene inviato al sistema 4 di rimozione silice.
Nel gruppo 12 avviene una seconda fase di filtrazione per osmosi inversa in cui si tratta il permeato P1 del gruppo 11 e si producono il permeato P2, che à ̈ inviato alla sezione 3 di elettrodeionizzazione, e il concentrato C2 che à ̈ ricircolato in testa alla sezione 2.
Nella sezione 3 si svolge una fase di elettrodeionizzazione che produce il flusso D d’acqua demineralizzata e il concentrato C4 di scarto che à ̈ ricircolato alla sezione 2.
Il metodo comprende una fase di rimuovere silice tramite il sistema 4.
In particolare, il metodo comprende le fasi di aggiungere al flusso T da trattare agenti coagulanti e/o flocculanti esclusivamente liquidi atti a formare rispettivi sistemi colloidali nel flusso T, e poi alimentare il gruppo 13 con il flusso S di acqua desilicata prodotto nel sistema 4.
Come descritto in precedenza, gli agenti coagulanti e/o flocculanti sono aggiunti in rispettive vasche 31, 33, 35 di coagulazione e/o flocculazione distinte disposte in serie lungo il circuito 39.
L’agente coagulante cationico e l’agente coagulante anionico sono aggiunti al flusso T separatamente uno dall’altro in rispettive fasi distinte e successive, prima uno e poi l’altro o viceversa.
Anche l’agente flocculante à ̈ aggiunto separatamente, in una ulteriore fase successiva.
Il flusso T à ̈ poi soggetto a una fase di chiarificazione per sedimentazione e a una fase di ultrafiltrazione, condotte rispettivamente nel clariflocculatore 37 e nell’unità di ultrafiltrazione 38.
Il flusso S d’acqua desilicata prodotta nel sistema 4 alimenta il gruppo 13, in cui una ultima fase di filtrazione per osmosi inversa produce il concentrato C3, che à ̈ inviato ad una fase di evaporazione (condotta nella sezione 5 esclusivamente sul concentrato C3 prodotto nel gruppo 13), e il permeato P3, che à ̈ ricircolato in testa alla sezione 2.
Da quanto esposto appaiono evidenti i vantaggi della presente invenzione.
L’invenzione consente di ottenere, rispetto alle soluzioni note, maggiore efficienza e minore portata di scarichi liquidi.
In particolare, l’invenzione consente di incrementare l’efficienza dei processi a freddo impiegati nella demineralizzazione (principalmente i processi di filtrazione tramite osmosi inversa) in modo tale da evitare un eccessivo consumo di vapore nelle unità evaporative impiegate per minimizzare gli scarichi liquidi complessivi e recuperare l’acqua residua proveniente dall’impianto di demineralizzazione.
L’invenzione consente di trattare una portata inferiore dell’acqua impiegata nelle centrali elettriche rispetto agli schemi tradizionali con dimensioni degli impianti di chiarificazione notevolmente inferiori. Anche le efficienze di abbattimento degli elementi indesiderati sono superiori e questo à ̈ dovuto al fatto che una soluzione a minor concentrazione di elementi da abbattere à ̈ più difficilmente trattata rispetto ad una più concentrata come quella che viene dal primo passo dell’unità di demineralizzazione.
Resta infine inteso che all’impianto e al metodo qui descritti ed illustrati possono essere apportate ulteriori modifiche e varianti che non escono dall’ambito delle annesse rivendicazioni.

Claims (29)

  1. RIVENDICAZIONI 1. Impianto (1) di produzione di acqua demineralizzata, in particolare per l’utilizzo in impianti per la generazione di energia elettrica, comprendente una sezione (2) di osmosi inversa ed una sezione (3) di elettrodeionizzazione collegata alla sezione (2) di osmosi inversa in modo da trattare un permeato (P2) prodotto nella sezione (2) di osmosi inversa; l’impianto essendo caratterizzato dal fatto che la sezione (2) di osmosi inversa comprende almeno un gruppo (13) di affinamento a osmosi inversa e un sistema (4) di rimozione silice, disposto a monte del gruppo (13) e atto a rimuovere silice da un flusso (T) acquoso che attraversa il sistema (4), il sistema (4) essendo collegato al gruppo (13) in modo da alimentare il gruppo (13) con un flusso (S) di acqua desilicata prodotto nel sistema (4).
  2. 2. Impianto secondo la rivendicazione 1, in cui il sistema (4) di rimozione silice comprende vasche (31, 33, 35) di coagulazione e/o flocculazione disposte in serie lungo un circuito (39) in cui circola il flusso (T) acquoso da trattare e provviste di rispettivi dosatori (32, 34, 36) per immettere nelle vasche (31, 33, 35) e aggiungere al flusso (T) rispettivi agenti coagulanti e/o flocculanti; gli agenti coagulanti e/o flocculanti essendo agenti liquidi atti a formare rispettivi sistemi colloidali nel flusso (T).
  3. 3. Impianto secondo la rivendicazione 1 o 2, in cui il sistema (4) comprende una prima vasca (31) di coagulazione provvista di un dosatore (32) di un agente coagulante cationico liquido, e una seconda vasca (33) di coagulazione provvista di un dosatore (34) di un agente coagulante anionico liquido.
  4. 4. Impianto secondo la rivendicazione 3, in cui l’agente coagulante cationico à ̈ un agente contenente sali di ferro, in particolare sali ferrici (sali di Fe trivalente, Fe+++), preferibilmente solfato ferrico.
  5. 5. Impianto secondo la rivendicazione 3 o 4, in cui l’agente coagulante anionico à ̈ un agente contenente sali di alluminio, in particolare sali di alluminio trivalente (Al+++), preferibilmente alluminato sodico.
  6. 6. Impianto secondo una delle rivendicazioni da 3 a 5, in cui il sistema (4) comprende una vasca (35) di flocculazione, disposta a valle delle vasche (31, 33) di coagulazione lungo il circuito (39) e provvista di un dosatore (36) di un agente flocculante liquido.
  7. 7. Impianto secondo una delle rivendicazioni da 3 a 6, in cui il sistema (4) comprende un clariflocculatore (37) disposto a valle delle vasche (31, 33, 35) lungo il circuito (39) e atto a separare per sedimentazione fanghi (F) prodotti nelle vasche (31, 33) dal flusso (T); e una unità di ultrafiltrazione (38) disposta a valle del clariflocculatore (37) lungo il circuito (39) per filtrare il flusso (T).
  8. 8. Impianto secondo una delle rivendicazioni precedenti, comprendente una sezione (5) di evaporazione disposta a valle del gruppo (13) di affinamento a osmosi inversa e collegata al gruppo (13) di affinamento in modo da essere alimentata esclusivamente con un concentrato (C3) prodotto nel gruppo (13) di affinamento.
  9. 9. Impianto secondo una delle rivendicazioni precedenti, in cui la sezione (2) di osmosi inversa comprende il gruppo (13) di affinamento a osmosi inversa e un primo e un secondo gruppo (11, 12) di osmosi inversa, i quali sono disposti a valle del gruppo (13) di affinamento e producono rispettivi concentrati e rispettivi permeati e sono organizzati in serie rispetto ai permeati.
  10. 10. Impianto secondo la rivendicazione 9, in cui il sistema (4) di rimozione silice à ̈ collegato alla sezione (2) di osmosi inversa in modo da essere alimentato con un concentrato (C1) prodotto nel primo gruppo (11) di osmosi inversa; il sistema (4) essendo configurato in modo da produrre e separare uno dall’altro un flusso (S) di acqua desilicata e fanghi (F) contenenti silice.
  11. 11. Impianto secondo la rivendicazione 9 o 10, in cui la sezione (2) di osmosi inversa à ̈ configurata e collegata al sistema (4) di rimozione silice in modo tale che il primo gruppo (11) produce un permeato (P1) che alimenta il secondo gruppo (12) ed un concentrato (C1) che alimenta il gruppo (13) di affinamento previo passaggio nel sistema (4) di rimozione silice.
  12. 12. Impianto secondo una delle rivendicazioni da 9 a 11, in cui la sezione (2) di osmosi inversa à ̈ configurata e collegata alla sezione (3) di elettrodeionizzazione in modo tale che il secondo gruppo (12) à ̈ alimentato con il permeato (P1) del primo gruppo (11) e produce un permeato (P2) che alimenta la sezione (3) di elettrodeionizzazione, ed un concentrato (C2) che à ̈ ricircolato in testa alla sezione (2) di osmosi inversa.
  13. 13. Impianto secondo una delle rivendicazioni da 9 a 12, in cui la sezione (2) di osmosi inversa à ̈ configurata e collegata al sistema (4) di rimozione silice in modo tale che il gruppo (13) di affinamento à ̈ alimentato con il concentrato (C1) del primo gruppo (11) che à ̈ transitato attraverso il sistema (4) di rimozione silice; e produce un permeato (P3) che à ̈ ricircolato in testa alla sezione (2) di osmosi inversa, ed un concentrato (C3) che à ̈ inviato a una sezione (5) di evaporazione.
  14. 14. Impianto secondo una delle rivendicazioni precedenti, in cui la sezione (2) di osmosi inversa e la sezione (3) di elettrodeionizzazione sono configurate e collegate una all’altra in modo tale che la sezione (3) di elettrodeionizzazione produce un flusso (D) di acqua demineralizzata, e un concentrato (C4) di scarico che à ̈ ricircolato a un ingresso (14) della sezione (2) di osmosi inversa tramite una linea (28) di ricircolo.
  15. 15. Metodo di produzione di acqua demineralizzata, in particolare per l’utilizzo in impianti per la generazione di energia elettrica, comprendente le fasi di circolare un flusso (T) acquoso attraverso una sezione (2) di osmosi inversa ed una sezione (3) di elettrodeionizzazione che tratta un permeato (P2) prodotto nella sezione (2) di osmosi inversa; il metodo essendo caratterizzato dal fatto di comprendere una fase di rimuovere silice dal flusso (T) tramite un sistema (4) di rimozione silice, e una fase di filtrazione per osmosi inversa condotta tramite un gruppo (13) di affinamento a osmosi inversa disposto a valle del sistema (4) e che à ̈ alimentato con un flusso (S) di acqua desilicata prodotto nel sistema (4) di rimozione silice.
  16. 16. Metodo secondo la rivendicazione 15, in cui la fase di rimozione silice comprende la fase di aggiungere al flusso (T) agenti coagulanti e/o flocculanti che sono agenti esclusivamente liquidi atti a formare rispettivi sistemi colloidali nel flusso (T).
  17. 17. Metodo secondo la rivendicazione 16, in cui gli agenti coagulanti e/o flocculanti sono aggiunti in rispettive vasche (31, 33, 35) di coagulazione e/o flocculazione distinte disposte in serie lungo un circuito (39) in cui circola il flusso (T).
  18. 18. Metodo secondo la rivendicazione 16 o 17, comprendente le fasi di: aggiungere al flusso (T) un agente coagulante cationico liquido, e aggiungere al flusso (T) un agente coagulante anionico liquido, i quali sono aggiunti al flusso (T) separatamente uno dall’altro in rispettive fasi distinte e successive, prima uno e poi l’altro o viceversa.
  19. 19. Metodo secondo la rivendicazione 18, in cui l’agente coagulante cationico à ̈ un agente contenente sali di ferro, in particolare sali ferrici (sali di Fe trivalente, Fe+++), preferibilmente solfato ferrico.
  20. 20. Metodo secondo la rivendicazione 18 o 19, in cui l’agente coagulante anionico à ̈ un agente contenente sali di alluminio, in particolare sali di alluminio trivalente (Al+++), preferibilmente alluminato sodico.
  21. 21. Metodo secondo una delle rivendicazioni da 16 a 20, comprendente una fase di aggiungere al flusso (T) un agente flocculante liquido.
  22. 22. Metodo secondo una delle rivendicazioni da 16 a 21, comprendente, dopo la fase di aggiungere al flusso (T) agenti coagulanti e/o flocculanti, una fase di chiarificazione per sedimentazione e una fase ultrafiltrazione.
  23. 23. Metodo secondo una delle rivendicazioni da 15 a 22, comprendente una fase di evaporazione condotta esclusivamente su un concentrato (C3) prodotto nel gruppo (13) di affinamento a osmosi inversa.
  24. 24. Metodo secondo una delle rivendicazioni da 15 a 23, in cui la sezione (2) di osmosi inversa comprende il gruppo (13) di affinamento a osmosi inversa e un primo e un secondo gruppo (11, 12) di osmosi inversa, i quali sono disposti a valle del gruppo (13) di affinamento e producono rispettivi concentrati e rispettivi permeati e sono organizzati in serie rispetto ai permeati.
  25. 25. Metodo secondo la rivendicazione 24, in cui il sistema (4) di rimozione silice à ̈ alimentato con un concentrato (C1) prodotto nel primo gruppo (11) di osmosi inversa e produce e separa uno dall’altro un flusso (S) di acqua desilicata e fanghi (F) contenenti silice.
  26. 26. Metodo secondo la rivendicazione 24 o 25, in cui il primo gruppo (11) produce un permeato (P1) che alimenta il secondo gruppo (12) ed un concentrato (C1) che alimenta il gruppo (13) di affinamento previo passaggio nel sistema (4) di rimozione silice.
  27. 27. Metodo secondo una delle rivendicazioni da 24 a 26, in cui il secondo gruppo (12) à ̈ alimentato con il permeato (P1) del primo gruppo (11) e produce un permeato (P2) che alimenta la sezione (3) di elettrodeionizzazione, ed un concentrato (C2) che à ̈ ricircolato in testa alla sezione (2) di osmosi inversa.
  28. 28. Metodo secondo una delle rivendicazioni da 24 a 27, in cui il gruppo (13) di affinamento à ̈ alimentato con il concentrato (C1) del primo gruppo (11) che à ̈ transitato attraverso il sistema (4) di rimozione silice; e produce un permeato (P3) che à ̈ ricircolato in testa alla sezione (2) di osmosi inversa, ed un concentrato (C3) che à ̈ inviato a una sezione (5) di evaporazione.
  29. 29. Metodo secondo una delle rivendicazioni da 24 a 28, in cui la sezione (3) di elettrodeionizzazione produce un flusso (D) di acqua demineralizzata, e un concentrato (C4) di scarico che à ̈ ricircolato a un ingresso (14) della sezione (2) di osmosi inversa.
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