HU226880B1 - Improved method for processing bauxite rich in alumina monohydrate - Google Patents
Improved method for processing bauxite rich in alumina monohydrate Download PDFInfo
- Publication number
- HU226880B1 HU226880B1 HU0001730A HUP0001730A HU226880B1 HU 226880 B1 HU226880 B1 HU 226880B1 HU 0001730 A HU0001730 A HU 0001730A HU P0001730 A HUP0001730 A HU P0001730A HU 226880 B1 HU226880 B1 HU 226880B1
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- bauxite
- slurry
- alumina
- sodium aluminate
- aluminate solution
- Prior art date
Links
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 76
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 title claims description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 38
- 150000004682 monohydrates Chemical class 0.000 title claims description 22
- 238000012545 processing Methods 0.000 title description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 53
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 50
- ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N aluminum;sodium;oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[Na+].[Al+3] ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 230000029087 digestion Effects 0.000 claims description 35
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 35
- 229910001388 sodium aluminate Inorganic materials 0.000 claims description 33
- 150000004684 trihydrates Chemical class 0.000 claims description 33
- 238000010790 dilution Methods 0.000 claims description 24
- 239000012895 dilution Substances 0.000 claims description 24
- 239000003518 caustics Substances 0.000 claims description 21
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 12
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 7
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 6
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 5
- 239000002585 base Substances 0.000 claims description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 3
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 claims description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 2
- 229960005486 vaccine Drugs 0.000 claims description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 2
- UOCIZHQMWNPGEN-UHFFFAOYSA-N dialuminum;oxygen(2-);trihydrate Chemical compound O.O.O.[O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] UOCIZHQMWNPGEN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 32
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 21
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 11
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 9
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 8
- 238000004131 Bayer process Methods 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 6
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 3
- 229910001593 boehmite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M hydroxidooxidoaluminium Chemical compound O[Al]=O FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 238000001238 wet grinding Methods 0.000 description 3
- 208000008454 Hyperhidrosis Diseases 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 2
- UHZZMRAGKVHANO-UHFFFAOYSA-M chlormequat chloride Chemical compound [Cl-].C[N+](C)(C)CCCl UHZZMRAGKVHANO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 208000013219 diaphoresis Diseases 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910001679 gibbsite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920001448 anionic polyelectrolyte Polymers 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 description 1
- 238000007630 basic procedure Methods 0.000 description 1
- -1 boehmite alumina monohydrate Chemical class 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000003623 enhancer Substances 0.000 description 1
- 150000004676 glycans Chemical class 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000002198 insoluble material Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 229920001282 polysaccharide Polymers 0.000 description 1
- 239000005017 polysaccharide Substances 0.000 description 1
- 238000011045 prefiltration Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000012465 retentate Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 230000003381 solubilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/04—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom
- C01F7/06—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom by treating aluminous minerals or waste-like raw materials with alkali hydroxide, e.g. leaching of bauxite according to the Bayer process
- C01F7/062—Digestion
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Nutrition Science (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Paper (AREA)
Description
A találmány tárgya eljárás alumínium-oxid-monohidrátos bauxit vagy böhmit lúgos feltárással való kezelésére Bayer-eljárással, alumínium-oxid-trihidrát vagy gibbsit hozzáadásával.
A szakirodalomban részletesen ismertetett Bayereljárás a timföld alapvető előállítási módja. Az így előállított timföldet tűzi elektrolízissel alumíniummá alakítják, vagy hidrát állapotban vagy átmeneti állapotban, kalcinálva, szinterezve vagy olvasztott alumínium-oxid alakjában használják az alumínium-oxid alkalmazásának számos műszaki területén.
Az említett eljárással a bauxitásványt forrón feltárják nátrium-hidroxid megfelelő koncentrációjú vizes oldatával, ezzel oldhatóvá téve az alumínium-oxidot, így zagyot kapnak, amely feltáratlan maradék (iszap) szemcséit tartalmazza egy nátrium-aluminátos folyadékban, amelyet aluminátlúgnak neveznek.
A zagyot azután rendszerint felhígítják, hogy az iszapot ülepítéssel elválasszák az aluminátlúgtól. Amikor a folyadékot megtisztították ettől az iszaptól, lehűtik egy olyan hőmérsékletre, amelyen az erősen túltelített, nem egyensúlyi állapotban van. Az ilyen fázisban lévő lúgot nevezik nátrium-aluminát-oldatnak. A nátriumaluminát-oldatot azután alumínium-oxid-trihidrát-részecskékkel beoltják, hogy megindítsák annak kristályosodását, vagyis az alumínium-oxidnak alumíniumoxid-trihidrát alakjában való kicsapódását. Végül az úgynevezett kikeverés során végbemenő kristályosodás folytán alumínium-oxidban megfogyatkozott nátrium-aluminát-oldatot, melyet retúrlúgnak neveznek, bepárlással való betöményítés után visszavezetik a feltárási lépésbe, és ekkor szükség esetén nátrium-hidroxidot adnak hozzá, hogy feltárólúg néven ismert oldatot kapjanak, amelynek koncentrációját az ásvány feltárásának követelményei szerint állítják be.
Amint az a tárgyban jártas szakemberek számára ismeretes, a kezelési körülményeket a bauxitban lévő alumínium-oxid hidratációs fokához és krisztallográfiai szerkezetéhez, valamint a bauxitban lévő szennyezések természetéhez és mennyiségéhez kell igazítani.
Az olyan bauxitot, amely monohidrát (böhmit, diaszpor) alakjában tartalmaz alumínium-oxidot, sokkal nehezebb feltárni, mint a trihidrátos bauxitot. Az ilyen bauxitot a Bayer-eljárásban 200 °C-nál magasabb hőmérsékleten, rendszerint 220-300 °C-on kezelik. Az alumínium-oxidot trihidrát alakjában tartalmazó (gibbsites) bauxitot 200 °C alatti, rendszerint 100-170 °C hőmérsékleten kezelik.
A feltárás hatékonyságát a feltárólúgban lévő oldott alumínium-oxid és az ásványban lévő alumíniumoxid teljes mennyiségének arányával definiálják. Jelenleg 90% körüli feltárási fokot rendszerint 2-3% szilícium-dioxidot tartalmazó monohidrátos bauxitokkal érnek el.
A bauxitfeltárás hatásfokát legnagyobb mértékben befolyásoló tényezők a hőmérséklet és a „szabad”, vagyis az alumínium-oxidot oldani képes nátrium-hidroxid, a szakmában szokásos nevén kausztikus nátron koncentrációja. A kausztikus nátron mennyiségét általában a Na2O alakban és annak koncentrációja segítségével fejezik ki, mely utóbbit Na2O g/I (g Na2O/l) egységben adnak meg.
Emellett a lúgok telítettségét vagy stabilitását a következő tömegaránnyal jellemzik:
az oldott AI2O3 koncentrációja (g/I)
A/C-a Na2O kausztikus szóda koncentrációja (g/I)
A sok monohidrátot tartalmazó bauxitok esetében a kioldódás sebessége erősen csökken a feltárás során oly mértékig, hogy gazdaságilag megvalósítható kezelési körülmények között a kioldott alumínium-oxid mennyisége lényegesen kisebb, mint amennyi azonos mennyiségű kausztikus nátronnal alumínium-oxid-trihidrát feltárásakor elérhető lenne. Ennek folytán a monohidrátos bauxittal elérhető maximális A/C tömegarány mintegy 1,20, míg a trihidrátos bauxittal 1,40 tömegarány érhető el.
Az A/C tömegarány, amely a Bayer-körfolyamat lúgjának telítettségét jellemzi a benne oldott alumínium-oxidra vonatkozólag, meghatározza a nátriumaluminát-oldat kikeverési hatékonyságát. Definíció szerint ez a hatékonyság, az úgynevezett oldathatékonyság azonos a nátrium-aluminát-oldatból a kikeverés után alumínium-oxid-trihidrátként kinyert alumíniumoxidnak a nátrium-aluminát-oldat egy adott térfogatára vonatkoztatott mennyiségével. A hatékonyságot 1 m3 oldattérfogatra vonatkoztatott, kg-ban megadott alumínium-oxid-mennyiséggel fejezik ki (kg AI2O3/m3), és úgy számítják ki, hogy a kikeverés előtti és utáni A/C tömegarány különbségét megszorozzák a nátrium-aluminát-oldat kausztikus koncentrációjával. Ez a koncentráció az európai Bayer-eljárásokban általában nagyobb, mint az amerikai Bayer-eljárásokban. Ebből adódik, hogy az amerikai Bayer-eljárásban a 70 kg AI2O3/m3-nél nagyobb oldathatékonyságot már jónak tartják, az európai Bayer-eljárásban viszont akkor tartják jónak az oldathatékonyságot, ha az meghaladja a 80 kg AI2O3/m3 értéket.
A monohidrátos bauxit esetében a kikeverés kihozatalát fokozni lehetne, ha növelhető lenne az oldott alumínium-oxid koncentrációja, és ezzel az A/C tömegarány, például alumínium-oxid-trihidrát hozzáadásával és feloldásával az aluminátlúg lehűtése közben, a vörösiszap elválasztása előtt. A trihidrát jól oldódik lúgos közegben mintegy 100 °C hőmérsékletig, ezért egy ilyen művelet, legalábbis első közelítésben, annyira megnövelné az oldott alumínium-oxid mennyiségét, hogy az A/C tömegarány elérné az 1,25, sőt az 1,30 értéket is.
Az oldat túltelítésének ez a módja, amelyet az 1950-es években fejlesztettek ki, és amelyet édeskésnek neveznek, nehezen vihető keresztül ipari méretben. Ismeretes ugyanis, hogy ilyen extrém túltelítettségi körülmények között az alumínium-oxid egy része idő előtt kiválik a vörösiszap-elválasztás előtt vagy közben, és eltávozik a vörösiszappal [Yamada: J. of Jap. Inst. of Light Metals, 31, 43—48, (1981)]. A folyamat ilyen visszafordulása különösen nemkívánatos jelenség, amelyet el kell kerülni, mert csökkenti az alumíniumoxid-kinyerés hozamát.
HU 226 880 Β1
Ezért a 2 701 752 számú amerikai szabadalmi leírás szerinti édesítés során, amelynek lényege, hogy adott mennyiségű alumínium-oxid-trihidrátot adnak a zagyhoz a monohidrát magas hőmérsékletű feltárását követő hűtés közben, a feltárás utáni A/C tömegarányt 1,08-nál kisebb értékre határolják be legfeljebb 120 g Na2O/l alatti kausztikus koncentrációnál. A folyamat visszafordulásának kockázatát ugyan biztosan minimalizálják ilyen körülmények között, de ennek következtében romlik az oldathatékonyság, és nem haladja meg a 70 kg AI2O3/m3 értéket.
Ilyen feltételek mellett az édesítés műveletének csupán annyi haszna van, hogy lehetőséget nyújt a kezelés energiaráfordításának csökkentésére. A művelet lehetővé teszi ugyanis a trihidrát feltárását külön energiaráfordítás nélkül, minthogy a műveletet a monohidrát feltárásához bevitt hővel hajtják végre.
Nyilvánvaló tehát, hogy azok a technika állásából ismert különféle megoldások, amelyeknek célja az alumínium-oxid-kinyerés hozamát rontó, nemkívánatos visszafordulás csökkentése, az oldathatékonyság rovására valósulnak meg, az A/C tömegarány alig haladja meg az 1,15 értéket.
Az előbbiekből következik, hogy a timföldgyártókat még jelenleg is foglalkoztatja olyan hatékony eljárás kifejlesztése, amellyel a monohidrátban dús bauxitok feldolgozhatok, különös tekintettel arra, hogy ilyen bauxitok jelentős nyersanyagforrást képeznek. Egy ilyen eljárásnak az alábbi követelményeket kell kielégítenie:
- az alumínium-oxid-feltárás teljes hozama nagyobb legyen 90%-nál,
- a kikeverés oldathatékonysága legyen nagyobb, mint 70 kg AI2O3/m3, és európai Bayer-eljárásban haladja meg a 90 kg AI2O3/m3 értéket,
- az azonos mennyiségű alumínium-oxid kioldásához szükséges energia csökkenjen.
A találmány szerinti eljárás kielégíti ezeket a követelményeket. Fejlesztésünk során e követelmények kielégítésére édesítési lépést iktattunk be az eljárásba, de azt a korábbiaktól teljesen eltérő módon valósítjuk meg.
Részletesebben a találmány olyan eljárás alumínium-oxid-monohidrát-alapú bauxitok kezelésére, amelynek során az őrölt bauxitot magas hőmérsékletű lúgos feltárásnak vetjük alá, a képződött zagyot ülepítjük és szűrjük, így az oltóanyag jelenlétében kristályosítandó nátrium-aluminát-oldatot és az oldhatatlan maradékot elválasztjuk egymástól. Az eljárás során
a) a bauxitot, előnyösen az őrölt bauxitot 200 °C-nál magasabb hőmérsékleten feltárólúggal feltárjuk, kívánt esetben rázás közben, amely feltárólúg kausztikus koncentrációja 160 g Na2O/l vagy annál nagyobb, és A/C tömegaránya 0,45 és 0,75 közötti, ahol az alumínium-oxid-monohidrát kioldásához és 1,10 és 1,20 közötti A/C tömegarány eléréséhez elegendő érintkezési időt alkalmazunk,
b) a kapott zagyot lehűtjük és expandáltatjuk, azután a zagyba alumínium-oxid-trihidrátot vezetünk be 200 °C-nál alacsonyabb hőmérsékleten, így az aluminátlúg A/C tömegarányát 1,20 és 1,30 közé állítjuk be, amikor az légköri nyomásra kerül, és hőmérséklete csekély mértékben alacsonyabb a forráspontnál,
c) a zagyot egy első hígításnak alávetve kausztikus koncentrációját 160-175 g Na2O/l értékre állítjuk be,
d) a kapott zagyot ülepítve, előnyösen ülepítőszer jelenlétében az oldhatatlan maradékot a nátrium-aluminát-oldattól, melynek A/C tömegaránya 1,20 és
1,30 közötti, elválasztjuk,
e) a nátrium-aluminát-oldatot szűrjük,
f) a nátrium-aluminát-oldat koncentrációját 160 g Na2O/l-nél kisebb értékre csökkentjük kiegészítő hígítással, amit a kikeverés előtt vagy alatt hajtunk végre, amely kikeverés folyamán kicsapódik az alumíniumoxid-trihidrát, melynek egy részét oltókristályként visszavezetjük, másik részét pedig szűrjük és mossuk,
g) az alumínium-oxid-trihidrát szűréssel való elválasztása után a kapott retúrlúgot visszavezetjük, és betöményítés, így bepárlás, valamint adott esetben nátrium-hidroxid hozzáadása után legalább 160 g Na2O/l kausztikus koncentrációjú feltárólúgként újra használjuk.
Az alumínium-oxid-trihidrátot a b) lépésben előnyösen zagy injektálásával visszük be, mely zagyot alumínium-oxid-trihidrátos bauxitnak vagy azt tartalmazó hulladéknak a feltárólúg egy aliquot része jelenlétében való őrlésével kapunk.
Ugyancsak előnyös, ha a nátrium-aluminát-oldat kiegészítő hígítását, amelyet a találmány szerint az ülepítési lépés után hajtunk végre, egy, a vörösiszap mosóléből származó hígított folyadék előzetesen szűrt frakciójával végezzük, amely adott esetben az előállított alumínium-oxid-trihidrát mosásából eredő vizet tartalmaz. Ezt a műveletet a kikeverés előtt vagy alatt hajtjuk végre. Fontos, hogy megfelelően, például előzetes szűréssel elejét vegyük annak, hogy ezzel a mosóvízzel szennyeződést okozzunk. Eljárhatunk például úgy, hogy a folyadékot hígítjuk, szűrjük, és azután visszük be a kikeverősorba.
Minden várakozással ellentétben arra a megfigyelésre jutottunk, hogy a nátrium-aluminátlúg hígítását legalább részben el lehet halasztani a kikeverés kezdetéig. Ez az eljárásmód ellentétes a szokásos gyakorlattal, amelyben a zagyhoz vizet adnak, hogy megkönnyítsék a vörösiszap kiülepedését. Ennek a hígításnak megvan az a kettős előnye, hogy egyrészt csökkenti a viszkozitást, másrészt lehetővé teszi számos olyan ülepítőszer adagolását, amely túlságosan nagy koncentrációjú folyadékokban bomlékony. Ugyanakkor viszont növeli az alumínium-oxid-túltelítettséget, ami a visszafordulás esélyét növeli. A kicsapódás azonban lassú folyamat, ha az A/C tömegarány nem nagyobb, mint 1,10-1,15 vagy akár 1,20, ezért ezt a kockázatot minimálisnak tekintették, feltéve, hogy az ülepítés nem tartott túl hosszú ideig. Ha az ülepítés túl hosszú ideig tart, akkor a zagyban lévő feltáratlan maradék finom részecskéi valóban iniciálhatják a kicsapódást, és 5-6 órával az ülepítés kezdete után még mindig nagymértékű visszafordulás fejlődhet ki. A vörösiszap ülepítése előtti hígítást mindig következetesen kötelezőnek tartották, mert az lerövidíti az ülepedés idejét, és fenntartja az ülepítőszerek stabilitását.
HU 226 880 Β1
Váratlanul azt tapasztaltuk, hogy a jelenleg használatos ülepítőszerek mellett - ezek általában anionos polielektrolitok, például szintetikus poliakrilátok, amelyek előnyösen kombinálhatók poliszacharidalapú, az átlátszóságot javító adalékokkal - a koncentrált nátrium-aluminát-oldatban lévő oldhatatlan anyagot az igen nagy, 1,20-nál nagyobb A/C tömegarány ellenére elfogadható idő alatt ki lehet ülepíteni anélkül, hogy visszafordulás következne be. Kiderült, hogy a nagy kausztikus koncentráció visszafordulást késleltető hatása felülmúlja azt a gyorsítóhatást, amely az ülepedési idő csekély megnövekedéséből adódik. Emellett a nagy aluminátkoncentráció jelentősen megnöveli a forráspontot, ezzel lehetővé teszi, hogy az ülepítést magasabb hőmérsékleten hajtsuk végbe, és így tovább csökkenti a visszafordulás kockázatát.
Ez azt jelenti, hogy az édesítés folytán kialakult igen nagy, az 1,20-nál nagyobb A/C tömegarány ellenére jelentősen lecsökken a nátrium-aluminát-oldatban a visszafordulás veszélye az oldhatatlan anyagok kiülepítése közben, ha a kausztikus koncentráció 160 g Na2O/l értéken vagy annál nagyobb értéken marad annak következtében, hogy a hígítást részben áthelyezzük az ülepítés utánra.
A találmány szerinti eljárás szempontjából lényeges, hogy a hígítás egy részét az ülepítés után hajtjuk végre. A nátrium-aluminát-oldatnak ezt a kiegészítő hígítását egyszerre végezzük el, rögtön a kikeverés kezdetén. Ezt az egyszerű eljárást választottuk a példáinkban. A hatékonyság további javítását szem előtt tartva a kikeverősort elrendezhetjük azonban úgy is, hogy a kikeverés során több lépcsőben is hígítunk. Ismeretes ugyanis, hogy az A/C tömegarány csökkenésével együtt csökken a hatékonyság szempontjából optimális kausztikus koncentráció is [J. V. Sang és munkatársai: Light Metals 1989, 33-39,1. ábra]. Minthogy az A/C tömegarány szükségszerűen csökken a kikeverés során, fontos, hogy a kikeverősorban áramló aluminátzagy folyadékfázisát fokozatosan hígítsuk, hogy a hatékonyság állandóan optimális szinten maradjon.
A találmány alaposabb megértését segíti elő a találmány alkalmazásának a mellékelt rajzokon alapuló következő részletes ismertetése. Az 1. ábra anyagáram-diagram, amely a technika állása szerinti feltárási eljárást szemlélteti.
A 2. ábra egy anyagáram-diagram, amely a találmány szerinti eljárás alapváltozatát szemlélteti.
Az 1. ábrán, mely a technika állását szemlélteti, az 1 monohidrátos bauxitot A1 nedvesőrlésnek vetik alá az előnyösen 0,5 és 0,7 közötti A/C tömegarányú és 160 és 220 g Na2O/l kausztikus koncentrációjú 20 feltárólúg 20a aliquot részének jelenlétében. A 20 feltárólúg egy másik 20b aliquot részével az egész anyagot autoklávokba viszik, zagyot képezve, amelyet 220 °C és 300 °C közötti hőmérsékletre melegítenek fel az alumínium-oxid-monohidrát kioldásához elegendő, általában 0,2 óra és 1 óra közötti időtartamra. A nyomás alatti A2 feltáráskor keletkezett 2 zagyot lehűtik, és nyomását légköri nyomásra csökkentik (B1 hűtés/expandáltatás), azután hígítják (B2 hígítás). E hígítás után a kausztikus koncentráció 160 g Na2O/l értéknél kisebb, előnyösen 140 és 150 g Na2O/l közötti érték. A kapott 3 zagyot előbb egy ülepítőszer jelenlétében végzett C1 ülepítésnek, majd C2 szűrésnek vetik alá az 5 oldhatatlan maradéknak a 4 nátrium-aluminát-oldattól való elválasztására. A 7 vízzel és a kikeverésből származó 13a mosófolyadékkal való F mosás után az 5a inért maradékot vagy vörösiszapot a G úton elvezetik, a 7a mosófolyadékot pedig a 3 zagy C1 ülepítés előtti B2 hígítására használják.
A 4 nátrium-aluminát-oldatot, amelynek A/C tömegaránya 1,05 és 1,15 között, kausztikus koncentrációja 110 és 160 g Na2O/l között van, ezután lehűtik, és 80 °C és 50 °C közötti hőmérsékleten kikeverik (D kikeverés) az oltókristályként visszavezetett 10 csapadék finom részecskéinek jelenlétében. Az így kapott alumínium-oxid-trihidrát szemcséit oly módon osztályozzák, hogy a legnagyobb méretű 11 frakciót kinyerik, és 13 vízzel való H mosás után kalcinálják (K kalcinálás), hogy termékként 12 timföldet kapjanak, míg a legfinomabb 10 frakció a visszavezetett oltókristályok között marad. A 8 retúrlúgot, amelynek A/C tömegaránya 0,5 és 0,7 között van, azután E bepárlással újra betöményítve, adott esetben 9 nátrium-hidroxidot adva hozzá, 20 feltárólúgot kapnak.
A találmány szerinti alapeljárást, amelyet a 2. ábrán szemléltetünk, az alábbiak szerint folytatjuk le a gyakorlatban.
Az előbbivel megegyező 1 monohidrátos bauxitot a 0,55 és 0,65 közötti A/C tömegarányú és 160 és 220 g Na2O/l közötti kausztikus koncentrációjú 20 feltárólúg 20a aliquot részének jelenlétében végzett első A1 nedvesőrlés után a 20 feltárólúg egy másik 20b aliquot részével autoklávokba visszük, zagyot képezve, melyet 220 °C és 300 °C közötti hőmérsékleten melegítünk az alumínium-oxid-monohidrát kioldódásához elegendő, 0,2 órától 1 óráig terjedő időtartamig. Az első nyomás alatti A2 feltárásban kapott, 1,05 és 0,20 közötti A/C tömegarányú 2 zagyot részlegesen lehűtjük és expandáltatjuk (N1 hűtés/expandáltatás). A 2 zagyba 200 °C alatti hőmérsékleten nyomás alatt alumínium-oxid-trihidrátot tartalmazó 6 zagyot injektálunk (N2 édesítés), amely zagyot 13 trihidrátos bauxitnak a 20 feltárólúg egy harmadik 20c aliquot részében való L nedvesőrlésével állítunk elő. Mielőtt a 2 zagyba injektálnánk, az őrölt 6 zagyot 3-24 órán át pihentetjük előkovasavtalanítás végett.
Az injektálást előnyösen 190 °C és 130 °C közötti hőmérsékleten, az ennek megfelelő hőmérsékletű expanziós tartályban hajtjuk végre legalább 2 perc tartózkodási időt biztosítva. Az őrölt 6 zagy injektálása következtében alumínium-oxidban feldúsult 3a zagyot ezután lehűtjük, és légköri nyomásra expandáltatjuk. A/C tömegaránya 1,20 és 1,28 között, kausztikus koncentrációja 180 és 220 g Na2O/l között van. A vörösiszap mosásból származó mosófolyadék hígított 7b frakciójának hozzáadásával egy első hígításnak vetjük alá. Koncentrációja ekkor 160 és 175 g Na2O/l közötti értékre csökken. Ezután kevéssel - legfeljebb 5 °C-kal a forráspont alatti hőmérsékleten egy ülepítőszer jelen4
HU 226 880 Β1 létében C1 ülepítésnek, majd végül C2 szűrésnek vetjük alá, hogy a 4a nátrium-aluminát-oldatot az 5 oldhatatlan maradéktól elválasszuk. A 7 vízzel és a termelt 11 alumínium-oxid-trihidrát mosásából származó 13a mosófolyadékkal ellenáramban való mosás után ezt az 5a inért maradékot vagy vörösiszapot a G úton elvezetjük.
A 4a nátrium-aluminát-oldatot az 5 maradék 0 szűréséből származó szűrt 7c mosófolyadékkal hígítjuk (M hígítás). A hígított 4b oldatot, amelynek kausztikus koncentrációja 140 és 155 g Na2O/l között van, lehűtjük, és 80 °C és 50 °C közötti hőmérsékleten az oltókristályként szolgáló 10 csapadék finom részecskéinek jelenlétében kikeverjük (D kikeverés). Az így kapott alumínium-oxid-trihidrát szemcséit úgy osztályozzuk, hogy a legdurvább 11 frakciót kinyerjük, és 13 vízzel való H mosás után 21 timföld előállítására K kalcinálásnak vetjük alá, míg a legfinomabb frakció a visszavezetett 10 oltókristályok között marad. A 8 retúrlúgot ezután bepárlással újra betöményítjük, és adott esetben nátrium-hidroxidot adunk hozzá, hogy kausztikus koncentrációja elérje a 160 és 220 g Na2O/l közötti értéket. Betöményítés után a retúrlúgot 20 feltárólúgként használjuk.
A következő példákban egy első monohidrátos bauxiton (diaszpor) a technika állása szerinti eljárást mutatjuk be (1. példa), majd a találmány szerinti eljárást (2. és 3. példa), amely bauxitot európai Bayer-eljárással tárjuk fel. Ezután a 4. példában egy monohidrátos ausztrál bauxitot (böhmit) tárunk fel amerikai Bayereljárással.
Az első bauxit összetétele (száraz tömegre vonatkoztatva):
AI2O3 56,77 tömeg%
Fe2O3 21,58 tömeg %
Összes SiO2 2,63 tömeg%
TiO2 2,69 tömeg%
Izzítási veszteség és egyéb 16,33 tömeg%
1. példa
A technika állása szerint eljárva 100 t fenti bauxitot tárunk fel 260 °C hőmérsékleten 1 óra alatt 120 g Na2O/l koncentrációjú feltárólúggal.
Expandáltatás, lehűtés, hígítás és vörösiszap-ülepítés után a következő eredményeket kapjuk: kikeverés előtti folyadékfázis: A/C: 1,15 kausztikus koncentráció: 146 g Na2O/l kikeverés utáni folyadékfázis: A/C: 0,58 teljes feltárási hatásfok: 90,6% feltárt alumínium-oxid az alumínium-oxid összmennyiségére számítva a kikeverés oldathatékonysága: 83 kg AI2O3/m2 3 1 kg alumínium-oxid feltárásához szükséges energia:
3,55 MJ
2. példa
Az előbbi bauxit szintén 1001 adagját tárjuk fel a találmány szerinti eljárás első változatával.
A feltárást 260 °C hőmérsékleten 1 órán át folytatjuk 210 g Na2O/l koncentrációjú feltárólúggal. A feltárt zagyot 160 °C-ra hűtjük le.
A zagyba rázás közben 9,2 t trihidrátban dús (85% trihidrátot tartalmazó) afrikai bauxitot injektálunk be zagy alakjában, amelyet úgy kapunk, hogy a bauxitot a feltárólúg egy aliquot részének jelenlétében megőröljük.
A trihidrátos bauxit összetétele:
AI2O3 56,5 tömeg%
Fe2O3 4,8 tömeg%
Összes SiO2 1,4 tömeg%
TiO2 3,7 tömeg%
Izzítási veszteség és egyéb 33,6 tömeg%
Ezt a zagyot összekeverjük a fő zaggyal, és a feltárást még 5 percig folytatjuk. Annyi alumínium-oxid oldódik, hogy a nátrium-aluminát-oldat A/C tömegaránya eléri az 1,25 értéket.
Expandáltatás után végrehajtjuk az első hígítást, amikor a koncentráció 168 g Na2O/l értékre áll be, azután 104 °C hőmérsékleten ülepítjük a vörösiszapot. Az ülepítést 1 t oldhatatlan maradékra számítva 600 g CYTEC® HX 400 kereskedelmi nevű ülepítőszer jelenlétében végezzük. Az oldhatatlan maradék elválasztása után a nátrium-aluminát-oldatot ismét hígítjuk, éspedig 147 g Na2O/l koncentrációra.
Hígítás után az alábbi eredményeket kapjuk: kikeverés előtti folyadékfázis: A/C: 1,21 kikeverés utáni folyadékfázis: A/C: 0,585 teljes feltárási hatásfok: 91,0% feltárt alumínium-oxid a teljes alumínium-oxid-mennyiségre számítva a kikeverés oldathatékonysága: 91,5 kg AI2O3/m3 1 kg alumínium-oxid feltárásához szükséges energia:
3,25 MJ
3. példa
Az előbbi bauxit ismét 100 t tömegű adagját tárjuk fel a találmány szerinti eljárás második változatával.
A feltárást 260 °C hőmérsékleten folytatjuk 1 órán át 210 g Na2O/l koncentrációjú feltárólúggal. A feltárt zagyot 130 °C-ra hűtjük le.
A zagyhoz rázás közben 13 t trihidrátban dús brazil bauxitot injektálunk zagy alakjában. A zagy előállítására a bauxitot a feltárólúg aliquot részének jelenlétében őröljük. A feltárás során annyi alumínium-oxid oldódik, hogy a nátrium-aluminát-oldat A/C tömegaránya eléri az 1,27-1,28 értéket.
Expandáltatás után elvégezzük az első hígítást, a koncentrációt 175 g Na2O/l értékre beállítva, azután a vörösiszap-ülepítést 108 °C hőmérsékleten. Az ülepítést 11 oldhatatlan maradékra számítva 800 g CYTEC® HX 400 kereskedelmi nevű ülepítőszer jelenlétében végezzük. A maradék elválasztása után a folyadékfázist 146 g Na2O/l koncentrációra hígítjuk.
Hígítás után a következő eredményeket kapjuk: kikeverés előtti nátrium-aluminát-oldat: A/C: 1,23 kikeverés utáni nátrium-aluminát-oldat: A/C: 0,59 teljes feltárási hatásfok: 91,3% feltárt alumínium-oxid a teljes alumínium-oxid-mennyiségre számítva a kikeverés oldathatékonysága: 93 kg AI2O3/m3 1 kg alumínium-oxid feltárásához szükséges energia:
3,15 MJ
HU 226 880 Β1
4. példa
Édesítés és a hígítás részleges átvitele amerikai
Bayer-eljárásban
Ebben a példában ausztráliai monohidrátos bauxitot (böhmitet) tárunk fel, amelynek összetétele (száraz tömegre vonatkozóan):
AI2O3 54,22 tömeg%
Fe2O3 12,01 tömeg%
Összes SiO2 5,6 tömeg%
TiO2 2,83 tömeg%
Izzítási veszteség és egyéb 25,34 tömeg%
Ebből az ausztráliai monohidrátos bauxitból 100 t tömegű adagot tárunk fel a találmány szerinti eljárás harmadik változatával.
A feltárást 265 °C hőmérsékleten 20 percig folytatjuk 180 g Na2O/l koncentrációjú feltárólúggal.
A feltárt zagyba, annak részleges expandáltatása és 180 °C-ra való lehűtése után zagyot injektálunk, amely 11 t trihidrátban dús afrikai bauxitot tartalmaz. Ezt a bauxitot előzetesen a minimálisan szükséges feltárólúgban megőröljük, és 8 órán át kovasavtalanítjuk 100 °C hőmérsékleten. A feltáráskor annyi alumínium-oxid oldódik ki, hogy a nátrium-aluminát-oldat A/C tömegaránya eléri az 1,23 értéket.
A vörösiszap ülepítése előtti első hígítással a koncentrációt 160 g Na2O/l-re állítjuk be, azután az ülepítést 103 °C hőmérsékleten végezzük 1 t oldhatatlan maradékra számítva 500 g CYTEC® HX 400 kereskedelmi nevű ülepítőszer jelenlétében. Ezután a folyadékfázist 130 g Na2O/l koncentrációra hígítjuk.
Hígítás után az alábbi eredményeket kapjuk: kikeverés előtti folyadékfázis: A/C: 1,20 kikeverés utáni folyadékfázis: A/C: 0,63 teljes feltárási hatásfok: 88,4% feltárt alumínium-oxid a teljes alumínium-oxid-mennyiségre számítva a kikeverés oldathatékonysága: 74 kg AI2O3/m3 1 kg alumínium-oxid feltárásához szükséges energia:
3,35 MJ
Claims (10)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Eljárás alumínium-oxid-monohidrát-alapú bauxit (1) kezelésére, amelynek során az őrölt bauxitot magas hőmérsékleten lúggal feltárjuk (A2), a képződött zagyot ülepítjük (C1) és szűrjük (C2), az oldhatatlan maradékot (5) és az oltóanyag (10) jelenlétében kristályosítandó (D) túltelített nátrium-aluminát-oldatot elválasztjuk, és az eljárás a következő lépéssel kezdődik:a) a bauxitot (1) 200 °C-nál magasabb hőmérsékleten feltárjuk (A2) 160 g Na2O/l vagy annál nagyobb kausztikus koncentrációjú és 0,45 és 0,75 közötti A/C tömegarányú feltárólúggal (20) az alumínium-oxid-monohidrát kioldásához és 1,10 és 1,20 közötti A/C tömegarány eléréséhez elegendő ideig érintkeztetve, azzal jellemezve, hogy ezt követően a következő lépéseket végezzük el:b) a kapott zagyot lehűtjük és expandáltatjuk (N1), azután a zagyba alumínium-oxid-trihidrátot (6) vezetünk be (N2) 200 °C-nál alacsonyabb hőmérsékleten, így az aluminátlúg A/C tömegarányát 1,20 és1,30 közé állítjuk be, amikor az légköri nyomásra jut (N3),c) a zagyot egy első hígításnak (N4) alávetve kausztikus koncentrációját 160-175 g Na2O/l értékre állítjuk be,d) a kapott zagyot (3a) ülepítve az oldhatatlan maradékot (5) a nátrium-aluminát-oldattól (4a), melynek A/C tömegaránya 1,20 és 1,30 közötti, elválasztjuk,e) a nátrium-aluminát-oldatot (4a) szűrjük,f) a nátrium-aluminát-oldat koncentrációját 160 g Na2O/l-nél kisebb értékre csökkentjük kiegészítő hígítással (M), amit a kristályosítás (D) előtt vagy alatt hajtunk végre, ésg) az alumínium-oxid-trihidrát szűréssel való elválasztása után a kapott retúrlúgot (8) visszavezetjük, és betöményítés (E) után újra használjuk 160 g Na2O/l vaqy annál naqyobb kausztikus koncentrációjú feltárólúgként (20).
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy 160-220 g Na2O/l kausztikus koncentrációjú feltárólúgot használunk.
- 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy a monohidrátos bauxit feltárását 220 °C és 300 °C közötti hőmérsékleten 0,2-1 órán át folytatjuk.
- 4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy a b) lépésben az alumínium-oxid-trihidrátot zagy (6) injektálásával visszük be, melyet alumínium-oxid-trihidrátos bauxitnak (13) vagy azt tartalmazó hulladéknak a feltárólúg aliquot része (20c) jelenlétében való őrlésével kapunk.
- 5. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy az alumínium-oxid-trihidrátot 130 °C és 190 °C közötti hőmérsékleten legalább 2 perc alatt visszük be a zagyba.
- 6. Az 1-5. igénypontok bármelyike szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy az édesítés (N2) után keletkezett zagyot (3a) szintetikus poliakrilát típusú ülepítőszer jelenlétében ülepítjük legalább a forráspontnál 5 °C-kal alacsonyabb hőmérsékleten.
- 7. Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy az ülepítés (C1) és szűrés (C2) után kapott túltelített nátrium-aluminát-oldat (4a) A/C tömegarányát 1,20 és 1,28 közötti értéken tartjuk.
- 8. Az 1-7. igénypontok bármelyike szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy a nátriumaluminát-oldat (4a) kiegészítő hígítását (M) az oldat szűrése (C2) után hajtjuk végre, és ahhoz egy, a vörösiszap mosóléből származó hígított folyadék előzetesen szűrt frakcióját (7c) használjuk, amely adott esetben az előállított alumínium-oxid-trihidrát mosásából eredő vizet (13a) tartalmaz.HU 226 880 Β1
- 9. Az 1-8. igénypontok bármelyike szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy az ülepítés (C1) és szűrés (C2) után kapott nátrium-aluminát-oldatot 140-155 g Na2O/l kausztikus koncentrációra hígítjuk (M), azután 80 °C és 50 °C közötti hőmérsékleten kristályosítjuk.
- 10. Az 1-9. igénypontok bármelyike szerinti eljárás bauxit kezelésére, azzal jellemezve, hogy a folyadék A/C tömegarányát a kristályosítás (D) végén 0,55-0,65 értéken tartjuk.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9700850A FR2758544B1 (fr) | 1997-01-22 | 1997-01-22 | Procede ameliore de traitement de bauxites riches en monohydrate d'alumine |
| PCT/FR1998/000104 WO1998032696A1 (fr) | 1997-01-22 | 1998-01-21 | Procede ameliore de traitement de bauxites riches en monohydrate d'alumine_______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________ |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUP0001730A2 HUP0001730A2 (hu) | 2000-12-28 |
| HUP0001730A3 HUP0001730A3 (en) | 2002-02-28 |
| HU226880B1 true HU226880B1 (en) | 2010-01-28 |
Family
ID=9503010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU0001730A HU226880B1 (en) | 1997-01-22 | 1998-01-21 | Improved method for processing bauxite rich in alumina monohydrate |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6296818B2 (hu) |
| EP (1) | EP0960069B1 (hu) |
| CN (1) | CN1098810C (hu) |
| AU (1) | AU736050B2 (hu) |
| CA (1) | CA2278658C (hu) |
| DE (1) | DE69802904T2 (hu) |
| ES (1) | ES2169904T3 (hu) |
| FR (1) | FR2758544B1 (hu) |
| HU (1) | HU226880B1 (hu) |
| WO (1) | WO1998032696A1 (hu) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2834979B1 (fr) * | 2002-01-21 | 2004-02-20 | Pechiney Aluminium | Solubilisation des carbonates par recyclage des condensats lors de l'attaque sous pression des bauxites a monohydrates |
| FR2846319B1 (fr) * | 2002-10-25 | 2004-12-10 | Pechiney Aluminium | Procede d'attaque de la bauxite ameliorant la filtrabilite des boues en sortie d'attaque |
| FR2870535B1 (fr) * | 2004-05-18 | 2007-02-16 | Aluminium Pechiney Soc Par Act | Perfectionnement au procede bayer de production de trihydrate d'alumine par attaque alcaline de bauxite, ledit procede comportant une etape de predessilicatation |
| CN1332884C (zh) * | 2005-04-29 | 2007-08-22 | 华建村 | 一种铝酸钠溶液的生产方法 |
| CN100406384C (zh) * | 2005-11-25 | 2008-07-30 | 中国铝业股份有限公司 | 一种混联法氧化铝生产拜耳法溶出矿浆稀释方法 |
| ES2953483T3 (es) * | 2018-11-26 | 2023-11-13 | Alunorte Alumina Do Norte Do Brasil S A | Proceso y sistema para producir alúmina a partir de mineral de bauxita |
| CN111592022B (zh) * | 2020-04-20 | 2023-05-12 | 中铝山东新材料有限公司 | 一种拟薄水铝石的生产方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2701752A (en) * | 1951-12-19 | 1955-02-08 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Process for the production of alumina |
| US3390959A (en) * | 1965-04-30 | 1968-07-02 | Nalco Chemical Co | Process of making alumina |
| CA1330865C (en) * | 1989-01-31 | 1994-07-26 | George Dennison Fulford | Process for producing alumina from bauxite |
| FR2728556B1 (fr) * | 1994-12-22 | 1997-01-31 | Pechiney Aluminium | Procede d'elimination du fer dans les liqueurs d'aluminate de sodium issues de l'attaque alcaline de bauxite a monohydrate d'alumine |
| FR2732332B1 (fr) * | 1995-03-31 | 1997-05-09 | Pechiney Aluminium | Procede de traitement de bauxite a trihydrate d'alumine a basse teneur en silice reactive |
-
1997
- 1997-01-22 FR FR9700850A patent/FR2758544B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-01-21 ES ES98903098T patent/ES2169904T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-21 HU HU0001730A patent/HU226880B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1998-01-21 EP EP98903098A patent/EP0960069B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-21 WO PCT/FR1998/000104 patent/WO1998032696A1/fr active IP Right Grant
- 1998-01-21 CA CA002278658A patent/CA2278658C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1998-01-21 US US09/308,244 patent/US6296818B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-01-21 CN CN98801842A patent/CN1098810C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-21 DE DE69802904T patent/DE69802904T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-21 AU AU59940/98A patent/AU736050B2/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2758544A1 (fr) | 1998-07-24 |
| DE69802904T2 (de) | 2002-08-29 |
| CA2278658A1 (fr) | 1998-07-30 |
| CN1098810C (zh) | 2003-01-15 |
| HUP0001730A2 (hu) | 2000-12-28 |
| ES2169904T3 (es) | 2002-07-16 |
| CN1243496A (zh) | 2000-02-02 |
| DE69802904D1 (de) | 2002-01-24 |
| EP0960069B1 (fr) | 2001-12-12 |
| US6296818B2 (en) | 2001-10-02 |
| US20010012498A1 (en) | 2001-08-09 |
| EP0960069A1 (fr) | 1999-12-01 |
| CA2278658C (fr) | 2007-01-02 |
| AU736050B2 (en) | 2001-07-26 |
| AU5994098A (en) | 1998-08-18 |
| WO1998032696A1 (fr) | 1998-07-30 |
| FR2758544B1 (fr) | 1999-02-26 |
| HUP0001730A3 (en) | 2002-02-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4994244A (en) | Process for producing alumina from bauxite | |
| CN1956925B (zh) | 对通过碱性消化铝土矿生产三水合氧化铝的拜耳法的改进，所述方法包括预脱硅步骤 | |
| WO1993013017A1 (en) | Improved process for separating red mud in production of alumina from bauxite | |
| EP0389061B2 (en) | Process for the production of aluminium hydroxide from bauxite | |
| HU226880B1 (en) | Improved method for processing bauxite rich in alumina monohydrate | |
| US3479133A (en) | Production of soda ash from trona | |
| CA2272322C (en) | Removal of silica from bauxite | |
| HU225042B1 (en) | Method for the removal of iron from sodium aluminate liquors resulting from alkaline attack on alumina-monohydrate-containing bauxite | |
| US4650653A (en) | Production of alumina from gibbsite-bearing bauxite of low reactive silica content | |
| US5888461A (en) | Process for purifying sodium aluminate solutions containing sodium oxalate | |
| US4661328A (en) | Alumina from high silica bauxite | |
| AU675361B2 (en) | Process for the treatment of bauxites containing alumina trihydrate and alumina monohydrate | |
| AU650747B2 (en) | Method for controlling sodium oxalate levels in sodium aluminate solutions | |
| CA2163826C (en) | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution | |
| AU669576B2 (en) | Hydrate precipitation and oxalate removal | |
| JP3293155B2 (ja) | 水酸化アルミニウムの製造方法 | |
| GB2337515A (en) | Removing fluoride impurity from sodium carbonate | |
| EP0714852B1 (en) | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution | |
| EP0739309B1 (fr) | Procede de traitement de bauxite a trihydrate d'alumine | |
| CA1191665A (en) | Method for the recovery of alumina | |
| AU716537B2 (en) | Removal of silica from bauxite | |
| Lamerant | Process for treating bauxites containing a mixture of alumina trihydrate and alumina monohydrate | |
| Banvolgyi et al. | Process for Producing Alumina | |
| HU200573B (en) | Process and equipment for modifying temperature of slurries |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees |